JPH07229430A - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
内燃機関の制御装置Info
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- JPH07229430A JPH07229430A JP6021119A JP2111994A JPH07229430A JP H07229430 A JPH07229430 A JP H07229430A JP 6021119 A JP6021119 A JP 6021119A JP 2111994 A JP2111994 A JP 2111994A JP H07229430 A JPH07229430 A JP H07229430A
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- fuel injection
- valve
- combustion engine
- internal combustion
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 排気ガスの逆流を抑制して燃料噴射弁の温度
上昇を防止することを可能とした内燃機関の制御装置を
提供する。 【構成】 冷却水温度センサ１１９あるいは吸気温度セ
ンサ１２６で検出される冷却水温度あるいは吸気温度が
高である場合には、燃料噴射弁の温度が上昇することを
抑制するために、可変バルブタイミングアクチュエータ
（ＶＶＴ）１３３を操作してオーバラップ量を少なくす
るあるいは／および燃料噴射時期をオーバラップ期間と
重ねる処理を行う。またＶＶＴを装備しない内燃機関に
あっても吸気管流路面積を減少することにより燃料噴射
弁の温度上昇を抑制できる。
上昇を防止することを可能とした内燃機関の制御装置を
提供する。 【構成】 冷却水温度センサ１１９あるいは吸気温度セ
ンサ１２６で検出される冷却水温度あるいは吸気温度が
高である場合には、燃料噴射弁の温度が上昇することを
抑制するために、可変バルブタイミングアクチュエータ
（ＶＶＴ）１３３を操作してオーバラップ量を少なくす
るあるいは／および燃料噴射時期をオーバラップ期間と
重ねる処理を行う。またＶＶＴを装備しない内燃機関に
あっても吸気管流路面積を減少することにより燃料噴射
弁の温度上昇を抑制できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の制御装置に係
わり、特に排気ガスの逆流を防止して燃料噴射弁が高温
となることを防止することの可能な内燃機関の制御装置
に関する。
わり、特に排気ガスの逆流を防止して燃料噴射弁が高温
となることを防止することの可能な内燃機関の制御装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の機関弁（吸気弁および／ある
いは排気弁）の開弁タイミングを可変とするいわゆる可
変バルブタイミング制御装置は公知である（例えば実開
昭６２−６１９０７公報参照）。上記提案においては、
内燃機関が高温となった場合に機関弁を駆動するカムシ
ャフトの回転位相を変更するためのＶＶＴアクチュエー
タが劣化することを防止するために可変バルブタイミン
グ制御を停止することが提案されている。
いは排気弁）の開弁タイミングを可変とするいわゆる可
変バルブタイミング制御装置は公知である（例えば実開
昭６２−６１９０７公報参照）。上記提案においては、
内燃機関が高温となった場合に機関弁を駆動するカムシ
ャフトの回転位相を変更するためのＶＶＴアクチュエー
タが劣化することを防止するために可変バルブタイミン
グ制御を停止することが提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記提案
にかかる可変バルブタイミング制御装置にあっては、排
気弁と吸気弁とが同時に開状態となっているオーバーラ
ップ期間が存在する場合に吸気管に逆流する高温の排気
ガスにより燃料噴射弁が加熱されベーパロックが発生
し、排気ガス性状が悪化することを抑制することはでき
ない。
にかかる可変バルブタイミング制御装置にあっては、排
気弁と吸気弁とが同時に開状態となっているオーバーラ
ップ期間が存在する場合に吸気管に逆流する高温の排気
ガスにより燃料噴射弁が加熱されベーパロックが発生
し、排気ガス性状が悪化することを抑制することはでき
ない。
【０００４】即ち内燃機関の高負荷運転中は内燃機関自
体が高温となるため燃料噴射弁が高温となることは回避
できず、燃料噴射弁中で燃料が気化し燃料の正常な噴射
を阻止するいわゆるベーパロックが発生する場合があ
る。ベーパロックが発生すると所定の燃料量を供給する
ことができないため、空燃比がリーン側にずれ排気ガス
性状が悪化する。
体が高温となるため燃料噴射弁が高温となることは回避
できず、燃料噴射弁中で燃料が気化し燃料の正常な噴射
を阻止するいわゆるベーパロックが発生する場合があ
る。ベーパロックが発生すると所定の燃料量を供給する
ことができないため、空燃比がリーン側にずれ排気ガス
性状が悪化する。
【０００５】本発明は上記課題に鑑みなされたものであ
って、排気ガスの逆流を抑制して燃料噴射弁の温度上昇
を防止することを可能とした内燃機関の制御装置を提供
することを目的とする。
って、排気ガスの逆流を抑制して燃料噴射弁の温度上昇
を防止することを可能とした内燃機関の制御装置を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】第１の発明にかかる内燃
機関の制御装置は、内燃機関の運転状態を表す状態量を
検出する運転状態検出手段と、運転状態で検出された状
態量に基づいて高負荷であるほどオーバラップ期間を長
くするバルブタイミング制御手段と、運転状態で検出さ
れた状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状態にあること
を検出する高温状態検出手段と、高温状態検出手段で燃
料噴射弁が高温状態にあることが検出された時に高温で
あるほどオーバラップ期間を短くする第１のバルブタイ
ミング補正手段と、を具備する。
機関の制御装置は、内燃機関の運転状態を表す状態量を
検出する運転状態検出手段と、運転状態で検出された状
態量に基づいて高負荷であるほどオーバラップ期間を長
くするバルブタイミング制御手段と、運転状態で検出さ
れた状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状態にあること
を検出する高温状態検出手段と、高温状態検出手段で燃
料噴射弁が高温状態にあることが検出された時に高温で
あるほどオーバラップ期間を短くする第１のバルブタイ
ミング補正手段と、を具備する。
【０００７】第２の発明にかかる内燃機関の制御装置
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
定められる燃料量を噴射するための燃料噴射弁の開弁期
間を決定する開弁期間決定手段と、運転状態で検出され
た状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状態にあることを
検出する高温状態検出手段と、高温状態検出手段で燃料
噴射弁が高温状態にあることが検出された時に燃料噴射
弁の開弁時期あるいは閉弁時期の少なくとも一方をオー
バラップ期間内に設定する第１の動作時期制御手段と、
を具備する。
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
定められる燃料量を噴射するための燃料噴射弁の開弁期
間を決定する開弁期間決定手段と、運転状態で検出され
た状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状態にあることを
検出する高温状態検出手段と、高温状態検出手段で燃料
噴射弁が高温状態にあることが検出された時に燃料噴射
弁の開弁時期あるいは閉弁時期の少なくとも一方をオー
バラップ期間内に設定する第１の動作時期制御手段と、
を具備する。
【０００８】第３の発明にかかる内燃機関の制御装置
は、動作時期制御手段が高温状態検出手段で検出される
燃料噴射弁の温度が高であるほどオーバラップ期間と開
弁期間決定手段で決定される開弁期間との重なりを大と
する。第４の発明にかかる内燃機関の制御装置は、内燃
機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状態検出手
段と、運転状態で検出された状態量に基づいて高負荷で
あるほどオーバラップ期間を長くするバルブタイミング
制御手段と、設定された目標速度に走行速度を制御する
自動走行手段と、運転状態で検出された状態量に基づい
て燃料噴射弁が高温状態にあることを検出する高温状態
検出手段と、高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態
にあることが検出されかつ自動走行手段が能動化されて
いる時にオーバラップ期間を短くする第２のバルブタイ
ミング補正手段と、を具備する。
は、動作時期制御手段が高温状態検出手段で検出される
燃料噴射弁の温度が高であるほどオーバラップ期間と開
弁期間決定手段で決定される開弁期間との重なりを大と
する。第４の発明にかかる内燃機関の制御装置は、内燃
機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状態検出手
段と、運転状態で検出された状態量に基づいて高負荷で
あるほどオーバラップ期間を長くするバルブタイミング
制御手段と、設定された目標速度に走行速度を制御する
自動走行手段と、運転状態で検出された状態量に基づい
て燃料噴射弁が高温状態にあることを検出する高温状態
検出手段と、高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態
にあることが検出されかつ自動走行手段が能動化されて
いる時にオーバラップ期間を短くする第２のバルブタイ
ミング補正手段と、を具備する。
【０００９】第５の発明にかかる内燃機関の制御装置
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
高負荷であるほどオーバラップ期間を長くするバルブタ
イミング制御手段と、運転状態で検出された状態量に基
づいて定められる燃料量を噴射するための燃料噴射弁の
開弁期間を決定する開弁期間決定手段と、バルブタイミ
ング制御手段で決定されるオーバラップ期間が予め定め
たしきい値期間以上である場合に燃料噴射弁の開弁時期
あるいは閉弁時期の少なくとも一方をオーバラップ期間
内に設定する第２の動作時期制御手段と、を具備する。
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
高負荷であるほどオーバラップ期間を長くするバルブタ
イミング制御手段と、運転状態で検出された状態量に基
づいて定められる燃料量を噴射するための燃料噴射弁の
開弁期間を決定する開弁期間決定手段と、バルブタイミ
ング制御手段で決定されるオーバラップ期間が予め定め
たしきい値期間以上である場合に燃料噴射弁の開弁時期
あるいは閉弁時期の少なくとも一方をオーバラップ期間
内に設定する第２の動作時期制御手段と、を具備する。
【００１０】第６の発明にかかる内燃機関の制御装置
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
吸気管の流路面積を小とする流路面積減少手段と、運転
状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状
態にあることを検出する高温状態検出手段と、高温状態
検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあることが検出され
た時に流面積減少手段を作動して吸気管の流路面積を小
とする逆流抑制手段と、を具備する。
は、内燃機関の運転状態を表す状態量を検出する運転状
態検出手段と、運転状態で検出された状態量に基づいて
吸気管の流路面積を小とする流路面積減少手段と、運転
状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁が高温状
態にあることを検出する高温状態検出手段と、高温状態
検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあることが検出され
た時に流面積減少手段を作動して吸気管の流路面積を小
とする逆流抑制手段と、を具備する。
【００１１】
【作用】第１の発明にかかる内燃機関の制御装置にあっ
ては、内燃機関が高温状態にある時はオーバラップを小
に制御する。第２の発明にかかる内燃機関の制御装置に
あっては、内燃機関が高温状態にある時は燃料噴射時期
の一部をオーバラップ時期に重ねる。
ては、内燃機関が高温状態にある時はオーバラップを小
に制御する。第２の発明にかかる内燃機関の制御装置に
あっては、内燃機関が高温状態にある時は燃料噴射時期
の一部をオーバラップ時期に重ねる。
【００１２】第３の発明にかかる内燃機関の制御装置に
あっては、燃料噴射時期とオーバラップ時期との重なり
を内燃機関が高温であるほど大とする。第４の発明にか
かる内燃機関の制御装置にあっては、定速走行制御状態
である場合はオーバラップを小に制御する。第５の発明
にかかる内燃機関の制御装置にあっては、定速走行制御
状態である場合は燃料噴射時期の一部をオーバラップ時
期に重ねる。
あっては、燃料噴射時期とオーバラップ時期との重なり
を内燃機関が高温であるほど大とする。第４の発明にか
かる内燃機関の制御装置にあっては、定速走行制御状態
である場合はオーバラップを小に制御する。第５の発明
にかかる内燃機関の制御装置にあっては、定速走行制御
状態である場合は燃料噴射時期の一部をオーバラップ時
期に重ねる。
【００１３】第６の発明にかかる内燃機関の制御装置に
あっては、内燃機関が高温状態にある時は吸気流路断面
積を小とする。
あっては、内燃機関が高温状態にある時は吸気流路断面
積を小とする。
【００１４】
【実施例】図１は本発明にかかる内燃機関の制御装置の
構成図であって、内燃機関１の１つの気筒１１にはピス
トン１１１が上下摺動可能に設けられ、ピストン１１１
上部が燃焼室１２となっている。ピストン１１１はコネ
クティングロッド１１２を介してクランクシャフト１１
３に接続されている。
構成図であって、内燃機関１の１つの気筒１１にはピス
トン１１１が上下摺動可能に設けられ、ピストン１１１
上部が燃焼室１２となっている。ピストン１１１はコネ
クティングロッド１１２を介してクランクシャフト１１
３に接続されている。
【００１５】クランクシャフト１１３には磁性体１１４
が埋め込まれており、クランクシャフト２１３に近接し
て配置された第１の磁気センサ１１５から基準パルスが
出力される。またクランクシャフト１１３の先端にはタ
イミングプーリ１１６が設置されている。なお気筒１１
の周囲の設けられたウォータジャケット１１８には冷却
水の温度を検出するために冷却水温度センサ１１９が設
置されている。
が埋め込まれており、クランクシャフト２１３に近接し
て配置された第１の磁気センサ１１５から基準パルスが
出力される。またクランクシャフト１１３の先端にはタ
イミングプーリ１１６が設置されている。なお気筒１１
の周囲の設けられたウォータジャケット１１８には冷却
水の温度を検出するために冷却水温度センサ１１９が設
置されている。
【００１６】燃焼室１２には吸気管１２１および排気管
１２２が接続されており、吸気管１２１の上流には吸気
量を調節するスロットル弁１２３が設置される。なおス
ロットル弁１２３の開度は開度センサ１２４によって検
出される。さらに吸気管１２１には吸気温度を検出する
ための吸気温度センサ１２６が設置されている。
１２２が接続されており、吸気管１２１の上流には吸気
量を調節するスロットル弁１２３が設置される。なおス
ロットル弁１２３の開度は開度センサ１２４によって検
出される。さらに吸気管１２１には吸気温度を検出する
ための吸気温度センサ１２６が設置されている。
【００１７】燃焼室１２と吸気管１２１との接続口には
吸気弁１３が、吸気弁１３の直上流には燃料噴射弁１２
５が設置される。また燃焼室１２と排気管１２２との接
続口には排気弁１４が設置される。吸気弁１３および排
気弁１４はカムシャフト１３１および１４１に取り付け
られたカム（図示せず。）によって駆動される。
吸気弁１３が、吸気弁１３の直上流には燃料噴射弁１２
５が設置される。また燃焼室１２と排気管１２２との接
続口には排気弁１４が設置される。吸気弁１３および排
気弁１４はカムシャフト１３１および１４１に取り付け
られたカム（図示せず。）によって駆動される。
【００１８】カムシャフト１３１および１４１の先端に
はタイミングプーリ１３２および１４２が設置され、ク
ランクシャフト１１３に設置されたタイミングプーリ１
１６とタイミングベルト１１７とを介して駆動される。
また吸気弁カムシャフト１３１とタイミングプーリ１３
２との間には可変バルブタイミングアクチュエータ（以
下ＶＶＴと記す。）１３３が設置され、クランクシャフ
ト１１３に対する吸気弁カムシャフト１３１の回転位相
を変更することを可能としている。
はタイミングプーリ１３２および１４２が設置され、ク
ランクシャフト１１３に設置されたタイミングプーリ１
１６とタイミングベルト１１７とを介して駆動される。
また吸気弁カムシャフト１３１とタイミングプーリ１３
２との間には可変バルブタイミングアクチュエータ（以
下ＶＶＴと記す。）１３３が設置され、クランクシャフ
ト１１３に対する吸気弁カムシャフト１３１の回転位相
を変更することを可能としている。
【００１９】ＶＶＴ１３３は油圧源（図示せず。）から
供給される油圧によって駆動され、制御弁１３４の開度
を制御することにより回転位相が制御される。また吸気
弁カムシャフト１３１には磁性体１３５が埋め込まれて
おり、近接して配置された第２の磁気センサ１３６から
吸気弁カムシャフト１３１の１回転ごとにパルスが出力
される。
供給される油圧によって駆動され、制御弁１３４の開度
を制御することにより回転位相が制御される。また吸気
弁カムシャフト１３１には磁性体１３５が埋め込まれて
おり、近接して配置された第２の磁気センサ１３６から
吸気弁カムシャフト１３１の１回転ごとにパルスが出力
される。
【００２０】内燃機関２にはディストリビュータ１５が
取り付けられており、第１の回転数センサ２５１によっ
て内燃機関２回転ごとに１つのパルスが、第２の回転数
センサ１５２によって内燃機関の３０°カム角度ごとに
１つのパルスが出力される。内燃機関制御装置１６はマ
イクロコンピュータシステムであり、バス１６１を中心
としてＣＰＵ１６２、メモリ１６３、入力インターフェ
イス１６４および出力インターフェイス１６５から構成
される。
取り付けられており、第１の回転数センサ２５１によっ
て内燃機関２回転ごとに１つのパルスが、第２の回転数
センサ１５２によって内燃機関の３０°カム角度ごとに
１つのパルスが出力される。内燃機関制御装置１６はマ
イクロコンピュータシステムであり、バス１６１を中心
としてＣＰＵ１６２、メモリ１６３、入力インターフェ
イス１６４および出力インターフェイス１６５から構成
される。
【００２１】入力インターフェイス１６４には第１の磁
気センサ１１５、開度センサ１２４、第２の磁気センサ
１３６、第１の回転数センサ１５１、第２の回転数セン
サ１５２、冷却水温度センサ１１９および吸気温度セン
サ１２６が接続され、それぞれの検出信号は内燃機関制
御装置１６に取り込まれる。出力インターフェイス１６
５には燃料噴射弁１２５および制御弁１３４が接続さ
れ、内燃機関制御装置１６の演算結果に基づいて制御さ
れる。
気センサ１１５、開度センサ１２４、第２の磁気センサ
１３６、第１の回転数センサ１５１、第２の回転数セン
サ１５２、冷却水温度センサ１１９および吸気温度セン
サ１２６が接続され、それぞれの検出信号は内燃機関制
御装置１６に取り込まれる。出力インターフェイス１６
５には燃料噴射弁１２５および制御弁１３４が接続さ
れ、内燃機関制御装置１６の演算結果に基づいて制御さ
れる。
【００２２】図２は第１の発明にかかる内燃機関制御装
置で実行される第１のバルブタイミング制御ルーチンの
フローチャートであって、所定のクランクカムシャフト
回転角度毎に実行される。ステップ２１において、第１
の磁気センサ１１５から出力される第１のパルスθc 、
第２の磁気センサ１３６から出力される第２のパルスθ
i 、第２の回転数センサ１５２から出力される回転数Ｎ
e 、開度センサ１２４から出力されるスロットル弁開度
ＴＡ、冷却水温度センサ１１９から出力される冷却水温
度ＴＨＷおよび吸気温度センサ１２４から出力される吸
気温度ＴＨＡを読み込む。
置で実行される第１のバルブタイミング制御ルーチンの
フローチャートであって、所定のクランクカムシャフト
回転角度毎に実行される。ステップ２１において、第１
の磁気センサ１１５から出力される第１のパルスθc 、
第２の磁気センサ１３６から出力される第２のパルスθ
i 、第２の回転数センサ１５２から出力される回転数Ｎ
e 、開度センサ１２４から出力されるスロットル弁開度
ＴＡ、冷却水温度センサ１１９から出力される冷却水温
度ＴＨＷおよび吸気温度センサ１２４から出力される吸
気温度ＴＨＡを読み込む。
【００２３】ステップ２２において第１のパルスθc お
よび第２のパルスθi に基づいて、次式によりクランク
シャフト１１３と吸気弁カムシャフト１３１との間の相
対位相差Δθを求める。 Δθ ＝ ｆ（θc ，θi ） ステップ２３において回転数Ｎe およびスロットル弁開
度ＴＡとに基づいて次式により目標位相差Ｄθを決定す
る。
よび第２のパルスθi に基づいて、次式によりクランク
シャフト１１３と吸気弁カムシャフト１３１との間の相
対位相差Δθを求める。 Δθ ＝ ｆ（θc ，θi ） ステップ２３において回転数Ｎe およびスロットル弁開
度ＴＡとに基づいて次式により目標位相差Ｄθを決定す
る。
【００２４】Ｄθ ＝ ｇ（Ｎe ，ＴＡ） 図３は目標位相差Ｄθを決定するためのグラフであっ
て、縦軸にはスロットル弁開度ＴＡを、横軸には回転数
Ｎe をとる。なおパラメータは目標位相差Ｄθである。
ステップ２４において冷却水温度ＴＨＷの関数として冷
却水温度補正係数ｋ1を、ステップ２５において吸気温
度ＴＨＡの関数として吸気温度補正係数ｋ2 を求める。
て、縦軸にはスロットル弁開度ＴＡを、横軸には回転数
Ｎe をとる。なおパラメータは目標位相差Ｄθである。
ステップ２４において冷却水温度ＴＨＷの関数として冷
却水温度補正係数ｋ1を、ステップ２５において吸気温
度ＴＨＡの関数として吸気温度補正係数ｋ2 を求める。
【００２５】図４（イ）は冷却水温度補正係数ｋ1 を、
（ロ）は吸気温度補正係数ｋ2 を決定するためのグラフ
であって、縦軸にそれぞれ冷却水温度補正係数ｋ1 、吸
気温度補正係数ｋ2 をとり、横軸には共に回転数Ｎe を
とる。即ち冷却水温度補正係数ｋ1 は第１のしきい値回
転数Ｎ1 以下では“１．０”であり、第１のしきい値回
転数Ｎ1 以上では回転数が高となるほど“１．０”より
小に設定される。
（ロ）は吸気温度補正係数ｋ2 を決定するためのグラフ
であって、縦軸にそれぞれ冷却水温度補正係数ｋ1 、吸
気温度補正係数ｋ2 をとり、横軸には共に回転数Ｎe を
とる。即ち冷却水温度補正係数ｋ1 は第１のしきい値回
転数Ｎ1 以下では“１．０”であり、第１のしきい値回
転数Ｎ1 以上では回転数が高となるほど“１．０”より
小に設定される。
【００２６】また吸気温度補正係数ｋ2 は第２のしきい
値回転数Ｎ2 以下では“１．０”であり、第２のしきい
値回転数Ｎ2 以上では回転数が高となるほど“１．０”
より小に設定される。従って冷却水温度ＴＨＷあるいは
吸気温度ＴＨＡで代表される内燃機関温度が低である場
合には内燃機関出力が大となるほど吸気弁の進角量は大
となるが、内燃機関温度が高となった場合には吸気弁の
進角量が増大することが抑制される。これにより吸気弁
と排気弁とが同時開状態となるオーバラップ期間が長く
なることが抑制され排気ガスの逆流量が減少するため、
燃料噴射弁の温度上昇を抑えることが可能となる。
値回転数Ｎ2 以下では“１．０”であり、第２のしきい
値回転数Ｎ2 以上では回転数が高となるほど“１．０”
より小に設定される。従って冷却水温度ＴＨＷあるいは
吸気温度ＴＨＡで代表される内燃機関温度が低である場
合には内燃機関出力が大となるほど吸気弁の進角量は大
となるが、内燃機関温度が高となった場合には吸気弁の
進角量が増大することが抑制される。これにより吸気弁
と排気弁とが同時開状態となるオーバラップ期間が長く
なることが抑制され排気ガスの逆流量が減少するため、
燃料噴射弁の温度上昇を抑えることが可能となる。
【００２７】ステップ２６で目標位相差Ｄθを冷却水温
度補正係数ｋ1 および吸気温度補正係数ｋ2 で補正し、
ステップ２７で補正された目標位相差Ｄθおよび相対位
相差Δθから次式により制御弁１３４の開度指令αを演
算する。 α ＝ ｈ（Ｄθ，Δθ） ステップ２８で開度指令αを出力してこのルーチンを終
了する。
度補正係数ｋ1 および吸気温度補正係数ｋ2 で補正し、
ステップ２７で補正された目標位相差Ｄθおよび相対位
相差Δθから次式により制御弁１３４の開度指令αを演
算する。 α ＝ ｈ（Ｄθ，Δθ） ステップ２８で開度指令αを出力してこのルーチンを終
了する。
【００２８】第２の発明にかかる内燃機関の制御装置
は、排気ガスによる燃料噴射弁１２５の温度上昇を燃料
の気化熱によって抑制するものである。即ち図５は、第
２の発明にかかる内燃機関の制御装置で実行される第１
の燃料噴射時期制御ルーチンのフローチャートであっ
て、所定のクランクカム角度ごとに実行される。
は、排気ガスによる燃料噴射弁１２５の温度上昇を燃料
の気化熱によって抑制するものである。即ち図５は、第
２の発明にかかる内燃機関の制御装置で実行される第１
の燃料噴射時期制御ルーチンのフローチャートであっ
て、所定のクランクカム角度ごとに実行される。
【００２９】ステップ５０で、冷却水温度ＴＨＷ、吸気
温度ＴＨＡ、内燃機関回転数Ｎe 、スロットル弁開度Ｔ
Ａおよび図示しないバルブタイミング制御ルーチンで決
定されるクランクシャフトとカムシャフトとの回転位相
差Δθを読み込む。ステップ５２で冷却水温度ＴＨＷが
予め定めたしきい値冷却水温度ＴＨＷth（例えば６０°
Ｃ）以上であるか否かを判定する。
温度ＴＨＡ、内燃機関回転数Ｎe 、スロットル弁開度Ｔ
Ａおよび図示しないバルブタイミング制御ルーチンで決
定されるクランクシャフトとカムシャフトとの回転位相
差Δθを読み込む。ステップ５２で冷却水温度ＴＨＷが
予め定めたしきい値冷却水温度ＴＨＷth（例えば６０°
Ｃ）以上であるか否かを判定する。
【００３０】ステップ５１で肯定判定された場合は、ス
テップ５２で吸気温度ＴＨＡが予め定めたしきい値吸気
温度ＴＨＡth（例えば０°Ｃ）以上であるか否かを判定
する。ステップ５２で肯定判定された場合は、ステップ
５３で位相差Δθが予め定めたしきい値位相差Δθ
th（例えば４０°）以上であるか否かを判定する。
テップ５２で吸気温度ＴＨＡが予め定めたしきい値吸気
温度ＴＨＡth（例えば０°Ｃ）以上であるか否かを判定
する。ステップ５２で肯定判定された場合は、ステップ
５３で位相差Δθが予め定めたしきい値位相差Δθ
th（例えば４０°）以上であるか否かを判定する。
【００３１】ステップ５３で肯定判定された場合は、ス
テップ５４で内燃機関回転数Ｎe が予め定めたしきい値
回転数Ｎeth （例えば４０００ｒｐｍ）以上であるか否
かを判定する。ステップ５４で肯定判定された場合は、
ステップ５５および５６でスロットル弁開度ＴＡが予め
定めた下限開度ＴＡmi（例えば０．７）以上、上限開度
ＴＡmx（例えば１．０）以下であるか否かが判定され
る。
テップ５４で内燃機関回転数Ｎe が予め定めたしきい値
回転数Ｎeth （例えば４０００ｒｐｍ）以上であるか否
かを判定する。ステップ５４で肯定判定された場合は、
ステップ５５および５６でスロットル弁開度ＴＡが予め
定めた下限開度ＴＡmi（例えば０．７）以上、上限開度
ＴＡmx（例えば１．０）以下であるか否かが判定され
る。
【００３２】なおスロットル弁開度ＴＡに代えてエアフ
ローセンサ（図示せず。）で検出される吸気量ＧＮを使
用することも可能である。ステップ５１から５６までの
全てのステップで肯定判定された場合は、内燃機関は高
温状態で運転中であるとしてステップ５７に進みオーバ
ーラップ期間と燃料噴射期間とが重なるように６０°Ａ
ＴＤＣ噴射を実行する。
ローセンサ（図示せず。）で検出される吸気量ＧＮを使
用することも可能である。ステップ５１から５６までの
全てのステップで肯定判定された場合は、内燃機関は高
温状態で運転中であるとしてステップ５７に進みオーバ
ーラップ期間と燃料噴射期間とが重なるように６０°Ａ
ＴＤＣ噴射を実行する。
【００３３】ステップ５１から５６までのいずれかのス
テップで否定判定された場合は、燃料噴射弁は低温であ
るとしてステップ５８で通常の３０°ＢＴＤＣ噴射を実
行する。図６は吸気弁１３近傍の拡大図であって、燃料
噴射弁１２５から噴射された燃料６は雲状のかたまり６
となって吸気弁１３の向かって飛行する。
テップで否定判定された場合は、燃料噴射弁は低温であ
るとしてステップ５８で通常の３０°ＢＴＤＣ噴射を実
行する。図６は吸気弁１３近傍の拡大図であって、燃料
噴射弁１２５から噴射された燃料６は雲状のかたまり６
となって吸気弁１３の向かって飛行する。
【００３４】所定の燃料量が全て燃焼室１２内に供給さ
れるためには、かたまり６の後端６２が吸気弁１３位置
に到達するまで吸気弁１３を開状態に維持する必要があ
る。ここで燃料噴射弁１２５から吸気弁１３までの距離
をＬ（例えば０．１メートル）、燃料噴射弁１２５から
の燃料噴射速度をＶ（例えば２０メートル／秒）とする
と飛行時間τは、 τ ＝ Ｌ／Ｖ（例えば５ミリ秒） となる。
れるためには、かたまり６の後端６２が吸気弁１３位置
に到達するまで吸気弁１３を開状態に維持する必要があ
る。ここで燃料噴射弁１２５から吸気弁１３までの距離
をＬ（例えば０．１メートル）、燃料噴射弁１２５から
の燃料噴射速度をＶ（例えば２０メートル／秒）とする
と飛行時間τは、 τ ＝ Ｌ／Ｖ（例えば５ミリ秒） となる。
【００３５】上記でいう３０°ＢＴＤＣ噴射とは燃料の
かたまり６の後端６２が吸気弁１３に到達する時期を、
３０°ＢＴＤＣ（上死点前３０°カム角度）とする制御
をいう。図７は３０°ＢＴＤＣ噴射制御の特性図であっ
て、縦軸はクランク角度を、横軸は内燃機関回転数を表
し、３０°ＢＴＤＣよりτ秒前を燃料噴射弁の閉弁時間
として、負荷あるいは回転数に対応して定められる燃料
噴射時間ＴＡＵ以前を燃料噴射弁の開弁時間として設定
する。
かたまり６の後端６２が吸気弁１３に到達する時期を、
３０°ＢＴＤＣ（上死点前３０°カム角度）とする制御
をいう。図７は３０°ＢＴＤＣ噴射制御の特性図であっ
て、縦軸はクランク角度を、横軸は内燃機関回転数を表
し、３０°ＢＴＤＣよりτ秒前を燃料噴射弁の閉弁時間
として、負荷あるいは回転数に対応して定められる燃料
噴射時間ＴＡＵ以前を燃料噴射弁の開弁時間として設定
する。
【００３６】従って燃料のかたまり６の後端６２が吸気
弁１３に到達した後にオーバラップが発生するため、燃
料の気化熱によってオーバラップ時期に逆流した排気ガ
スによる燃料噴射弁の温度上昇を抑制することはできな
い。反面燃料噴射量の少ない軽負荷状態において逆流し
た排気ガスによって燃料が吹き返され、排気ガスの空燃
比の過渡的な変動を防止することが可能である。
弁１３に到達した後にオーバラップが発生するため、燃
料の気化熱によってオーバラップ時期に逆流した排気ガ
スによる燃料噴射弁の温度上昇を抑制することはできな
い。反面燃料噴射量の少ない軽負荷状態において逆流し
た排気ガスによって燃料が吹き返され、排気ガスの空燃
比の過渡的な変動を防止することが可能である。
【００３７】また上記でいう６０°ＡＴＤＣ噴射とは燃
料のかたまり６の後端６２が吸気弁１３に到達する時期
を、６０°ＡＴＤＣ（上死点後６０°カム角度）とする
制御をいう。図８は６０°ＡＴＤＣ噴射制御の特性図で
あって、縦軸はクランク角度を、横軸は内燃機関回転数
を表し、６０°ＡＴＤＣよりτ秒前を燃料噴射弁の閉弁
時間として、負荷あるいは回転数に対応して定められる
燃料噴射時間ＴＡＵ以前を燃料噴射弁の開弁時間として
設定する。
料のかたまり６の後端６２が吸気弁１３に到達する時期
を、６０°ＡＴＤＣ（上死点後６０°カム角度）とする
制御をいう。図８は６０°ＡＴＤＣ噴射制御の特性図で
あって、縦軸はクランク角度を、横軸は内燃機関回転数
を表し、６０°ＡＴＤＣよりτ秒前を燃料噴射弁の閉弁
時間として、負荷あるいは回転数に対応して定められる
燃料噴射時間ＴＡＵ以前を燃料噴射弁の開弁時間として
設定する。
【００３８】従って燃料のかたまり６の後端６２が吸気
弁１３に到達する前にオーバラップが発生するため、排
気ガスによる燃料噴射弁の温度上昇を燃料の気化熱によ
って抑制することが可能となる。なお高負荷運転状態に
あっては燃料噴射量が多量であるので、排気ガスの吹き
返しがあっても空燃比の過渡的な変動は発生しない。
弁１３に到達する前にオーバラップが発生するため、排
気ガスによる燃料噴射弁の温度上昇を燃料の気化熱によ
って抑制することが可能となる。なお高負荷運転状態に
あっては燃料噴射量が多量であるので、排気ガスの吹き
返しがあっても空燃比の過渡的な変動は発生しない。
【００３９】図５に示す燃料噴射制御は燃料のかたまり
６の後端６２が吸気弁に到達時期を一定のカム角度とす
る吸気弁到達終了制御であるが、燃料噴射開始時期制御
を適用することも可能である。図９はＴＤＣ燃料噴射開
始時期制御の特性図であって、ステップ５８で３０°Ｂ
ＴＤＣ制御に代えて使用される。
６の後端６２が吸気弁に到達時期を一定のカム角度とす
る吸気弁到達終了制御であるが、燃料噴射開始時期制御
を適用することも可能である。図９はＴＤＣ燃料噴射開
始時期制御の特性図であって、ステップ５８で３０°Ｂ
ＴＤＣ制御に代えて使用される。
【００４０】即ちオーバラップ後に燃料噴射が開始され
るため、燃料気化熱による燃料噴射弁の温度上昇抑制効
果はないが排気ガスの吹き返しによる空燃比の変動は防
止される。図１０は４５°ＢＴＤＣ燃料噴射開始時期制
御の特性図であって、ステップ５７で６０°ＡＴＤＣ制
御に代えて使用される。
るため、燃料気化熱による燃料噴射弁の温度上昇抑制効
果はないが排気ガスの吹き返しによる空燃比の変動は防
止される。図１０は４５°ＢＴＤＣ燃料噴射開始時期制
御の特性図であって、ステップ５７で６０°ＡＴＤＣ制
御に代えて使用される。
【００４１】従ってオーバラップ期間内に燃料噴射が開
始されるため排気ガスによる燃料噴射弁の温度上昇を燃
料の気化熱によって抑制することが可能となる。図１１
は第３の発明にかかる内燃機関の制御装置で実行される
第２の燃料噴射制御ルーチンのフローチャートであっ
て、ステップ５０からステップ５６までは第１の燃料噴
射制御ルーチンとまったく同一の処理である。
始されるため排気ガスによる燃料噴射弁の温度上昇を燃
料の気化熱によって抑制することが可能となる。図１１
は第３の発明にかかる内燃機関の制御装置で実行される
第２の燃料噴射制御ルーチンのフローチャートであっ
て、ステップ５０からステップ５６までは第１の燃料噴
射制御ルーチンとまったく同一の処理である。
【００４２】即ちステップ５１からステップ５６までの
すべてで肯定判定された時は、ステップ５７１に進み、
パラメータＡを“２”だけインクリメントする。ステッ
プ５７２でパラメータＡが“２５０”以下であるか否か
を判定し、否定判定された場合はステップ５７３でパラ
メータＡを“２５０”に置き換えてステップ５９の燃料
噴射処理を行う。
すべてで肯定判定された時は、ステップ５７１に進み、
パラメータＡを“２”だけインクリメントする。ステッ
プ５７２でパラメータＡが“２５０”以下であるか否か
を判定し、否定判定された場合はステップ５７３でパラ
メータＡを“２５０”に置き換えてステップ５９の燃料
噴射処理を行う。
【００４３】なおステップ５７２で肯定判定された場合
は直接ステップ５９に進む。ステップ５１からステップ
５６のいずれかのステップで否定判定された場合はステ
ップ５８１に進み、パラメータＡを“１”だけデクリメ
ントする。ステップ５８２でパラメータＡが“０”以上
であるか否かを判定し、否定判定された場合はステップ
５８３でパラメータＡを“０”に置き換えてステップ５
９に進む。
は直接ステップ５９に進む。ステップ５１からステップ
５６のいずれかのステップで否定判定された場合はステ
ップ５８１に進み、パラメータＡを“１”だけデクリメ
ントする。ステップ５８２でパラメータＡが“０”以上
であるか否かを判定し、否定判定された場合はステップ
５８３でパラメータＡを“０”に置き換えてステップ５
９に進む。
【００４４】なおステップ５８２で肯定判定された場合
は直接ステップ５９に進む。図１２は吸気弁到達時期制
御を適用した場合の燃料噴射処理の詳細フローチャート
であって、ステップ５９１においてパラメータＡの関数
として燃料吸気弁到達時期を決定する。即ちパラメータ
Ａが大となるほど吸気弁に燃料が到達する時期を遅くす
ることにより、燃料噴射時期とオーバーラップとの重な
りを大とする。
は直接ステップ５９に進む。図１２は吸気弁到達時期制
御を適用した場合の燃料噴射処理の詳細フローチャート
であって、ステップ５９１においてパラメータＡの関数
として燃料吸気弁到達時期を決定する。即ちパラメータ
Ａが大となるほど吸気弁に燃料が到達する時期を遅くす
ることにより、燃料噴射時期とオーバーラップとの重な
りを大とする。
【００４５】ステップ５９２で所定のタイミングで燃料
噴射弁１２５を開閉する。図１３は噴射開始時期制御を
適用した場合の燃料噴射処理の詳細フローチャートであ
って、ステップ５９３においてパラメータＡの関数とし
て噴射開始時期を決定する。即ちパラメータＡが大とな
るほど燃料時期を早くすることにより、燃料噴射時期と
オーバーラップとの重なりを大とことにより、燃料噴射
時期とオーバーラップとの重なりを大とする。
噴射弁１２５を開閉する。図１３は噴射開始時期制御を
適用した場合の燃料噴射処理の詳細フローチャートであ
って、ステップ５９３においてパラメータＡの関数とし
て噴射開始時期を決定する。即ちパラメータＡが大とな
るほど燃料時期を早くすることにより、燃料噴射時期と
オーバーラップとの重なりを大とことにより、燃料噴射
時期とオーバーラップとの重なりを大とする。
【００４６】ステップ５９２で所定のタイミングで燃料
噴射弁１２５を開閉する。図１４は第４の発明にかかる
内燃機関制御装置で実行される第３の燃料噴射ルーチン
のフローチャートであって、ステップ１４０１において
内燃機関回転数Ｎ e 、スロットル弁開度ＴＡおよび自動
走行装置が動作状態であるか否かを表すフラグＸＣＲＺ
を読み込む。
噴射弁１２５を開閉する。図１４は第４の発明にかかる
内燃機関制御装置で実行される第３の燃料噴射ルーチン
のフローチャートであって、ステップ１４０１において
内燃機関回転数Ｎ e 、スロットル弁開度ＴＡおよび自動
走行装置が動作状態であるか否かを表すフラグＸＣＲＺ
を読み込む。
【００４７】ステップ１４０２で回転数Ｎe およびスロ
ットル弁開度ＴＡに基づいて目標位相差Ｄθを決定す
る。 Ｄθ ＝ ｇ（Ｎe ，ＴＡ） ステップ１４０３において、アクセルペダルを踏み込ま
なくても設定した一定速度で走行する自動走行装置が動
作状態となっているか否かを表すフラグＸＣＲＺが
“１”であるか否かを判定する。
ットル弁開度ＴＡに基づいて目標位相差Ｄθを決定す
る。 Ｄθ ＝ ｇ（Ｎe ，ＴＡ） ステップ１４０３において、アクセルペダルを踏み込ま
なくても設定した一定速度で走行する自動走行装置が動
作状態となっているか否かを表すフラグＸＣＲＺが
“１”であるか否かを判定する。
【００４８】自動走行状態であれば、空燃比制御の変動
はわずかであり触媒による排気ガス浄化率も良好な状態
にあるため、オーバラップ量を小として内部排気ガス再
循環量を少なくしても排気ガスの性状が悪化することは
なく燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能であ
る。従ってフラグＸＣＲＺが“１”であれば、ステップ
１４０４に進みスロットル弁開度ＴＡが“１．０”以上
であるか否かを判定する。
はわずかであり触媒による排気ガス浄化率も良好な状態
にあるため、オーバラップ量を小として内部排気ガス再
循環量を少なくしても排気ガスの性状が悪化することは
なく燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能であ
る。従ってフラグＸＣＲＺが“１”であれば、ステップ
１４０４に進みスロットル弁開度ＴＡが“１．０”以上
であるか否かを判定する。
【００４９】ステップ１４０４で肯定判定された時、即
ちスロットル弁開度ＴＡが“１．０”以下であれば、ス
テップ１４０５に進み目標位相差Ｄθに“１．０”以下
の定数β（例えば０．５）を乗じて進角量を小として、
オーバラップ量を小として内部排気ガス再循環量を少な
くし燃料噴射弁の温度上昇を抑制する。そしてステップ
１４０６に進み、燃料噴射弁の開弁時期および閉弁時期
を制御してこのルーチンを終了する。
ちスロットル弁開度ＴＡが“１．０”以下であれば、ス
テップ１４０５に進み目標位相差Ｄθに“１．０”以下
の定数β（例えば０．５）を乗じて進角量を小として、
オーバラップ量を小として内部排気ガス再循環量を少な
くし燃料噴射弁の温度上昇を抑制する。そしてステップ
１４０６に進み、燃料噴射弁の開弁時期および閉弁時期
を制御してこのルーチンを終了する。
【００５０】ステップ１４０３で否定判定された時、即
ち自動走行状態でない時、およびステップ１４０４で否
定判定された時、即ちスロットル弁が全開状態であり吹
き返し量が少ない時は直接ステップ１４０６に進む。な
お自動走行状態にあるか否かの判定をスロットル弁開度
の単位時間当たりの変化量ΔＴＡが所定の幅以内（例え
ば±３°／８ミリ秒）であるか否かにより行うことも可
能である。
ち自動走行状態でない時、およびステップ１４０４で否
定判定された時、即ちスロットル弁が全開状態であり吹
き返し量が少ない時は直接ステップ１４０６に進む。な
お自動走行状態にあるか否かの判定をスロットル弁開度
の単位時間当たりの変化量ΔＴＡが所定の幅以内（例え
ば±３°／８ミリ秒）であるか否かにより行うことも可
能である。
【００５１】図１５は第５の発明にかかる内燃機関制御
装置で実行される第４の噴射時期制御ルーチンのフロー
チャートであって、第１の噴射時期制御ルーチンの一部
を変更したものであって、自動走行状態にある場合には
吸気温度および燃料噴射弁の温度が上昇し易い状態にあ
るため、積極的に燃料噴射時期をオーバラップ時期に重
ねることにより燃料噴射弁の温度上昇を抑制する。
装置で実行される第４の噴射時期制御ルーチンのフロー
チャートであって、第１の噴射時期制御ルーチンの一部
を変更したものであって、自動走行状態にある場合には
吸気温度および燃料噴射弁の温度が上昇し易い状態にあ
るため、積極的に燃料噴射時期をオーバラップ時期に重
ねることにより燃料噴射弁の温度上昇を抑制する。
【００５２】即ちステップ１５０１が追加し、冷却水温
度ＴＨＷがしきい値温度ＴＨＷth以下であっても自動走
行状態にある場合、即ちステップ１５０１で肯定判定さ
れた場合は、ステップ５９に進み６０°ＡＴＤＣ制御に
移行し燃料噴射時期をオーバラップ時期に重ねる。なお
自動走行状態にあるか否かの判定をスロットル弁開度の
単位時間当たりの変化量ΔＴＡが所定の幅以内（例えば
±３°／８ミリ秒）であるか否かにより行うことも可能
である。
度ＴＨＷがしきい値温度ＴＨＷth以下であっても自動走
行状態にある場合、即ちステップ１５０１で肯定判定さ
れた場合は、ステップ５９に進み６０°ＡＴＤＣ制御に
移行し燃料噴射時期をオーバラップ時期に重ねる。なお
自動走行状態にあるか否かの判定をスロットル弁開度の
単位時間当たりの変化量ΔＴＡが所定の幅以内（例えば
±３°／８ミリ秒）であるか否かにより行うことも可能
である。
【００５３】可変バルブタイミングアクチュエータ１３
３を装備しない内燃機関においてもオーバラップ期間中
の排気ガスの逆流によって燃料噴射弁が加熱されること
があり得る。第６の発明は上記課題を解決するためにな
されたものである。図１６は第６の発明にかかる内燃機
関の制御装置が適用される内燃機関の上面図であって、
低負荷においてスワールを発生させるため、あるいは可
変吸気制御のために２つの吸気弁１３ａおよび１３ｂを
具備する。
３を装備しない内燃機関においてもオーバラップ期間中
の排気ガスの逆流によって燃料噴射弁が加熱されること
があり得る。第６の発明は上記課題を解決するためにな
されたものである。図１６は第６の発明にかかる内燃機
関の制御装置が適用される内燃機関の上面図であって、
低負荷においてスワールを発生させるため、あるいは可
変吸気制御のために２つの吸気弁１３ａおよび１３ｂを
具備する。
【００５４】吸気管１２１も気筒近傍で１２１ａおよび
１２１ｂの２つに分岐してそれぞれ吸気口に接続され
る。そして一方の吸気管１２１ａには流路閉塞用の開閉
弁１２７が設置され、例えば吸気管負圧を動力源とする
アクチュエータ１２８によって駆動される。アクチュエ
ータ１２８と吸気管との接続は電磁弁１２９によって制
御され、電磁弁が励磁された場合は開閉弁１２７が吸気
管１２１ａを閉塞する。
１２１ｂの２つに分岐してそれぞれ吸気口に接続され
る。そして一方の吸気管１２１ａには流路閉塞用の開閉
弁１２７が設置され、例えば吸気管負圧を動力源とする
アクチュエータ１２８によって駆動される。アクチュエ
ータ１２８と吸気管との接続は電磁弁１２９によって制
御され、電磁弁が励磁された場合は開閉弁１２７が吸気
管１２１ａを閉塞する。
【００５５】この結果気筒内にスワールを発生させ、あ
るいは吸気効率を変更することが可能となる。この内燃
機関において、燃料噴射弁の温度が過渡に上昇する場合
には開閉弁（以下ＶＳＶと記す。）１２７で一方の吸気
管１２１ａを強制的に閉塞することにより排気ガスの吹
き返しを抑制することが可能となる。
るいは吸気効率を変更することが可能となる。この内燃
機関において、燃料噴射弁の温度が過渡に上昇する場合
には開閉弁（以下ＶＳＶと記す。）１２７で一方の吸気
管１２１ａを強制的に閉塞することにより排気ガスの吹
き返しを抑制することが可能となる。
【００５６】図１７はＶＳＶ制御ルーチンのフローチャ
ートであり、ステップ１７０１で内燃機関回転数Ｎe 、
スロットル弁開度ＴＡ（あるいは吸気流量ＧＮ）、冷却
水温度ＴＨＷおよび吸気温度ＴＨＡを読み込む。ステッ
プ１７０２で冷却水温度ＴＨＷがしきい値温度ＴＨＷth
以上であるか否かを判定し、否定判定されればステップ
１７０３に進む。
ートであり、ステップ１７０１で内燃機関回転数Ｎe 、
スロットル弁開度ＴＡ（あるいは吸気流量ＧＮ）、冷却
水温度ＴＨＷおよび吸気温度ＴＨＡを読み込む。ステッ
プ１７０２で冷却水温度ＴＨＷがしきい値温度ＴＨＷth
以上であるか否かを判定し、否定判定されればステップ
１７０３に進む。
【００５７】ステップ１７０３で吸気温度ＴＨＡがしき
い値温度ＴＨＡth以上であるか否かを判定し、否定判定
されればステップ１７０４に進む。ステップ１７０４で
冷却水温度ＴＨＷが下限冷却水温度ＴＨＷＬ以下である
か否かを判定し、否定判定されればステップ１７０５に
進む。ステップ１７０５では吸気温度ＴＨＡが下限吸気
温度ＴＨＡＬ以下であるか否かを判定し、肯定判定され
ればステップ１７０６に進み、否定判定されればステッ
プ１７０７に進む。
い値温度ＴＨＡth以上であるか否かを判定し、否定判定
されればステップ１７０４に進む。ステップ１７０４で
冷却水温度ＴＨＷが下限冷却水温度ＴＨＷＬ以下である
か否かを判定し、否定判定されればステップ１７０５に
進む。ステップ１７０５では吸気温度ＴＨＡが下限吸気
温度ＴＨＡＬ以下であるか否かを判定し、肯定判定され
ればステップ１７０６に進み、否定判定されればステッ
プ１７０７に進む。
【００５８】ステップ１７０６においては、予め設定さ
れた第１のＶＳＶ状態決定マップに基づいてＶＳＶ１２
７の開閉状態を決定する。なおステップ１７０４で肯定
判定された場合にもステップ１７０６に進む。ステップ
１７０７においては、予め設定された第２のＶＳＶ状態
決定マップに基づいてＶＳＶ１２７の開閉状態を決定す
る。
れた第１のＶＳＶ状態決定マップに基づいてＶＳＶ１２
７の開閉状態を決定する。なおステップ１７０４で肯定
判定された場合にもステップ１７０６に進む。ステップ
１７０７においては、予め設定された第２のＶＳＶ状態
決定マップに基づいてＶＳＶ１２７の開閉状態を決定す
る。
【００５９】なおステップ１７０２およびステップ１７
０３で肯定判定された場合にもステップ１７０７が実行
される。図１８はＶＳＶ状態決定のためのグラフであっ
て、第２のＶＳＶ状態決定マップが使用された場合に
は、第１のＶＳＶ状態決定マップが使用された場合に比
較してより大の回転数Ｎe およびスロットル弁開度ＴＡ
でＶＳＶ１２７を閉弁し、排気ガスの吹き返しを抑制す
る。
０３で肯定判定された場合にもステップ１７０７が実行
される。図１８はＶＳＶ状態決定のためのグラフであっ
て、第２のＶＳＶ状態決定マップが使用された場合に
は、第１のＶＳＶ状態決定マップが使用された場合に比
較してより大の回転数Ｎe およびスロットル弁開度ＴＡ
でＶＳＶ１２７を閉弁し、排気ガスの吹き返しを抑制す
る。
【００６０】
【発明の効果】第１の発明にかかる内燃機関の制御装置
によれば、内燃機関が高温状態にある時はオーバラップ
を小として排気ガスの吹き返し量を少なくして、燃料噴
射弁の温度上昇を抑制することが可能となる。第２の発
明にかかる内燃機関の制御装置によれば、内燃機関が高
温状態にある時は燃料噴射時期の一部をオーバラップ時
期に重ねることにより、燃料蒸発の際の気化熱によって
燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能となる。
によれば、内燃機関が高温状態にある時はオーバラップ
を小として排気ガスの吹き返し量を少なくして、燃料噴
射弁の温度上昇を抑制することが可能となる。第２の発
明にかかる内燃機関の制御装置によれば、内燃機関が高
温状態にある時は燃料噴射時期の一部をオーバラップ時
期に重ねることにより、燃料蒸発の際の気化熱によって
燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能となる。
【００６１】第３の発明にかかる内燃機関の制御装置に
よれば、燃料噴射時期とオーバラップ時期との重なりを
内燃機関が高温であるほど大として気化熱の発生量を多
くすることが可能となる。第４の発明にかかる内燃機関
の制御装置によれば、定速走行制御状態である場合はオ
ーバラップを小に制御することにより排気ガスの吹き返
し量を少なくして、燃料噴射弁の温度上昇を予防するこ
とが可能となる。
よれば、燃料噴射時期とオーバラップ時期との重なりを
内燃機関が高温であるほど大として気化熱の発生量を多
くすることが可能となる。第４の発明にかかる内燃機関
の制御装置によれば、定速走行制御状態である場合はオ
ーバラップを小に制御することにより排気ガスの吹き返
し量を少なくして、燃料噴射弁の温度上昇を予防するこ
とが可能となる。
【００６２】第５の発明にかかる内燃機関の制御装置に
よれば、定速走行制御状態である場合は燃料噴射時期の
一部をオーバラップ時期に重ねることにより燃料蒸発の
際の気化熱によって燃料噴射弁の温度上昇を予防するこ
とが可能となる。第６の発明にかかる内燃機関の制御装
置によれば、内燃機関が高温状態にある時は吸気流路断
面積を小とすることにより排気ガスの吹き返し量を少な
くして、燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能と
なる。
よれば、定速走行制御状態である場合は燃料噴射時期の
一部をオーバラップ時期に重ねることにより燃料蒸発の
際の気化熱によって燃料噴射弁の温度上昇を予防するこ
とが可能となる。第６の発明にかかる内燃機関の制御装
置によれば、内燃機関が高温状態にある時は吸気流路断
面積を小とすることにより排気ガスの吹き返し量を少な
くして、燃料噴射弁の温度上昇を抑制することが可能と
なる。
【図１】図１は本発明にかかる内燃機関制御装置の構成
図示である。
図示である。
【図２】図２は第１のバルブタインミング制御ルーチン
のフローチャートである。
のフローチャートである。
【図３】図３は目標位相差を決定するためのグラフであ
る。
る。
【図４】図４は係数を決定するためのグラフである。
【図５】図５は第１の噴射時期制御ルーチンのフローチ
ャートである。
ャートである。
【図６】図６は吸気弁近傍の拡大図示である。
【図７】図７は３０°ＢＴＤＣ制御の特性図である。
【図８】図８は６０°ＡＴＤＣ制御の特性図である。
【図９】図９はＴＤＣ燃料噴射開始制御の特性図であ
る。
る。
【図１０】図１０は４５°ＢＴＤＣ燃料噴射開始制御の
特性図である。
特性図である。
【図１１】図１１は第２の噴射時期制御ルーチンのフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１２】図１２は吸気弁到達時期制御ルーチンのフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１３】図１３は噴射開始時期制御ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図１４】図１４は第３の噴射時期制御ルーチンのフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１５】図１５は第４の噴射時期制御ルーチンのフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１６】図１６は第６の発明が適用される内燃機関の
上面図である。
上面図である。
【図１７】図１７はＶＳＶ制御ルーチンのフローチャー
トである。
トである。
【図１８】図１８はＶＳＶ状態決定のためのグラフであ
る。
る。
１…内燃機関 １１…気筒 １１５…第１の磁気センサ １１９…冷却水温度センサ １２４…スロットル弁開度センサ １２５…燃料噴射弁 １２６…吸気温度センサ １３…吸気弁 １３３…ＶＶＴ １３４…制御弁 １３６…第２の磁気センサ １６…制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 41/22 ３３５ Ｄ 41/34 Ｆ 7536−3Ｇ 43/00 ３０１ Ｊ Ｚ Ｕ 45/00 ３１２ Ｑ Ｍ
Claims (6)
- 【請求項１】 内燃機関の運転状態を表す状態量を検出
する運転状態検出手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて高負荷であ
るほどオーバラップ期間を長くするバルブタイミング制
御手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁
が高温状態にあることを検出する高温状態検出手段と、 前記高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあるこ
とが検出された時に、高温であるほどオーバラップ期間
を短くする第１のバルブタイミング補正手段と、を具備
する内燃機関の制御装置。 - 【請求項２】 内燃機関の運転状態を表す状態量を検出
する運転状態検出手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて定められる
燃料量を噴射するための燃料噴射弁の開弁期間を決定す
る開弁期間決定手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁
が高温状態にあることを検出する高温状態検出手段と、 前記高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあるこ
とが検出された時に、燃料噴射弁の開弁時期あるいは閉
弁時期の少なくとも一方をオーバラップ期間内に設定す
る第１の動作時期制御手段と、を具備する内燃機関の制
御装置。 - 【請求項３】 前記動作時期制御手段が、 前記高温状態検出手段で検出される燃料噴射弁の温度が
高であるほどオーバラップ期間と前記開弁期間決定手段
で決定される開弁期間との重なりを大とするものである
請求項２に記載の内燃機関の制御装置。 - 【請求項４】 内燃機関の運転状態を表す状態量を検出
する運転状態検出手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて高負荷であ
るほどオーバラップ期間を長くするバルブタイミング制
御手段と、 設定された目標速度に走行速度を制御する自動走行手段
と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁
が高温状態にあることを検出する高温状態検出手段と、 前記高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあるこ
とが検出され、かつ前記自動走行手段が能動化されてい
る時に、オーバラップ期間を短くする第２のバルブタイ
ミング補正手段と、を具備する内燃機関の制御装置。 - 【請求項５】 内燃機関の運転状態を表す状態量を検出
する運転状態検出手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて高負荷であ
るほどオーバラップ期間を長くするバルブタイミング制
御手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて定められる
燃料量を噴射するための燃料噴射弁の開弁期間を決定す
る開弁期間決定手段と、 前記バルブタイミング制御手段で決定されるオーバラッ
プ期間が予め定めたしきい値期間以上である場合に、燃
料噴射弁の開弁時期あるいは閉弁時期の少なくとも一方
をオーバラップ期間内に設定する第２の動作時期制御手
段と、を具備する内燃機関の制御装置。 - 【請求項６】 内燃機関の運転状態を表す状態量を検出
する運転状態検出手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて吸気管の流
路面積を小とする流路面積減少手段と、 前記運転状態で検出された状態量に基づいて燃料噴射弁
が高温状態にあることを検出する高温状態検出手段と、 前記高温状態検出手段で燃料噴射弁が高温状態にあるこ
とが検出された時に、前記流面積減少手段を作動して吸
気管の流路面積を小とする逆流抑制手段と、を具備する
内燃機関の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6021119A JPH07229430A (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 内燃機関の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6021119A JPH07229430A (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 内燃機関の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07229430A true JPH07229430A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=12045999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6021119A Pending JPH07229430A (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 内燃機関の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07229430A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011179459A (ja) * | 2010-03-03 | 2011-09-15 | Toyota Motor Corp | 燃料性状センサの異常判定装置 |
| CN102331316A (zh) * | 2011-05-20 | 2012-01-25 | 欧文托普阀门系统(北京)有限公司 | 静态平衡型双源式时间通断面积热计量系统及方法 |
| WO2021090653A1 (ja) * | 2019-11-08 | 2021-05-14 | 日立Astemo株式会社 | 内燃機関の制御装置及び制御方法 |
-
1994
- 1994-02-18 JP JP6021119A patent/JPH07229430A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011179459A (ja) * | 2010-03-03 | 2011-09-15 | Toyota Motor Corp | 燃料性状センサの異常判定装置 |
| CN102331316A (zh) * | 2011-05-20 | 2012-01-25 | 欧文托普阀门系统(北京)有限公司 | 静态平衡型双源式时间通断面积热计量系统及方法 |
| WO2021090653A1 (ja) * | 2019-11-08 | 2021-05-14 | 日立Astemo株式会社 | 内燃機関の制御装置及び制御方法 |
| JPWO2021090653A1 (ja) * | 2019-11-08 | 2021-05-14 |
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