JPH0720174A - 妨害電力検出装置 - Google Patents
妨害電力検出装置Info
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- JPH0720174A JPH0720174A JP5162364A JP16236493A JPH0720174A JP H0720174 A JPH0720174 A JP H0720174A JP 5162364 A JP5162364 A JP 5162364A JP 16236493 A JP16236493 A JP 16236493A JP H0720174 A JPH0720174 A JP H0720174A
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/001—Measuring interference from external sources to, or emission from, the device under test, e.g. EMC, EMI, EMP or ESD testing
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、電源線を有する小形電気機器すな
わち供試機の妨害波を測定する妨害電力検出装置に関す
るもので、吸収クランプ法と相関のある測定値を、狭い
空間で外来の妨害波が多少有るところでも検出測定でき
る検出装置を提供することである。 【構成】 高周波電流検出器２と、該高周波電流検出器
２に接続した受信機６の受信周波数で整合する入力イン
ピーダンスを有する整合回路３と、該整合回路３の終端
インピーダンスを特定しかつ電源インピーダンスの影響
を無くす電源分離回路４とからなり、電源分離回路４側
から電源を供給して、前記高周波電流検出器２の前方に
接続した供試機５を運転して、該供試機５が発生して電
源線１２に供給する妨害電力の最大値を前記高周波電流
検出器２に接続した受信機６により測定できるようにし
た。
わち供試機の妨害波を測定する妨害電力検出装置に関す
るもので、吸収クランプ法と相関のある測定値を、狭い
空間で外来の妨害波が多少有るところでも検出測定でき
る検出装置を提供することである。 【構成】 高周波電流検出器２と、該高周波電流検出器
２に接続した受信機６の受信周波数で整合する入力イン
ピーダンスを有する整合回路３と、該整合回路３の終端
インピーダンスを特定しかつ電源インピーダンスの影響
を無くす電源分離回路４とからなり、電源分離回路４側
から電源を供給して、前記高周波電流検出器２の前方に
接続した供試機５を運転して、該供試機５が発生して電
源線１２に供給する妨害電力の最大値を前記高周波電流
検出器２に接続した受信機６により測定できるようにし
た。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば電動工具等の電源
線を有する小形電気機器（以下供試機という）が発生す
る高周波妨害波を測定する妨害電力検出装置に関するも
のである。
線を有する小形電気機器（以下供試機という）が発生す
る高周波妨害波を測定する妨害電力検出装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】周波数が３０ＭＨｚ以上の妨害波を測定
する方法としては、供試機からの放射妨害波を直接アン
テナで測定する電界強度測定法、電源線に供給された妨
害電力を吸収クランプで測定する吸収クランプ法が知ら
れている。特に、吸収クランプ法は供試機の高周波妨害
波を測定する方法として妨害波規制の測定方法に採用さ
れている。
する方法としては、供試機からの放射妨害波を直接アン
テナで測定する電界強度測定法、電源線に供給された妨
害電力を吸収クランプで測定する吸収クランプ法が知ら
れている。特に、吸収クランプ法は供試機の高周波妨害
波を測定する方法として妨害波規制の測定方法に採用さ
れている。
【０００３】電界強度測定法は、電界強度を直接測定す
るため、測定距離の２倍と√３倍の寸法の楕円の平坦な
場所で外来の電波が少ない測定場が必要であり、かつ受
信アンテナ高さを１〜４ｍ昇降させて受信電界強度の最
大値を見出す操作が必要で手数がかかるという欠点があ
る。また供試機を測定すると、電源線の取扱で測定値が
大きく違い再現性に問題がある。
るため、測定距離の２倍と√３倍の寸法の楕円の平坦な
場所で外来の電波が少ない測定場が必要であり、かつ受
信アンテナ高さを１〜４ｍ昇降させて受信電界強度の最
大値を見出す操作が必要で手数がかかるという欠点があ
る。また供試機を測定すると、電源線の取扱で測定値が
大きく違い再現性に問題がある。
【０００４】吸収クランプ法は、供試機からの妨害波の
放射のほとんどは電源線から放射されているという経験
的事実から提案された測定方法で、電界強度測定法に比
べ、奥行×幅×高さが３ｍ×７ｍ×２ｍ程度の空間があ
れば測定ができ、かつ供試機を測定した時の再現性に優
れている特徴がある。しかし、外来の電波が少ない測定
場が必要である。
放射のほとんどは電源線から放射されているという経験
的事実から提案された測定方法で、電界強度測定法に比
べ、奥行×幅×高さが３ｍ×７ｍ×２ｍ程度の空間があ
れば測定ができ、かつ供試機を測定した時の再現性に優
れている特徴がある。しかし、外来の電波が少ない測定
場が必要である。
【０００５】吸収クランプ法による機器の配置を図５
に、吸収クランプの構造を図６に示す。図５に示すよう
に、吸収クランプ法による測定は、外来妨害波の影響及
び供試機の放射妨害波の反射の影響を除くため、上記し
た大きさの空間を有する簡易電波暗室２０内で行われ
る。供試機５を一方の壁面から４５ｃｍ以上離し、金属
の床から約１ｍの高さに置き、電源線１２を床から約１
ｍの高さに延ばして吸収クランプ１９でクランプし、そ
の出力を同軸ケーブル１３を介して受信機６に送る。測
定周波数を設定した受信機６の指示値が最大となるよう
吸収クランプ１９を電源線１２をクランプした状態で供
試機５から移動させ、受信機６の指示値が最大となった
位置で測定する。
に、吸収クランプの構造を図６に示す。図５に示すよう
に、吸収クランプ法による測定は、外来妨害波の影響及
び供試機の放射妨害波の反射の影響を除くため、上記し
た大きさの空間を有する簡易電波暗室２０内で行われ
る。供試機５を一方の壁面から４５ｃｍ以上離し、金属
の床から約１ｍの高さに置き、電源線１２を床から約１
ｍの高さに延ばして吸収クランプ１９でクランプし、そ
の出力を同軸ケーブル１３を介して受信機６に送る。測
定周波数を設定した受信機６の指示値が最大となるよう
吸収クランプ１９を電源線１２をクランプした状態で供
試機５から移動させ、受信機６の指示値が最大となった
位置で測定する。
【０００６】吸収クランプ１９は、図６に示すように、
電源線１２をクランプする高周波電流検出器２と、電源
線クランプ用フェライトリング列２１と、高周波電流検
出器２の出力同軸線クランプ用フェライトリング列２２
から構成されている。前記フェライトリング列２１は供
試機５から電源線１２に供給される妨害波を吸収するた
めのもので、前記フェライトリング列２２は同軸ケーブ
ル１３の表面電流を吸収するためのものである。妨害電
力の測定時、吸収クランプ１９を移動させて受信機６の
指示値が最大となった位置では、供試機５から電源線１
２に供給した妨害波が最大になったことに等しい。そし
て、供試機５から吸収クランプ１９までの電源線１２の
長さは、測定周波数の４分の１波長の電気長に相当する
電源線長さと供試機のインピーダンスに相当する電気長
に相当する電源線長さの和となる。
電源線１２をクランプする高周波電流検出器２と、電源
線クランプ用フェライトリング列２１と、高周波電流検
出器２の出力同軸線クランプ用フェライトリング列２２
から構成されている。前記フェライトリング列２１は供
試機５から電源線１２に供給される妨害波を吸収するた
めのもので、前記フェライトリング列２２は同軸ケーブ
ル１３の表面電流を吸収するためのものである。妨害電
力の測定時、吸収クランプ１９を移動させて受信機６の
指示値が最大となった位置では、供試機５から電源線１
２に供給した妨害波が最大になったことに等しい。そし
て、供試機５から吸収クランプ１９までの電源線１２の
長さは、測定周波数の４分の１波長の電気長に相当する
電源線長さと供試機のインピーダンスに相当する電気長
に相当する電源線長さの和となる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、吸収ク
ランプ法による妨害電力の測定では、吸収クランプ１９
で電源線１２をクランプし、吸収クランプ１９の位置を
移動することにより供試機５が電源線１２に供給する妨
害電力を最大にして吸収クランプ１９に内蔵している高
周波電流検出器２で測定するようにしている。このた
め、電源線１２を、測定周波数の４分の１波長と、供試
機５のインピーダンスに相当する電気長（最大測定周波
数の４分の１波長）と、最大値を超えたことを確認する
ための長さと、吸収クランプ１９の長さとの総和の長さ
が必要となり、３０ＭＨｚで約７ｍの測定場の寸法を必
要としていた。
ランプ法による妨害電力の測定では、吸収クランプ１９
で電源線１２をクランプし、吸収クランプ１９の位置を
移動することにより供試機５が電源線１２に供給する妨
害電力を最大にして吸収クランプ１９に内蔵している高
周波電流検出器２で測定するようにしている。このた
め、電源線１２を、測定周波数の４分の１波長と、供試
機５のインピーダンスに相当する電気長（最大測定周波
数の４分の１波長）と、最大値を超えたことを確認する
ための長さと、吸収クランプ１９の長さとの総和の長さ
が必要となり、３０ＭＨｚで約７ｍの測定場の寸法を必
要としていた。
【０００８】上記のように供試機５が電源線１２に供給
する妨害電力を最大にするため吸収クランプ１９の位置
を移動すること、３０ＭＨｚで約７ｍの測定場の寸法が
必要な理由は、吸収クランプ１９が高周波の負荷となる
電源線１２をクランプしているフェライトリング列２１
の長さが可変できず、かつ高周波電流検出器２との相対
位置も決まっているためである。分布定数回路として説
明すると、終端負荷のインピーダンスを変えられず、か
つ終端負荷の直前の位置で電流を検出しているため、供
試機５と吸収クランプ１９の間の電源線１２の長さで整
合をとる測定方法となっている。本発明の目的は、吸収
クランプ法と相関のある測定を、生産現場の生産ライン
等の狭い空間でも可能な妨害電力検出装置を提供するこ
とである。
する妨害電力を最大にするため吸収クランプ１９の位置
を移動すること、３０ＭＨｚで約７ｍの測定場の寸法が
必要な理由は、吸収クランプ１９が高周波の負荷となる
電源線１２をクランプしているフェライトリング列２１
の長さが可変できず、かつ高周波電流検出器２との相対
位置も決まっているためである。分布定数回路として説
明すると、終端負荷のインピーダンスを変えられず、か
つ終端負荷の直前の位置で電流を検出しているため、供
試機５と吸収クランプ１９の間の電源線１２の長さで整
合をとる測定方法となっている。本発明の目的は、吸収
クランプ法と相関のある測定を、生産現場の生産ライン
等の狭い空間でも可能な妨害電力検出装置を提供するこ
とである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明では、供試機の電
源線の長さで整合状態にしていたのを、高周波電流検出
器を供試機の近くに配置し、供試機が電源線に供給する
妨害電力を最大にするためインピーダンスを調整した整
合回路により整合をとるようにした。そして、かかる構
造では新たに生じる電源のインピーダンスの影響は電源
分離回路により除いた。
源線の長さで整合状態にしていたのを、高周波電流検出
器を供試機の近くに配置し、供試機が電源線に供給する
妨害電力を最大にするためインピーダンスを調整した整
合回路により整合をとるようにした。そして、かかる構
造では新たに生じる電源のインピーダンスの影響は電源
分離回路により除いた。
【００１０】また、整合回路は供試機を運転するための
電源を供給する電源供給線を兼ねているので、電源電流
が流れる複数の電源供給線が必要である。このため、整
合回路は個々の電源供給線毎に設けることが考えられる
が、個々の電源供給線に各々整合回路を設けると、相互
の特性の差や流れる電源電流の影響で誤差が大きくなる
恐れがある。また、電源供給線間に伝播する平衡妨害波
の影響も受ける。この問題を解決するために、測定する
妨害波の伝送形態が不平衡伝送していることに鑑み、請
求項２のように電源供給線と高周波的に結合する第３の
巻線を有する結合トランスと、該第３の巻線に接続され
前記高周波電流検出器に接続した受信機の受信周波数で
共振するように調整されたコンデンサからなる整合回路
とした。結合トランスの第３の巻線には電源電流は流れ
ず、かつ整合回路も一つなので、前記した問題は生じな
い。
電源を供給する電源供給線を兼ねているので、電源電流
が流れる複数の電源供給線が必要である。このため、整
合回路は個々の電源供給線毎に設けることが考えられる
が、個々の電源供給線に各々整合回路を設けると、相互
の特性の差や流れる電源電流の影響で誤差が大きくなる
恐れがある。また、電源供給線間に伝播する平衡妨害波
の影響も受ける。この問題を解決するために、測定する
妨害波の伝送形態が不平衡伝送していることに鑑み、請
求項２のように電源供給線と高周波的に結合する第３の
巻線を有する結合トランスと、該第３の巻線に接続され
前記高周波電流検出器に接続した受信機の受信周波数で
共振するように調整されたコンデンサからなる整合回路
とした。結合トランスの第３の巻線には電源電流は流れ
ず、かつ整合回路も一つなので、前記した問題は生じな
い。
【００１１】更に第３の巻線を有する結合トランスで、
電源供給線と第３の巻線の漏洩磁束や部分的な分布容量
の違いから結合が不十分になる恐れがある。この問題を
解決するために、漏洩磁束や部分的な分布容量の違いが
生じないように請求項３のように金属円筒管または網線
内部に電源供給線を通し、金属円筒管または網線を第３
の巻線とした結合トランスを用いた。
電源供給線と第３の巻線の漏洩磁束や部分的な分布容量
の違いから結合が不十分になる恐れがある。この問題を
解決するために、漏洩磁束や部分的な分布容量の違いが
生じないように請求項３のように金属円筒管または網線
内部に電源供給線を通し、金属円筒管または網線を第３
の巻線とした結合トランスを用いた。
【００１２】一方、供試機の電源線はその取扱いにより
誤差の原因となる。この問題を解決するために、実験的
に再現性が有りかつ供試機が検出装置に供給する妨害電
力が最大になるように請求項４のように供試機の電源線
を２つに折たたんだ時一緒になる線が更に折たたんだ時
離れないようにした。
誤差の原因となる。この問題を解決するために、実験的
に再現性が有りかつ供試機が検出装置に供給する妨害電
力が最大になるように請求項４のように供試機の電源線
を２つに折たたんだ時一緒になる線が更に折たたんだ時
離れないようにした。
【００１３】
【作用】高周波電流検出器を供試機の近くに配置し、整
合回路に流入する高周波電流を測定するようにし、かつ
整合回路に流入する高周波電流が最大となるように整合
回路の入力インピーダンスを調整したことにより、測定
位置（吸収クランプの位置）を電源線の長さで調整する
必要が無くなり、電源線を地上から約１ｍの高さに張る
必要がなくなった。このように、アンテナのように張ら
れた電源線がなくなったので、外来の妨害電力により誘
導起電力を生じることが無くなり、比較的妨害電波の多
い環境でも検出できるようになると共に検出装置が小形
になる。
合回路に流入する高周波電流を測定するようにし、かつ
整合回路に流入する高周波電流が最大となるように整合
回路の入力インピーダンスを調整したことにより、測定
位置（吸収クランプの位置）を電源線の長さで調整する
必要が無くなり、電源線を地上から約１ｍの高さに張る
必要がなくなった。このように、アンテナのように張ら
れた電源線がなくなったので、外来の妨害電力により誘
導起電力を生じることが無くなり、比較的妨害電波の多
い環境でも検出できるようになると共に検出装置が小形
になる。
【００１４】
【実施例】本発明の一実施例の回路図を図１に、整合回
路の結合トランスの構造を図２に、全体の構造を図３
に、供試機の電源線の折たたみ処理の例を図４に示す。
図１において、供試機５で発生した妨害波は電源線１２
を通って妨害電力検出器１に供給される。妨害電力検出
器１は、高周波電流検出器２、整合回路３及び電源分離
回路４から構成される。電源分離回路４は、整合回路３
の終端インピーダンスを特定すると共に電源から流入す
る妨害波を阻止する働きをする。高周波電流検出器２の
位置から見た供試機５側と整合回路３側が整合状態にな
るように、高周波電流検出器２の位置から見た整合回路
３のインピーダンスを設定しておくと、供試機５から妨
害電力検出器１に供給された妨害波は整合回路３のイン
ピーダンスで消費され、供試機５側への反射はなく「整
合がとれた」状態になる。この時、整合回路３に流れ込
む高周波電流を高周波電流検出器２で検出し、接続した
受信機６で測定すると、受信機６で測定した値は供試機
５から妨害電力検出器１に供給された妨害波の最大値に
なる。このことは、本発明の方法が前記吸収クランプ法
によって検出測定した妨害電力と等価な値となることを
示している。
路の結合トランスの構造を図２に、全体の構造を図３
に、供試機の電源線の折たたみ処理の例を図４に示す。
図１において、供試機５で発生した妨害波は電源線１２
を通って妨害電力検出器１に供給される。妨害電力検出
器１は、高周波電流検出器２、整合回路３及び電源分離
回路４から構成される。電源分離回路４は、整合回路３
の終端インピーダンスを特定すると共に電源から流入す
る妨害波を阻止する働きをする。高周波電流検出器２の
位置から見た供試機５側と整合回路３側が整合状態にな
るように、高周波電流検出器２の位置から見た整合回路
３のインピーダンスを設定しておくと、供試機５から妨
害電力検出器１に供給された妨害波は整合回路３のイン
ピーダンスで消費され、供試機５側への反射はなく「整
合がとれた」状態になる。この時、整合回路３に流れ込
む高周波電流を高周波電流検出器２で検出し、接続した
受信機６で測定すると、受信機６で測定した値は供試機
５から妨害電力検出器１に供給された妨害波の最大値に
なる。このことは、本発明の方法が前記吸収クランプ法
によって検出測定した妨害電力と等価な値となることを
示している。
【００１５】整合回路３は、図１に示すように、２つの
電源供給線８及び第３の巻線９からなる結合トランス７
と第３の巻線９に接続されたコンデンサ１０から構成さ
れる。結合トランス７は、２つの電源供給線８を伝播す
る不平衡妨害波が第３の巻線９に結合するようになって
いる。高周波電流検出器２の位置から見た整合回路３の
インピーダンスは、整合回路３から見た電源分離回路４
の不平衡インピーダンスと２つの電源供給線８の不平衡
インピーダンスからなっているが、第３の巻線９が２つ
の電源供給線８と結合しているため、第３の巻線９に接
続されたコンデンサ１０の静電容量を変えることにより
ある程度調整が可能である。
電源供給線８及び第３の巻線９からなる結合トランス７
と第３の巻線９に接続されたコンデンサ１０から構成さ
れる。結合トランス７は、２つの電源供給線８を伝播す
る不平衡妨害波が第３の巻線９に結合するようになって
いる。高周波電流検出器２の位置から見た整合回路３の
インピーダンスは、整合回路３から見た電源分離回路４
の不平衡インピーダンスと２つの電源供給線８の不平衡
インピーダンスからなっているが、第３の巻線９が２つ
の電源供給線８と結合しているため、第３の巻線９に接
続されたコンデンサ１０の静電容量を変えることにより
ある程度調整が可能である。
【００１６】図２に整合回路３の結合トランス７の構造
を示す。結合トランス７の２つの電源供給線８と、第３
の巻線９が同軸でない場合、その結合は各々の巻線の漏
洩磁束と部分的な個所での相互の分布容量の違い等で阻
害される。図２に示すように、金属円筒管１１を第３の
巻線９として、その内部に２つの電源供給線８を通した
構造とすると、２つの電源供給線８の微小部分の金属円
筒管１１内面に対する距離が一定になるため、部分的な
分布容量が一定となり、かつ漏洩磁束も片寄りがなくな
る。この時、金属円筒管１１の内部にある２つの電源供
給線８は、縒り合わせることにより更に効果が増す。な
ぜなら、縒り合わせることにより、２つの電源供給線８
を伝播する平衡妨害波は打ち消され、不平衡妨害波のみ
が結合するようになるからである。
を示す。結合トランス７の２つの電源供給線８と、第３
の巻線９が同軸でない場合、その結合は各々の巻線の漏
洩磁束と部分的な個所での相互の分布容量の違い等で阻
害される。図２に示すように、金属円筒管１１を第３の
巻線９として、その内部に２つの電源供給線８を通した
構造とすると、２つの電源供給線８の微小部分の金属円
筒管１１内面に対する距離が一定になるため、部分的な
分布容量が一定となり、かつ漏洩磁束も片寄りがなくな
る。この時、金属円筒管１１の内部にある２つの電源供
給線８は、縒り合わせることにより更に効果が増す。な
ぜなら、縒り合わせることにより、２つの電源供給線８
を伝播する平衡妨害波は打ち消され、不平衡妨害波のみ
が結合するようになるからである。
【００１７】図３に図１の回路を具体化した一例の構造
を示す。供試機５は上部の合板１８に置かれ、その電源
線１２が供試機接続用コンセント１４に接続される。受
信機６は受信機接続用コネクタ１５に同軸線を介して接
続される。また電源接続用コンセント１６から電源を供
給する。支持棒１７は前記金属円筒管１１をコイル状の
形状に保ち保持するためのものである。
を示す。供試機５は上部の合板１８に置かれ、その電源
線１２が供試機接続用コンセント１４に接続される。受
信機６は受信機接続用コネクタ１５に同軸線を介して接
続される。また電源接続用コンセント１６から電源を供
給する。支持棒１７は前記金属円筒管１１をコイル状の
形状に保ち保持するためのものである。
【００１８】図４に供試機５の電源線１２の処理方法の
一例を示す。電源線１２は１ｍから数ｍの長さのものが
あり、普通取外しができない。電源線１２が、供試機５
と妨害電力検出器１の間に介在するため、妨害電力検出
器１から見た供試機５側のインピーダンスが変化して、
整合状態が保てない場合が生じ、供試機５から妨害電力
検出器１に供給される妨害波が最大値を示さなくなる。
本発明においては、図４に示すように、電源線１２を２
つに折った時の供試機５側電源線と電源プラグ側電源線
を更に折りたたんだ時離れないようにすることである。
このようにすると、電源線１２に伝播してきた妨害波
は、供試機側電源線と電源プラグ側電源線が常に近距離
にあるため、供試機側電源線から電源プラグ側電源線に
直接伝播する量が増加する。また供試機側電源線から電
源プラグ側電源線のインピーダンスは同様の理由で分布
容量が増えて低下する。このため、供試機５と妨害電力
検出器１の間に介在している電源線１２の影響が少なく
なる。
一例を示す。電源線１２は１ｍから数ｍの長さのものが
あり、普通取外しができない。電源線１２が、供試機５
と妨害電力検出器１の間に介在するため、妨害電力検出
器１から見た供試機５側のインピーダンスが変化して、
整合状態が保てない場合が生じ、供試機５から妨害電力
検出器１に供給される妨害波が最大値を示さなくなる。
本発明においては、図４に示すように、電源線１２を２
つに折った時の供試機５側電源線と電源プラグ側電源線
を更に折りたたんだ時離れないようにすることである。
このようにすると、電源線１２に伝播してきた妨害波
は、供試機側電源線と電源プラグ側電源線が常に近距離
にあるため、供試機側電源線から電源プラグ側電源線に
直接伝播する量が増加する。また供試機側電源線から電
源プラグ側電源線のインピーダンスは同様の理由で分布
容量が増えて低下する。このため、供試機５と妨害電力
検出器１の間に介在している電源線１２の影響が少なく
なる。
【００１９】電源線１２を、例えば直線に延ばしたり、
一定間隔で一定寸法に折り曲げたりしても、測定値の再
現性は得られるが、電源線１２を設置するための場所が
大きくなり、かつ妨害電力検出器１から見た供試機５側
のインピーダンスに相当する電気長が長くなって整合条
件が供試機５付属の電源線１２の状態により影響を受け
るようになる。
一定間隔で一定寸法に折り曲げたりしても、測定値の再
現性は得られるが、電源線１２を設置するための場所が
大きくなり、かつ妨害電力検出器１から見た供試機５側
のインピーダンスに相当する電気長が長くなって整合条
件が供試機５付属の電源線１２の状態により影響を受け
るようになる。
【００２０】以上に述べた実施例の他に、整合回路の終
端インピーダンスを特定の抵抗負荷にする点。整合回路
を分布定数回路的に実現する例えば同軸フィルタや、フ
ェライトリング列との組合せ、スタブ回路等も本発明の
変形と考えられる。
端インピーダンスを特定の抵抗負荷にする点。整合回路
を分布定数回路的に実現する例えば同軸フィルタや、フ
ェライトリング列との組合せ、スタブ回路等も本発明の
変形と考えられる。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、従来の吸収クランプと
等価な電気現象を利用しているにも係らず、電源線を地
上から１ｍの高さに張る必要がないため、測定を狭い範
囲で行え、かつ外来妨害波の影響を受けづらく、比較的
外来妨害波のある環境でも測定が可能となる。また電源
供給線毎に整合回路を取り付ける必要がないため、検出
装置の構成が簡単になり、かつ電源供給線間に伝播する
平衡妨害波の影響をなくすことができる。また漏洩磁束
や部分的な分布容量の違いからくる誤差をなくすことが
できる。更に供試機と妨害電力検出器の間に介在する供
試機付属の電源線の影響を除くことができるため、供試
機付属の電源線を供試機に取り付けた状態で測定ができ
るようになる。
等価な電気現象を利用しているにも係らず、電源線を地
上から１ｍの高さに張る必要がないため、測定を狭い範
囲で行え、かつ外来妨害波の影響を受けづらく、比較的
外来妨害波のある環境でも測定が可能となる。また電源
供給線毎に整合回路を取り付ける必要がないため、検出
装置の構成が簡単になり、かつ電源供給線間に伝播する
平衡妨害波の影響をなくすことができる。また漏洩磁束
や部分的な分布容量の違いからくる誤差をなくすことが
できる。更に供試機と妨害電力検出器の間に介在する供
試機付属の電源線の影響を除くことができるため、供試
機付属の電源線を供試機に取り付けた状態で測定ができ
るようになる。
【図１】本発明の一実施例を示す回路図。
【図２】整合回路の結合トランスを示す正面図。
【図３】本発明検出装置の一実施例を示す正面図。
【図４】供試機の電源線の折りたたみ処理の一例を示す
説明図。
説明図。
【図５】吸収クランプによる妨害電力測定時の機器配置
を示す模式図。
を示す模式図。
【図６】吸収クランプの構造を示す断面図。
１は妨害電力検出器、２は高周波電流検出器、３は整合
回路、４は電源分離回路、５は供試機、６は受信機、７
は結合トランス、８は電源供給線、９は第３の巻線、１
１は金属円筒管、１２は電源線である。
回路、４は電源分離回路、５は供試機、６は受信機、７
は結合トランス、８は電源供給線、９は第３の巻線、１
１は金属円筒管、１２は電源線である。
Claims (4)
- 【請求項１】 高周波電流検出器と、該高周波電流検出
器に接続した受信機の受信周波数で整合する入力インピ
ーダンスを有する整合回路と、該整合回路の終端インピ
ーダンスを特定しかつ電源インピーダンスの影響を無く
す電源分離回路とからなり、電源分離回路側から電源を
供給して前記高周波電流検出器の前方に接続した供試機
を運転し、該供試機から発生して電源線に供給される妨
害電力の最大値を前記高周波電流検出器に接続した受信
機により測定できるようにしたことを特徴とする妨害電
力検出装置。 - 【請求項２】 前記整合回路を、電源供給線と、該電源
供給線に高周波的に結合する第３の巻線を有する結合ト
ランスと、該第３の巻線に接続され前記高周波電流検出
器に接続した受信機の受信周波数で共振するように調整
されたコンデンサから構成したことを特徴とする請求項
１記載の妨害電力検出装置。 - 【請求項３】 前記結合トランスの第３の巻線を、前記
電源供給線を通した金属円筒管または網線により構成し
たことを特徴とする請求項２記載の妨害電力検出装置。 - 【請求項４】 前記供試機の電源線を２つに折たたんだ
時一緒になる線が、更に折たたんだ時離れないようにし
たことを特徴とする供試機の電源線の処理を施した請求
項１記載の妨害電力検出装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162364A JPH0720174A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 妨害電力検出装置 |
| DE4422986A DE4422986C2 (de) | 1993-06-30 | 1994-06-30 | Prüfgerät für elektromagnetische Störungen |
| US08/269,377 US5477154A (en) | 1993-06-30 | 1994-06-30 | An EDP checker including a matching circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162364A JPH0720174A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 妨害電力検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0720174A true JPH0720174A (ja) | 1995-01-24 |
Family
ID=15753166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5162364A Pending JPH0720174A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 妨害電力検出装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5477154A (ja) |
| JP (1) | JPH0720174A (ja) |
| DE (1) | DE4422986C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015159431A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | 日本電信電話株式会社 | 測定装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG125977A1 (en) * | 2005-03-11 | 2006-10-30 | Rohde & Schwarz Systems & Comm | Solid state absorbing clamp |
| DE102010063546A1 (de) * | 2010-12-20 | 2012-06-21 | Robert Bosch Gmbh | Leitungssucher |
| US9837878B2 (en) | 2014-04-16 | 2017-12-05 | Black & Decker Inc. | Electromagnetic interference (EMI) suppression in a power tool |
| US10005229B2 (en) | 2015-08-31 | 2018-06-26 | Xerox Corporation | System for using optical sensor focus to identify feature heights on objects being produced in a three-dimensional object printer |
| CN110514938A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-11-29 | 长沙生产力促进中心(长沙科学技术开发交流中心)(长沙新技术创业服务中心) | 一种电磁兼容测试中骚扰功率测试系统及测试方法 |
| CN114814425B (zh) * | 2022-04-22 | 2023-05-23 | 上海晶岳电子有限公司 | 一种采用功率吸收钳测试电源模块电磁兼容性能的方法 |
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| GB2215067B (en) * | 1988-02-19 | 1992-09-09 | Richard Carlile Marshall | Electromagnetic compatibility testing |
| JPH045147A (ja) * | 1990-04-23 | 1992-01-09 | Takata Kk | シートベルト装置の作動機構 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP5162364A patent/JPH0720174A/ja active Pending
-
1994
- 1994-06-30 DE DE4422986A patent/DE4422986C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-06-30 US US08/269,377 patent/US5477154A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015159431A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | 日本電信電話株式会社 | 測定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4422986C2 (de) | 1999-06-02 |
| US5477154A (en) | 1995-12-19 |
| DE4422986A1 (de) | 1995-01-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010130 |