JPH07189736A - 超音速機のインテーク側壁 - Google Patents
超音速機のインテーク側壁Info
- Publication number
- JPH07189736A JPH07189736A JP33380193A JP33380193A JPH07189736A JP H07189736 A JPH07189736 A JP H07189736A JP 33380193 A JP33380193 A JP 33380193A JP 33380193 A JP33380193 A JP 33380193A JP H07189736 A JPH07189736 A JP H07189736A
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- Japan
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- side wall
- intake
- cowl
- lamp
- cutback
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- Body Structure For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 超音速機のインテーク側壁に係り、エアブリ
ージングエンジンのインテークを高圧力回復率、低ディ
ストーション特性で作動させる。 【構成】 空気取入口１のランプ５に対して外部圧縮部
の側壁２１を小型化し、カウル６部近傍の側壁にカット
バック２３を配して、側壁の損失低減を図るとともに、
誘導渦によって生じるカウル部先端コーナの干渉を抑制
する。
ージングエンジンのインテークを高圧力回復率、低ディ
ストーション特性で作動させる。 【構成】 空気取入口１のランプ５に対して外部圧縮部
の側壁２１を小型化し、カウル６部近傍の側壁にカット
バック２３を配して、側壁の損失低減を図るとともに、
誘導渦によって生じるカウル部先端コーナの干渉を抑制
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超音速機のインテーク
側壁に係り、特に、超音速域における空気取入口の高性
能化を図るものである。
側壁に係り、特に、超音速域における空気取入口の高性
能化を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】マッハ数２．５〜５で飛行する機体に使
用するエンジンとして、コンバインドサイクルエンジン
が検討されている。
用するエンジンとして、コンバインドサイクルエンジン
が検討されている。
【０００３】このコンバインドサイクルエンジンに使用
する空気取入口（インテーク）にあっては、超音速飛行
時に発生する衝撃波を利用して、エンジンに取り入れる
空気を効率よく圧縮し、かつ、亜音速まで減速すること
が行なわれる。
する空気取入口（インテーク）にあっては、超音速飛行
時に発生する衝撃波を利用して、エンジンに取り入れる
空気を効率よく圧縮し、かつ、亜音速まで減速すること
が行なわれる。
【０００４】図７は、エンジンの上流に配されるインテ
ークのモデル例を示すものである。図７において、符号
１はインテーク（空気取入口）、２は超音速ディフュー
ザ、３は亜音速ディフューザ、４は空気取入通路、５は
ランプ、６はカウル、７は側壁（インテーク側壁）、８
はスロート抽気間隙、１０は可変通路機構、１１はラン
プ面用抽気孔、１２はカウル面用抽気孔、１３はスロー
ト部、１４はフロープラグである。
ークのモデル例を示すものである。図７において、符号
１はインテーク（空気取入口）、２は超音速ディフュー
ザ、３は亜音速ディフューザ、４は空気取入通路、５は
ランプ、６はカウル、７は側壁（インテーク側壁）、８
はスロート抽気間隙、１０は可変通路機構、１１はラン
プ面用抽気孔、１２はカウル面用抽気孔、１３はスロー
ト部、１４はフロープラグである。
【０００５】このようなインテーク１であると、超音速
飛行時には、図８に示すように、ランプ５とカウル６と
の間に形状変化に基づく衝撃波Ｓ1 〜Ｓ5 が発生する。
図８例では、第１ランプ５ａ，第２ランプ５ｂ，第３ラ
ンプ５ｃにおける縁部及び接合部とカウル６の前縁部
（カウルリップ）６ａとの間に、斜め衝撃波（衝撃波）
Ｓ1 〜Ｓ4 が発生するように設定される。そして、超音
速ディフューザ２及び亜音速ディフューザ３の内部に空
気が取り入れられる際の各衝撃波Ｓ1 〜Ｓ5 によって、
空気取入通路４の中の空気の圧縮が行なわれ、亜音速デ
ィフューザ３の出口からその下流のエンジンへと圧縮空
気が送り出される。
飛行時には、図８に示すように、ランプ５とカウル６と
の間に形状変化に基づく衝撃波Ｓ1 〜Ｓ5 が発生する。
図８例では、第１ランプ５ａ，第２ランプ５ｂ，第３ラ
ンプ５ｃにおける縁部及び接合部とカウル６の前縁部
（カウルリップ）６ａとの間に、斜め衝撃波（衝撃波）
Ｓ1 〜Ｓ4 が発生するように設定される。そして、超音
速ディフューザ２及び亜音速ディフューザ３の内部に空
気が取り入れられる際の各衝撃波Ｓ1 〜Ｓ5 によって、
空気取入通路４の中の空気の圧縮が行なわれ、亜音速デ
ィフューザ３の出口からその下流のエンジンへと圧縮空
気が送り出される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、第１ランプ５
ａ，第２ランプ５ｂ，第３ランプ５ｃとカウルリップ６
ａとの間に発生する斜め衝撃波Ｓ1 〜Ｓ4 は、側壁７の
内面に沿って形成される境界層と干渉してこれを成長さ
せるために、カウルリップ６ａにおける空気の巻き込み
による誘導渦とも干渉して、カウルコーナ渦を誘導す
る。したがって、側壁７の内面上の内部流は剥離した状
態となり、さらに剥離流とスロート部１３の垂直衝撃波
Ｓ5 とが干渉を起こす結果、総圧回復率を低下させてし
まう。
ａ，第２ランプ５ｂ，第３ランプ５ｃとカウルリップ６
ａとの間に発生する斜め衝撃波Ｓ1 〜Ｓ4 は、側壁７の
内面に沿って形成される境界層と干渉してこれを成長さ
せるために、カウルリップ６ａにおける空気の巻き込み
による誘導渦とも干渉して、カウルコーナ渦を誘導す
る。したがって、側壁７の内面上の内部流は剥離した状
態となり、さらに剥離流とスロート部１３の垂直衝撃波
Ｓ5 とが干渉を起こす結果、総圧回復率を低下させてし
まう。
【０００７】本発明は、これらの課題に鑑みてなされた
もので、斜め衝撃波と側壁内面の境界層との干渉による
空気流の損失発生を抑制するとともに、総圧分布の一様
性を得て高い総圧回復率でインテークを作動させること
を目的としている。
もので、斜め衝撃波と側壁内面の境界層との干渉による
空気流の損失発生を抑制するとともに、総圧分布の一様
性を得て高い総圧回復率でインテークを作動させること
を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る超音速機の
インテーク側壁にあっては、上記目的を達成する複数の
手段を提案している。第１の手段は、ランプとカウルと
その両側に配される側壁とによって空気取入流路が形成
される超音速機のインテークであって、側壁における前
縁部のランプとの接合位置が、カウルリップ近傍におけ
るランプ面の斜め衝撃波発生位置近傍に設定される構成
の超音速機のインテーク側壁としている。第２の手段
は、第１の手段に加えて、側壁における前縁部に、ラン
プとの接合位置とカウルリップとの接合位置を結ぶ直線
よりも後方に位置するカットバックが形成される構成を
採用している。第３の手段は、第２の手段に加えて、カ
ットバックが、インテークへの空気の流入方向に対する
カウルリップからの垂直線よりも後方位置まで切欠した
状態に形成される構成を採用している。
インテーク側壁にあっては、上記目的を達成する複数の
手段を提案している。第１の手段は、ランプとカウルと
その両側に配される側壁とによって空気取入流路が形成
される超音速機のインテークであって、側壁における前
縁部のランプとの接合位置が、カウルリップ近傍におけ
るランプ面の斜め衝撃波発生位置近傍に設定される構成
の超音速機のインテーク側壁としている。第２の手段
は、第１の手段に加えて、側壁における前縁部に、ラン
プとの接合位置とカウルリップとの接合位置を結ぶ直線
よりも後方に位置するカットバックが形成される構成を
採用している。第３の手段は、第２の手段に加えて、カ
ットバックが、インテークへの空気の流入方向に対する
カウルリップからの垂直線よりも後方位置まで切欠した
状態に形成される構成を採用している。
【０００９】
【作用】インテークに導入された空気は、ランプ面と接
触することによって斜め衝撃波を発生させ、この衝撃波
によって空気の外部圧縮が行なわれる。ランプと側壁と
の接合位置が、カウルリップ近傍におけるランプ面の斜
め衝撃波発生位置近傍に設定されていると、ランプとカ
ウルリップとの間に発生する斜め衝撃波と側壁との干渉
が低減される。側壁における前縁にカットバックが形成
されていると、ランプ衝撃波とカウルリップ上の干渉が
抑制され、空気流の乱れの発生が低減される。カットバ
ックが、インテークへの空気の流入方向に対する垂直線
よりも後方に位置していると、カットバック前縁から誘
起される渦を抑制して性能が向上する。
触することによって斜め衝撃波を発生させ、この衝撃波
によって空気の外部圧縮が行なわれる。ランプと側壁と
の接合位置が、カウルリップ近傍におけるランプ面の斜
め衝撃波発生位置近傍に設定されていると、ランプとカ
ウルリップとの間に発生する斜め衝撃波と側壁との干渉
が低減される。側壁における前縁にカットバックが形成
されていると、ランプ衝撃波とカウルリップ上の干渉が
抑制され、空気流の乱れの発生が低減される。カットバ
ックが、インテークへの空気の流入方向に対する垂直線
よりも後方に位置していると、カットバック前縁から誘
起される渦を抑制して性能が向上する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明に係る超音速機のインテーク側
壁の一実施例について、図面に基づき説明する。図１に
おいて、符号２１は側壁、２２は接合部、２３はカット
バック、２４は後傾縁である。
壁の一実施例について、図面に基づき説明する。図１に
おいて、符号２１は側壁、２２は接合部、２３はカット
バック、２４は後傾縁である。
【００１１】図１に示すインテーク１にあっては、側壁
２１における前縁の前方への突出量及び高さが、図７例
と比較して著しく小さくなるように設定されており、ラ
ンプ５と側壁２１の前縁との接合部２２は、第２ランプ
５ｂと第３ランプ５ｃとの接合点に合わせられている。
そして、側壁２１の前縁には、接合部２２とカウル６の
カウルリップ（カウル前縁）６ａとを結ぶ直線よりも後
方に喰い込んだ状態のカットバック２３が形成される。
２１における前縁の前方への突出量及び高さが、図７例
と比較して著しく小さくなるように設定されており、ラ
ンプ５と側壁２１の前縁との接合部２２は、第２ランプ
５ｂと第３ランプ５ｃとの接合点に合わせられている。
そして、側壁２１の前縁には、接合部２２とカウル６の
カウルリップ（カウル前縁）６ａとを結ぶ直線よりも後
方に喰い込んだ状態のカットバック２３が形成される。
【００１２】該カットバック２３は、図１に示すよう
に、インテーク１への空気の流入方向に対するカウルリ
ップ６ａからの垂直線Ｖよりも、角度δだけ後方に傾斜
した状態の後傾縁２４を形成することによって設定され
る。角度δは、カウルリップ６ａから第３ランプ５ｃの
面に垂直に延長した線Ｌと垂直線Ｖとのなす角度の範囲
に設定される。
に、インテーク１への空気の流入方向に対するカウルリ
ップ６ａからの垂直線Ｖよりも、角度δだけ後方に傾斜
した状態の後傾縁２４を形成することによって設定され
る。角度δは、カウルリップ６ａから第３ランプ５ｃの
面に垂直に延長した線Ｌと垂直線Ｖとのなす角度の範囲
に設定される。
【００１３】図１に示す側壁２１の形状及びカットバッ
ク２３の効果を検証するため、図１に示す形状の小さな
側壁２１（以下これをケース３：ベースという）と、図
２に示す形状の大きな側壁７（図７に示すものと同型、
以下これをケース１という）と、図３に示す形状の中程
度の側壁３１（以下これをケース２という）とを作製
し、超音速風洞にて試験を実施し、総圧回復率、質量流
量比、壁面静圧の計測を行ない、３者を比較した。
ク２３の効果を検証するため、図１に示す形状の小さな
側壁２１（以下これをケース３：ベースという）と、図
２に示す形状の大きな側壁７（図７に示すものと同型、
以下これをケース１という）と、図３に示す形状の中程
度の側壁３１（以下これをケース２という）とを作製
し、超音速風洞にて試験を実施し、総圧回復率、質量流
量比、壁面静圧の計測を行ない、３者を比較した。
【００１４】〔側壁形状の効果について〕総圧回復率特
性に与える側壁形状の効果を図４に示し、またディフュ
ーザ出口中心の総圧とカウルリップより後方の静圧を捕
獲面積で無次元化したフロープラグのエリア比に関して
示したものが図５及び図６である。大側壁（ケース１）
では、ランプの斜め衝撃波との干渉により成長する側壁
面上の境界層は、カウルリップから馬蹄型のようなカウ
ルコーナ渦を誘導する。そのため、側壁面上の内部流は
剥離し、この剥離流とスロート部の垂直衝撃波が干渉を
起こす。その結果、上述した干渉により図６に示すよう
にカウル面上の静圧は設計値（目標値）よりも僅かに高
く、総圧回復率は低下している。小側壁（ケース３：ベ
ース）では、ランプの斜め衝撃波と側壁面上の境界層と
の干渉が抑制されており、カウルリップのカットバック
により側壁の境界層とコーナ渦の抑制がなされている。
その結果、内部流の干渉による損失が低減されている。
カウルの静圧は、ほぼ設計値と一致している。したがっ
て、外部圧縮とカウル斜め衝撃波による内部圧縮が設計
通りに形成されていると考えられる。一方、中側壁（ケ
ース２）では、その他の２つの側壁形状よりも総圧回復
率が劣っている。図６に示すようにカウルの静圧が大き
く上昇している。これは、インテークが不始動に近い状
態となったため、カウル斜め衝撃波の強度が強くなり、
圧力損失が大きく性能低下となったものと考えられる。
性に与える側壁形状の効果を図４に示し、またディフュ
ーザ出口中心の総圧とカウルリップより後方の静圧を捕
獲面積で無次元化したフロープラグのエリア比に関して
示したものが図５及び図６である。大側壁（ケース１）
では、ランプの斜め衝撃波との干渉により成長する側壁
面上の境界層は、カウルリップから馬蹄型のようなカウ
ルコーナ渦を誘導する。そのため、側壁面上の内部流は
剥離し、この剥離流とスロート部の垂直衝撃波が干渉を
起こす。その結果、上述した干渉により図６に示すよう
にカウル面上の静圧は設計値（目標値）よりも僅かに高
く、総圧回復率は低下している。小側壁（ケース３：ベ
ース）では、ランプの斜め衝撃波と側壁面上の境界層と
の干渉が抑制されており、カウルリップのカットバック
により側壁の境界層とコーナ渦の抑制がなされている。
その結果、内部流の干渉による損失が低減されている。
カウルの静圧は、ほぼ設計値と一致している。したがっ
て、外部圧縮とカウル斜め衝撃波による内部圧縮が設計
通りに形成されていると考えられる。一方、中側壁（ケ
ース２）では、その他の２つの側壁形状よりも総圧回復
率が劣っている。図６に示すようにカウルの静圧が大き
く上昇している。これは、インテークが不始動に近い状
態となったため、カウル斜め衝撃波の強度が強くなり、
圧力損失が大きく性能低下となったものと考えられる。
【００１５】これらの比較結果をまとめると、図４の総
圧回復率と質量流量比（インテーク出口流量Ｇｅ／イン
テーク捕獲流量Ｇｃ）の関係に示すように、ベース（ケ
ース３）が最も優れており、特に、質量流量比０．６５
近傍では、総圧回復率０．８以上が確保されている。こ
れに対して、ケース１は少し低くなり、ケース２は顕著
に低くなっている。また、出口エリア比０．２以上にお
いて、図５に示すように、総圧比（出口総圧／一様流総
圧）は、ケース３、ケース１、ケース２の順に低くなっ
ており、図６に示すように、静圧比（カウル面静圧／一
様流静圧）は、例えば目標値が６．２である際に、ケー
ス３がこれに近似した値であるのに対して、ケース１及
びケース２の順に掛け離れた値を示している。したがっ
て、ケース３、つまり、図１の実施例の優位性が明確に
なった。
圧回復率と質量流量比（インテーク出口流量Ｇｅ／イン
テーク捕獲流量Ｇｃ）の関係に示すように、ベース（ケ
ース３）が最も優れており、特に、質量流量比０．６５
近傍では、総圧回復率０．８以上が確保されている。こ
れに対して、ケース１は少し低くなり、ケース２は顕著
に低くなっている。また、出口エリア比０．２以上にお
いて、図５に示すように、総圧比（出口総圧／一様流総
圧）は、ケース３、ケース１、ケース２の順に低くなっ
ており、図６に示すように、静圧比（カウル面静圧／一
様流静圧）は、例えば目標値が６．２である際に、ケー
ス３がこれに近似した値であるのに対して、ケース１及
びケース２の順に掛け離れた値を示している。したがっ
て、ケース３、つまり、図１の実施例の優位性が明確に
なった。
【００１６】
【発明の効果】本発明に係る超音速機のインテーク側壁
によれば、以下のような効果を奏する。 （１） インテークの側壁における前縁部のランプとの
接合位置が、カウル近傍における斜め衝撃波のランプ面
の発生位置近傍に設定されることにより、斜め衝撃波と
側壁の内面上の境界層との干渉が抑制されて、従来の大
側壁のものと比較して、総圧回復率特性を改善すること
ができる。 （２） 側壁における前縁部にカットバックが形成され
ることにより、総圧回復率特性の改善に加えて、カウル
リップに発生するカウルコーナ渦が、側壁の内面上の境
界層によって誘導される現象の発生を抑制し、内部流の
干渉による損失を低減することができる。 （３） カットバックが、後方に喰い込んで形成されて
いることにより、上記の効果を顕著なものとすることが
できるとともに、カウルの静圧を目標値にほぼ一致させ
ることが容易になり、斜め衝撃波等による内部圧縮を高
い精度で行なうことができる。
によれば、以下のような効果を奏する。 （１） インテークの側壁における前縁部のランプとの
接合位置が、カウル近傍における斜め衝撃波のランプ面
の発生位置近傍に設定されることにより、斜め衝撃波と
側壁の内面上の境界層との干渉が抑制されて、従来の大
側壁のものと比較して、総圧回復率特性を改善すること
ができる。 （２） 側壁における前縁部にカットバックが形成され
ることにより、総圧回復率特性の改善に加えて、カウル
リップに発生するカウルコーナ渦が、側壁の内面上の境
界層によって誘導される現象の発生を抑制し、内部流の
干渉による損失を低減することができる。 （３） カットバックが、後方に喰い込んで形成されて
いることにより、上記の効果を顕著なものとすることが
できるとともに、カウルの静圧を目標値にほぼ一致させ
ることが容易になり、斜め衝撃波等による内部圧縮を高
い精度で行なうことができる。
【図１】本発明に係る超音速機のインテーク側壁の一実
施例を示す一部の記載を省略した正断面図である。
施例を示す一部の記載を省略した正断面図である。
【図２】図１例と比較される形状の大きな側壁を有する
インテークの例を示す一部の記載を省略した正断面図で
ある。
インテークの例を示す一部の記載を省略した正断面図で
ある。
【図３】図１例と比較される形状の中程度の側壁を有す
るインテークの他の例を示す一部の記載を省略した正断
面図である。
るインテークの他の例を示す一部の記載を省略した正断
面図である。
【図４】図１例ないし図３例の側壁形状の効果を示す質
量流量比−総圧回復率関係図である。
量流量比−総圧回復率関係図である。
【図５】図１例ないし図３例の側壁形状による総圧比を
示す出口エリア比−総圧比関係図である。
示す出口エリア比−総圧比関係図である。
【図６】図１例ないし図３例の側壁形状による静圧比を
示す出口エリア比−静圧比関係図である。
示す出口エリア比−静圧比関係図である。
【図７】超音速機のインテークのモデル例を示す正断面
図である。
図である。
【図８】図７例のインテークにおける衝撃波発生状況の
モデル図である。
モデル図である。
【符号の説明】 １ インテーク（空気取入口） ２ 超音速ディフューザ ３ 亜音速ディフューザ ４ 空気取入通路 ５ ランプ ５ａ 第１ランプ ５ｂ 第２ランプ ５ｃ 第３ランプ ６ カウル ６ａ カウルリップ（カウル前縁） ７ 側壁 ８ スロート抽気間隙 １０ 可変通路機構 １４ フロープラグ ２１ 側壁 ２２ 接合部 ２３ カットバック ２４ 後傾縁 ３１ 側壁 Ｓ1 〜Ｓ4 斜め衝撃波（衝撃波）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 柳 良二 東京都調布市深大寺東町７−44−１ 科学 技術庁航空宇宙技術研究所内 (72)発明者 村上 哲 東京都調布市深大寺東町７−44−１ 科学 技術庁航空宇宙技術研究所内 (72)発明者 進藤 重美 東京都調布市深大寺東町７−44−１ 科学 技術庁航空宇宙技術研究所内 (72)発明者 本阿彌 眞治 東京都新宿区神楽坂１丁目３番地 学校法 人東京理科大学内 (72)発明者 志澤 高朗 東京都新宿区神楽坂１丁目３番地 学校法 人東京理科大学内 (72)発明者 坂本 和之 東京都新宿区神楽坂１丁目３番地 学校法 人東京理科大学内 (72)発明者 白石 和雄 東京都西多摩郡瑞穂町殿ケ谷229番地 石 川島播磨重工業株式会社瑞穂工場内 (72)発明者 小見 淳介 東京都西多摩郡瑞穂町殿ケ谷229番地 石 川島播磨重工業株式会社瑞穂工場内
Claims (3)
- 【請求項１】 ランプとカウルとその両側に配される側
壁とによって空気取入流路が形成される超音速機のイン
テークであって、側壁における前縁部のランプとの接合
位置が、カウルリップ近傍におけるランプ面の斜め衝撃
波発生位置近傍に設定されることを特徴とする超音速機
のインテーク側壁。 - 【請求項２】 側壁における前縁部に、ランプとの接合
位置とカウルリップとの接合位置を結ぶ直線よりも後方
に位置するカットバックが形成されることを特徴とする
請求項１記載の超音速機のインテーク側壁。 - 【請求項３】 カットバックが、インテークへの空気の
流入方向に対するカウルリップからの垂直線よりも後方
位置まで切欠した状態に形成されることを特徴とする請
求項２記載の超音速機のインテーク側壁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33380193A JP3353041B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 超音速機のインテーク側壁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33380193A JP3353041B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 超音速機のインテーク側壁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07189736A true JPH07189736A (ja) | 1995-07-28 |
| JP3353041B2 JP3353041B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=18270112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33380193A Expired - Lifetime JP3353041B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 超音速機のインテーク側壁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353041B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102996253A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-03-27 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 超声速进气道及其壁面确定方法 |
| CN103939216A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-07-23 | 南京航空航天大学 | 采用组合式口面旋涡控制方法的埋入式进气道 |
| CN108533405A (zh) * | 2018-03-19 | 2018-09-14 | 南京航空航天大学 | 具有泄流气缝的二元超声速进气道 |
| CN110594022A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-20 | 南京航空航天大学 | 侧板具有溢流缝隙的超声速二元进气道 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33380193A patent/JP3353041B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102996253A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-03-27 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 超声速进气道及其壁面确定方法 |
| CN103939216A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-07-23 | 南京航空航天大学 | 采用组合式口面旋涡控制方法的埋入式进气道 |
| CN103939216B (zh) * | 2014-04-29 | 2015-01-14 | 南京航空航天大学 | 采用组合式口面旋涡控制方法的埋入式进气道 |
| CN108533405A (zh) * | 2018-03-19 | 2018-09-14 | 南京航空航天大学 | 具有泄流气缝的二元超声速进气道 |
| CN108533405B (zh) * | 2018-03-19 | 2019-06-14 | 南京航空航天大学 | 具有泄流气缝的二元超声速进气道 |
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