JPH07166248A - Production of burnt agglomerated ore - Google Patents
Production of burnt agglomerated oreInfo
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- JPH07166248A JPH07166248A JP31204393A JP31204393A JPH07166248A JP H07166248 A JPH07166248 A JP H07166248A JP 31204393 A JP31204393 A JP 31204393A JP 31204393 A JP31204393 A JP 31204393A JP H07166248 A JPH07166248 A JP H07166248A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、粉鉄鉱石として高結晶
水含有鉄鉱石を多量に配合する場合に適した焼成塊成鉱
の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a fired agglomerated ore suitable for adding a large amount of iron ore containing high crystal water as powdered iron ore.
【０００２】[0002]
【従来の技術】高炉用原料または直接還元製鉄原料とし
て、粉鉄鉱石をペレット化焼成した焼成塊成鉱が使用さ
れている。焼成塊成鉱の製造方法は、特開昭６３−１４
９３３６号公報に記載されている。以下に、この製造方
法について説明する。2. Description of the Related Art As a raw material for a blast furnace or a raw material for direct reduction iron making, a fired agglomerated ore obtained by pelletizing and firing fine iron ore is used. A method for producing a fired agglomerated ore is disclosed in JP-A-63-14.
9336 gazette. The manufacturing method will be described below.
【０００３】粒径８mm以下の粉鉄鉱石に生石灰、石灰
石、ベントナイト等の媒溶剤を焼成塊成鉱中の塩基度
（CaO/SiO2) の値が１．０〜２．５となるように添加
し、水を加えながら第１のドラムミキサーで混合する。
得られた混合物をディスクペレタイザーに供給し、水を
加えて造粒して粒径が３〜１３mmの生ペレットを形成す
る。この際、生ペレットの含有水分が７．８〜８．５％
になるように添加水量を調節する。[0003] Powdered iron ore with a particle size of 8 mm or less is mixed with a solvent medium such as quick lime, limestone and bentonite so that the basicity (CaO / SiO 2 ) value in the fired agglomerated ore becomes 1.0 to 2.5. Add and mix in the first drum mixer while adding water.
The mixture obtained is fed to a disc pelletizer, water is added and granulated to form raw pellets with a particle size of 3 to 13 mm. At this time, the water content of the raw pellets is 7.8 to 8.5%
The amount of added water is adjusted so that
【０００４】次に、生ペレットをドラムミキサーに供給
し、粒度１mm以上の粒子割合（以下、＋１mm粒度と記
す）が３８〜４３wt％の粉コークスを２．５〜４．０wt
％添加して、生ペレットの表面に粉コークスを被覆す
る。粉コークスを被覆した生ペレットを無端移動グレー
ト式焼成炉に装入する。グレート上に装入された生ペレ
ット層は、グレートの移動にともない、先ず、乾燥帯で
１５０〜３５０℃の排ガスが生ペレット層を通して下向
きに吸引され、生ペレットが乾燥される。その後、点火
炉で高温の燃焼炎が生ペレット層の上面に吹き付けられ
被覆コークスに点火される。次に、焼成帯に至り、外気
の下向き吸引によって被覆粉コークスの燃焼帯が生ペレ
ット層の上面から下面に向かって進行し、燃焼帯で発生
する高温の燃焼排ガスにより生ペレットが焼成される。Next, the raw pellets are fed to a drum mixer, and 2.5 to 4.0 wt.% Of powder coke having a particle ratio of 1 mm or more (hereinafter referred to as +1 mm particle size) of 38 to 43 wt%.
%, And the surface of the raw pellets is coated with powdered coke. The raw pellets coated with the powder coke are charged into an endless moving great firing furnace. With the movement of the grate, the raw pellet layer charged on the grate is first dried by sucking exhaust gas of 150 to 350 ° C. downward through the raw pellet layer in the drying zone to dry the raw pellet. Then, a high temperature combustion flame is blown on the upper surface of the raw pellet layer in the ignition furnace to ignite the coated coke. Next, in the firing zone, the combustion zone of the coated powder coke advances from the upper surface to the lower surface of the raw pellet layer by downward suction of the outside air, and the high temperature combustion exhaust gas generated in the combustion zone burns the raw pellets.
【０００５】このとき、媒溶剤および鉄鉱石のスラグ成
分が溶融、凝固して、焼成ペレットが結合したブロック
が形成される。このブロックは、無端移動グレート式焼
成炉の排鉱部から排出される。排出されたブロックは、
クラッシャーおよびスクリーンにより破砕、整粒され、
高炉装入に適したサイズの焼成塊成鉱となる。このよう
に製造された焼成塊成鉱は、優れた還元性を有し高炉に
装入したとき中心部に偏って流れ込むことがなく、且つ
通気性に優れているという特性を有する。At this time, the solvent and the slag component of the iron ore are melted and solidified to form a block in which the fired pellets are bonded. This block is discharged from the smelting section of the endless moving grate firing furnace. The discharged blocks are
Crushed and sized by crusher and screen,
It becomes a fired agglomerated ore of a size suitable for blast furnace charging. The calcined agglomerated ore produced in this manner has excellent reducing properties, does not flow unevenly in the center when charged into a blast furnace, and has excellent air permeability.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
製造方法において、鉄鉱石原料としてリモナイト系鉄鉱
石（F2O3・mH2O) 等の高結晶水含有鉄鉱石を４０wt％以
上配合して焼成塊成鉱を製造する場合、次のような問題
点があった。However, in the conventional manufacturing method, 40 wt% or more of high crystal water containing iron ore such as limonite iron ore (F 2 O 3 · mH 2 O) was blended as the iron ore raw material. The following problems have been encountered when producing a fired agglomerated ore.
【０００７】（１）高結晶水含有鉄鉱石は、飽和水分値
が高いため、ドラムミキサーおよびディスクペレタイザ
ーにおいて従来の赤鉄鉱または磁鉄鉱系鉱石と同様の水
分添加を行った場合には、造粒性が悪く、焼成時に通気
性が悪化する。そのため、焼成塊成鉱の歩留りが低下
し、また品質、特に冷間強度が低下する。(1) Highly crystalline water-containing iron ore has a high saturated water content, so that when the same water addition as that of conventional hematite or magnetite ores is carried out in a drum mixer and a disk pelletizer, granulation properties are high. Is poor, and the air permeability deteriorates during firing. Therefore, the yield of the fired agglomerated ore decreases, and the quality, particularly cold strength, decreases.
【０００８】（２）高結晶水含有鉄鉱石を４０wt％以上
配合して焼成塊成鉱を製造するとき、従来と同様に、＋
１mm粒度が３８〜４２％の粉コークスを使用した場合に
は、生ペレット層の上層で熱不足が生じ、中層および下
層で熱過剰による過溶融が生ずるため通気性が悪化す
る。そのため、焼成塊成鉱の歩留りが低下し、また冷間
強度、還元性が悪化する。(2) When a high-crystal water content iron ore is blended in an amount of 40 wt% or more to produce a fired agglomerated ore, +
When powder coke having a 1 mm particle size of 38 to 42% is used, heat is insufficient in the upper layer of the raw pellet layer and excessive melting occurs in the middle layer and the lower layer due to excessive heat, resulting in poor air permeability. Therefore, the yield of the fired agglomerated ore decreases, and the cold strength and reducibility deteriorate.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は上記の問題点を
以下の方法により解決する。高結晶水含有鉄鉱石を４０
％以上配合するとき、高結晶水含有鉄鉱石の配合の増加
割合に応じてディスクペレタイザーにおける添加水量を
増加すると同時に、被覆粉コークスを粒度１mm以上の粒
子割合が３０％以下の粉コークスに変更する。The present invention solves the above problems by the following method. 40 iron ore containing high crystal water
%, The amount of water added in the disk pelletizer is increased according to the increasing ratio of the iron ore containing high crystal water, and at the same time, the coated powder coke is changed to the powder coke having a particle ratio of 1 mm or more and 30% or less. .
【００１０】ディスクペレタイザーでの添加水の増加量
は、使用される高結晶水含有鉄鉱石の銘柄によっても異
なるが、概ね、高結晶水含有鉄鉱石の配合量が１０wt％
増加する毎に、高結晶水含有鉄鉱石の配合割合が２０％
以下のときのディスクペレタイザーでの添加水量の１０
〜１５％である。The increase amount of added water in the disk pelletizer varies depending on the brand of the iron ore containing high crystal water, but the content of the iron ore containing high crystal water is generally 10 wt%.
The proportion of iron ore with high crystal water is 20% every time
The amount of water added by the disc pelletizer at 10
~ 15%.
【００１１】[0011]
【作用】本発明者等は、上記した問題点の中、高結晶水
含有鉄鉱石の配合割合の増加が生ペレットの造粒性に及
ぼす影響について、実機を使用して以下のような調査を
行った。図１は、この調査を行った実機の造粒、粉コー
クスの被覆工程を示す図である。Among the above-mentioned problems, the present inventors have conducted the following investigations using an actual machine with respect to the influence of the increase in the compounding ratio of the iron ore containing high crystal water on the granulation property of raw pellets. went. FIG. 1 is a diagram showing a granulation process and a powder coke coating process of an actual machine in which this investigation was performed.
【００１２】図において、媒溶剤としての生石灰（Ｂ
Ｌ）、粉鉄鉱石としてのブレンディング粉（Ｂ）、石灰
石（Ｌ）、返鉱（Ｒ）が配合槽１から所定量切り出され
る。切り出された原料は、第１のドラムミキサー２で水
を添加されつつ混合される。その後、混合物はディスク
ペレタイザー３に供給され、水を添加されつつ造粒さ
れ、生ペレットに成形される。次に、生ペレットは粉コ
ークス槽４から切り出された粉コークスとともに第２の
ドラムミキサー５に供給され、その表面に粉コークスが
被覆される。粉コークスを被覆された生ペレットは、無
端移動グレート式焼成炉に搬送される。なお、高結晶水
含有鉄鉱石はブレンディング粉に所定の割合で配合され
ている。In the figure, quick lime (B
L), blending powder (B) as fine iron ore, limestone (L), and return ore (R) are cut out from the mixing tank 1 in predetermined amounts. The cut out raw materials are mixed in the first drum mixer 2 while water is added. Then, the mixture is supplied to the disc pelletizer 3, granulated while adding water, and molded into raw pellets. Next, the raw pellets are supplied to the second drum mixer 5 together with the powdered coke cut out from the powdered coke tank 4, and the surface thereof is coated with the powdered coke. The raw pellets coated with the powder coke are transferred to an endless moving grate firing furnace. The high crystal water-containing iron ore is blended with the blending powder in a predetermined ratio.
【００１３】（調査１）：先ず、高結晶水含有鉄鉱石の
配合割合が少ない場合における生ペレットの造粒性を以
下の条件により調査した。粉鉄鉱石原料中の高結晶水含
有鉄鉱石の配合量を２０wt％とした。この場合の生ペレ
ットの生産量は、１１７０ｔｏｎ／ｈｒであった。原料
の持込み水分値は５．４％であり、生ペレットの水分値
が８％になるよう水を添加したが、この際、添加水量の
約２／３の２０ｔｏｎｎを第１のドラムミキサー２で、
残り１／３の１０ｔｏｎをディスクペレタイザー３で添
加した。この添加水の配分は従来法と同じである。この
場合、造粒後の生ペレットの−３mm粒度割合は、３８％
であった。(Survey 1): First, the granulating property of raw pellets in the case where the proportion of the iron ore containing high crystal water was small was investigated under the following conditions. The compounding amount of the iron ore containing high crystal water in the powdered iron ore raw material was set to 20 wt%. The production amount of raw pellets in this case was 1170 ton / hr. The water content of the raw material was 5.4%, and water was added so that the water content of the raw pellets was 8%. At this time, about 2/3 of the amount of water added, 20 tonnes, was added to the first drum mixer 2. ,
The remaining 1/3 of 10 ton was added by a disc pelletizer 3. The distribution of the added water is the same as in the conventional method. In this case, the -3 mm particle size ratio of the raw pellets after granulation is 38%
Met.
【００１４】（調査２）：次に、高結晶水含有鉄鉱石を
多量に配合した場合における生ペレットの造粒性を以下
の条件により調査した。粉鉄鉱石原料中の高結晶水含有
鉄鉱石の配合量を４０wt％とした原料を使用して生ペレ
ットを製造した。生ペレットの生産量は調査１と同じで
あり、この際の原料の持込み水分値は５．６％であり、
生ペレットの水分値が８．２％となるようドラムミキサ
ー２とディスクペレタイザーで水を添加したが、添加水
の配分および添加量は調査１と同じにした。この場合、
造粒後の生ペレットの−３mm粒度割合は、４５wt％であ
った。(Survey 2): Next, the granulating property of the raw pellets when a large amount of iron ore containing high crystal water was blended was investigated under the following conditions. Raw pellets were produced using a raw material in which the content of the iron ore with a high crystallization water content in the raw material of the powdered iron ore was 40 wt%. The production amount of raw pellets was the same as in Survey 1, and the water content of the raw material brought in was 5.6%,
Water was added with the drum mixer 2 and the disk pelletizer so that the water content of the raw pellets would be 8.2%, but the distribution and the amount of the added water were the same as in Study 1. in this case,
The raw pellet after granulation had a -3 mm particle size ratio of 45 wt%.
【００１５】（調査３）：調査２の結果から、高結晶水
含有鉄鉱石を多量に配合した場合、生ペレットの水分値
および添加水の配分を従来法と同じにすると、生ペレッ
トの造粒性が悪化することが確認された。そこで、高結
晶水含有鉄鉱石の飽和水分値が高いことに着目して、生
ペレットの水分値とディスクペレタイザーでの添加水量
を増加した以下の条件で造粒試験を行った。なお、添加
水量の増加をディスクペレタイザーのみとしたのは、原
料の混合を目的とする第１のドラムミキサーにおける添
加水量を増加させると、原料の造粒が進み、均一な混合
を阻害すること、生石灰の水和反応が過度に進行するの
を避けることおよびドラムミキサーの壁面に付着する原
料の量が多くなるのを避けるためである。(Survey 3): From the results of the survey 2, when a large amount of iron ore containing high crystal water was blended, if the water content of the raw pellet and the distribution of the added water were made the same as in the conventional method, the granulation of the raw pellet was performed. It was confirmed that the sex deteriorates. Therefore, focusing on the high saturated water content of the iron ore containing high crystal water, the granulation test was conducted under the following conditions in which the water content of the raw pellet and the amount of added water in the disc pelletizer were increased. In addition, the increase in the amount of added water was made only for the disc pelletizer, the fact that when the amount of added water in the first drum mixer intended to mix the raw materials was increased, the granulation of the raw materials proceeded and hindered uniform mixing, This is to prevent the hydration reaction of quick lime from proceeding excessively and to prevent the amount of raw materials adhering to the wall surface of the drum mixer from increasing.
【００１６】粉鉄鉱石原料中の高結晶水含有鉄鉱石の配
合量を４５wt％とした原料を使用して生ペレットを製造
した。生ペレットの製造量は、１１７０ｔｏｎ／ｈｒで
あり、原料の持込み水分は５．６％であった。調査３で
は、ディスクペレタイザーでの添加水量は調査１、２と
同量の１０ｔｏｎ／ｈｒとし、ディスクペレタイザーで
の添加水量を３５％増加し、１３．５ｔｏｎとした。そ
の結果、生ペレットの水分値は８．５％となった。この
場合、造粒後の生ペレットの−３mm粒度割合は、３９％
であった。この数値は調査１と略同じであり、高結晶水
含有鉄鉱石を多量に配合しても、その配合量の増加に応
じてディスクペレタイザーで添加水量を増加することに
よって造粒性が改善されることが確認された。Raw pellets were produced by using a raw material in which the content of high crystal water-containing iron ore in the raw material of powdered iron ore was 45 wt%. The production amount of raw pellets was 1170 ton / hr, and the water content of the raw material was 5.6%. In Study 3, the amount of added water in the disc pelletizer was 10 ton / hr, which was the same amount as in Surveys 1 and 2, and the amount of added water in the disc pelletizer was increased by 35% to 13.5 ton. As a result, the water content of the raw pellets was 8.5%. In this case, the -3 mm particle size ratio of the raw pellets after granulation is 39%
Met. This value is almost the same as in Survey 1, and even if a large amount of iron ore containing high crystal water is blended, the granulating property is improved by increasing the amount of water added by the disc pelletizer according to the increase in the blending amount. It was confirmed.
【００１７】即ち、高結晶水含有鉄鉱石を４０％以上配
合すると、造粒後の生ペレットの−３mm％が増加する
が、このようなとき、高結晶水含有鉄鉱石の配合割合の
増加に応じてディスクペレタイザーの添加水量を増加す
ることにより、造粒後の生ペレット−３mm％の増加が抑
制される。That is, when 40% or more of the high crystal water-containing iron ore is blended, -3 mm% of the raw pellets after granulation is increased. At such a time, however, the proportion of the high crystal water-containing iron ore is increased. Accordingly, by increasing the amount of water added to the disc pelletizer, the increase in raw pellets after granulation of -3 mm% is suppressed.
【００１８】次に、高結晶水含有鉄鉱石を４０％以上配
合した場合、従来の被覆粉コークス（＋１mm粒度が３８
〜４２％の粉コークス）を使用した時、焼成炉の生ペレ
ット層の上層で熱不足を生じ、中、下層で熱過剰となる
原因を調べるため、以下の調査を行った。Next, when 40% or more of iron ore containing high crystal water is blended, conventional coated powder coke (+1 mm grain size is 38
The following investigation was conducted in order to investigate the cause of insufficient heat in the upper layer of the raw pellet layer of the firing furnace and excessive heat in the middle and lower layers when (about 42% coke powder) was used.
【００１９】（調査４）：使用する原料および水添加の
条件を調査３と同一にして生ペレットを製造し、これに
＋１mm粒度が４２％の粉コークスを被覆した生ペレット
を焼成炉に装入して、生ペレット層の高さ方向のトータ
ル・カーボン量（Ｔ−Ｃ％）の分布を調べた。図３は、
この場合のトータル・カーボン量分布（以下、カーボン
量分布と略称す）を示したものである。図は、上、中、
下層において略均一なトータル・カーボン量分布を示し
ている。この均一なカーボン量分布のため、特に、焼成
熱を多く必要とする高結晶水含有鉄鉱石を多量配合した
生ペレットを焼成する場合は、生ペレット層の上層で熱
不足を生じ、中、下層で熱過剰を生じることが分かっ
た。(Survey 4): Raw pellets were manufactured under the same conditions as those used in Survey 3, with the raw materials used and water addition conditions. Raw pellets coated with powder coke having a +1 mm particle size of 42% were placed in a firing furnace. Then, the distribution of the total carbon amount (TC%) in the height direction of the raw pellet layer was examined. Figure 3
The total carbon amount distribution in this case (hereinafter, abbreviated as carbon amount distribution) is shown. The figure is top, middle,
The lower layer shows a substantially uniform total carbon amount distribution. Due to this uniform carbon amount distribution, especially when firing a raw pellet containing a large amount of highly crystalline water-containing iron ore that requires a large amount of heat for firing, heat deficiency occurs in the upper layer of the raw pellet layer, and the middle and lower layers Was found to cause overheating.
【００２０】調査４の結果から、上記の問題を解決する
ためには、カーボン量が上層に多く中、下層に少なくな
るように粉コークスを偏析させればよいことが分かっ
た。なお、偏析する粉コークスは、生ペレットに被覆さ
れずに残った粉コークスである。そこで、従来の粉コー
クスより＋１mm％の少ない粉コークスを被覆した生ペレ
ット層のコークス量分布の調査を行った。From the results of Investigation 4, it was found that in order to solve the above-mentioned problem, the coke powder was segregated so that the amount of carbon was large in the upper layer and small in the lower layer. The segregated powder coke is powder coke left uncoated on the raw pellets. Therefore, the coke amount distribution of the raw pellet layer coated with +1 mm% less coke than the conventional coke was investigated.
【００２１】（調査５）＋１mm粒度を２８％とし、他の
条件は調査４と同一にして生ペレット層の高さ方向のカ
ーボン量の分布を調べた。図２は、この場合のカーボン
量分布を示したものである。図は、カーボン量は、上層
が多く、下層にゆくにしたがって少なくなっていること
を示している。これは、高結晶水含有鉄鉱石を多量配合
したときの上記問題点を解決する好ましい分布である。(Study 5) The distribution of carbon amount in the height direction of the raw pellet layer was investigated under the same conditions as in Study 4 except that the +1 mm grain size was 28%. FIG. 2 shows the carbon amount distribution in this case. The figure shows that the amount of carbon is higher in the upper layer and lower in the lower layer. This is a preferable distribution which solves the above problems when a large amount of iron ore containing high crystal water is blended.
【００２２】即ち、高結晶水含有鉄鉱石を多量に配合す
る場合は、被覆粉コークスの＋１mm粒度を２８％以下と
することにより、生ペレット層の上層で熱が不足し、
中、下層で熱が過剰になる問題を解消することができ
る。That is, when a large amount of iron ore containing high crystal water is blended, by setting the +1 mm particle size of the coated powder coke to 28% or less, heat is insufficient in the upper layer of the raw pellet layer,
The problem of excessive heat in the middle and lower layers can be solved.
【００２３】[0023]
【実施例】本発明の実施例を以下に説明する。生ペレッ
トの製造量は１１７０ｔｏｎ／ｈｒ、粉鉄鉱石原料中の
高結晶水含有鉄鉱石の配合量を４５wt％とした。原料の
持込み水分は５．６％であった。第１のドラムミキサー
２で添加する水量を従来と同一の２０ｔｏｎとし、ディ
スクペレタイザーでの添加水量を従来の３５％増とし１
３．５ｔｏｎとした。その結果、生ペレットの水分値は
８．５％となった。このように製造した生ペレットに、
＋１mm粒度が２８％の粉コークスを被覆し、無端移動グ
レート式焼成炉に装入して焼成塊成鉱を製造した。この
ときの焼成炉上の生ペレット層の通気度（ＪＰＵ）、焼
成塊成鉱の鍋歩留りおよびタンブラー強度（冷間強度）
を示したグラフが図４である。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below. The production amount of raw pellets was 1170 ton / hr, and the compounding amount of the iron ore containing high crystal water in the powdered iron ore raw material was 45 wt%. The water content brought in by the raw material was 5.6%. The amount of water added in the first drum mixer 2 was set to 20 tons, which is the same as the conventional one, and the amount of water added in the disc pelletizer was increased by 35% from the conventional one.
It was set to 3.5 ton. As a result, the water content of the raw pellets was 8.5%. To the raw pellets manufactured in this way,
A powdered coke having a +1 mm grain size of 28% was coated and charged into an endless moving great type firing furnace to produce a fired agglomerated ore. Permeability (JPU) of the raw pellet layer on the firing furnace, pot yield of the fired agglomerated ore and tumbler strength (cold strength)
FIG. 4 is a graph showing the above.
【００２４】図４には、比較のために、粉鉄鉱石原料中
の高結晶水含有鉄鉱石の配合割合、生ペレットの水分値
および添加水量の配分を本発明の上記実施例と同一と
し、被覆コークスとして＋１mm粒度が４２％の粉コーク
スを使用して焼成塊成鉱を製造したときの諸元を比較例
として示してある。図４は、本発明による生ペレット層
の通気度、焼成塊成鉱の鍋歩留りおよびタンブラー強度
が比較例より優れていることを示している。For comparison, FIG. 4 shows that the mixing ratio of the iron ore with a high crystal water content in the raw material of the powdered iron ore, the water content of the raw pellet and the distribution of the added water are the same as those in the above-mentioned embodiment of the present invention. As a comparative example, the specifications when a calcined agglomerate was produced using a powder coke having a +1 mm particle size of 42% as a coating coke are shown. FIG. 4 shows that the air permeability of the raw pellet layer according to the present invention, the pot yield of the fired agglomerated ore and the tumbler strength are superior to the comparative examples.
【００２５】[0025]
【発明の効果】本発明によれば、粉鉄鉱石原料として高
結晶水含有鉄鉱石を４０％以上、多量配合することが可
能となり、焼成塊成鉱の品質と製造歩留りを改善するこ
とができる。According to the present invention, it is possible to mix a large amount of high crystal water-containing iron ore as a raw material for powdered iron ore in an amount of 40% or more, and to improve the quality and production yield of the fired agglomerated ore. .
【図１】本発明に係る調査を行った実機の造粒工程を示
す図である。FIG. 1 is a diagram showing a granulation process of an actual machine in which an investigation according to the present invention was conducted.
【図２】＋１mm粒度が２８％の粉コークスを被覆したと
きの生ペレット層のカーボン量分布を示すグラフであ
る。FIG. 2 is a graph showing a carbon amount distribution of a raw pellet layer when coated with powder coke having a +1 mm particle size of 28%.
【図３】＋１mm粒度が４２％の粉コークスを被覆したと
きの生ペレット層のカーボン量分布を示すグラフであ
る。FIG. 3 is a graph showing a carbon amount distribution of a raw pellet layer when coated with powder coke having a +1 mm particle size of 42%.
【図４】本発明と比較例による焼成塊成鉱製造時の製造
諸元を示したグラフである。FIG. 4 is a graph showing manufacturing parameters when manufacturing a fired agglomerated ore according to the present invention and a comparative example.
２ 第１のドラムミキサー ３ ディスクペレタイザー ５ 第２のドラムミキサー 2 First Drum Mixer 3 Disc Pelletizer 5 Second Drum Mixer
フロントページの続き (72)発明者 野田 英俊 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 高井 力 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内Front Page Continuation (72) Inventor Hidetoshi Noda Marunouchi 1-2-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Japan Steel Pipe Co., Ltd. (72) Tsuyoshi Takai Marunouchi 1-21-2 Marunouchi, Tokyo Chiyoda-ku Stock In the company
Claims (1)
物を造粒して生ペレットを成形し、得られた生ペレット
に粉コークスを被覆し、無端移動グレート式焼成炉に装
入し焼成して焼成塊成鉱を製造する焼成塊成鉱の製造方
法において、高結晶水含有鉄鉱石を４０％以上配合する
場合に、高結晶水含有鉄鉱石の増加割合に応じてディス
クペレタイザーにおける添加水量を増加するとともに、
粒度１mm以上の粒子割合が３０％以下の粉コークスを生
ペレットの被覆コークスとして使用することを特徴とす
る焼成塊成鉱の製造方法。1. A raw solvent is added to a powdered iron ore, and the mixed mixture is granulated to form a raw pellet, and the raw pellet thus obtained is coated with powdered coke and charged into an endless moving great firing furnace. In a method for producing a fired agglomerated ore that is fired to produce a fired agglomerated ore, when a high crystal water-containing iron ore is blended in an amount of 40% or more, addition in a disc pelletizer is performed according to the increasing ratio of the high crystal water-containing iron ore. With increasing water volume,
A method for producing a fired agglomerated ore, characterized in that powder coke having a particle size of 1 mm or more and a particle ratio of 30% or less is used as a coated coke for raw pellets.
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| JP31204393A JP2790026B2 (en) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | Method for producing calcined agglomerate |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197264A (en) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Jfe Steel Corp | Method for charging raw material into sintering machine |
| US8834596B2 (en) * | 2005-05-10 | 2014-09-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for pretreating sintering material |
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-
1993
- 1993-12-13 JP JP31204393A patent/JP2790026B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| US8834596B2 (en) * | 2005-05-10 | 2014-09-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for pretreating sintering material |
| JP2009197264A (en) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Jfe Steel Corp | Method for charging raw material into sintering machine |
| WO2023054588A1 (en) * | 2021-09-29 | 2023-04-06 | 日本製鉄株式会社 | Ironmaking method |
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