JPH07161260A - 抵抗体支持部材およびｓｆ６ ガス絶縁遮断器 - Google Patents
抵抗体支持部材およびｓｆ６ ガス絶縁遮断器Info
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- JPH07161260A JPH07161260A JP5303098A JP30309893A JPH07161260A JP H07161260 A JPH07161260 A JP H07161260A JP 5303098 A JP5303098 A JP 5303098A JP 30309893 A JP30309893 A JP 30309893A JP H07161260 A JPH07161260 A JP H07161260A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス性の向上を共に図
る。 【構成】マトリックスレジン２ａとして結晶性熱可塑性
樹脂を使用したガラス繊維強化プラスチック２の外面
に、熱収縮性フッ素樹脂製シートまたはチューブを被
せ、加熱収縮させることにより密着させてＳＦ6 分解ガ
スバリア層３を形成する。
る。 【構成】マトリックスレジン２ａとして結晶性熱可塑性
樹脂を使用したガラス繊維強化プラスチック２の外面
に、熱収縮性フッ素樹脂製シートまたはチューブを被
せ、加熱収縮させることにより密着させてＳＦ6 分解ガ
スバリア層３を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＳＦ6 ガス絶縁遮断器お
よびその抵抗支持棒等に好適な抵抗体支持部材に係り、
特に、繊維強化プラスチックを主体とするＳＦ6 ガス絶
縁遮断器用抵抗体支持部材の耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス
性の向上とを共に図った抵抗体支持部材およびＳＦ6 ガ
ス絶縁遮断器に関する。
よびその抵抗支持棒等に好適な抵抗体支持部材に係り、
特に、繊維強化プラスチックを主体とするＳＦ6 ガス絶
縁遮断器用抵抗体支持部材の耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス
性の向上とを共に図った抵抗体支持部材およびＳＦ6 ガ
ス絶縁遮断器に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＳＦ6 （六フッ化硫黄）ガス絶
縁遮蔽器では、抵抗体支持に用いられる抵抗支持棒につ
いては、電気絶縁性と耐熱性，機械的特性に優れた材料
を使用する必要がある。その材料としては、プラスチッ
ク材料が考えられるが、これは電気絶縁性については良
好であるが、プラスチック材料単独では十分な機械的強
度が得られにくい。このため、通常のＳＦ6 ガス絶縁遮
蔽器用の絶縁構造の補強材料には、ガラス繊維，セラミ
ックス繊維等の無機繊維や、芳香族ポリアミド等の有機
繊維で強化した繊維強化プラスチックが考えられるが、
電気絶縁性およびマトリックス樹脂との接着性の問題か
らガラス繊維が用いられることが多い。
縁遮蔽器では、抵抗体支持に用いられる抵抗支持棒につ
いては、電気絶縁性と耐熱性，機械的特性に優れた材料
を使用する必要がある。その材料としては、プラスチッ
ク材料が考えられるが、これは電気絶縁性については良
好であるが、プラスチック材料単独では十分な機械的強
度が得られにくい。このため、通常のＳＦ6 ガス絶縁遮
蔽器用の絶縁構造の補強材料には、ガラス繊維，セラミ
ックス繊維等の無機繊維や、芳香族ポリアミド等の有機
繊維で強化した繊維強化プラスチックが考えられるが、
電気絶縁性およびマトリックス樹脂との接着性の問題か
らガラス繊維が用いられることが多い。
【０００３】一方、マトリックス樹脂としては、製造
性，加工性が良好であること等から、熱硬化性樹脂が使
用される。その中でも電気絶縁の問題からエポキシ樹脂
が最も多く用いられている。エポキシ樹脂は溶融粘度が
小さく、繊維間への含浸性が良好であり、ボイドレスの
ものが得られ易い利点を有する。
性，加工性が良好であること等から、熱硬化性樹脂が使
用される。その中でも電気絶縁の問題からエポキシ樹脂
が最も多く用いられている。エポキシ樹脂は溶融粘度が
小さく、繊維間への含浸性が良好であり、ボイドレスの
ものが得られ易い利点を有する。
【０００４】しかし、近年のＳＦ6 ガス遮蔽器はそのコ
ンパクト性を維持しつつ高電圧化，大容量化が進行して
おり、ＳＦ6 ガス遮蔽器に用いられる抵抗体の単位体積
あたりのエネルギ処理量が増大し、抵抗体の温度上昇も
高くなっている。その結果、抵抗体を支えている支持部
材にも高熱が掛かるようになってきており、従来では考
えられなかった高温領域（例えば２００℃以上）で使用
できる高耐熱の材料が求められている。
ンパクト性を維持しつつ高電圧化，大容量化が進行して
おり、ＳＦ6 ガス遮蔽器に用いられる抵抗体の単位体積
あたりのエネルギ処理量が増大し、抵抗体の温度上昇も
高くなっている。その結果、抵抗体を支えている支持部
材にも高熱が掛かるようになってきており、従来では考
えられなかった高温領域（例えば２００℃以上）で使用
できる高耐熱の材料が求められている。
【０００５】耐熱温度についてはガラス繊維材料が一般
に高く、抵抗体支持部材全体の耐熱温度はマトリックス
樹脂の耐熱温度に左右される。エポキシ樹脂の耐熱温度
はタイプによって多少の差はあるが、１５０℃前後であ
り、これ以上の温度が上昇する場合は分解，溶融，変形
等を起こし、長期の使用には材料的に無理がある。もち
ろん温度が高い程損傷の程度は大きくなる。
に高く、抵抗体支持部材全体の耐熱温度はマトリックス
樹脂の耐熱温度に左右される。エポキシ樹脂の耐熱温度
はタイプによって多少の差はあるが、１５０℃前後であ
り、これ以上の温度が上昇する場合は分解，溶融，変形
等を起こし、長期の使用には材料的に無理がある。もち
ろん温度が高い程損傷の程度は大きくなる。
【０００６】このため、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器中で抵抗
体の温度上昇に対して、抵抗体支持部材を長期間安定的
に使用するためには、支持部材の繊維強化プラスチック
のマトリックス樹脂と、耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層の
耐熱性を向上させる必要がある。
体の温度上昇に対して、抵抗体支持部材を長期間安定的
に使用するためには、支持部材の繊維強化プラスチック
のマトリックス樹脂と、耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層の
耐熱性を向上させる必要がある。
【０００７】このような問題を解決する技術としては、
ガラス転移温度が高く、熱分解特性が良好な熱硬化型の
ポリイミドやビスマレイミド樹脂等の適用が考えられる
が、これらのいわゆる熱硬化型樹脂はガラス転移温度が
高いが故に脆いという欠点がある。
ガラス転移温度が高く、熱分解特性が良好な熱硬化型の
ポリイミドやビスマレイミド樹脂等の適用が考えられる
が、これらのいわゆる熱硬化型樹脂はガラス転移温度が
高いが故に脆いという欠点がある。
【０００８】ところで、ＳＦ6 絶縁遮断器中でアークが
発生すると、アークにより六フッ化硫黄ＳＦ6 が分解し
て、四フッ化硫黄ＳＦ4 等の活性な分解ガスが発生す
る。さらに、遮断器中に微量な水分が存在すると、ＳＦ
4 は水と反応して加水分解し、ＳＯＦ2 やフッ酸ＨＦを
生成する。ガラスの主成分は酸化珪素ＳｉＯ2 である
が、この酸化珪素はフッ酸によって容易に侵されること
が知られている。
発生すると、アークにより六フッ化硫黄ＳＦ6 が分解し
て、四フッ化硫黄ＳＦ4 等の活性な分解ガスが発生す
る。さらに、遮断器中に微量な水分が存在すると、ＳＦ
4 は水と反応して加水分解し、ＳＯＦ2 やフッ酸ＨＦを
生成する。ガラスの主成分は酸化珪素ＳｉＯ2 である
が、この酸化珪素はフッ酸によって容易に侵されること
が知られている。
【０００９】このため、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器中でガラ
ス繊維強化プラスチック製の抵抗体支持部材を使用した
場合、分解ガスによりプラスチック中のガラス繊維が侵
され、抵抗体支持部材の機械的強度が低下する。
ス繊維強化プラスチック製の抵抗体支持部材を使用した
場合、分解ガスによりプラスチック中のガラス繊維が侵
され、抵抗体支持部材の機械的強度が低下する。
【００１０】また、酸化珪素とフッ酸の反応により、フ
ッ化珪素が生成し、ガラス繊維強化プラスチックの表面
抵抗の低下、トラッキング発生の原因になることがあ
る。
ッ化珪素が生成し、ガラス繊維強化プラスチックの表面
抵抗の低下、トラッキング発生の原因になることがあ
る。
【００１１】そこで、例えば日本国特許第８６１７９６
号の公報に記載されているように、ガラス繊維強化プラ
スチックの表面に、比較的厚い有機質を主成分としたＳ
Ｆ6分解ガス性バリア層や、アルミナ粒子のような耐Ｓ
Ｆ6 分解ガス性の無機物を充填した熱硬化性樹脂を主体
とした有機質からなる耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を、
抵抗体支持部材外面に形成することが知られている。
号の公報に記載されているように、ガラス繊維強化プラ
スチックの表面に、比較的厚い有機質を主成分としたＳ
Ｆ6分解ガス性バリア層や、アルミナ粒子のような耐Ｓ
Ｆ6 分解ガス性の無機物を充填した熱硬化性樹脂を主体
とした有機質からなる耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を、
抵抗体支持部材外面に形成することが知られている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のガラス転移温度が高い熱硬化性樹脂では、ガ
ラス転移温度以下の温度領域での樹脂の自由体積が大き
くなるため、ＳＦ6 ガス遮断器の運転温度領域ではマト
リックス樹脂の吸湿性とガス透過性が大きくなる。
うな従来のガラス転移温度が高い熱硬化性樹脂では、ガ
ラス転移温度以下の温度領域での樹脂の自由体積が大き
くなるため、ＳＦ6 ガス遮断器の運転温度領域ではマト
リックス樹脂の吸湿性とガス透過性が大きくなる。
【００１３】このため、従来と同様の構成の耐ＳＦ6 分
解ガス性バリア層では、浸透性の大きなＳＦ6 分解ガス
により抵抗体支持部材のガラス繊維が侵食され、機械的
強度と電気絶縁性能が低下する可能性が高いという問題
がある。
解ガス性バリア層では、浸透性の大きなＳＦ6 分解ガス
により抵抗体支持部材のガラス繊維が侵食され、機械的
強度と電気絶縁性能が低下する可能性が高いという問題
がある。
【００１４】さらに、熱硬化性樹脂を用いて高耐熱の耐
ＳＦ6 分解ガス性バリア層を形成するためには、少なく
とも必要とされる耐熱温度以上で熱硬化性樹脂を長時間
硬化させる必要があり、作業性が著しく低下する問題が
ある。
ＳＦ6 分解ガス性バリア層を形成するためには、少なく
とも必要とされる耐熱温度以上で熱硬化性樹脂を長時間
硬化させる必要があり、作業性が著しく低下する問題が
ある。
【００１５】これに対して、従来の熱硬化型の対極に分
類される結晶性熱可塑性樹脂を繊維強化プラスチックの
マトリックス樹脂に用いて抵抗体支持部材を形成するこ
とにより、２００℃以上での温度領域で使用できる支持
部材を形成する方法が考えられるが、これに、従来のエ
ポキシ樹脂を中心にした熱硬化性樹脂を有機質に用いた
耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を形成しようとすると、結
晶性熱可塑性樹脂との接着性が悪いために遮断器の開閉
動作時の抵抗体の温度上昇に起因する温度サイクルのた
め耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層と繊維強化プラスチック
の界面が剥離し、絶縁性が低下する問題があった。
類される結晶性熱可塑性樹脂を繊維強化プラスチックの
マトリックス樹脂に用いて抵抗体支持部材を形成するこ
とにより、２００℃以上での温度領域で使用できる支持
部材を形成する方法が考えられるが、これに、従来のエ
ポキシ樹脂を中心にした熱硬化性樹脂を有機質に用いた
耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を形成しようとすると、結
晶性熱可塑性樹脂との接着性が悪いために遮断器の開閉
動作時の抵抗体の温度上昇に起因する温度サイクルのた
め耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層と繊維強化プラスチック
の界面が剥離し、絶縁性が低下する問題があった。
【００１６】そこで本発明はこのような事情を考慮して
なされたもので、その目的は、耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガ
ス性の向上を共に図ることができる抵抗体支持部材およ
びＳＦ6 ガス絶縁遮断器を提供することにある。
なされたもので、その目的は、耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガ
ス性の向上を共に図ることができる抵抗体支持部材およ
びＳＦ6 ガス絶縁遮断器を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意研究を
進めた結果、熱収縮性フッ素樹脂シートまたは熱収縮性
フッ素樹脂チューブを加熱収縮処理して、耐ＳＦ6 分解
ガス性バリア層を繊維強化プラスチック外面に密着させ
ることにより、２００℃以上での温度領域で使用でき、
かつ温度サイクルによる絶縁性能の低下が小さい、従来
よりも優れた耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を有する抵抗
体支持部材を容易に得る方法を見出した。つまり、本発
明は次のように構成される。
進めた結果、熱収縮性フッ素樹脂シートまたは熱収縮性
フッ素樹脂チューブを加熱収縮処理して、耐ＳＦ6 分解
ガス性バリア層を繊維強化プラスチック外面に密着させ
ることにより、２００℃以上での温度領域で使用でき、
かつ温度サイクルによる絶縁性能の低下が小さい、従来
よりも優れた耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層を有する抵抗
体支持部材を容易に得る方法を見出した。つまり、本発
明は次のように構成される。
【００１８】本願の請求項１に記載の発明（以下、第１
の発明という）は、マトリックスレジンとして結晶性熱
可塑性樹脂を使用したガラス繊維強化プラスチックの外
面を、フッ素樹脂により被覆してなることを特徴とす
る。
の発明という）は、マトリックスレジンとして結晶性熱
可塑性樹脂を使用したガラス繊維強化プラスチックの外
面を、フッ素樹脂により被覆してなることを特徴とす
る。
【００１９】また、本願の請求項２に記載の発明（以
下、第２の発明という）は、フッ素樹脂は、熱収縮性の
シートまたはチューブに形成され、加熱収縮処理により
ガラス繊維強化プラスチックの外面に密に被着されるこ
とを特徴とする。
下、第２の発明という）は、フッ素樹脂は、熱収縮性の
シートまたはチューブに形成され、加熱収縮処理により
ガラス繊維強化プラスチックの外面に密に被着されるこ
とを特徴とする。
【００２０】さらに、本願の請求項３に記載の発明（以
下、第３の発明という）は、フッ素樹脂に、ＳＦ6 分解
ガスに対する耐性を有する無機物質を充填していること
を特徴する。
下、第３の発明という）は、フッ素樹脂に、ＳＦ6 分解
ガスに対する耐性を有する無機物質を充填していること
を特徴する。
【００２１】さらにまた、本願の請求項４に記載の発明
（以下、第４の発明という）は、無機物質が酸化アルミ
ニウム，窒化ホウ素，フッ化カルシウムの少なくとも１
種、またはその混合物であることを特徴とする。
（以下、第４の発明という）は、無機物質が酸化アルミ
ニウム，窒化ホウ素，フッ化カルシウムの少なくとも１
種、またはその混合物であることを特徴とする。
【００２２】また、本願の請求項５に記載の発明（以
下、第５の発明という）は、ガラス繊維強化プラスチッ
クの外面を、フッ素樹脂により被覆し、前記ガラス繊維
強化プラスチックと前記フッ素樹脂被覆層との間に、ハ
ロゲン化オイルよりなる中間層を介在させてなることを
特徴とする。
下、第５の発明という）は、ガラス繊維強化プラスチッ
クの外面を、フッ素樹脂により被覆し、前記ガラス繊維
強化プラスチックと前記フッ素樹脂被覆層との間に、ハ
ロゲン化オイルよりなる中間層を介在させてなることを
特徴とする。
【００２３】さらに、本願の請求項６に記載の発明（以
下、第６の発明という）は、ハロゲン化オイルがフロロ
カーボンオイルであることを特徴とする。
下、第６の発明という）は、ハロゲン化オイルがフロロ
カーボンオイルであることを特徴とする。
【００２４】さらにまた、本願の請求項７に記載の発明
（以下、第７の発明という）は、ハロゲン化オイルは、
粉末状のポリテトラフロロエチレンを充填材として含有
していることを特徴とする。
（以下、第７の発明という）は、ハロゲン化オイルは、
粉末状のポリテトラフロロエチレンを充填材として含有
していることを特徴とする。
【００２５】また、本願の請求項８に記載の発明（以
下、第８の発明という）は、ハロゲン化オイルに、ＳＦ
6 分解ガスに対する耐性を有する無機物質を含有せしめ
ていることを特徴とする。
下、第８の発明という）は、ハロゲン化オイルに、ＳＦ
6 分解ガスに対する耐性を有する無機物質を含有せしめ
ていることを特徴とする。
【００２６】さらに、本願の請求項９に記載の発明（以
下、第９の発明という）は、無機物質が酸化アルミニウ
ム，窒化ホウ素，フッ化カルシウムの少なくとも１種、
またはその混合物であることを特徴とする。
下、第９の発明という）は、無機物質が酸化アルミニウ
ム，窒化ホウ素，フッ化カルシウムの少なくとも１種、
またはその混合物であることを特徴とする。
【００２７】さらにまた、本願の請求項１０に記載の発
明（以下、第１０の発明という）は、請求項１〜９のい
ずれか１項に記載の抵抗体支持部材を有することを特徴
とする。
明（以下、第１０の発明という）は、請求項１〜９のい
ずれか１項に記載の抵抗体支持部材を有することを特徴
とする。
【００２８】
【作用】 〈第１〜第４の発明〉繊維強化プラスチックのマトリッ
クス樹脂である熱可塑性樹脂は電気絶縁性が良好である
上に、ＳＦ6 ガスのような不活性ガス中で、短時間であ
れば約２５０℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の
高いガラス繊維強化プラスチックを得ることができる。
クス樹脂である熱可塑性樹脂は電気絶縁性が良好である
上に、ＳＦ6 ガスのような不活性ガス中で、短時間であ
れば約２５０℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の
高いガラス繊維強化プラスチックを得ることができる。
【００２９】また、ガラス繊維強化プラスチックの外側
表面を被覆するフッ素樹脂はＳＦ6分解ガスの透過を防
止する耐ＳＦ6 ガスバリア特性を有する。また、この分
解フッ素樹脂中に、ＳＦ6 分解ガスに対して耐性を有す
る無機物質として酸化アルミニウム，窒化ホウ素，フッ
化カルシウムの少なくとも１種、または、その混合物を
充填してもよく、その場合はフッ素樹脂の結晶化度が増
大し、これらのフッ素樹脂中の結晶部分と充填した無機
物とが２重にＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、耐
ＳＦ6 分解ガスバリア特性を一段と向上させる。
表面を被覆するフッ素樹脂はＳＦ6分解ガスの透過を防
止する耐ＳＦ6 ガスバリア特性を有する。また、この分
解フッ素樹脂中に、ＳＦ6 分解ガスに対して耐性を有す
る無機物質として酸化アルミニウム，窒化ホウ素，フッ
化カルシウムの少なくとも１種、または、その混合物を
充填してもよく、その場合はフッ素樹脂の結晶化度が増
大し、これらのフッ素樹脂中の結晶部分と充填した無機
物とが２重にＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、耐
ＳＦ6 分解ガスバリア特性を一段と向上させる。
【００３０】これらのフッ素樹脂は熱収縮性シートまた
はチューブに形成され、所定形状のガラス繊維強化プラ
スチックの外面に巻回し、あるいは被せて加熱収縮処理
して繊維強化プラスチックに密着させ、その結合力を高
めることができる。
はチューブに形成され、所定形状のガラス繊維強化プラ
スチックの外面に巻回し、あるいは被せて加熱収縮処理
して繊維強化プラスチックに密着させ、その結合力を高
めることができる。
【００３１】したがって、本発明のフッ素樹脂からなる
耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層は従来のエポキシ樹脂を中
心にした熱硬化性樹脂を有機質に用いた耐ＳＦ6 分解ガ
ス性バリア層に比べて、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器の開閉時
等の抵抗体の温度上昇に起因する温度サイクル時も繊維
強化プラスチックの寸法変化に良く追従し、密着し続け
るため、ＳＦ6 分解ガスや界面剥離が原因になる絶縁性
の低下を著しく小さくすることができる。その結果、耐
熱性と耐ヒートサイクル性に優れた抵抗体用支持部材を
得ることができる。
耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層は従来のエポキシ樹脂を中
心にした熱硬化性樹脂を有機質に用いた耐ＳＦ6 分解ガ
ス性バリア層に比べて、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器の開閉時
等の抵抗体の温度上昇に起因する温度サイクル時も繊維
強化プラスチックの寸法変化に良く追従し、密着し続け
るため、ＳＦ6 分解ガスや界面剥離が原因になる絶縁性
の低下を著しく小さくすることができる。その結果、耐
熱性と耐ヒートサイクル性に優れた抵抗体用支持部材を
得ることができる。
【００３２】〈第５〜第９の発明〉ガラス繊維強化プラ
スチックとフッ素樹脂被覆層との間に介在されるハロゲ
ン化オイル層はＳＦ6 絶縁遮断器の開閉時等の抵抗体の
急激な温度変化により繊維強化プラスチックとフッ素樹
脂被覆層との間に発生する線膨張係数差に起因する応力
を緩和し、空隙を生じさせない。
スチックとフッ素樹脂被覆層との間に介在されるハロゲ
ン化オイル層はＳＦ6 絶縁遮断器の開閉時等の抵抗体の
急激な温度変化により繊維強化プラスチックとフッ素樹
脂被覆層との間に発生する線膨張係数差に起因する応力
を緩和し、空隙を生じさせない。
【００３３】また、これらのハロゲン化オイル中に含ま
れる充填材はＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、優
れた耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮する。
れる充填材はＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、優
れた耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮する。
【００３４】したがって、本発明のフッ素樹脂とハロゲ
ン化オイル層から成る耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層のＳ
Ｆ6 分解ガスバリア性は従来のエポキシ樹脂を中心にし
た熱硬化性樹脂を有機質に用いた耐ＳＦ6 分解ガス性バ
リア層に比べて一段と大きい。
ン化オイル層から成る耐ＳＦ6 分解ガス性バリア層のＳ
Ｆ6 分解ガスバリア性は従来のエポキシ樹脂を中心にし
た熱硬化性樹脂を有機質に用いた耐ＳＦ6 分解ガス性バ
リア層に比べて一段と大きい。
【００３５】また、抵抗体の温度上昇に起因する温度サ
イクル時も繊維強化プラスチックの寸法変化に良く追従
し、ＳＦ6 分解ガスバリア層が密着し続けるため、ＳＦ
6 分解ガスや界面剥離が原因になる絶縁性の低下を著し
く小さくすることができる。その結果、耐熱性と耐ヒー
トサイクル性に優れた抵抗体用支持部材を得ることがで
きる。
イクル時も繊維強化プラスチックの寸法変化に良く追従
し、ＳＦ6 分解ガスバリア層が密着し続けるため、ＳＦ
6 分解ガスや界面剥離が原因になる絶縁性の低下を著し
く小さくすることができる。その結果、耐熱性と耐ヒー
トサイクル性に優れた抵抗体用支持部材を得ることがで
きる。
【００３６】〈第１０の発明〉本発明のＳＦ6 ガス絶縁
遮断器は、前記したように耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス性
と密着性とに優れた第１〜第９の発明に係る抵抗体支持
部材により、抵抗体支持棒を構成するので、遮断器とし
ての耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス性と信頼性とを一段と高
めることができる。
遮断器は、前記したように耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス性
と密着性とに優れた第１〜第９の発明に係る抵抗体支持
部材により、抵抗体支持棒を構成するので、遮断器とし
ての耐熱性と耐ＳＦ6 分解ガス性と信頼性とを一段と高
めることができる。
【００３７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。
明する。
【００３８】図１は本発明に係る抵抗体支持部材の一実
施例の縦断面を示す模式図であり、図において、抵抗体
支持部材１はＳＦ6 ガス絶縁遮断器用の抵抗体支持棒等
に好適な部材であり、所定形状のガラス繊維強化プラス
チック２の外面に、予めシート状あるいはチューブ状に
形成された熱収縮性フッ素樹脂を巻回し、あるいは被せ
た後、加熱収縮処理することによりガラス繊維強化プラ
スチック２の外面に密着させてＳＦ6 分解ガスバリア層
３を形成している。
施例の縦断面を示す模式図であり、図において、抵抗体
支持部材１はＳＦ6 ガス絶縁遮断器用の抵抗体支持棒等
に好適な部材であり、所定形状のガラス繊維強化プラス
チック２の外面に、予めシート状あるいはチューブ状に
形成された熱収縮性フッ素樹脂を巻回し、あるいは被せ
た後、加熱収縮処理することによりガラス繊維強化プラ
スチック２の外面に密着させてＳＦ6 分解ガスバリア層
３を形成している。
【００３９】ガラス繊維強化プラスチック２はマトリッ
クス樹脂２ａにガラス繊維２ｂを充填してなる。マトリ
ックス樹脂２ａとしては耐熱性に優れたポリフェニレン
サルファイドやポリエーテルエーテルケトン等の結晶性
熱可塑性樹脂が用いられる。これらの熱可塑性樹脂はＳ
Ｆ6 ガスのような不活性ガス中で、短時間であれば約２
５０℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の高いガラ
ス繊維強化プラスチックが得られる。
クス樹脂２ａにガラス繊維２ｂを充填してなる。マトリ
ックス樹脂２ａとしては耐熱性に優れたポリフェニレン
サルファイドやポリエーテルエーテルケトン等の結晶性
熱可塑性樹脂が用いられる。これらの熱可塑性樹脂はＳ
Ｆ6 ガスのような不活性ガス中で、短時間であれば約２
５０℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の高いガラ
ス繊維強化プラスチックが得られる。
【００４０】また、ＳＦ6 分解ガスバリア層３のフッ素
樹脂としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ），テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体（ＦＥＰ），テトラフルオロエチレン／パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦ
Ａ），架橋ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ），エチレ
ン／テトラフルオロチレン共重合体（ＥＴＦＥ）がある
が、耐熱性，熱収縮性付与の容易さの点からＰＦＡ，Ｆ
ＥＰを用いることが望ましい。
樹脂としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ），テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体（ＦＥＰ），テトラフルオロエチレン／パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦ
Ａ），架橋ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ），エチレ
ン／テトラフルオロチレン共重合体（ＥＴＦＥ）がある
が、耐熱性，熱収縮性付与の容易さの点からＰＦＡ，Ｆ
ＥＰを用いることが望ましい。
【００４１】さらに、フッ素樹脂中にはＳＦ6 分解ガス
に耐性を有する無機物質として、酸化アルミニウム，窒
化ホウ素，フッ化カルシウム，またはその混合物を、
０．０１〜１０％充填してもよい。
に耐性を有する無機物質として、酸化アルミニウム，窒
化ホウ素，フッ化カルシウム，またはその混合物を、
０．０１〜１０％充填してもよい。
【００４２】これら無機物質はフッ素樹脂の結晶化度を
増大せしめ、これらのフッ素樹脂中の結晶部分に充填し
た無機物がＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、優れ
た耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮する。
増大せしめ、これらのフッ素樹脂中の結晶部分に充填し
た無機物がＳＦ6 分解ガスの透過を阻止するため、優れ
た耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮する。
【００４３】これらのフッ素樹脂より成る熱収縮性シー
トまたはチューブは所定形状に加工したガラス繊維強化
プラスチック２の外面に巻回し、あるいは被せて加熱熱
収縮処理することにより、ガラス繊維強化プラスチック
２の外面に密着させることができる。 表１は本実施例
（実施例１）と従来例（比較例）をＳＦ6 分解ガス中
（例えばＳＦ6 ガスがベースで、アーク放電により生成
した分解ガス濃度が約５％）で、２５０℃と室温とで所
定回数ヒートサイクルを繰り返した後の両者の絶縁抵抗
の変化を比較したものである。
トまたはチューブは所定形状に加工したガラス繊維強化
プラスチック２の外面に巻回し、あるいは被せて加熱熱
収縮処理することにより、ガラス繊維強化プラスチック
２の外面に密着させることができる。 表１は本実施例
（実施例１）と従来例（比較例）をＳＦ6 分解ガス中
（例えばＳＦ6 ガスがベースで、アーク放電により生成
した分解ガス濃度が約５％）で、２５０℃と室温とで所
定回数ヒートサイクルを繰り返した後の両者の絶縁抵抗
の変化を比較したものである。
【００４４】本実施例１では厚さ１mmのＰＦＡ製熱収縮
チューブを繊維強化プラスチック２の外面に加熱処理で
密着させて、ＳＦ6 分解ガスバリア層３を形成した。従
来例（比較例）は、ＳＦ6 分解ガスバリア層として酸化
アルミニウムを４２vol%充填したジシアンジアミドを硬
化剤としたＤＧＥＢＡ型のエポキシ樹脂を用いており、
ＳＦ6 分解ガスバリア層３の厚さは、０．２mmのものを
用いた。また、実施例１と比較例ともに補強材がガラス
繊維であり、マトリックス樹脂がポリフェニレンサルフ
ァイドであるガラス繊維強化プラスチック（丸棒φ１０
mm）を用いた。
チューブを繊維強化プラスチック２の外面に加熱処理で
密着させて、ＳＦ6 分解ガスバリア層３を形成した。従
来例（比較例）は、ＳＦ6 分解ガスバリア層として酸化
アルミニウムを４２vol%充填したジシアンジアミドを硬
化剤としたＤＧＥＢＡ型のエポキシ樹脂を用いており、
ＳＦ6 分解ガスバリア層３の厚さは、０．２mmのものを
用いた。また、実施例１と比較例ともに補強材がガラス
繊維であり、マトリックス樹脂がポリフェニレンサルフ
ァイドであるガラス繊維強化プラスチック（丸棒φ１０
mm）を用いた。
【００４５】
【表１】
【００４６】表１に示すように、本実施例１ではＳＦ6
分解ガス中におけるヒートサイクル試験後の絶縁抵抗の
低下が比較例に比べて著しく小さくなり、ＳＦ6 ガス絶
縁遮断器の高性能化に大きく寄与することがわかった。
分解ガス中におけるヒートサイクル試験後の絶縁抵抗の
低下が比較例に比べて著しく小さくなり、ＳＦ6 ガス絶
縁遮断器の高性能化に大きく寄与することがわかった。
【００４７】また、２００回のヒートサイクル試験後、
比較例の外観はやや変色し、表面に膨れが発生したが、
本実施例１では変化が殆ど見られず、優れた耐熱性と耐
ヒートサイクル特性を持っていることがわかった。
比較例の外観はやや変色し、表面に膨れが発生したが、
本実施例１では変化が殆ど見られず、優れた耐熱性と耐
ヒートサイクル特性を持っていることがわかった。
【００４８】さらに、比較例では製造上の問題から均一
で肉厚の耐ＳＦ6 分解ガスバリア層を形成することは難
しかったが、本実施例１では予め均一の厚さに加工した
熱収縮性フッ素樹脂シートあるいは同チューブを繊維強
化プラスチックに巻回し、あるいは被覆して製造できる
ので、高寸法精度の肉厚の耐ＳＦ6 分解ガスバリア層３
を容易に形成することができ、製造性の点でも従来に比
べて著しく優れている。
で肉厚の耐ＳＦ6 分解ガスバリア層を形成することは難
しかったが、本実施例１では予め均一の厚さに加工した
熱収縮性フッ素樹脂シートあるいは同チューブを繊維強
化プラスチックに巻回し、あるいは被覆して製造できる
ので、高寸法精度の肉厚の耐ＳＦ6 分解ガスバリア層３
を容易に形成することができ、製造性の点でも従来に比
べて著しく優れている。
【００４９】図２は、本願第５〜第９の発明を含む一実
施例（実施例２）の縦断面を示す模式図であり、図にお
いて、抵抗体支持部材１１はＳＦ6 ガス絶縁遮断器用の
抵抗体支持棒等に好適であり、所要形状のマトリックス
樹脂１２ａ内にガラス繊維強化材料１２ｂを充填してガ
ラス繊維強化プラスチック１２を構成している。
施例（実施例２）の縦断面を示す模式図であり、図にお
いて、抵抗体支持部材１１はＳＦ6 ガス絶縁遮断器用の
抵抗体支持棒等に好適であり、所要形状のマトリックス
樹脂１２ａ内にガラス繊維強化材料１２ｂを充填してガ
ラス繊維強化プラスチック１２を構成している。
【００５０】マトリックス樹脂１２ａとしては耐熱性に
優れたポリフェニレンサルファイドやポリエーテルエー
テルケトン等の結晶性熱可塑性樹脂や耐熱性エポキシ樹
脂，ポリイミド樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられる。
優れたポリフェニレンサルファイドやポリエーテルエー
テルケトン等の結晶性熱可塑性樹脂や耐熱性エポキシ樹
脂，ポリイミド樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられる。
【００５１】これらのマトリックス樹脂１２ａはＳＦ6
ガスのような不活性ガス中で、短時間であれば約２５０
℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の高いガラス繊
維強化プラスチックが得られる。
ガスのような不活性ガス中で、短時間であれば約２５０
℃迄分解や溶融することはなく、耐熱性の高いガラス繊
維強化プラスチックが得られる。
【００５２】そして、ガラス繊維強化プラスチック１２
の外面には、熱収縮性フッ素樹脂製のシートまたはチュ
ーブを被せて加熱収縮させることによりＳＦ6 分解ガス
バリア層１３を形成している。
の外面には、熱収縮性フッ素樹脂製のシートまたはチュ
ーブを被せて加熱収縮させることによりＳＦ6 分解ガス
バリア層１３を形成している。
【００５３】また、ガラス繊維強化プラスチック１２と
フッ素樹脂被覆層、つまり、ＳＦ6分解ガスバリア層１
３との間にはハロゲン化オイル層１４を介在させてい
る。
フッ素樹脂被覆層、つまり、ＳＦ6分解ガスバリア層１
３との間にはハロゲン化オイル層１４を介在させてい
る。
【００５４】ＳＦ6 分解ガスバリア層１３のフッ素樹脂
としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ），
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共
重合体（ＦＥＰ），テトラフルオロエチレン／パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ），架橋
ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ），エチレン／テトラ
フルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）があるが、耐熱
性，加工性の容易さの点からＰＦＡ，ＦＥＰを用いるこ
とが望ましい。
としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ），
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共
重合体（ＦＥＰ），テトラフルオロエチレン／パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ），架橋
ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ），エチレン／テトラ
フルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）があるが、耐熱
性，加工性の容易さの点からＰＦＡ，ＦＥＰを用いるこ
とが望ましい。
【００５５】これらのフッ素樹脂性の熱収縮性シートま
たはチューブは加熱収縮処理により、所定形状に加工し
たガラス繊維強化プラスチック１２の外面により強く密
着させることができる。
たはチューブは加熱収縮処理により、所定形状に加工し
たガラス繊維強化プラスチック１２の外面により強く密
着させることができる。
【００５６】そして、ハロゲン化オイル１４としては、
耐熱性で優れているフロロカーボンオイルが望ましい。
ハロゲン化オイル中には、ＳＦ6 分解ガスに対して耐性
を有するポリテトラフロロエチレン等の粉末状の有機質
充填材や酸化アルミニウム，窒化ホウ素，フッ化カルシ
ウム、またはその混合物である無機物充填材を含有して
もよい。ハロゲン化オイル層１４は例えばＳＦ6 ガス絶
縁遮断器の開閉時の抵抗体の急激な温度変化により、ガ
ラス繊維強化プラスチック１２とフッ素樹脂被覆層１３
との間に発生する線膨張係数に起因する応力を緩和し、
空隙を生じさせない。さらに、これらのハロゲン化オイ
ル中に含まれる充填材はＳＦ6 分解ガスの透過を阻止す
るため、優れた耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮す
る。
耐熱性で優れているフロロカーボンオイルが望ましい。
ハロゲン化オイル中には、ＳＦ6 分解ガスに対して耐性
を有するポリテトラフロロエチレン等の粉末状の有機質
充填材や酸化アルミニウム，窒化ホウ素，フッ化カルシ
ウム、またはその混合物である無機物充填材を含有して
もよい。ハロゲン化オイル層１４は例えばＳＦ6 ガス絶
縁遮断器の開閉時の抵抗体の急激な温度変化により、ガ
ラス繊維強化プラスチック１２とフッ素樹脂被覆層１３
との間に発生する線膨張係数に起因する応力を緩和し、
空隙を生じさせない。さらに、これらのハロゲン化オイ
ル中に含まれる充填材はＳＦ6 分解ガスの透過を阻止す
るため、優れた耐ＳＦ6 分解ガスバリア特性を発揮す
る。
【００５７】表２は本実施例（実施例２）と従来例（比
較例）をＳＦ6 分解ガス中（例えばＳＦ6 ガスがベース
で、アーク放電により生成した分解ガス濃度が約５％）
で、２５０℃と室温とで所定回数ヒートサイクルを繰り
返した後の各材料の絶縁抵抗の変化を比較したものであ
る。
較例）をＳＦ6 分解ガス中（例えばＳＦ6 ガスがベース
で、アーク放電により生成した分解ガス濃度が約５％）
で、２５０℃と室温とで所定回数ヒートサイクルを繰り
返した後の各材料の絶縁抵抗の変化を比較したものであ
る。
【００５８】本実施例２はガラス繊維強化プラスチック
１２の外面に、ポリテトラフロロエチレン粉末（２０重
量部）と酸化アルミニウム（１５０重量部）を充填材と
して含むフロロカーボンオイル（デュポン社製 Krytox
145AE)を１５０μｍの厚さに塗布後、その上に厚さ０．
８mmのＰＦＡ製熱収縮チューブを被せ、熱処理して密着
させ、ＳＦ6 分解ガスバリア層１３を形成した。
１２の外面に、ポリテトラフロロエチレン粉末（２０重
量部）と酸化アルミニウム（１５０重量部）を充填材と
して含むフロロカーボンオイル（デュポン社製 Krytox
145AE)を１５０μｍの厚さに塗布後、その上に厚さ０．
８mmのＰＦＡ製熱収縮チューブを被せ、熱処理して密着
させ、ＳＦ6 分解ガスバリア層１３を形成した。
【００５９】一方、比較例は、前記表１の比較例と同様
の材料と構成であり、実施例２と比較例ともに補強材が
ガラス繊維であり、マトリックス樹脂がポリフェニレン
サルファイドであるガラス繊維強化プラスチック（丸棒
φ１０mm）を用いた。
の材料と構成であり、実施例２と比較例ともに補強材が
ガラス繊維であり、マトリックス樹脂がポリフェニレン
サルファイドであるガラス繊維強化プラスチック（丸棒
φ１０mm）を用いた。
【００６０】
【表２】
【００６１】表２に示すように、本実施例２によれば、
ＳＦ6 分解ガス中におけるヒートサイクル試験後の絶縁
抵抗の低下が比較例に比べて著しく小さくなり、ＳＦ6
ガス絶縁遮断器の高性能化に大きく寄与することがわか
った。また、２００回のヒートサイクル試験後、比較例
の外観はやや変色し、表面に膨れが発生したが、本実施
例２では変化が殆ど見られず、優れた耐熱性と耐ヒート
サイクル特性を持つことがわかった。
ＳＦ6 分解ガス中におけるヒートサイクル試験後の絶縁
抵抗の低下が比較例に比べて著しく小さくなり、ＳＦ6
ガス絶縁遮断器の高性能化に大きく寄与することがわか
った。また、２００回のヒートサイクル試験後、比較例
の外観はやや変色し、表面に膨れが発生したが、本実施
例２では変化が殆ど見られず、優れた耐熱性と耐ヒート
サイクル特性を持つことがわかった。
【００６２】図３は本願第１０の発明の一実施例に係る
ＳＦ6 ガス絶縁遮断器の投入状態を示す要部縦断面図で
あり、このＳＦ6 ガス絶縁遮断器２１は前記各実施例の
抵抗体支持部材１，１１により抵抗支持棒３５を構成し
た点に特徴がある。
ＳＦ6 ガス絶縁遮断器の投入状態を示す要部縦断面図で
あり、このＳＦ6 ガス絶縁遮断器２１は前記各実施例の
抵抗体支持部材１，１１により抵抗支持棒３５を構成し
た点に特徴がある。
【００６３】つまり、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器２１は、Ｓ
Ｆ6 ガスを充填したタンク２３内の上下一対の導体２
４，２５に図示しない系統を電気的に接続し、固定アー
ク接触子２６と可動アーク接触子２７、ならびに固定主
接触子２８と可動主接触子２９を接触ないし切り離すこ
とにより、系統に投入ないし遮断するものであり、可動
アーク接触子２７の図中下端部には絶縁操作棒２２を介
して操作ピストン３０等の操作機構の一部に接続してい
る。
Ｆ6 ガスを充填したタンク２３内の上下一対の導体２
４，２５に図示しない系統を電気的に接続し、固定アー
ク接触子２６と可動アーク接触子２７、ならびに固定主
接触子２８と可動主接触子２９を接触ないし切り離すこ
とにより、系統に投入ないし遮断するものであり、可動
アーク接触子２７の図中下端部には絶縁操作棒２２を介
して操作ピストン３０等の操作機構の一部に接続してい
る。
【００６４】この操作ピストン３０を図３中下方へ引き
下げると、絶縁操作棒２２と可動アーク接触子２７が図
中下方へ引き下げられるので、可動アーク接触子２７と
固定アーク接触子２６、ならびに固定主接触子２８と可
動主接触子２９とがそれぞれ切り離されて系統を遮断す
る。
下げると、絶縁操作棒２２と可動アーク接触子２７が図
中下方へ引き下げられるので、可動アーク接触子２７と
固定アーク接触子２６、ならびに固定主接触子２８と可
動主接触子２９とがそれぞれ切り離されて系統を遮断す
る。
【００６５】これとは逆に、操作機構により操作ピスト
ン３０を上方へ上昇させることにより、可動アーク接触
子２７と固定アーク接触子２６、ならびに固定主接触子
２８と可動主接触子２９とがそれぞれ切り離されて系統
を遮断する。
ン３０を上方へ上昇させることにより、可動アーク接触
子２７と固定アーク接触子２６、ならびに固定主接触子
２８と可動主接触子２９とがそれぞれ切り離されて系統
を遮断する。
【００６６】これら投入と遮断時の各接触子２６と２
７，２８と２９間で発生するサージを図示しない案内機
構により図４（Ａ），（Ｂ）で示す抵抗体３１に案内し
てこれに吸収させるようになっている。
７，２８と２９間で発生するサージを図示しない案内機
構により図４（Ａ），（Ｂ）で示す抵抗体３１に案内し
てこれに吸収させるようになっている。
【００６７】抵抗体３１は複数の環状抵抗体３２を同心
状に並設することにより所定の高い抵抗値を持つように
構成されており、これら抵抗体３２の一端にコイル状の
ばね３３を隣接している。これら抵抗体３２の各中心孔
３２ａとばね３３の中心空間部内とにはテフロン等の絶
縁体３４ａ，３４ｂを介して抵抗支持棒３５を挿通し、
この抵抗支持棒３５の図中左右両外端部を半球状の左右
一対の絶縁体３５ａ，３５ｂにねじ止めすることにより
一体的に構成している。なお、図４中、符号３６はパッ
ファシリンダ、３７はパッファピストン、３８は固定側
シールド電極、３９は遮断部、４０は棒状絶縁体、４１
は可動側シールド電極である。
状に並設することにより所定の高い抵抗値を持つように
構成されており、これら抵抗体３２の一端にコイル状の
ばね３３を隣接している。これら抵抗体３２の各中心孔
３２ａとばね３３の中心空間部内とにはテフロン等の絶
縁体３４ａ，３４ｂを介して抵抗支持棒３５を挿通し、
この抵抗支持棒３５の図中左右両外端部を半球状の左右
一対の絶縁体３５ａ，３５ｂにねじ止めすることにより
一体的に構成している。なお、図４中、符号３６はパッ
ファシリンダ、３７はパッファピストン、３８は固定側
シールド電極、３９は遮断部、４０は棒状絶縁体、４１
は可動側シールド電極である。
【００６８】したがって本実施例によれば、前記各実施
例の耐熱性，耐ＳＦ6 分解ガス性，機械的強度でそれぞ
れ非常に優れた抵抗体支持部材１，１１により抵抗体支
持棒３５を構成しているので、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器２
１の構造を変えることなく、安全性と信頼性の高い小型
のＳＦ6 ガス絶縁遮断器２１を提供することができる。
例の耐熱性，耐ＳＦ6 分解ガス性，機械的強度でそれぞ
れ非常に優れた抵抗体支持部材１，１１により抵抗体支
持棒３５を構成しているので、ＳＦ6 ガス絶縁遮断器２
１の構造を変えることなく、安全性と信頼性の高い小型
のＳＦ6 ガス絶縁遮断器２１を提供することができる。
【００６９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ガ
ラス繊維強化プラスチックとＳＦ6 分解ガスバリア層と
の密着性を向上させることにより、長期的な耐熱性に優
れている上に、ＳＦ6 分解ガス中におけるヒートサイク
ルにおいても絶縁抵抗の低下の変化が小さく、電気特性
が良好なガラス繊維強化プラスチックから成る抵抗体支
持部材を得ることができる。また、この抵抗体支持部材
により構成される抵抗体支持棒を有するＳＦ6 ガス絶縁
遮断器の耐熱性と信頼性とを共に向上させることができ
る。
ラス繊維強化プラスチックとＳＦ6 分解ガスバリア層と
の密着性を向上させることにより、長期的な耐熱性に優
れている上に、ＳＦ6 分解ガス中におけるヒートサイク
ルにおいても絶縁抵抗の低下の変化が小さく、電気特性
が良好なガラス繊維強化プラスチックから成る抵抗体支
持部材を得ることができる。また、この抵抗体支持部材
により構成される抵抗体支持棒を有するＳＦ6 ガス絶縁
遮断器の耐熱性と信頼性とを共に向上させることができ
る。
【図１】本発明に係るＳＦ6 ガス絶縁遮断器用に好適な
抵抗体支持部材の実施例１の断面模式図。
抵抗体支持部材の実施例１の断面模式図。
【図２】本発明に係るＳＦ6 ガス絶縁遮断器用に好適な
抵抗体支持部材の実施例２の断面模式図。
抵抗体支持部材の実施例２の断面模式図。
【図３】本発明に係るＳＦ6 ガス絶縁遮断器の一実施例
の断面図。
の断面図。
【図４】（Ａ）は図３で示すＳＦ6 ガス絶縁遮断器の抵
抗支持棒，（Ｂ）は同図（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
抗支持棒，（Ｂ）は同図（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
１，１１ 抵抗体支持部材 ２，１２ ガラス繊維強化プラスチック ２ａ，１２ａ マトリックス樹脂（結晶性熱可塑性樹
脂） ２ｂ，１２ｂ ガラス繊維 ３，１３ 熱収縮性フッ素樹脂製のＳＦ6 分解ガスバリ
ア層 １４ ハロゲン化オイル層（中間層）
脂） ２ｂ，１２ｂ ガラス繊維 ３，１３ 熱収縮性フッ素樹脂製のＳＦ6 分解ガスバリ
ア層 １４ ハロゲン化オイル層（中間層）
Claims (10)
- 【請求項１】 マトリックスレジンとして結晶性熱可塑
性樹脂を使用したガラス繊維強化プラスチックの外面
を、フッ素樹脂により被覆してなることを特徴とする抵
抗体支持部材。 - 【請求項２】 フッ素樹脂は、熱収縮性のシートまたは
チューブに形成され、加熱収縮処理によりガラス繊維強
化プラスチックの外面に密に被着されることを特徴とす
る請求項１記載の抵抗体支持部材。 - 【請求項３】 フッ素樹脂に、ＳＦ6 分解ガスに対する
耐性を有する無機物質を充填していることを特徴する請
求項１または２記載の抵抗体支持部材。 - 【請求項４】 無機物質が酸化アルミニウム，窒化ホウ
素，フッ化カルシウムの少なくとも１種、またはその混
合物であることを特徴とする請求項３記載の抵抗体支持
部材。 - 【請求項５】 ガラス繊維強化プラスチックの外面を、
フッ素樹脂により被覆し、前記ガラス繊維強化プラスチ
ックと前記フッ素樹脂被覆層との間に、ハロゲン化オイ
ルよりなる中間層を介在させてなることを特徴とする抵
抗体支持部材。 - 【請求項６】 ハロゲン化オイルがフロロカーボンオイ
ルであることを特徴とする請求項５記載の抵抗体支持部
材。 - 【請求項７】 ハロゲン化オイルは、ポリテトラフロロ
エチレンを充填材として含有していることを特徴とする
請求項５または６記載の抵抗体支持部材。 - 【請求項８】 ハロゲン化オイルに、ＳＦ6 分解ガスに
対する耐性を有する無機物質を含有せしめていることを
特徴とする請求項５〜７のいずれか１項に記載の抵抗体
支持部材。 - 【請求項９】 無機物質が酸化アルミニウム，窒化ホウ
素，フッ化カルシウムの少なくとも１種、またはその混
合物であることを特徴とする請求項８記載の抵抗体支持
部材。 - 【請求項１０】 請求項１〜９のいずれか１項に記載の
抵抗体支持部材により構成されて、複数の抵抗体を一体
的に結合せしめる抵抗支持棒を有することを特徴とする
ＳＦ6 ガス絶縁遮断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5303098A JPH07161260A (ja) | 1993-12-02 | 1993-12-02 | 抵抗体支持部材およびｓｆ６ ガス絶縁遮断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5303098A JPH07161260A (ja) | 1993-12-02 | 1993-12-02 | 抵抗体支持部材およびｓｆ６ ガス絶縁遮断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07161260A true JPH07161260A (ja) | 1995-06-23 |
Family
ID=17916872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5303098A Pending JPH07161260A (ja) | 1993-12-02 | 1993-12-02 | 抵抗体支持部材およびｓｆ６ ガス絶縁遮断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07161260A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006333568A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Mitsubishi Electric Corp | ガス絶縁開閉装置 |
| JP2006333567A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Mitsubishi Electric Corp | ガス絶縁開閉装置 |
| WO2010116581A1 (ja) * | 2009-04-07 | 2010-10-14 | 三菱電機株式会社 | ガス絶縁装置 |
| CN102927607A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-02-13 | 昆山桑德勒电子实业有限公司 | 一种表面散热与背面绝热的拼铺地暖结构 |
| WO2015148285A1 (en) | 2014-03-25 | 2015-10-01 | Dupont Mitsui Fluorochemicals Company, Ltd. | Composite molded body with a layer of a copolymer of tetrafluoroethylene and perfluoro(ethyl vinyl ether) |
-
1993
- 1993-12-02 JP JP5303098A patent/JPH07161260A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006333568A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Mitsubishi Electric Corp | ガス絶縁開閉装置 |
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| JP4522318B2 (ja) * | 2005-05-24 | 2010-08-11 | 三菱電機株式会社 | ガス絶縁開閉装置 |
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| JP4582265B1 (ja) * | 2009-04-07 | 2010-11-17 | 三菱電機株式会社 | ガス絶縁装置 |
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