JPH07150290A - 加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼板とその製造方法 - Google Patents
加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼板とその製造方法Info
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- JPH07150290A JPH07150290A JP32114593A JP32114593A JPH07150290A JP H07150290 A JPH07150290 A JP H07150290A JP 32114593 A JP32114593 A JP 32114593A JP 32114593 A JP32114593 A JP 32114593A JP H07150290 A JPH07150290 A JP H07150290A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼
板とその製造方法を提供。 【構成】 Ｃ：０.０５〜０.２５％、Ｍn：１.０〜１.
７％、Ｓ：０.０１％以下、Ａl：０.０２〜０.１０％、
Ｔi：０.２０％以下、Ｎ：０.００８％以下を含み、か
つ、(Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２を満足し、更に必要に応
じて、Ｓi：２.０％以下、或いはＰ：０.１５％以下、
Ｃr：１.０％以下、Ｍo：１.０％以下、Ｂ：０.００５
％以下の１種又は２種以上、或いはＮb：０.１％以下、
Ｖ：０.１％以下の１種又は２種を含み、残部が鉄及び
不可避的不純物元素からなり、マルテンサイトを体積率
で７０％以上含むことを特徴とする加工性と耐水素脆化
特性の良好な引張強さ１０７０Ｎ／mm2以上の超高強度
鋼板である。上記化学成分を有する鋼スラブを常法にて
熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延して連続焼鈍するに際
し、Ａc3点〜１０５０℃まで再加熱後、Ａr1点以上の温
度より水焼き入れすることより製造される。
板とその製造方法を提供。 【構成】 Ｃ：０.０５〜０.２５％、Ｍn：１.０〜１.
７％、Ｓ：０.０１％以下、Ａl：０.０２〜０.１０％、
Ｔi：０.２０％以下、Ｎ：０.００８％以下を含み、か
つ、(Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２を満足し、更に必要に応
じて、Ｓi：２.０％以下、或いはＰ：０.１５％以下、
Ｃr：１.０％以下、Ｍo：１.０％以下、Ｂ：０.００５
％以下の１種又は２種以上、或いはＮb：０.１％以下、
Ｖ：０.１％以下の１種又は２種を含み、残部が鉄及び
不可避的不純物元素からなり、マルテンサイトを体積率
で７０％以上含むことを特徴とする加工性と耐水素脆化
特性の良好な引張強さ１０７０Ｎ／mm2以上の超高強度
鋼板である。上記化学成分を有する鋼スラブを常法にて
熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延して連続焼鈍するに際
し、Ａc3点〜１０５０℃まで再加熱後、Ａr1点以上の温
度より水焼き入れすることより製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車のバンパー、ドア
の補強部材等に適し、１０７０Ｎ／mm2以上の強度を有
すると共に優れた加工性と耐水素脆化特性を有する超高
強度冷延鋼板とその製造方法に関するものである。
の補強部材等に適し、１０７０Ｎ／mm2以上の強度を有
すると共に優れた加工性と耐水素脆化特性を有する超高
強度冷延鋼板とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】地球環
境問題等より、自動車の燃費改善要求が強く、そのため
車体の軽量化を図るべくバンパー、ドアの補強部材など
に１０７０Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板のニーズが強く
なってきた。
境問題等より、自動車の燃費改善要求が強く、そのため
車体の軽量化を図るべくバンパー、ドアの補強部材など
に１０７０Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板のニーズが強く
なってきた。
【０００３】しかし、１０７０Ｎ／mm2以上の強度を有
する超高強度鋼を使用したボルトでは、水素脆化による
割れが発生することが、例えば、特開昭６０−１５５６
４４号等にて知られている。したがって、超高強度薄鋼
板においても、大気環境下の腐食反応で発生する水素が
鋼板中に入り、使用中に突然破壊することが考えられ
る。
する超高強度鋼を使用したボルトでは、水素脆化による
割れが発生することが、例えば、特開昭６０−１５５６
４４号等にて知られている。したがって、超高強度薄鋼
板においても、大気環境下の腐食反応で発生する水素が
鋼板中に入り、使用中に突然破壊することが考えられ
る。
【０００４】超高強度薄鋼板の水素脆化については、特
公平４−２６８０５３号に記載されているように、鋼に
Ｓiを添加し、鋼板中への水素原子の侵入を抑制するこ
とが提案されている。しかし、腐食環境によって錆の発
生状況は種々変化し、必ずしも、Ｓi添加によって鋼板
中への水素原子の侵入を十分に抑制し、水素脆化を防止
することは困難である。
公平４−２６８０５３号に記載されているように、鋼に
Ｓiを添加し、鋼板中への水素原子の侵入を抑制するこ
とが提案されている。しかし、腐食環境によって錆の発
生状況は種々変化し、必ずしも、Ｓi添加によって鋼板
中への水素原子の侵入を十分に抑制し、水素脆化を防止
することは困難である。
【０００５】また、特開平４−２８０９４０号では点溶
接部の耐水素割れ性改善について述べられているが、３
％以上のＮiを必要とし、コスト上昇を招くため実用的
ではない。また、母材部の耐水素割れ特性については言
及されていない。特開平４−２６３０１９号では曲がり
の少ない車輌類ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管の
製造法につき述べられているが、強度１０７０Ｎ／mm2
以上で問題となる耐水素脆化特性については記述されて
いない。
接部の耐水素割れ性改善について述べられているが、３
％以上のＮiを必要とし、コスト上昇を招くため実用的
ではない。また、母材部の耐水素割れ特性については言
及されていない。特開平４−２６３０１９号では曲がり
の少ない車輌類ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管の
製造法につき述べられているが、強度１０７０Ｎ／mm2
以上で問題となる耐水素脆化特性については記述されて
いない。
【０００６】本発明は、引張強さ１０７０Ｎ／mm2以上
の超高強度薄鋼板における上記の水素脆化の問題を解決
し得る加工用超高強度薄鋼板並びにその製造方法を提供
することを目的とするものである。
の超高強度薄鋼板における上記の水素脆化の問題を解決
し得る加工用超高強度薄鋼板並びにその製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の手段として、本発明は、 Ｃ：０.０５〜０.２５％、 Ｍn：１.０〜１.７％、 Ｓ：０.０１％以下、 Ａl：０.０２〜０.１０％、 Ｔi：０.２０％以下、 Ｎ：０.００８％以下、 を含み、かつ、 (Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２ を満足し、更に必要に応じて、Ｓi：２.０％以下、或い
はＰ：０.１５％以下、Ｃr：１.０％以下、Ｍo：１.０
％以下、Ｂ：０.００５％以下の１種又は２種以上、或
いはＮb：０.１％以下、Ｖ：０.１％以下の１種又は２
種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物元素からなり、
マルテンサイトを体積率で７０％以上含むことを特徴と
する加工性と耐水素脆化特性の良好な引張強さ１０７０
Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板を要旨としている。
の手段として、本発明は、 Ｃ：０.０５〜０.２５％、 Ｍn：１.０〜１.７％、 Ｓ：０.０１％以下、 Ａl：０.０２〜０.１０％、 Ｔi：０.２０％以下、 Ｎ：０.００８％以下、 を含み、かつ、 (Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２ を満足し、更に必要に応じて、Ｓi：２.０％以下、或い
はＰ：０.１５％以下、Ｃr：１.０％以下、Ｍo：１.０
％以下、Ｂ：０.００５％以下の１種又は２種以上、或
いはＮb：０.１％以下、Ｖ：０.１％以下の１種又は２
種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物元素からなり、
マルテンサイトを体積率で７０％以上含むことを特徴と
する加工性と耐水素脆化特性の良好な引張強さ１０７０
Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板を要旨としている。
【０００８】また、その製造方法は、上記化学成分を有
する鋼スラブを常法にて熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延
して連続焼鈍するに際し、Ａc3点〜１０５０℃まで再加
熱後、Ａr1点以上の温度より水焼き入れし、必要に応じ
て３５０℃以下で焼戻し処理を行うことを特徴としてい
る。
する鋼スラブを常法にて熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延
して連続焼鈍するに際し、Ａc3点〜１０５０℃まで再加
熱後、Ａr1点以上の温度より水焼き入れし、必要に応じ
て３５０℃以下で焼戻し処理を行うことを特徴としてい
る。
【０００９】
【作用】以下に本発明を更に詳述する。まず本発明にお
ける鋼の化学成分の限定理由について説明する。
ける鋼の化学成分の限定理由について説明する。
【００１０】Ｃ：Ｃはマルテンサイトを生成し高強度化
に必須の元素であり、１０７０Ｎ／mm2以上の強度を得
るためには０.０５％以上が必要である。しかし、０.２
５％を超えると曲げなどの加工性が劣化すると共に耐水
素脆化特性を劣化するため、０.２５％を上限とする。
に必須の元素であり、１０７０Ｎ／mm2以上の強度を得
るためには０.０５％以上が必要である。しかし、０.２
５％を超えると曲げなどの加工性が劣化すると共に耐水
素脆化特性を劣化するため、０.２５％を上限とする。
【００１１】Ｍn：Ｍnは鋼の焼入性を高める元素で、連
続焼鈍設備で安定してマルテンサイト組織を得るために
は１.０％以上が必要である。しかし、１.７％を超える
と耐水素脆化特性を劣化させる。これは、偏析が大きく
なるため、組織が不均一となり脆性が低下することが一
因と考える。よって、Ｍn量は１.０〜１.７％とする。
続焼鈍設備で安定してマルテンサイト組織を得るために
は１.０％以上が必要である。しかし、１.７％を超える
と耐水素脆化特性を劣化させる。これは、偏析が大きく
なるため、組織が不均一となり脆性が低下することが一
因と考える。よって、Ｍn量は１.０〜１.７％とする。
【００１２】Ｓ：Ｓは介在物を形成して曲げ加工性など
を劣化させるため、０.０１％以下に抑制する。
を劣化させるため、０.０１％以下に抑制する。
【００１３】Ａl：Ａlは脱酸のために０.０２％以上を
添加するが、表面性状の観点から、その上限を０.１０
％とする。
添加するが、表面性状の観点から、その上限を０.１０
％とする。
【００１４】Ｔi：Ｔiは高強度化に有効である共に耐水
素脆化特性の改善のために必須の元素である。これは、
組織の微細化による脆性の改善に加え、ＴiＣ等の析出
により粗大なセメンタイトの析出を抑制していることが
一因と考える。しかし、０.２０％を超えて添加する
と、冷間圧延の荷重が高くなるなどの問題があるため、
０.２０％以下とする。
素脆化特性の改善のために必須の元素である。これは、
組織の微細化による脆性の改善に加え、ＴiＣ等の析出
により粗大なセメンタイトの析出を抑制していることが
一因と考える。しかし、０.２０％を超えて添加する
と、冷間圧延の荷重が高くなるなどの問題があるため、
０.２０％以下とする。
【００１５】Ｎ：Ｎは鋼中に固溶してプレス加工性など
を劣化させるため、０.００８％以下に規制する。
を劣化させるため、０.００８％以下に規制する。
【００１６】(Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２ Ｔiの添加による微細なＴiＣ、ＴiＮの生成は組織を微
細化するため高強度化及び耐水素脆化特性の改善に有効
であるが、Ｃ、Ｎに比べてＴiの添加が過多となると、
必要以上のＣ、Ｎと析出物を形成するため強度確保に必
要な固溶Ｃ量が得られないだけでなく、Ｔiの大型介在
物を生成し、連続焼鈍時にフェライトの生成核となるた
め所望のマルテンサイト量が得られなくなり、強度の確
保が困難となる。そのため、Ｃ、Ｎ、Ｔiの添加量は(Ｃ
＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２の関係を満足する範囲内とする。
細化するため高強度化及び耐水素脆化特性の改善に有効
であるが、Ｃ、Ｎに比べてＴiの添加が過多となると、
必要以上のＣ、Ｎと析出物を形成するため強度確保に必
要な固溶Ｃ量が得られないだけでなく、Ｔiの大型介在
物を生成し、連続焼鈍時にフェライトの生成核となるた
め所望のマルテンサイト量が得られなくなり、強度の確
保が困難となる。そのため、Ｃ、Ｎ、Ｔiの添加量は(Ｃ
＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２の関係を満足する範囲内とする。
【００１７】上記成分のほか、必要に応じて、Ｓi、或
いはＰ、Ｃr、Ｍo及びＢの１種又は２種以上、或いはＮ
b及びＶの１種又は２種を適量にて添加することができ
る。
いはＰ、Ｃr、Ｍo及びＢの１種又は２種以上、或いはＮ
b及びＶの１種又は２種を適量にて添加することができ
る。
【００１８】Ｓi：Ｓiは鋼を強化し、延性を高めるため
に有効な元素であるが、２.０％を超えるとその効果が
飽和するのみならず、冷間圧延での荷重が高くなるなど
の問題があるため、２.０％以下とする。
に有効な元素であるが、２.０％を超えるとその効果が
飽和するのみならず、冷間圧延での荷重が高くなるなど
の問題があるため、２.０％以下とする。
【００１９】Ｐ：Ｐは鋼を強化し、延性を高めるために
有効な元素であるが、０.１５％を超えると脆化が起こ
り易くなるため、０.１５％以下とする。
有効な元素であるが、０.１５％を超えると脆化が起こ
り易くなるため、０.１５％以下とする。
【００２０】Ｃr、Ｍo、Ｂ：Ｃr、Ｍo及びＢは鋼の焼入
性を高め連続焼鈍設備で安定してマルテンサイトを得る
ために有効な元素であるが、過多に添加しても効果が飽
和するため、Ｃrは１.０％以下、Ｍoは１.０％以下、Ｂ
は０.００５％以下とする。
性を高め連続焼鈍設備で安定してマルテンサイトを得る
ために有効な元素であるが、過多に添加しても効果が飽
和するため、Ｃrは１.０％以下、Ｍoは１.０％以下、Ｂ
は０.００５％以下とする。
【００２１】Ｎb、Ｖ：Ｎb及びＶは炭化物を形成し細粒
化に効果があり、鋼の強化に有効な元素であるが、それ
ぞれ０.１％を超えると冷間圧延の荷重が高くなるなど
の問題があるために、それぞれ０.１％以下とする。
化に効果があり、鋼の強化に有効な元素であるが、それ
ぞれ０.１％を超えると冷間圧延の荷重が高くなるなど
の問題があるために、それぞれ０.１％以下とする。
【００２２】次に本発明の組織についてであるが、本発
明鋼は、加工性と耐水素脆化特性改善の観点から、超高
強度鋼板としては比較的低いＣ量にて高強度を確保する
必要があるため、所望の強度を得るにはマルテンサイト
(焼戻しマルテンサイトを含む)の体積率を７０％以上と
することが必要である。なお、その他の組織はフェライ
ト、ベイナイト、残留オーステナイト等からなるもので
ある。
明鋼は、加工性と耐水素脆化特性改善の観点から、超高
強度鋼板としては比較的低いＣ量にて高強度を確保する
必要があるため、所望の強度を得るにはマルテンサイト
(焼戻しマルテンサイトを含む)の体積率を７０％以上と
することが必要である。なお、その他の組織はフェライ
ト、ベイナイト、残留オーステナイト等からなるもので
ある。
【００２３】次に本発明の製造方法について述べる。
【００２４】上記化学成分を有する鋼スラブは、常法に
て熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延を行う。次いで連続焼
鈍するが、連続焼鈍条件は以下のとおりとする必要があ
る。
て熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延を行う。次いで連続焼
鈍するが、連続焼鈍条件は以下のとおりとする必要があ
る。
【００２５】すなわち、まず鋼板をＡc3点〜１０５０℃
に再加熱する。再加熱の下限温度をＡc3点とするのは、
安定してマルテンサイト主体の組織を得るには完全にオ
ーステナイト変態点以上に加熱する必要があるためであ
る。また上限を１０５０℃とするのは、オーステナイト
の粗大化による加工性や耐水素脆化特性の劣化を防止す
るためである。
に再加熱する。再加熱の下限温度をＡc3点とするのは、
安定してマルテンサイト主体の組織を得るには完全にオ
ーステナイト変態点以上に加熱する必要があるためであ
る。また上限を１０５０℃とするのは、オーステナイト
の粗大化による加工性や耐水素脆化特性の劣化を防止す
るためである。
【００２６】その後、マルテンサイト主体の組織を得る
ためにＡr1点以上の温度から水焼入れ処理を行う。な
お、更に強度の調整のために焼戻し処理を行ってもよい
が、３５０℃を超える温度で焼戻し処理を行うと耐水素
脆化特性が劣化する。これはセメンタイトの析出による
脆性の劣化が一因と考える。したがって、焼戻し温度は
３５０℃以下とする。
ためにＡr1点以上の温度から水焼入れ処理を行う。な
お、更に強度の調整のために焼戻し処理を行ってもよい
が、３５０℃を超える温度で焼戻し処理を行うと耐水素
脆化特性が劣化する。これはセメンタイトの析出による
脆性の劣化が一因と考える。したがって、焼戻し温度は
３５０℃以下とする。
【００２７】次に本発明の実施例を示す。
【００２８】表１に示す化学成分の鋼スラブを１２３０
℃に加熱し、板厚３.６mmに熱間圧延し、５５０℃で巻
取った。酸洗後１.８mmまで冷間圧延し、表２に示す条
件で連続焼鈍した。０.３％の調質圧延を施した後、機
械的性質を調査すると共に耐水素脆化を評価した。それ
らの結果を表３に示す。
℃に加熱し、板厚３.６mmに熱間圧延し、５５０℃で巻
取った。酸洗後１.８mmまで冷間圧延し、表２に示す条
件で連続焼鈍した。０.３％の調質圧延を施した後、機
械的性質を調査すると共に耐水素脆化を評価した。それ
らの結果を表３に示す。
【００２９】なお、耐水素脆化については、１５mm×６
５mmの短冊試験片に曲げ応力１００kgf／mm2を負荷した
ものを０.５mol／リットルの硫酸＋０.０１mol／リット
ルのＫＳＣＮ溶液中でポテンショスタットを用いて、自
然電位より卑である−８００mＶの定電位を与え、割れ
が発生する時間により評価した。
５mmの短冊試験片に曲げ応力１００kgf／mm2を負荷した
ものを０.５mol／リットルの硫酸＋０.０１mol／リット
ルのＫＳＣＮ溶液中でポテンショスタットを用いて、自
然電位より卑である−８００mＶの定電位を与え、割れ
が発生する時間により評価した。
【００３０】表３より明らかなように、本発明例はいず
れも、１０７０Ｎ／mm2以上の強度と良好な加工性(Ｅl
≧８％、λ≧２５％)及び良好な耐水素脆化特性(割れ発
生時間≧１０min)を示している。一方、比較例のうち、
鋼Ｎo.２、９、１１、１７、１８、２０は、マルテンサ
イト体積率が本発明範囲を外れているため所望の強度が
得られていない。また比較例の鋼Ｎo.３、１６、１９
は、割れ発生時間が８min以下と短く、それらのうち鋼
Ｎo.１６、１９ではＥl≦７％、λ≦２０％とそれぞれ
明らかに加工性も本発明鋼に比べて劣っている。
れも、１０７０Ｎ／mm2以上の強度と良好な加工性(Ｅl
≧８％、λ≧２５％)及び良好な耐水素脆化特性(割れ発
生時間≧１０min)を示している。一方、比較例のうち、
鋼Ｎo.２、９、１１、１７、１８、２０は、マルテンサ
イト体積率が本発明範囲を外れているため所望の強度が
得られていない。また比較例の鋼Ｎo.３、１６、１９
は、割れ発生時間が８min以下と短く、それらのうち鋼
Ｎo.１６、１９ではＥl≦７％、λ≦２０％とそれぞれ
明らかに加工性も本発明鋼に比べて劣っている。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
引張強さ１０７０Ｎ／mm2以上の高強度において優れた
耐水素脆化特性と加工性を有する冷延鋼板を提供できる
ので、自動車のバンパー、ドアの補強部材等に適してい
る。
引張強さ１０７０Ｎ／mm2以上の高強度において優れた
耐水素脆化特性と加工性を有する冷延鋼板を提供できる
ので、自動車のバンパー、ドアの補強部材等に適してい
る。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、 Ｃ：０.０５〜０.２５％、 Ｍn：１.０〜１.７％、 Ｓ：０.０１％以下、 Ａl：０.０２〜０.１０％、 Ｔi：０.２０％以下、 Ｎ：０.００８％以下、 を含み、かつ、 (Ｃ＋３０×Ｎ)／Ｔi≧２ を満足し、残部が鉄及び不可避的不純物元素からなり、
マルテンサイトを体積率で７０％以上含むことを特徴と
する加工性と耐水素脆化特性の良好な引張強さ１０７０
Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板。 - 【請求項２】 Ｓi：２.０％以下を含む請求項１に記載
の鋼板。 - 【請求項３】 Ｐ：０.１５％以下、Ｃr：１.０％以
下、Ｍo：１.０％以下、Ｂ：０.００５％以下の１種又
は２種以上を含む請求項１又は２に記載の鋼板。 - 【請求項４】 Ｎb：０.１％以下、Ｖ：０.１％以下の
１種又は２種を含む請求項１、２又は３に記載の鋼板。 - 【請求項５】 請求項１、２、３又は４に記載の化学成
分を有する鋼スラブを常法にて熱間圧延し、酸洗後、冷
間圧延して連続焼鈍するに際し、Ａc3点〜１０５０℃ま
で再加熱後、Ａr1点以上の温度より水焼き入れすること
を特徴とする加工性と耐水素脆化特性の良好な引張強さ
１０７０Ｎ／mm2以上の超高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 ３５０℃以下で焼戻し処理を行う請求項
５に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32114593A JPH07150290A (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32114593A JPH07150290A (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07150290A true JPH07150290A (ja) | 1995-06-13 |
Family
ID=18129310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32114593A Pending JPH07150290A (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 加工性と耐水素脆化特性の良好な超高強度鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07150290A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100716342B1 (ko) * | 2005-06-18 | 2007-05-11 | 현대자동차주식회사 | 마르텐사이트형 초고강도 냉연강판 조성물 및 이의 제조방법 |
| JP2012036500A (ja) * | 2010-07-16 | 2012-02-23 | Jfe Steel Corp | 曲げ加工性および低温靱性に優れる高張力鋼板およびその製造方法 |
| JP2015155572A (ja) * | 2014-01-14 | 2015-08-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| CN110592471A (zh) * | 2019-08-26 | 2019-12-20 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 1200MPa级冷轧马氏体钢板及其制备方法 |
-
1993
- 1993-11-26 JP JP32114593A patent/JPH07150290A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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