JPH0714547B2 - 溶鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
溶鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0714547B2 JPH0714547B2 JP61155109A JP15510986A JPH0714547B2 JP H0714547 B2 JPH0714547 B2 JP H0714547B2 JP 61155109 A JP61155109 A JP 61155109A JP 15510986 A JP15510986 A JP 15510986A JP H0714547 B2 JPH0714547 B2 JP H0714547B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- tundish
- continuous casting
- mold
- stirring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は炭素を0.6〜0.95重量％含有し、例えば直径が
0.2mm以下の極細線等にも加工が容易な、内質健全な高
炭素鋼線材（以下本高炭素鋼線材と略記する）の製造方
法に関する。
0.2mm以下の極細線等にも加工が容易な、内質健全な高
炭素鋼線材（以下本高炭素鋼線材と略記する）の製造方
法に関する。
［従来の技術］ 高炭素鋼線材は、その表面及び内質が健全である事が不
可欠であるが、特に硬質介在物や偏析等の欠陥を有する
場合は伸線加工でカッピー断線が発生し、作業能率を阻
害する。従って特にシビアーな用途に使用される高炭素
鋼線材は、全数に亘り断面をマクロエッチ検査し、品質
を保障しているが、従来連続鋳造鋳片から製造した高炭
素鋼線材には断面のマクロエッチ組織が緻密でなく又不
均質なものがあり、その改善が望まれていた。
可欠であるが、特に硬質介在物や偏析等の欠陥を有する
場合は伸線加工でカッピー断線が発生し、作業能率を阻
害する。従って特にシビアーな用途に使用される高炭素
鋼線材は、全数に亘り断面をマクロエッチ検査し、品質
を保障しているが、従来連続鋳造鋳片から製造した高炭
素鋼線材には断面のマクロエッチ組織が緻密でなく又不
均質なものがあり、その改善が望まれていた。
偏析を回避する手段として等軸晶を得ることにより溶質
元素を分散させる目的で溶鋼の電磁攪拌を行った従来例
として特開昭57-75271号が知られている。特開昭57-752
71号公報は、メニスカス近傍の鋳型内溶鋼を電磁攪拌
し、更に二次冷却帯の未凝固部分の溶鋼を電磁攪拌する
技術が示されている。即ちこの方法は、溶鋼温度に関係
なく、メニスカス近傍の強い攪拌および二次冷却帯での
電磁攪拌のみによって等軸晶率が約80％の鋳片を得る方
法であるが、メニスカス近傍を実施例のごとく強く攪拌
（溶鋼移動速度70cm/s）すると鋳片の清浄度を害し、又
後述するごとく、電磁攪拌のみでは本高炭素鋼線材とし
て十分な品質が確保できない。
元素を分散させる目的で溶鋼の電磁攪拌を行った従来例
として特開昭57-75271号が知られている。特開昭57-752
71号公報は、メニスカス近傍の鋳型内溶鋼を電磁攪拌
し、更に二次冷却帯の未凝固部分の溶鋼を電磁攪拌する
技術が示されている。即ちこの方法は、溶鋼温度に関係
なく、メニスカス近傍の強い攪拌および二次冷却帯での
電磁攪拌のみによって等軸晶率が約80％の鋳片を得る方
法であるが、メニスカス近傍を実施例のごとく強く攪拌
（溶鋼移動速度70cm/s）すると鋳片の清浄度を害し、又
後述するごとく、電磁攪拌のみでは本高炭素鋼線材とし
て十分な品質が確保できない。
本例による溶鋼の炭素量はさだかではないが、本発明者
等の経験によると、第２図に示すように炭素量が0.6％
を超えると、等軸晶の発達は極端に低く、二次冷却帯の
電磁攪拌での効果は少ないことがわかった。二次冷却帯
の電磁攪拌の他に等軸晶を得るための低温鋳造法とし
て、特公昭54-21816号公報、特公昭54-24372号公報が知
られている。即ち特公昭54-21816号公報は、タンディッ
シュ内に、溶解しうるような金属線条を連続的に供給
し、タンディッシュ内の溶融金属の温度を低下させる技
術であり、溶鋼重量の１％の鋼条線を添加すると約20℃
温度が低下するとされ、又実施例には3.0mmφの鋼線が
示されている。この方法で例えば１トン／分の速度で鋳
造される溶鋼を20℃冷却する場合は、鋼条線の供給速度
は10kg/分となるが、これは3.0mmφの鋼線に換算すると
約200m/分の供給速度となり、従って溶鋼の鋳造速度が
数トン／分の大型連続鋳造では、鋼線の供給を極めて高
速で行うか、又は多本数の鋼線を併行して供給するた
め、鋼条線の冷却材では冷却材の供給設備が大規模とな
る問題点がある。又特公昭54-24372号公報は、タンディ
ッシュ内の溶鋼に冷却材を投入し、溶鋼注入流エネルギ
ーにより攪拌して、溶鋼温度を（液相線）〜（液相線＋
10℃）に制御する方法である。即ちこの方法は、溶鋼温
度を上記のごとく低温にすることのみによって、鋳片の
内質を改善し最終成品でのラミネーションを防止するも
のである。しかしこの方法の溶鋼温度は凝固温度に近く
低過ぎるために、タンディッシュノズルの閉塞事故が生
じ易い。又通常取鍋ノズルは注入量を調節するため絞っ
ており、取鍋内の溶鋼ヘッドの注入流エネルギーへの作
用は小さく、又取鍋ノズルとタンディッシュ溶鋼面は近
接しているために、溶鋼注入流エネルギーは攪拌力とし
ては小さい。この方法では冷却材を弱い攪拌力で溶解さ
せることとなるが、冷却材はスムーズに溶解し難い問題
点がある。又これ等の例についても炭素0.6％以上の高
炭素材についての記述はない。
等の経験によると、第２図に示すように炭素量が0.6％
を超えると、等軸晶の発達は極端に低く、二次冷却帯の
電磁攪拌での効果は少ないことがわかった。二次冷却帯
の電磁攪拌の他に等軸晶を得るための低温鋳造法とし
て、特公昭54-21816号公報、特公昭54-24372号公報が知
られている。即ち特公昭54-21816号公報は、タンディッ
シュ内に、溶解しうるような金属線条を連続的に供給
し、タンディッシュ内の溶融金属の温度を低下させる技
術であり、溶鋼重量の１％の鋼条線を添加すると約20℃
温度が低下するとされ、又実施例には3.0mmφの鋼線が
示されている。この方法で例えば１トン／分の速度で鋳
造される溶鋼を20℃冷却する場合は、鋼条線の供給速度
は10kg/分となるが、これは3.0mmφの鋼線に換算すると
約200m/分の供給速度となり、従って溶鋼の鋳造速度が
数トン／分の大型連続鋳造では、鋼線の供給を極めて高
速で行うか、又は多本数の鋼線を併行して供給するた
め、鋼条線の冷却材では冷却材の供給設備が大規模とな
る問題点がある。又特公昭54-24372号公報は、タンディ
ッシュ内の溶鋼に冷却材を投入し、溶鋼注入流エネルギ
ーにより攪拌して、溶鋼温度を（液相線）〜（液相線＋
10℃）に制御する方法である。即ちこの方法は、溶鋼温
度を上記のごとく低温にすることのみによって、鋳片の
内質を改善し最終成品でのラミネーションを防止するも
のである。しかしこの方法の溶鋼温度は凝固温度に近く
低過ぎるために、タンディッシュノズルの閉塞事故が生
じ易い。又通常取鍋ノズルは注入量を調節するため絞っ
ており、取鍋内の溶鋼ヘッドの注入流エネルギーへの作
用は小さく、又取鍋ノズルとタンディッシュ溶鋼面は近
接しているために、溶鋼注入流エネルギーは攪拌力とし
ては小さい。この方法では冷却材を弱い攪拌力で溶解さ
せることとなるが、冷却材はスムーズに溶解し難い問題
点がある。又これ等の例についても炭素0.6％以上の高
炭素材についての記述はない。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は二次冷却帯の電磁攪拌のみでは等軸晶発達の低
い0.6％以上の高炭素鋼線材の製造に際し、タンディッ
シュ内への冷却材添加によって溶鋼温度を液相線＋10〜
20℃に保ち、次いで鋳型内電磁攪拌と二次冷却帯での電
磁攪拌を付加することによって、従来法では得られなか
った良好な内質を有する高炭素鋼線材を得ることを目的
としている。
い0.6％以上の高炭素鋼線材の製造に際し、タンディッ
シュ内への冷却材添加によって溶鋼温度を液相線＋10〜
20℃に保ち、次いで鋳型内電磁攪拌と二次冷却帯での電
磁攪拌を付加することによって、従来法では得られなか
った良好な内質を有する高炭素鋼線材を得ることを目的
としている。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は、炭素を0.6〜0.95重量％含有し直径が0.2mm以
下の極細線にも加工が容易な内質健全な高炭素鋼線材の
製造に適した溶鋼の連続鋳造方法において、連続鋳造タ
ンディッシュ内に堰で囲った攪拌室を設け、該攪拌室の
溶融中に取鍋ノズルに連結され内部に不活性ガスを供給
して溶鋼を流下させるロングノズルを浸漬し、該ロング
ノズル下方から噴出する不活性ガスのボイルによって該
攪拌室内の溶鋼を攪拌しながら直径が４〜8mmの線材切
断片を添加して溶解させてタンディッシュ内溶鋼温度を
（液相線＋10℃超）〜（液相線＋20℃）に保ち、タンデ
ィッシュ内溶鋼を浸漬ノズルを介して鋳型に注入し、鋳
型内溶鋼にメニスカスから離れた鋳型下端近傍にて電磁
攪拌を行い、更に二次冷却帯で未凝固溶鋼を電磁攪拌し
つつ鋳造することを特徴とする。
下の極細線にも加工が容易な内質健全な高炭素鋼線材の
製造に適した溶鋼の連続鋳造方法において、連続鋳造タ
ンディッシュ内に堰で囲った攪拌室を設け、該攪拌室の
溶融中に取鍋ノズルに連結され内部に不活性ガスを供給
して溶鋼を流下させるロングノズルを浸漬し、該ロング
ノズル下方から噴出する不活性ガスのボイルによって該
攪拌室内の溶鋼を攪拌しながら直径が４〜8mmの線材切
断片を添加して溶解させてタンディッシュ内溶鋼温度を
（液相線＋10℃超）〜（液相線＋20℃）に保ち、タンデ
ィッシュ内溶鋼を浸漬ノズルを介して鋳型に注入し、鋳
型内溶鋼にメニスカスから離れた鋳型下端近傍にて電磁
攪拌を行い、更に二次冷却帯で未凝固溶鋼を電磁攪拌し
つつ鋳造することを特徴とする。
［作用］ 本発明では、溶鋼の冷却材としては線材小片冷却材を用
いる。線材小片冷却材とは、直径が４〜8mm,長さ約100m
mの線材切断片を指し、成分としては炭素含有量が該溶
鋼と同レベル又はより高炭素のものが望ましい。低炭材
は融点が高いために溶け難く温度調節の精度が悪くな
る。又直径が8mm以上では溶解が遅れ又直径が4mm以下は
引抜材から製造するためコストアップとなる。長さは長
過ぎると絡み合って搬送や添加がスムーズに行い難く、
又短か過ぎると切断のコストアップとなるため、100mm
程度のものが適当である。線材小片冷却材はコンベアや
シュート等の簡易な搬送．添加方法で、数本宛併行して
同時に且つ連続的に添加する事が容易で、大型連続鋳造
の操業で溶鋼の温度を大きく降下させるに適した冷却材
である。次に本発明では線材小片冷却材は、タンディッ
シュ溶鋼中に迅速に溶解せしめる。冷却材がタンディッ
シュ底に未溶融で滞積したり、突発的に溶融すると溶鋼
温度が変動し好ましくない。本発明者等は、タンディッ
シュに堰で囲った攪拌室を設け、該攪拌室に取鍋ノズル
に連設したロングノズルを浸漬し、該ロングノズルを介
して取鍋溶鋼を注入すると共に不活性ガスを供給し、該
ロングノズルの下部から噴出する不活性ガスのボイルに
よって該攪拌室内の溶鋼を攪拌しながら、線材小片冷却
材を添加する。線材小片冷却材を迅速に溶解し、溶鋼を
均一な温度とするためには溶鋼注入流エネルギーによる
攪拌のみでは攪拌力が不十分である。ロングノズルの下
部から噴出する不活性ガスのボイルによる攪拌を併せ行
う事により溶鋼温度を精度よく調節することができる。
溶鋼温度制御のために又タンディッシュノズルの閉塞を
防止するために上記の攪拌が重要である。
いる。線材小片冷却材とは、直径が４〜8mm,長さ約100m
mの線材切断片を指し、成分としては炭素含有量が該溶
鋼と同レベル又はより高炭素のものが望ましい。低炭材
は融点が高いために溶け難く温度調節の精度が悪くな
る。又直径が8mm以上では溶解が遅れ又直径が4mm以下は
引抜材から製造するためコストアップとなる。長さは長
過ぎると絡み合って搬送や添加がスムーズに行い難く、
又短か過ぎると切断のコストアップとなるため、100mm
程度のものが適当である。線材小片冷却材はコンベアや
シュート等の簡易な搬送．添加方法で、数本宛併行して
同時に且つ連続的に添加する事が容易で、大型連続鋳造
の操業で溶鋼の温度を大きく降下させるに適した冷却材
である。次に本発明では線材小片冷却材は、タンディッ
シュ溶鋼中に迅速に溶解せしめる。冷却材がタンディッ
シュ底に未溶融で滞積したり、突発的に溶融すると溶鋼
温度が変動し好ましくない。本発明者等は、タンディッ
シュに堰で囲った攪拌室を設け、該攪拌室に取鍋ノズル
に連設したロングノズルを浸漬し、該ロングノズルを介
して取鍋溶鋼を注入すると共に不活性ガスを供給し、該
ロングノズルの下部から噴出する不活性ガスのボイルに
よって該攪拌室内の溶鋼を攪拌しながら、線材小片冷却
材を添加する。線材小片冷却材を迅速に溶解し、溶鋼を
均一な温度とするためには溶鋼注入流エネルギーによる
攪拌のみでは攪拌力が不十分である。ロングノズルの下
部から噴出する不活性ガスのボイルによる攪拌を併せ行
う事により溶鋼温度を精度よく調節することができる。
溶鋼温度制御のために又タンディッシュノズルの閉塞を
防止するために上記の攪拌が重要である。
次に本発明では、タンディッシュ内の溶鋼温度を（液相
線＋10℃超）〜（液相線＋20℃）とする。第１図は、
（液相線＋ΔＴ）で表される溶鋼温度ΔＴと、線材のマ
クロエッチ評点の関係を示す図である。図中Ａは鋳型内
及び二次冷却帯内の溶鋼の電磁攪拌のない場合を、又Ｂ
及びＣは鋳型内及び二次冷却帯内の電磁攪拌をあわせ行
った場合である。第１図から明らかなごとく、溶鋼温度
が低く（ΔＴが小さい程）線材マクロエッチ評点は低
く、高炭素鋼線材の内質が良好となる事を示している。
しかし既に述べたごとくΔＴが10℃以下である（液相
線）〜（液相線＋10℃）の範囲は、操業が不安定であ
り、又低温過ぎるため鋳片の肌も悪い。従って品質面お
よび操業面から適切な温度範囲は（液相線＋10℃超）〜
（液相線＋20℃）である。次に本発明では鋳型内溶鋼
に、電磁攪拌を行う。この電磁攪拌では、既に述べたご
とくメニスカスを強く攪拌すると溶鋼表面の鋳造パウダ
ーを巻き込み清浄度が悪くなるため、メニスカスから離
れた鋳型の下端近傍に電磁攪拌装置を配し、メニスカス
部を鋳型内の溶鋼流動に追従させるのがよい。本発明
で、電磁攪拌装置を鋳型の下端に配し、電磁攪拌装置近
傍の溶鋼の移動速度を変えた場合の例を第１図Ｂ及びＣ
で示した。図中Ｂは溶鋼の移動速度が20〜70cm/分で行
った場合の範囲で、Ｃはこのうち溶鋼の移動速度が50〜
60cm/分の場合である。第１図にみられるごとく、線材
マクロエッチ評点は電磁攪拌を行うこと（Ｂ及びＣ）に
より、行わない場合Ａに比べて大幅に改善されるが、Ｃ
の範囲で電磁攪拌を行う事により安定して最も好ましい
線材マクロエッチ評点とする事が出来る。線材マクロエ
ッチ評点と線材のカッピー断線率指数の関係を示したの
が第３図であり、両者には強い相関があり最終成品での
カッピー断線率を推定するのに線材マクロエッチ評点が
採用できる。
線＋10℃超）〜（液相線＋20℃）とする。第１図は、
（液相線＋ΔＴ）で表される溶鋼温度ΔＴと、線材のマ
クロエッチ評点の関係を示す図である。図中Ａは鋳型内
及び二次冷却帯内の溶鋼の電磁攪拌のない場合を、又Ｂ
及びＣは鋳型内及び二次冷却帯内の電磁攪拌をあわせ行
った場合である。第１図から明らかなごとく、溶鋼温度
が低く（ΔＴが小さい程）線材マクロエッチ評点は低
く、高炭素鋼線材の内質が良好となる事を示している。
しかし既に述べたごとくΔＴが10℃以下である（液相
線）〜（液相線＋10℃）の範囲は、操業が不安定であ
り、又低温過ぎるため鋳片の肌も悪い。従って品質面お
よび操業面から適切な温度範囲は（液相線＋10℃超）〜
（液相線＋20℃）である。次に本発明では鋳型内溶鋼
に、電磁攪拌を行う。この電磁攪拌では、既に述べたご
とくメニスカスを強く攪拌すると溶鋼表面の鋳造パウダ
ーを巻き込み清浄度が悪くなるため、メニスカスから離
れた鋳型の下端近傍に電磁攪拌装置を配し、メニスカス
部を鋳型内の溶鋼流動に追従させるのがよい。本発明
で、電磁攪拌装置を鋳型の下端に配し、電磁攪拌装置近
傍の溶鋼の移動速度を変えた場合の例を第１図Ｂ及びＣ
で示した。図中Ｂは溶鋼の移動速度が20〜70cm/分で行
った場合の範囲で、Ｃはこのうち溶鋼の移動速度が50〜
60cm/分の場合である。第１図にみられるごとく、線材
マクロエッチ評点は電磁攪拌を行うこと（Ｂ及びＣ）に
より、行わない場合Ａに比べて大幅に改善されるが、Ｃ
の範囲で電磁攪拌を行う事により安定して最も好ましい
線材マクロエッチ評点とする事が出来る。線材マクロエ
ッチ評点と線材のカッピー断線率指数の関係を示したの
が第３図であり、両者には強い相関があり最終成品での
カッピー断線率を推定するのに線材マクロエッチ評点が
採用できる。
次に本発明では二次冷却帯で未凝固溶鋼を電磁攪拌しつ
つ鋳造するが、これは本高炭素鋼線材の組織を更に均一
緻密とするためである。
つ鋳造するが、これは本高炭素鋼線材の組織を更に均一
緻密とするためである。
［実施例］ C:0.72〜0.74％,Mn:0.45〜0.55％,Si:0.15〜0.25％,P＜
0.02％,S＜0.02％の高炭素鋼線材の連続鋳造条件と、線
材での品質結果を、本発明の実施例と従来例と対比して
第１表に示した。第１表にみられるごとく本発明の線材
は、マクロ評点及びカッピー断線が良好で安定した品質
である。
0.02％,S＜0.02％の高炭素鋼線材の連続鋳造条件と、線
材での品質結果を、本発明の実施例と従来例と対比して
第１表に示した。第１表にみられるごとく本発明の線材
は、マクロ評点及びカッピー断線が良好で安定した品質
である。
［発明の効果］ 第１図で（ハ）は高炭素鋼線材として望ましい品質（線
材マクロエッチ評点）の範囲である。第１図から明らか
なごとく、従来の温度制御のみによる方法（第１図Ａ）
で望ましい品質を確保するためには、タンディッシュ温
度を第１図（ロ）の範囲とする必要があるが、既に述べ
たごとく第１図（ロ）は低温過ぎるために操業が不安定
となる。又鋳型内及び二次冷却帯内で電磁攪拌を実施し
てもタンディッシュ溶鋼温度が第１図（イ）の範囲の場
合は所望の品質が得られないものであったが、本発明の
第１図Ｃにより、品質の優れた本高炭素鋼線材の安定生
産が可能となったもので、溶鋼温度を制御するための冷
却材やその供給装置も適切で簡易であり、その効果は大
きい。
材マクロエッチ評点）の範囲である。第１図から明らか
なごとく、従来の温度制御のみによる方法（第１図Ａ）
で望ましい品質を確保するためには、タンディッシュ温
度を第１図（ロ）の範囲とする必要があるが、既に述べ
たごとく第１図（ロ）は低温過ぎるために操業が不安定
となる。又鋳型内及び二次冷却帯内で電磁攪拌を実施し
てもタンディッシュ溶鋼温度が第１図（イ）の範囲の場
合は所望の品質が得られないものであったが、本発明の
第１図Ｃにより、品質の優れた本高炭素鋼線材の安定生
産が可能となったもので、溶鋼温度を制御するための冷
却材やその供給装置も適切で簡易であり、その効果は大
きい。
第１図は（液相線＋ΔＴ）で表わされる溶鋼温度ΔＴ
と、線材のマクロエッチ評点の関係を示す図。第２図は
炭素含有量と等軸晶率の関係を示す図。第３図はマクロ
評点とカッピー断線率指数の関係を示す図である。
と、線材のマクロエッチ評点の関係を示す図。第２図は
炭素含有量と等軸晶率の関係を示す図。第３図はマクロ
評点とカッピー断線率指数の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】炭素を0.6〜0.95重量％含有し直径が0.2mm
以下の極細線にも加工が容易な内質健全な高炭素鋼線材
の製造に適した溶鋼の連続鋳造方法において、連続鋳造
タンディッシュ内に堰で囲った攪拌室を設け、該攪拌室
の溶鋼中に取鍋ノズルに連結され内部に不活性ガスを供
給して溶鋼を流下させるロングノズルを浸漬し、該ロン
グノズル下方から噴出する不活性ガスのボイルによって
該攪拌室内の溶鋼を攪拌しながら直径が４〜8mmの線材
切断片を添加して溶解させてタンディッシュ内溶鋼温度
を（液相線＋10℃超）〜（液相線＋20℃）に保ち、タン
ディッシュ内溶鋼を浸漬ノズルを介して鋳型に注入し、
鋳型内溶鋼にメニスカスから離れた鋳型下端近傍にて電
磁攪拌を行い、更に二次冷却帯で未凝固溶鋼を電磁攪拌
しつつ鋳造することを特徴とする溶鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61155109A JPH0714547B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61155109A JPH0714547B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6313650A JPS6313650A (ja) | 1988-01-20 |
| JPH0714547B2 true JPH0714547B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=15598796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61155109A Expired - Lifetime JPH0714547B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-03 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714547B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR0175176B1 (ko) * | 1994-09-16 | 1999-02-18 | 하라 데라오 | 브레이드 및 제조방법 |
| JP4843759B2 (ja) * | 2001-03-27 | 2011-12-21 | 宮城県 | 超砥粒カッタ用基板とその製造方法及びその基板を用いた超砥粒カッタ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5421816A (en) * | 1977-07-20 | 1979-02-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetic recorder-reproducer |
-
1986
- 1986-07-03 JP JP61155109A patent/JPH0714547B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6313650A (ja) | 1988-01-20 |
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