JPH07118886B2 - ロータ鉄心とロータバーの接合方法 - Google Patents
ロータ鉄心とロータバーの接合方法Info
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- JPH07118886B2 JPH07118886B2 JP4160495A JP16049592A JPH07118886B2 JP H07118886 B2 JPH07118886 B2 JP H07118886B2 JP 4160495 A JP4160495 A JP 4160495A JP 16049592 A JP16049592 A JP 16049592A JP H07118886 B2 JPH07118886 B2 JP H07118886B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一体形ロータを用いた
誘導電動機や誘導発電機（以下両者を「誘導機」と総称
する）において、ロータ鉄心とロータバーとを良好に接
合し得るように工夫した接合方法に関するものである。
誘導電動機や誘導発電機（以下両者を「誘導機」と総称
する）において、ロータ鉄心とロータバーとを良好に接
合し得るように工夫した接合方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】低速回転（８０００rpm 以下）用の通常
の誘導機の回転子を図１０に示す。同図に示すように従
来の回転子では、ロータ鉄心（鉄鋼製）１とエンドリン
グ（タフピッチ銅製）２とは別体となっており、ロータ
鉄心１には複数本のロータバー３（タフピッチ銅製）が
貫通して設けられている。ロータバー３は、その端部が
エンドリング２に嵌合しつつ銀ろう付等により接合され
ている。この場合、銀ろう付等によりロータバー３とエ
ンドリング２を容易・確実に接合することができるよう
に、両者を同一材質（タフピッチ銅）としている。なお
エンドリング２及びロータバー３の材料としてタフピッ
チ銅以外の物質を採用した場合でも、接合が容易・確実
に行えるように、両者の材質を同一のものとしている。
の誘導機の回転子を図１０に示す。同図に示すように従
来の回転子では、ロータ鉄心（鉄鋼製）１とエンドリン
グ（タフピッチ銅製）２とは別体となっており、ロータ
鉄心１には複数本のロータバー３（タフピッチ銅製）が
貫通して設けられている。ロータバー３は、その端部が
エンドリング２に嵌合しつつ銀ろう付等により接合され
ている。この場合、銀ろう付等によりロータバー３とエ
ンドリング２を容易・確実に接合することができるよう
に、両者を同一材質（タフピッチ銅）としている。なお
エンドリング２及びロータバー３の材料としてタフピッ
チ銅以外の物質を採用した場合でも、接合が容易・確実
に行えるように、両者の材質を同一のものとしている。
【０００３】図１０に示す構成となっている回転子を有
する誘導機では、、ロータバー３のうち、ロータ鉄心１
の端面の近傍部分及びエンドリング２の近傍部分に、回
転による遠心力等に基づく曲げ応力が集中して繰り返し
作用する。このためロータバー３のうち上述した応力集
中部に金属疲労による疲労亀裂４が発生し、ついにはロ
ータバー３の折損に到るおそれがある。
する誘導機では、、ロータバー３のうち、ロータ鉄心１
の端面の近傍部分及びエンドリング２の近傍部分に、回
転による遠心力等に基づく曲げ応力が集中して繰り返し
作用する。このためロータバー３のうち上述した応力集
中部に金属疲労による疲労亀裂４が発生し、ついにはロ
ータバー３の折損に到るおそれがある。
【０００４】仮に、図１０に示す回転子構造を高速回転
用の誘導機に採用したとすると、回転数が１００００rp
m 以上になると前述した亀裂４が生じる危険性は増々高
まり、３００００rpm 以上になるとロータバー３はもと
よりエンドリング２さえも破損してしまう。結局、図１
０に示す回転子は、高速回転用の回転子としては使用で
きない。
用の誘導機に採用したとすると、回転数が１００００rp
m 以上になると前述した亀裂４が生じる危険性は増々高
まり、３００００rpm 以上になるとロータバー３はもと
よりエンドリング２さえも破損してしまう。結局、図１
０に示す回転子は、高速回転用の回転子としては使用で
きない。
【０００５】そこで高速回転用の誘導機では、高速回転
に伴う大きな遠心力に耐えるために、図１１に示すよう
な一体形ロータを採用している。一体形ロータでは、ロ
ータ鉄心５と、ロータ鉄心５の両端面に位置してエンド
リングとして機能するエンドリング部６とが一体化して
形成されている。またエンドリング部６が一体となって
いるロータ鉄心５、つまり一体形ロータで最大径となっ
ている中央部７には、ロータバー８が貫通して設けられ
ている。そしてロータ鉄心５の両端面、即ちエンドリン
グ部６と、ロータバー８の端部とが接合されている。な
お、ロータバー８の設置本数は、誘導機の性能に応じて
決められる。
に伴う大きな遠心力に耐えるために、図１１に示すよう
な一体形ロータを採用している。一体形ロータでは、ロ
ータ鉄心５と、ロータ鉄心５の両端面に位置してエンド
リングとして機能するエンドリング部６とが一体化して
形成されている。またエンドリング部６が一体となって
いるロータ鉄心５、つまり一体形ロータで最大径となっ
ている中央部７には、ロータバー８が貫通して設けられ
ている。そしてロータ鉄心５の両端面、即ちエンドリン
グ部６と、ロータバー８の端部とが接合されている。な
お、ロータバー８の設置本数は、誘導機の性能に応じて
決められる。
【０００６】一体形ロータでは、大きな遠心力に耐える
ためロータ鉄心５（以下ロータ鉄心５にはエンドリング
部６を含むものとする）の材料としてニッケル・クロム
・モリブデン・バナジウム鋼（Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ
鋼）でなる特殊合金鋼を用いる。この特殊合金鋼は、炭
素鋼（Ｓ４５Ｃ）やクロム・モリブデン鋼（ＳＣＭ４３
５）等の通常の鉄鋼よりも更に強度が高い。
ためロータ鉄心５（以下ロータ鉄心５にはエンドリング
部６を含むものとする）の材料としてニッケル・クロム
・モリブデン・バナジウム鋼（Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ
鋼）でなる特殊合金鋼を用いる。この特殊合金鋼は、炭
素鋼（Ｓ４５Ｃ）やクロム・モリブデン鋼（ＳＣＭ４３
５）等の通常の鉄鋼よりも更に強度が高い。
【０００７】また一体形ロータは、高速回転時に空気と
の摩擦により高温になり、回転数が３００００ｒｐｍ以
上では３００℃程度にまで温度が上昇する。このためロ
ータバー８の材料として、高温でも強度が高く且つ導電
性に優れた銅・クロム・ジルコニウム合金（Ｃｕ−Ｃｒ
−Ｚｒ合金）でなる特殊銅合金を用いる。なお低速回転
用の誘導機のロータバーに用いられていたタフピッチ銅
では強度不足であり、一体形ロータのロータバー８とし
て用いることはできない。
の摩擦により高温になり、回転数が３００００ｒｐｍ以
上では３００℃程度にまで温度が上昇する。このためロ
ータバー８の材料として、高温でも強度が高く且つ導電
性に優れた銅・クロム・ジルコニウム合金（Ｃｕ−Ｃｒ
−Ｚｒ合金）でなる特殊銅合金を用いる。なお低速回転
用の誘導機のロータバーに用いられていたタフピッチ銅
では強度不足であり、一体形ロータのロータバー８とし
て用いることはできない。
【０００８】従来ではロータ鉄心５とロータバー８とを
接合するのに、銀ろう付やアーク溶接等の接合方法を採
用していた。
接合するのに、銀ろう付やアーク溶接等の接合方法を採
用していた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで一体形ロータ
のロータ鉄心５とロータバー８とを接合するのに、従来
では、銀ろう付やアーク溶接等を採用していたので次の
ような問題があった。 （１）ロータ鉄心５に用いるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で
なる特殊合金鋼は、それ自体の接合性（ろう付性）がも
ともと悪く、しかも異種金属であるロータバー（Ｃｕ−
Ｃｒ−Ｚｒ合金）８に接合するためさらに接合性が悪く
なり、接合作業が難しく作業性が悪い。 （２）ロータ鉄心５に用いる特殊合金鋼は、強度は高い
が靱性は劣る。このため、ろう付やアーク溶接等により
局所加熱すると、熱歪によりロータ鉄心５が割れるおそ
れがある。 （３）ろう付やアーク溶接をすると、ロータ鉄心（Ｎｉ
−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼）５やロータバー（Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚ
ｒ合金）８は、８００℃以上の高温にさらされるため、
ロータ鉄心５やロータバー８の強度が低下し、使用に耐
え得なくなるおそれがある。
のロータ鉄心５とロータバー８とを接合するのに、従来
では、銀ろう付やアーク溶接等を採用していたので次の
ような問題があった。 （１）ロータ鉄心５に用いるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で
なる特殊合金鋼は、それ自体の接合性（ろう付性）がも
ともと悪く、しかも異種金属であるロータバー（Ｃｕ−
Ｃｒ−Ｚｒ合金）８に接合するためさらに接合性が悪く
なり、接合作業が難しく作業性が悪い。 （２）ロータ鉄心５に用いる特殊合金鋼は、強度は高い
が靱性は劣る。このため、ろう付やアーク溶接等により
局所加熱すると、熱歪によりロータ鉄心５が割れるおそ
れがある。 （３）ろう付やアーク溶接をすると、ロータ鉄心（Ｎｉ
−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼）５やロータバー（Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚ
ｒ合金）８は、８００℃以上の高温にさらされるため、
ロータ鉄心５やロータバー８の強度が低下し、使用に耐
え得なくなるおそれがある。
【００１０】本発明は、上記従来技術に鑑み、特殊合金
鋼製のロータ鉄心と特殊銅合金製のロータバーとが接合
される一体形ロータを製作するに際し、接合作業性が良
く、確実強固な接合ができ、しかもロータの強度保持も
できる、ロータ鉄心とロータバーとの接合方法を提供す
るものである。
鋼製のロータ鉄心と特殊銅合金製のロータバーとが接合
される一体形ロータを製作するに際し、接合作業性が良
く、確実強固な接合ができ、しかもロータの強度保持も
できる、ロータ鉄心とロータバーとの接合方法を提供す
るものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、両端部にエンドリング部を一体に備えたニッケル
・クロム・モリブデン・バナジウム鋼でなるロータ鉄心
に、銅・クロム・ジルコニウム合金でなるロータバーを
貫通してなる一体形ロータの、前記ロータバーの端部と
前記ロータ鉄心とを接合する方法において、前記ロータ
鉄心と前記ロータバーとの間で、且つ、両者を接合する
端部区間に、両者の接合性を向上させる金・シリコン合
金でなるインサート金属を挿入し、前記ロータ鉄心全体
を加熱し、前記ロータバーをその両端側から中央側に押
圧してロータバーの端部とロータ鉄心とを圧接接合する
ことを特徴とする。
明は、両端部にエンドリング部を一体に備えたニッケル
・クロム・モリブデン・バナジウム鋼でなるロータ鉄心
に、銅・クロム・ジルコニウム合金でなるロータバーを
貫通してなる一体形ロータの、前記ロータバーの端部と
前記ロータ鉄心とを接合する方法において、前記ロータ
鉄心と前記ロータバーとの間で、且つ、両者を接合する
端部区間に、両者の接合性を向上させる金・シリコン合
金でなるインサート金属を挿入し、前記ロータ鉄心全体
を加熱し、前記ロータバーをその両端側から中央側に押
圧してロータバーの端部とロータ鉄心とを圧接接合する
ことを特徴とする。
【００１２】
【作用】本発明の接合方法では、加熱した状態で加圧す
るため、一体形ロータのロータ鉄心とロータバーとが強
固に接合する。またロータ鉄心全体を加熱するため、ロ
ータ鉄心の割れは無くなり品質が向上する。
るため、一体形ロータのロータ鉄心とロータバーとが強
固に接合する。またロータ鉄心全体を加熱するため、ロ
ータ鉄心の割れは無くなり品質が向上する。
【００１３】
【実施例】図１には本発明の一実施例に係るロータ鉄心
とロータバーの接合方法を実施する装置の概略構成を示
してある。図１において一体形ロータ１０では、ロータ
鉄心１５はＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼製であり、ロータバ
ー１８はＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金製であり、ロータ鉄心１
５の両端面はエンドリングとして機能するエンドリング
部１６となっている。
とロータバーの接合方法を実施する装置の概略構成を示
してある。図１において一体形ロータ１０では、ロータ
鉄心１５はＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼製であり、ロータバ
ー１８はＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金製であり、ロータ鉄心１
５の両端面はエンドリングとして機能するエンドリング
部１６となっている。
【００１４】一体形ロータ１０は、真空炉２０内で支柱
２１に支えられた状態で設置される。真空炉２０には、
ロータ鉄心１５全体を加熱する電気ヒータ２２が備えら
れ、更に油圧アクチュエータ２３の駆動により進退する
加圧コーン２４が備えられている。加圧コーン２４は、
油圧アクチュエータ２３の駆動により前進し、ロータバ
ー１８をその両端側から中央側に押してロータバー１８
の端部をロータ鉄心１５に圧接するものである。
２１に支えられた状態で設置される。真空炉２０には、
ロータ鉄心１５全体を加熱する電気ヒータ２２が備えら
れ、更に油圧アクチュエータ２３の駆動により進退する
加圧コーン２４が備えられている。加圧コーン２４は、
油圧アクチュエータ２３の駆動により前進し、ロータバ
ー１８をその両端側から中央側に押してロータバー１８
の端部をロータ鉄心１５に圧接するものである。
【００１５】次に接合するための手順を説明する。 （１）まずロータ鉄心１５とロータバー１８の間で且つ
両者を接合する端部区間（両端面から中央側に向い所定
の区間）に、インサート金属として金・シリコン合金
（Ａｕ−３．１５％Ｓｉ）を挿入する。 （２）一体形ロータ１０を、図１に示すように設置す
る。 （３）真空引きして真空炉２０内を真空（１．３×１０
-2Pa以下）にする。
両者を接合する端部区間（両端面から中央側に向い所定
の区間）に、インサート金属として金・シリコン合金
（Ａｕ−３．１５％Ｓｉ）を挿入する。 （２）一体形ロータ１０を、図１に示すように設置す
る。 （３）真空引きして真空炉２０内を真空（１．３×１０
-2Pa以下）にする。
【００１６】（４）電気ヒータ２２に通電をして加熱を
開始する。そうすると図２に示すようにロータ鉄心１５
全体の温度が徐々に上昇していく。本実施例では温度が
４３０℃になったら、この温度（４３０℃）で一定とな
るよう、電気ヒータ２２に通す電流を制御して温度保持
する。
開始する。そうすると図２に示すようにロータ鉄心１５
全体の温度が徐々に上昇していく。本実施例では温度が
４３０℃になったら、この温度（４３０℃）で一定とな
るよう、電気ヒータ２２に通す電流を制御して温度保持
する。
【００１７】（５）温度保持状態を継続するとともに、
油圧アクチュエータ２３を駆動して一対の加圧コーン２
４を前進（両端側から中央側に進行）させ、１本目のロ
ータバー１８をその両端側から中央側に所定時間（例え
ば１０分間）押圧する。そうするとロータ鉄心１５とロ
ータバー１８が互いに圧接（面圧３１４MPa ）して接合
する。
油圧アクチュエータ２３を駆動して一対の加圧コーン２
４を前進（両端側から中央側に進行）させ、１本目のロ
ータバー１８をその両端側から中央側に所定時間（例え
ば１０分間）押圧する。そうするとロータ鉄心１５とロ
ータバー１８が互いに圧接（面圧３１４MPa ）して接合
する。
【００１８】（６）一本目のロータバー１８の接合が終
了したら加圧コーン２４を後退させた後に、同様にして
２本目のロータバー１８を接合する。以降同様に順次ロ
ータバー１８を接合していく。もちろんこの間は、温度
保持（４３０℃）を続ける。
了したら加圧コーン２４を後退させた後に、同様にして
２本目のロータバー１８を接合する。以降同様に順次ロ
ータバー１８を接合していく。もちろんこの間は、温度
保持（４３０℃）を続ける。
【００１９】（７）すべてのロータバー１８の接合が完
了したら、電気ヒータ２２への通電を停止する。そうす
ると図２に示すように、ロータ鉄心１５の温度は自然冷
却により徐々に低下していく。
了したら、電気ヒータ２２への通電を停止する。そうす
ると図２に示すように、ロータ鉄心１５の温度は自然冷
却により徐々に低下していく。
【００２０】上述した実施例の接合方法によれば、次に
述べるような利点があり、良好で強固な接合が実行でき
る。
述べるような利点があり、良好で強固な接合が実行でき
る。
【００２１】（１）真空引きしているので、加熱状態
（４３０℃）を保持していても、ロータ鉄心１５とイン
サート金属間の隙間及びインサート金属とロータバー１
８間の隙間からの吸蔵ガスの放出が容易に行なわれる。
（４３０℃）を保持していても、ロータ鉄心１５とイン
サート金属間の隙間及びインサート金属とロータバー１
８間の隙間からの吸蔵ガスの放出が容易に行なわれる。
【００２２】（２）ロータ鉄心１５全体を加熱するた
め、局部加熱は生じることなく、靱性の劣るロータ鉄心
１５に割れは生じない。
め、局部加熱は生じることなく、靱性の劣るロータ鉄心
１５に割れは生じない。
【００２３】（３）加熱しつつ加圧したため、ろう付性
の悪いロータ鉄心１５であってもロータバー１８と良好
に接合する。
の悪いロータ鉄心１５であってもロータバー１８と良好
に接合する。
【００２４】（４）一定温度を保持した状態で多数本の
ロータバー１８の接合をしたため、各ロータバー１８の
接合状態が均一となり、全体の接合品位が高くなる。
ロータバー１８の接合をしたため、各ロータバー１８の
接合状態が均一となり、全体の接合品位が高くなる。
【００２５】（５）インサート金属を用いたため、ロー
タ鉄心１５とロータバー１８との接合性が良くなる。
タ鉄心１５とロータバー１８との接合性が良くなる。
【００２６】（６）４３０℃で温度保持したため、ロー
タ鉄心１５やロータバー１８が熱により強度低下するこ
となく、更にインサート金属である金・シリコン合金
（Ａｕ−３．１５％Ｓｉ）は最良の接合性を発揮する。
タ鉄心１５やロータバー１８が熱により強度低下するこ
となく、更にインサート金属である金・シリコン合金
（Ａｕ−３．１５％Ｓｉ）は最良の接合性を発揮する。
【００２７】上記実施例において保持温度を４３０℃と
した理由は、次の条件をすべて考慮して決定したもので
ある。 （ｉ）誘導機は運転すると温度が３００℃程度となる。 （ii）Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼（ロータ鉄心）は、図３
に示すように、６５０℃以上になると強度低下（軟化）
する。 （iii)Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金（ロータバー）は、図３に
示すように、５５０℃より高くなると強度低下（軟化）
が大きくなる。なお、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金は４６０℃
以上になると強度低下が始まるが、４６０〜５５０℃の
間では、強度低下は、高速回転用誘導機に使用しても問
題は無い程度に小さい。 （iv) インサート金属である金・シリコン合金（Ａｕ−
３．１５％Ｓｉ）は４３０℃で最良の接合性を発揮す
る。なお、Ａｕ−３．１５％Ｓｉの融点は４５０℃程度
であり、４５０℃を越えるとロータ鉄心とロータバーと
の間から流出して良好な接合ができないおそれがある。
した理由は、次の条件をすべて考慮して決定したもので
ある。 （ｉ）誘導機は運転すると温度が３００℃程度となる。 （ii）Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼（ロータ鉄心）は、図３
に示すように、６５０℃以上になると強度低下（軟化）
する。 （iii)Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金（ロータバー）は、図３に
示すように、５５０℃より高くなると強度低下（軟化）
が大きくなる。なお、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金は４６０℃
以上になると強度低下が始まるが、４６０〜５５０℃の
間では、強度低下は、高速回転用誘導機に使用しても問
題は無い程度に小さい。 （iv) インサート金属である金・シリコン合金（Ａｕ−
３．１５％Ｓｉ）は４３０℃で最良の接合性を発揮す
る。なお、Ａｕ−３．１５％Ｓｉの融点は４５０℃程度
であり、４５０℃を越えるとロータ鉄心とロータバーと
の間から流出して良好な接合ができないおそれがある。
【００２８】結局（ｉ）（ii) （iii)からわかるよう
に、３００〜５５０℃の範囲の温度であればロータ鉄心
１５及びロータバー１８の強度は低下せず、この温度範
囲内で使用するインサート金属としてＡｕ−３．１５％
Ｓｉを採用したので、保持温度を４３０℃としたのであ
る。 また、高速回転用誘導機は運転時において例外的に
温度が３００℃を越えることがあるが３５０℃を越える
ことはなく、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金は４６０℃以下であ
ればまったく強度低下しないので、保持温度範囲を３５
０〜４６０℃とすればよい。
に、３００〜５５０℃の範囲の温度であればロータ鉄心
１５及びロータバー１８の強度は低下せず、この温度範
囲内で使用するインサート金属としてＡｕ−３．１５％
Ｓｉを採用したので、保持温度を４３０℃としたのであ
る。 また、高速回転用誘導機は運転時において例外的に
温度が３００℃を越えることがあるが３５０℃を越える
ことはなく、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金は４６０℃以下であ
ればまったく強度低下しないので、保持温度範囲を３５
０〜４６０℃とすればよい。
【００２９】かくて、上述した実施例の接合方法により
ロータ鉄心１５とロータバー１８とを接合して形成した
一体形ロータによれば、以下の性能が得られることが確
認できた。 （イ）ロータバー１８の接合部は、熱膨張・収縮による
力に十分耐えることができる。 （ロ）高速回転による遠心力や空気摩擦による高温にも
十分耐えることができる。 （ハ）ロータバー１８には設計通りの電流が流れ、所期
の電動機及び発電機の性能が得られる。
ロータ鉄心１５とロータバー１８とを接合して形成した
一体形ロータによれば、以下の性能が得られることが確
認できた。 （イ）ロータバー１８の接合部は、熱膨張・収縮による
力に十分耐えることができる。 （ロ）高速回転による遠心力や空気摩擦による高温にも
十分耐えることができる。 （ハ）ロータバー１８には設計通りの電流が流れ、所期
の電動機及び発電機の性能が得られる。
【００３０】次に本発明の他の実施例について述べる。
図１に示す例では、ロータバー１８を一本づつ順次接合
していったが、加圧コーンを多数備えておき、すべての
ロータバーを一度に接合するようにしてもよい。また図
１に示す例では真空中で接合したが、還元ガス雰囲気中
や不活性ガス雰囲気中で接合するようにしてもよい。
図１に示す例では、ロータバー１８を一本づつ順次接合
していったが、加圧コーンを多数備えておき、すべての
ロータバーを一度に接合するようにしてもよい。また図
１に示す例では真空中で接合したが、還元ガス雰囲気中
や不活性ガス雰囲気中で接合するようにしてもよい。
【００３１】更に図１に示す例ではロータバー１８は単
なる棒体であり端部には何ら工夫はしていなかったが、
図４に示すようにロータバー１８の両端部にセンター穴
１８ａ及び十字スリット１８ｂを形成するようにしても
よい。センター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを形成
すると、より良好な接合ができることが判明した。この
ことを次に説明する。
なる棒体であり端部には何ら工夫はしていなかったが、
図４に示すようにロータバー１８の両端部にセンター穴
１８ａ及び十字スリット１８ｂを形成するようにしても
よい。センター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを形成
すると、より良好な接合ができることが判明した。この
ことを次に説明する。
【００３２】１本のロータバー１８を加圧接合し、次の
ロータバー１８の接合のため加圧コーン２４を引離す
際、圧縮されていたロータバー１８がスプリングバック
（圧縮戻り）により多少伸びるため、スプリングバック
の量が多い場合は接合が破れるおそれがある。このスプ
リングバックを少なくするため、ロータバー１８の端部
形状について、センター穴１８ａの径と深さ、スリット
１８ｂの有無、スリット１８ｂの深さ等の各種条件につ
いて接合強度の実験を行ったところ、図４に示すような
端部形状とすれば、最も高い接合強度が得られることが
判明した。
ロータバー１８の接合のため加圧コーン２４を引離す
際、圧縮されていたロータバー１８がスプリングバック
（圧縮戻り）により多少伸びるため、スプリングバック
の量が多い場合は接合が破れるおそれがある。このスプ
リングバックを少なくするため、ロータバー１８の端部
形状について、センター穴１８ａの径と深さ、スリット
１８ｂの有無、スリット１８ｂの深さ等の各種条件につ
いて接合強度の実験を行ったところ、図４に示すような
端部形状とすれば、最も高い接合強度が得られることが
判明した。
【００３３】図５（ａ）（ｂ）（ｃ）は接合強度実験の
ため端部形状を変えたロータバー１８を示す。これら各
ロータバー１８の直径は１０mmであり、図５（ａ）のロ
ータバー１８は穴径φが４mmで深さＬが１３mmのセンタ
ー穴１８ａを有し、図５（ｂ）のロータバー１８は穴径
φが３mmで深さＬが１３mmのセンター穴１８ａを有し、
図５（ｃ）のロータバー１８は穴径φが３mmで深さＬが
１１mmのセンター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを有
している。
ため端部形状を変えたロータバー１８を示す。これら各
ロータバー１８の直径は１０mmであり、図５（ａ）のロ
ータバー１８は穴径φが４mmで深さＬが１３mmのセンタ
ー穴１８ａを有し、図５（ｂ）のロータバー１８は穴径
φが３mmで深さＬが１３mmのセンター穴１８ａを有し、
図５（ｃ）のロータバー１８は穴径φが３mmで深さＬが
１１mmのセンター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを有
している。
【００３４】図５（ａ）（ｂ）（ｃ）に示す各ロータバ
ー１８を用いて接合し、接合強度を検査したところ、こ
れらの中では図５（ｃ）に示すロータバー１８の接合強
度が最も高かった。もちろん図５（ａ）（ｂ）に示すよ
うにセンター穴１８ａのみを形成したり、スリットのみ
を形成しただけでも、端部に何ら工夫を施さずセンター
穴もスリットも形成されていないロータバーに比べ、接
合強度が高かった。もっとも、センター穴やスリットを
形成していないロータバーを用いたものでも、高温環境
下で高速運転してもこれに十分耐え得る接合強度が得ら
れた。なお、接合強度の検出は、図５中に矢印で示すよ
うに、接合部の反対側から押し出し荷重をかけ、接合部
が破断したときの荷重から求めている。ちなみに図５
（ｃ）に示すようにセンター穴１８ａ及び十字スリット
１８ｂを形成して接合したものでは、１．７×１０4 Ｎ
以上のきわめて大きな押し出し荷重をかけることによ
り、接合部の破断が生じた。
ー１８を用いて接合し、接合強度を検査したところ、こ
れらの中では図５（ｃ）に示すロータバー１８の接合強
度が最も高かった。もちろん図５（ａ）（ｂ）に示すよ
うにセンター穴１８ａのみを形成したり、スリットのみ
を形成しただけでも、端部に何ら工夫を施さずセンター
穴もスリットも形成されていないロータバーに比べ、接
合強度が高かった。もっとも、センター穴やスリットを
形成していないロータバーを用いたものでも、高温環境
下で高速運転してもこれに十分耐え得る接合強度が得ら
れた。なお、接合強度の検出は、図５中に矢印で示すよ
うに、接合部の反対側から押し出し荷重をかけ、接合部
が破断したときの荷重から求めている。ちなみに図５
（ｃ）に示すようにセンター穴１８ａ及び十字スリット
１８ｂを形成して接合したものでは、１．７×１０4 Ｎ
以上のきわめて大きな押し出し荷重をかけることによ
り、接合部の破断が生じた。
【００３５】更に、ロータバーにセンター穴やスリット
を形成しておけば、接合の際の押圧力が均等に作用し良
好な接合ができることも判明した。このように押圧力が
均等に作用するという効果と、前述したスプリングバッ
クの低減という効果が相俟ち、より確実・強固な接合が
できるのである。
を形成しておけば、接合の際の押圧力が均等に作用し良
好な接合ができることも判明した。このように押圧力が
均等に作用するという効果と、前述したスプリングバッ
クの低減という効果が相俟ち、より確実・強固な接合が
できるのである。
【００３６】また図６に示すように、ロータ鉄心に形成
するテーパ状穴部１５ａの角度θについて実験・研究し
たところ、角度θを４０°〜８０°の範囲内の値にする
と良好で強度な接合ができ、特に角度θを６０°にする
と最も良好な接合強度が得られることが判明した。この
ことを、加圧コーン２４により加圧接合した場合のロー
タバー１８の端部における変形状況と接合領域Ａを示し
た図７（ａ）（ｂ）（ｃ）を参照して説明する。
するテーパ状穴部１５ａの角度θについて実験・研究し
たところ、角度θを４０°〜８０°の範囲内の値にする
と良好で強度な接合ができ、特に角度θを６０°にする
と最も良好な接合強度が得られることが判明した。この
ことを、加圧コーン２４により加圧接合した場合のロー
タバー１８の端部における変形状況と接合領域Ａを示し
た図７（ａ）（ｂ）（ｃ）を参照して説明する。
【００３７】図７（ａ）に示すように角度θを４０°に
すると軸方向の圧縮力が強過ぎるため、真空状態で加熱
加圧接合した後、加圧コーン２４を引き抜いた際に、ロ
ータバー１８がスプリングバック（圧縮戻り）により矢
印ＳＢで示す方向に伸びる。このスプリングバックに起
因する伸びにより、接合をずらせるような剪断力が生じ
接合強度を低下させてしまう。また角度θを４０°とす
ると、テーパ状穴部１５ａに作用する面圧力Ｆは次式
（１）で示すように小さく、テーパ状穴部１５ａでの接
合が不十分である。しかも接合領域Ａは狭く、スプリン
グバックもあるため接合強度は低い。 Ｆ＝Ｐ sin（θ／２）＝Ｐ sin（４５°／２）＝0.３４Ｐ ・・・・（１） 但しＰは加圧コーン２４による軸方向加圧力である。結
局、角度θが４０°以下であると良好な接合ができない
ことが判明した。
すると軸方向の圧縮力が強過ぎるため、真空状態で加熱
加圧接合した後、加圧コーン２４を引き抜いた際に、ロ
ータバー１８がスプリングバック（圧縮戻り）により矢
印ＳＢで示す方向に伸びる。このスプリングバックに起
因する伸びにより、接合をずらせるような剪断力が生じ
接合強度を低下させてしまう。また角度θを４０°とす
ると、テーパ状穴部１５ａに作用する面圧力Ｆは次式
（１）で示すように小さく、テーパ状穴部１５ａでの接
合が不十分である。しかも接合領域Ａは狭く、スプリン
グバックもあるため接合強度は低い。 Ｆ＝Ｐ sin（θ／２）＝Ｐ sin（４５°／２）＝0.３４Ｐ ・・・・（１） 但しＰは加圧コーン２４による軸方向加圧力である。結
局、角度θが４０°以下であると良好な接合ができない
ことが判明した。
【００３８】図７（ｂ）に示すように角度θを８０°に
するとテーパ状穴部１５ａでの面圧力Ｆは0.６４Ｐと大
きくなり、加圧コーン２４を引き抜いた際にテーパ面か
ら垂直な方向にスプリングバックＳＢが生じ、これによ
り接合強度を低下させてしまう。また角度θを８０°と
すると、角度が大き過ぎるため、ロータバー１８がテー
パ部で大きく曲げられ、テーパ部と水平部との交点で強
変形部Ｂが生じてしまう。つまり強変形部Ｂが応力集中
部となり金属疲労が生起する危険性が出てくる。結局、
角度θが８０°以上であると良好な接合ができないこと
が判明した。
するとテーパ状穴部１５ａでの面圧力Ｆは0.６４Ｐと大
きくなり、加圧コーン２４を引き抜いた際にテーパ面か
ら垂直な方向にスプリングバックＳＢが生じ、これによ
り接合強度を低下させてしまう。また角度θを８０°と
すると、角度が大き過ぎるため、ロータバー１８がテー
パ部で大きく曲げられ、テーパ部と水平部との交点で強
変形部Ｂが生じてしまう。つまり強変形部Ｂが応力集中
部となり金属疲労が生起する危険性が出てくる。結局、
角度θが８０°以上であると良好な接合ができないこと
が判明した。
【００３９】図７（ｃ）に示すように角度θを６０°に
すると，軸方向のスプリングバック及びテーパ面からの
スプリングバックが比較的少なく、また強変形も比較的
少ない。しかも接合領域Ａは、図７（ａ）（ｂ）のもの
に比べ最も大きくなっている。かくて、角度θを６０°
にすれば最も強固な接合ができることが判明した。
すると，軸方向のスプリングバック及びテーパ面からの
スプリングバックが比較的少なく、また強変形も比較的
少ない。しかも接合領域Ａは、図７（ａ）（ｂ）のもの
に比べ最も大きくなっている。かくて、角度θを６０°
にすれば最も強固な接合ができることが判明した。
【００４０】次に接合部の接合状態を検査する検査装置
を、図８を参照して説明する。同図に示すように、セン
ター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを有するロータバ
ー１８は、その端部がインサート金属（金・シリコン合
金）２５を介してロータ鉄心１５に接合されている。そ
してインサート金属２５の存在する部分が接合部２６と
なっており、ロータバー１８は、接合部２６の存在する
区間でロータ鉄心１５に接合しており、他の区間（両端
部を除いた中央区間）ではロータ鉄心１５から離れて絶
縁されている。
を、図８を参照して説明する。同図に示すように、セン
ター穴１８ａ及び十字スリット１８ｂを有するロータバ
ー１８は、その端部がインサート金属（金・シリコン合
金）２５を介してロータ鉄心１５に接合されている。そ
してインサート金属２５の存在する部分が接合部２６と
なっており、ロータバー１８は、接合部２６の存在する
区間でロータ鉄心１５に接合しており、他の区間（両端
部を除いた中央区間）ではロータ鉄心１５から離れて絶
縁されている。
【００４１】上記接合部２６の接合状態を検査するた
め、接合部検査装置５０を用いる。この装置５０の電極
ホルダー５１は、太さが０．２mmのタングステン針でな
る４本の探針電極５２ａ，５２ｂ，５２ｃ，５２ｄを備
えている。このうち長針の探針電極５２ｃ，５２ｄは電
極ホルダー５１に固定されているが、短針の探針電極５
２ａ，５２ｂはバネ５３ａ，５３ｂで下方（図示状態
で）に付勢されつつ支持されて電極ホルダー５１に対し
上下移動できるようになっている。
め、接合部検査装置５０を用いる。この装置５０の電極
ホルダー５１は、太さが０．２mmのタングステン針でな
る４本の探針電極５２ａ，５２ｂ，５２ｃ，５２ｄを備
えている。このうち長針の探針電極５２ｃ，５２ｄは電
極ホルダー５１に固定されているが、短針の探針電極５
２ａ，５２ｂはバネ５３ａ，５３ｂで下方（図示状態
で）に付勢されつつ支持されて電極ホルダー５１に対し
上下移動できるようになっている。
【００４２】上記電極ホルダー５１を、上方から下方
（図示状態で）に移動させていくと、まず探針電極５２
ｃ，５２ｄがセンター穴１８ａの底面に接触する前に探
針電極５２ａ，５２ｂがエンドリング部１６に接触す
る。この状態から更に電極ホルダー５１を下方に移動さ
せていくと、探針電極５２ａ，５２ｂはバネ５３ａ，５
３ｂのバネ力に抗して電極ホルダー５１に対し相対的に
上方にスライドし、その後に探針電極５２ｃ，５２ｄが
センター穴１８ａの底面に接触し、図８に示す状態とな
る。
（図示状態で）に移動させていくと、まず探針電極５２
ｃ，５２ｄがセンター穴１８ａの底面に接触する前に探
針電極５２ａ，５２ｂがエンドリング部１６に接触す
る。この状態から更に電極ホルダー５１を下方に移動さ
せていくと、探針電極５２ａ，５２ｂはバネ５３ａ，５
３ｂのバネ力に抗して電極ホルダー５１に対し相対的に
上方にスライドし、その後に探針電極５２ｃ，５２ｄが
センター穴１８ａの底面に接触し、図８に示す状態とな
る。
【００４３】一方、スイッチ５４，蓄電池（１．４Ｖ）
５５，電流計５６及びシャント抵抗５７で構成した回路
は、探針電極５２ａ，５２ｄに接続されている。またペ
ンレコーダ５８の電圧検出端子Ｖ１，Ｖ２はそれぞれ探
針電極５２ｃ，５２ｂに接続され、電流検出端子Ｉ１，
Ｉ２はそれぞれシャント抵抗５７の端部に接続されてい
る。
５５，電流計５６及びシャント抵抗５７で構成した回路
は、探針電極５２ａ，５２ｄに接続されている。またペ
ンレコーダ５８の電圧検出端子Ｖ１，Ｖ２はそれぞれ探
針電極５２ｃ，５２ｂに接続され、電流検出端子Ｉ１，
Ｉ２はそれぞれシャント抵抗５７の端部に接続されてい
る。
【００４４】図８に示すように探針電極５２ａ，５２ｂ
をエンドリング部１６に接触させ、且つ、探針電極５２
ｃ，５２ｄをセンター穴１８ａの底面に接触させた状態
にして、接合部検査装置５０のペンレコーダ５８や電流
計５６を用いて、電圧，電流を測り、接合部２６の電気
抵抗を求める。抵抗値が小さければ検査した接合部２６
の電気的接合状態が良好であると判定できる。電気的接
合が良好であれば機械的接合も良好であると予測でき
る。
をエンドリング部１６に接触させ、且つ、探針電極５２
ｃ，５２ｄをセンター穴１８ａの底面に接触させた状態
にして、接合部検査装置５０のペンレコーダ５８や電流
計５６を用いて、電圧，電流を測り、接合部２６の電気
抵抗を求める。抵抗値が小さければ検査した接合部２６
の電気的接合状態が良好であると判定できる。電気的接
合が良好であれば機械的接合も良好であると予測でき
る。
【００４５】なお各ロータバー１８は接合部２６を除き
ロータ鉄心１５から絶縁されているため、検査している
ロータバー１８に隣接するロータバー１８に電流がバイ
パスして流れても、隣接部分の影響は小さく、検査して
いるロータバー１８の接合部２６の検査は正確にでき
る。
ロータ鉄心１５から絶縁されているため、検査している
ロータバー１８に隣接するロータバー１８に電流がバイ
パスして流れても、隣接部分の影響は小さく、検査して
いるロータバー１８の接合部２６の検査は正確にでき
る。
【００４６】図９はロータバーを２４本備えた一体形ロ
ータの各接合部の実測抵抗値を示すものである。横軸の
（１）〜（２４）は２４本の各ロータを示しており、○
印はロータバーの一端側の接合部の抵抗値を示し、□印
はロータバーの他端側の接合部の抵抗値を示している。
この値からも、各接合部の電気抵抗は１μΩ程度であ
り、極めて良好な接合が行なわれていることが確認でき
た。
ータの各接合部の実測抵抗値を示すものである。横軸の
（１）〜（２４）は２４本の各ロータを示しており、○
印はロータバーの一端側の接合部の抵抗値を示し、□印
はロータバーの他端側の接合部の抵抗値を示している。
この値からも、各接合部の電気抵抗は１μΩ程度であ
り、極めて良好な接合が行なわれていることが確認でき
た。
【００４７】図８に示す接合部検査装置５０によれば、
個人技量に依存することなく接合部の良否判定が正確・
容易に実行できる。また本装置５０は安価な計器を組み
合せて構成できる。
個人技量に依存することなく接合部の良否判定が正確・
容易に実行できる。また本装置５０は安価な計器を組み
合せて構成できる。
【００４８】
【発明の効果】本発明のロータ鉄心とロータバーの接合
方法は、銅・クロム・ジルコニウム合金製のロータバー
の端部に必要に応じてセンター穴やスリットをあらかじ
め形成し、ニッケル・クロム・モリブデン・バナジウム
鋼製のロータ鉄心とロータバーの間に、金・シリコン合
金製のインサート金属を挿入し、ロータ鉄心全体を加熱
し、ロータ鉄心とロータバーを互いに圧接接合するよう
にしたので、接合作業性を向上させ使用材料の強度低下
を防ぎ、しかも接合を強固にすることができる。この結
果、ニッケル・クロム・モリブデン・バナジウム鋼製で
エンドリング部を一体に備えたロータ鉄心を有する一体
形ロータの製作が容易となり、高速回転用の誘導機の耐
久性が向上する。
方法は、銅・クロム・ジルコニウム合金製のロータバー
の端部に必要に応じてセンター穴やスリットをあらかじ
め形成し、ニッケル・クロム・モリブデン・バナジウム
鋼製のロータ鉄心とロータバーの間に、金・シリコン合
金製のインサート金属を挿入し、ロータ鉄心全体を加熱
し、ロータ鉄心とロータバーを互いに圧接接合するよう
にしたので、接合作業性を向上させ使用材料の強度低下
を防ぎ、しかも接合を強固にすることができる。この結
果、ニッケル・クロム・モリブデン・バナジウム鋼製で
エンドリング部を一体に備えたロータ鉄心を有する一体
形ロータの製作が容易となり、高速回転用の誘導機の耐
久性が向上する。
【図１】本発明に用いる加圧接合装置を示す構成図。
【図２】ロータ鉄心の温度と加圧時期の関係を示すグラ
フ。
フ。
【図３】一体形ロータの素材の強度と温度との関係を示
すグラフ。
すグラフ。
【図４】ロータバー端部の形状を示す構成図。
【図５】ロータバーの先端形状を示す構成図。
【図６】ロータ鉄心のテーパ状穴部を示す構成図。
【図７】ロータバーとロータ鉄心との接合状態を示す構
成図。
成図。
【図８】接合部検査装置を示す構成図。
【図９】接合部の抵抗値を示す特性図。
【図１０】低速回転用誘導機のロータを示す構成図。
【図１１】一体形ロータを示す構成図。
１０ 一体形ロータ １５ ロータ鉄心 １５ａ テーパ状穴部 １６ エンドリング部 １８ ロータバー １８ａ センター穴 １８ｂ 十字スリット ２０ 真空炉 ２１ 支柱 ２２ 電気ヒータ ２３ 油圧アクチュエータ ２４ 加圧コーン ２５ インサート金属 ２６ 接合部 ５０ 接合検査装置 ５１ 電極ホルダー ５２ａ，５２ｂ，５２ｃ，５２ｄ 探針電極 ５３ａ，５３ｂ バネ ５４ スイッチ ５５ 蓄電池 ５６ 電流計 ５７ シャント抵抗 ５８ ペンレコーダ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北見 康二 東京都品川区大崎二丁目１番17号 株式会 社 明電舍内 (56)参考文献 実開 昭58−105749（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭36−17759（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (4)
- 【請求項１】 両端部にエンドリング部を一体に備えた
ニッケル・クロム・モリブデン・バナジウム鋼でなるロ
ータ鉄心に、銅・クロム・ジルコニウム合金でなるロー
タバーを貫通してなる一体形ロータの、前記ロータバー
の端部と前記ロータ鉄心とを接合する方法において、 前記ロータ鉄心と前記ロータバーとの間で、且つ、両者
を接合する端部区間に、両者の接合性を向上させる金・
シリコン合金でなるインサート金属を挿入し、前記ロー
タ鉄心全体を加熱し、 前記ロータバーをその両端側から中央側に押圧してロー
タバーの端部とロータ鉄心とを圧接接合することを特徴
とするロータ鉄心とロータバーの接合方法。 - 【請求項２】 前記ロータ鉄心全体を密閉容器内に納
め、真空引きしつつロータ鉄心全体を加熱することを特
徴とする請求項１のロータ鉄心とロータバーの接合方
法。 - 【請求項３】 前記ロータ鉄心全体を密閉容器内に納
め、この密閉容器内に還元ガスまたは不活性ガスを充満
した状態で、ロータ鉄心全体を加熱することを特徴とす
る請求項１のロータ鉄心とロータバーの接合方法。 - 【請求項４】 前記ロータバーには、その両端部にセン
ター穴とスリットの少なくとも一方があらかじめ形成さ
れると共に、前記ロータバーを貫通させるために前記ロ
ータ鉄心に形成した貫通穴の端部は、テーパ状穴部に形
成されていることを特徴とする請求項１のロータ鉄心と
ロータバーの接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4160495A JPH07118886B2 (ja) | 1991-07-10 | 1992-06-19 | ロータ鉄心とロータバーの接合方法 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16980391 | 1991-07-10 | ||
| JP28604391 | 1991-10-31 | ||
| JP29274991 | 1991-11-08 | ||
| JP3-292749 | 1991-11-08 | ||
| JP3-286043 | 1991-11-08 | ||
| JP3-169803 | 1991-11-08 | ||
| JP4160495A JPH07118886B2 (ja) | 1991-07-10 | 1992-06-19 | ロータ鉄心とロータバーの接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05207708A JPH05207708A (ja) | 1993-08-13 |
| JPH07118886B2 true JPH07118886B2 (ja) | 1995-12-18 |
Family
ID=27473681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4160495A Expired - Lifetime JPH07118886B2 (ja) | 1991-07-10 | 1992-06-19 | ロータ鉄心とロータバーの接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118886B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9303324B2 (en) | 2012-07-26 | 2016-04-05 | Liquid Light, Inc. | Electrochemical co-production of chemicals with sulfur-based reactant feeds to anode |
| US9309599B2 (en) | 2010-11-30 | 2016-04-12 | Liquid Light, Inc. | Heterocycle catalyzed carbonylation and hydroformylation with carbon dioxide |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5969916B2 (ja) * | 2012-12-25 | 2016-08-17 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | かご形誘導電動機の回転子およびその製造方法 |
| CN108188543B (zh) * | 2018-01-12 | 2020-01-07 | 精进电动科技（正定）有限公司 | 一种三工位转子铁芯内孔的自动焊接机 |
| JP7067458B2 (ja) * | 2018-12-25 | 2022-05-16 | トヨタ自動車株式会社 | ステータ、ステータの製造方法、コイルおよびその製造方法 |
| FI20195312A1 (en) * | 2019-04-17 | 2020-10-18 | The Switch Drive Systems Oy | Short-circuit machine rotor and method for assembling short-circuit machine rotor |
| CN110417201A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-11-05 | 中车株洲电机有限公司 | 一种电机转子导条卧式侧置涨紧装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS573306A (en) * | 1980-06-09 | 1982-01-08 | Furukawa Electric Co Ltd | Fire resistant wire |
-
1992
- 1992-06-19 JP JP4160495A patent/JPH07118886B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9309599B2 (en) | 2010-11-30 | 2016-04-12 | Liquid Light, Inc. | Heterocycle catalyzed carbonylation and hydroformylation with carbon dioxide |
| US9303324B2 (en) | 2012-07-26 | 2016-04-05 | Liquid Light, Inc. | Electrochemical co-production of chemicals with sulfur-based reactant feeds to anode |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05207708A (ja) | 1993-08-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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