JPH0711393A - 熱濃硫酸もしくは発煙硫酸に暴露される構成要素としての溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造材料の使用 - Google Patents
熱濃硫酸もしくは発煙硫酸に暴露される構成要素としての溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造材料の使用Info
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- JPH0711393A JPH0711393A JP6064373A JP6437394A JPH0711393A JP H0711393 A JPH0711393 A JP H0711393A JP 6064373 A JP6064373 A JP 6064373A JP 6437394 A JP6437394 A JP 6437394A JP H0711393 A JPH0711393 A JP H0711393A
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- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱濃硫酸もしくは発煙硫酸に暴露される構成
要素としての溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳
造材料の使用。 【構成】 鉄を基とする構成要素を、濃硫酸か、１０重
量％に及ぶ発煙硫酸か、或は両方に、少なくとも２００
℃からこの硫酸または発煙硫酸の沸点に及ぶ温度で暴露
する方法において、上記構成要素が、少なくとも部分的
に、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、延性加工および鋳造材料から作られている改良。
要素としての溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳
造材料の使用。 【構成】 鉄を基とする構成要素を、濃硫酸か、１０重
量％に及ぶ発煙硫酸か、或は両方に、少なくとも２００
℃からこの硫酸または発煙硫酸の沸点に及ぶ温度で暴露
する方法において、上記構成要素が、少なくとも部分的
に、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、延性加工および鋳造材料から作られている改良。
Description
【０００１】本発明は、熱濃硫酸および０から１０重量
％の発煙硫酸に暴露される構成要素としての材料の使
用、並びにこれらの材料を用いた硫酸製造に関する。
％の発煙硫酸に暴露される構成要素としての材料の使
用、並びにこれらの材料を用いた硫酸製造に関する。
【０００２】文献の中には、熱濃硫酸に対して材料が示
す耐腐食性に関する数多くの情報が含まれている。
す耐腐食性に関する数多くの情報が含まれている。
【０００３】硫酸鉛が示す硫酸への溶解度はこの酸濃度
と共に上昇することから、鉛およびそれの合金が用いら
れ得るＨ2ＳＯ4濃度は単に７８％以下でありそしてその
温度は単に１１０℃以下である（「Ullmannの工業化学
百科事典」（Ullmanns Encyclopaedie der technischen
Chemie）、第4版、 21巻 (1982)、 157頁）。
と共に上昇することから、鉛およびそれの合金が用いら
れ得るＨ2ＳＯ4濃度は単に７８％以下でありそしてその
温度は単に１１０℃以下である（「Ullmannの工業化学
百科事典」（Ullmanns Encyclopaedie der technischen
Chemie）、第4版、 21巻 (1982)、 157頁）。
【０００４】６８−９９％の硫酸の場合、合金でない鋼
が７０℃以下の温度で用いられ得るが、しかしながら、
この場合に予測される硫酸除去率は１．３ｍｍ／年に及
ぶ（G. Nelson、 Corrosion Data Survey、 Shell Develo
pment Co.、 San Francisco、1950、 ZT-102A頁）。このＨ
2ＳＯ4濃度範囲が９９から１００％になるにつれて、こ
の合金でない鋼が示す抵抗力は急激に低下する。合金で
ない鋼を用いた場合、流量を上昇させるのは避けるべき
である（Ullmann、上記引用文中；Z.f. Werkst.-Techn.
4 (1973)、 169/186頁；R.J. Borges、 Corrosion/87、 P
aper N° 23、NACE、 Houston、 Texas、 1987）。
が７０℃以下の温度で用いられ得るが、しかしながら、
この場合に予測される硫酸除去率は１．３ｍｍ／年に及
ぶ（G. Nelson、 Corrosion Data Survey、 Shell Develo
pment Co.、 San Francisco、1950、 ZT-102A頁）。このＨ
2ＳＯ4濃度範囲が９９から１００％になるにつれて、こ
の合金でない鋼が示す抵抗力は急激に低下する。合金で
ない鋼を用いた場合、流量を上昇させるのは避けるべき
である（Ullmann、上記引用文中；Z.f. Werkst.-Techn.
4 (1973)、 169/186頁；R.J. Borges、 Corrosion/87、 P
aper N° 23、NACE、 Houston、 Texas、 1987）。
【０００５】クロムもしくは銅合金グレードの鋳鉄は、
１２０℃以下において、９０−９９％の硫酸濃度に抵抗
力を示すが（Ullmann、上記引用文中）、しかしなが
ら、ここでも同様に腐食の流量依存性を考慮に入れる必
要がある（Z.f. Werkst.-Techn.上記引用文中）。Ｓｉ
を１４−１８％含んでいる鉄−ケイ素鋳造材料は、幅広
い濃度および温度に渡って非常に良好な耐腐食性を示す
が（Ullmann、上記引用文中）、しかしながら、この特
別な鋳鉄が示す堅さおよび脆さは大きな欠点である（R.
J. Borges、 Corrosion/87、上記引用文中；Ullmann、第4
版、 3巻 (1973)、21頁）。材料番号1,4571に従う如き標
準的な防錆オーステナイト鋼は、８５℃に及ぶ温度の濃
硫酸と一緒に用いられる。温度が上昇するにつれて、表
面除去率が急激に上昇する。単に１５０℃の温度で予測
され得る表面除去率は約１ｍｍ／年であり（Z.f. Werks
t.-Techn. 8 (1977)、 362/270および410/470頁）、ここ
でも腐食は顕著に流量依存性を示す。
１２０℃以下において、９０−９９％の硫酸濃度に抵抗
力を示すが（Ullmann、上記引用文中）、しかしなが
ら、ここでも同様に腐食の流量依存性を考慮に入れる必
要がある（Z.f. Werkst.-Techn.上記引用文中）。Ｓｉ
を１４−１８％含んでいる鉄−ケイ素鋳造材料は、幅広
い濃度および温度に渡って非常に良好な耐腐食性を示す
が（Ullmann、上記引用文中）、しかしながら、この特
別な鋳鉄が示す堅さおよび脆さは大きな欠点である（R.
J. Borges、 Corrosion/87、上記引用文中；Ullmann、第4
版、 3巻 (1973)、21頁）。材料番号1,4571に従う如き標
準的な防錆オーステナイト鋼は、８５℃に及ぶ温度の濃
硫酸と一緒に用いられる。温度が上昇するにつれて、表
面除去率が急激に上昇する。単に１５０℃の温度で予測
され得る表面除去率は約１ｍｍ／年であり（Z.f. Werks
t.-Techn. 8 (1977)、 362/270および410/470頁）、ここ
でも腐食は顕著に流量依存性を示す。
【０００６】ニッケルを基とする合金の使用は有利でな
い。材料番号2,4819のNiMo16Cr15W（ハステロイ型合金
Ｃ−２７６）から作られているプレート熱交換器（この
熱交換器は濃硫酸を冷却する目的で用いられている）の
場合の製品温度は９５℃に制限されている（N. Sridha
r、 Materials Performance、 1988年3月、 40/46頁）。
い。材料番号2,4819のNiMo16Cr15W（ハステロイ型合金
Ｃ−２７６）から作られているプレート熱交換器（この
熱交換器は濃硫酸を冷却する目的で用いられている）の
場合の製品温度は９５℃に制限されている（N. Sridha
r、 Materials Performance、 1988年3月、 40/46頁）。
【０００７】従って、合金方法を用いて硫酸抵抗力を改
良する提案が数多く存在していた。従って、Ｓｉを３．
７−４．３％含んでいる材料番号1,4361の防錆オーステ
ナイトグレード鋼Ｘ１ ＣｒＮｉＳｉ １８ １５は、例
えば１５０および２００℃の９８．５％硫酸に関して、
材料番号1,4571よりも本質的に高い抵抗力を示し（Ullm
ann、 第3巻、 21頁）、腐食はほとんど流量に依存してい
ない（1986年4月7-8に行われたEsslingenにおける表題
が「ニッケル材料および特別な高合金鋼」（Nickel Mat
erials and high-alloy special steels）の会議で提供
された論文である、Z.f. Werkst. Techn. 8 (1977)、 36
2/370および410/417頁；M. Renner & R.Kirchheiner
「強力な酸化媒体内で特別な高合金防錆鋼が示す耐腐食
性」（Korrosionsbestaendigkeit von hochlegierten n
ichtrostenden Sonderstaehlen instark oxidierenden
Medien））。Ｓｉ含有量を更に４．５から５．８％、好
適には５．０から５．６％に上昇させることにより、８
５％、好適には９０％の熱硫酸内で示す防錆オーステナ
イト鋼の耐腐食性は特定の範囲内で上昇し得る（米国特
許第4,543,244号；ドイツ特許出願公開第33 20 527
号）。このような特別な鋼は、腐食が顕著に温度依存性
を示すことから、より高い温度で実際に用いることはほ
とんど考えられ得ない。１７．５％がＣｒであり、１
７．５％がＮｉであり、５．３％がＳｉでありそしてそ
の残りが本質的に鉄である組成を有する、完全にオース
テナイトの防錆鋼（上に引用した文献）に関して測定し
た、９８．２％硫酸における表面除去率は下記： １２５℃ ０．１ｍｍ／年 １３５℃ ０．８ｍｍ／年 １４５℃ １．６ｍｍ／年 であり、そして８５℃の９３．５％Ｈ2ＳＯ4における腐
食率は０．２５ｍｍ／年であることが確認された。腐食
を低くする目的でプラントおよび装置の陽極保護を与え
ることも可能であるが、このような条件下でも、２００
℃の９３．５％Ｈ2ＳＯ4における表面除去率はまだ１．
１ｍｍ／年である。硫酸の中でこの防錆クロム−ニッケ
ル−ケイ素鋼が示す腐食に関する注目に値する流量依存
性もまた欠点であると見なされ、例えば１５０℃の９６
％硫酸中の回転盤（直径３０ｍｍ；回転速度２０００分
-1）が示す表面除去率は３．７ｍｍ／年の如く高い。
良する提案が数多く存在していた。従って、Ｓｉを３．
７−４．３％含んでいる材料番号1,4361の防錆オーステ
ナイトグレード鋼Ｘ１ ＣｒＮｉＳｉ １８ １５は、例
えば１５０および２００℃の９８．５％硫酸に関して、
材料番号1,4571よりも本質的に高い抵抗力を示し（Ullm
ann、 第3巻、 21頁）、腐食はほとんど流量に依存してい
ない（1986年4月7-8に行われたEsslingenにおける表題
が「ニッケル材料および特別な高合金鋼」（Nickel Mat
erials and high-alloy special steels）の会議で提供
された論文である、Z.f. Werkst. Techn. 8 (1977)、 36
2/370および410/417頁；M. Renner & R.Kirchheiner
「強力な酸化媒体内で特別な高合金防錆鋼が示す耐腐食
性」（Korrosionsbestaendigkeit von hochlegierten n
ichtrostenden Sonderstaehlen instark oxidierenden
Medien））。Ｓｉ含有量を更に４．５から５．８％、好
適には５．０から５．６％に上昇させることにより、８
５％、好適には９０％の熱硫酸内で示す防錆オーステナ
イト鋼の耐腐食性は特定の範囲内で上昇し得る（米国特
許第4,543,244号；ドイツ特許出願公開第33 20 527
号）。このような特別な鋼は、腐食が顕著に温度依存性
を示すことから、より高い温度で実際に用いることはほ
とんど考えられ得ない。１７．５％がＣｒであり、１
７．５％がＮｉであり、５．３％がＳｉでありそしてそ
の残りが本質的に鉄である組成を有する、完全にオース
テナイトの防錆鋼（上に引用した文献）に関して測定し
た、９８．２％硫酸における表面除去率は下記： １２５℃ ０．１ｍｍ／年 １３５℃ ０．８ｍｍ／年 １４５℃ １．６ｍｍ／年 であり、そして８５℃の９３．５％Ｈ2ＳＯ4における腐
食率は０．２５ｍｍ／年であることが確認された。腐食
を低くする目的でプラントおよび装置の陽極保護を与え
ることも可能であるが、このような条件下でも、２００
℃の９３．５％Ｈ2ＳＯ4における表面除去率はまだ１．
１ｍｍ／年である。硫酸の中でこの防錆クロム−ニッケ
ル−ケイ素鋼が示す腐食に関する注目に値する流量依存
性もまた欠点であると見なされ、例えば１５０℃の９６
％硫酸中の回転盤（直径３０ｍｍ；回転速度２０００分
-1）が示す表面除去率は３．７ｍｍ／年の如く高い。
【０００８】Ｓｉが２−４％入っている、ニッケルを基
とする熱処理可能合金もまた、少なくとも６５％の熱硫
酸を取り扱う目的で提案された（ドイツ特許第DE 21 54
126号）。しかしながら、１２０℃に加熱した硫酸中の
表面除去率は、実際に非常に高く約０．６ｍｍ／年であ
る。１４０℃に加熱した９８％Ｈ2ＳＯ4における表面除
去率は０．２５ｍｍ／年であると、流量敏感性を示さな
いニッケルを基とする別の硬化性合金に関して報告され
た（R. J. Borges、 Corrosion/87、 上記引用文中）。
とする熱処理可能合金もまた、少なくとも６５％の熱硫
酸を取り扱う目的で提案された（ドイツ特許第DE 21 54
126号）。しかしながら、１２０℃に加熱した硫酸中の
表面除去率は、実際に非常に高く約０．６ｍｍ／年であ
る。１４０℃に加熱した９８％Ｈ2ＳＯ4における表面除
去率は０．２５ｍｍ／年であると、流量敏感性を示さな
いニッケルを基とする別の硬化性合金に関して報告され
た（R. J. Borges、 Corrosion/87、 上記引用文中）。
【０００９】他方、Ｃｒが１７％であり、Ｎｉが１６％
であり、Ｓｉが３．７％でありそしてＭｏが２．３％で
ある防錆オーステナイト鋼は、濃度が１０％未満および
８０％以上の冷硫酸でのみ用いられ得る（ＣＡＦＬから
の出版番号２３５：「Uranus、困難な腐食問題のための
防錆および耐酸性鋼」（Uranus、 rost- und Saeurebest
aendige Staehle fuer schwierige Korrosionsproblem
e）、37頁）。
であり、Ｓｉが３．７％でありそしてＭｏが２．３％で
ある防錆オーステナイト鋼は、濃度が１０％未満および
８０％以上の冷硫酸でのみ用いられ得る（ＣＡＦＬから
の出版番号２３５：「Uranus、困難な腐食問題のための
防錆および耐酸性鋼」（Uranus、 rost- und Saeurebest
aendige Staehle fuer schwierige Korrosionsproblem
e）、37頁）。
【００１０】更に、英国特許第1 534 926号には、濃硫
酸内で上昇した耐腐食性を示す防錆オーステナイトクロ
ム−ニッケル−ケイ素−銅−モリブデン鋼が記述されて
おり、これらの鋼は、以下の組成（％で表す重量部）： Ｃ 最大で０．０６％ Ｓｉ ４．１から１２％（≧４．７
％；６．５から１２％；７から１１％；７．５から１０
％） Ｍｎ 最大で４％（３％；１％；
０．５％） Ｃｒ ６から２２％（６から１７
％；８から１５％；９から１４％） Ｎｉ １０から４０％（１０から２
５％；１２から２３％；１４から２０％） （Ｍｏ＋１／２Ｗ） 最大で１．５％（０．５から
１％） Ｃｕ ０．６から４％（≧１％；
１．５から３．５％；２から３％） Ｎ 最大で０．２％、そして Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｚｒ＋Ｖ 最大で２％ で特徴づけられる。
酸内で上昇した耐腐食性を示す防錆オーステナイトクロ
ム−ニッケル−ケイ素−銅−モリブデン鋼が記述されて
おり、これらの鋼は、以下の組成（％で表す重量部）： Ｃ 最大で０．０６％ Ｓｉ ４．１から１２％（≧４．７
％；６．５から１２％；７から１１％；７．５から１０
％） Ｍｎ 最大で４％（３％；１％；
０．５％） Ｃｒ ６から２２％（６から１７
％；８から１５％；９から１４％） Ｎｉ １０から４０％（１０から２
５％；１２から２３％；１４から２０％） （Ｍｏ＋１／２Ｗ） 最大で１．５％（０．５から
１％） Ｃｕ ０．６から４％（≧１％；
１．５から３．５％；２から３％） Ｎ 最大で０．２％、そして Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｚｒ＋Ｖ 最大で２％ で特徴づけられる。
【００１１】上記鋼は、この合金の元素であるモリブデ
ンが、この防錆オーステナイトクロム−ニッケル−ケイ
素鋼が脆くなる傾向を増大させ、これが、熱成形中、例
えばベースをプレス加工している時に重大な困難さをも
たらし得ると言った欠点を有している。更に、この合金
の元素である銅もまた、熱加工問題を増大させる（「Ul
lmannの工業化学百科事典」（Ullmanns Encyclopaedie
der technischen Chemie）、第4版、 22巻 (1982)、 56
頁）と共に、熱亀裂の生じ易さを増大させる。銅合金の
防錆オーステナイト鋼は熱硫酸内で応力腐食亀裂を受け
易いことも心に止めておく必要がある（I. Class & H G
raefen、 Werkst. u. Korros. 1964、 79/84頁；H. Gaefe
n、 Werkst. u. Korros. 1965、 876/879頁）。
ンが、この防錆オーステナイトクロム−ニッケル−ケイ
素鋼が脆くなる傾向を増大させ、これが、熱成形中、例
えばベースをプレス加工している時に重大な困難さをも
たらし得ると言った欠点を有している。更に、この合金
の元素である銅もまた、熱加工問題を増大させる（「Ul
lmannの工業化学百科事典」（Ullmanns Encyclopaedie
der technischen Chemie）、第4版、 22巻 (1982)、 56
頁）と共に、熱亀裂の生じ易さを増大させる。銅合金の
防錆オーステナイト鋼は熱硫酸内で応力腐食亀裂を受け
易いことも心に止めておく必要がある（I. Class & H G
raefen、 Werkst. u. Korros. 1964、 79/84頁；H. Gaefe
n、 Werkst. u. Korros. 1965、 876/879頁）。
【００１２】最後に、ケイ素を４−６％含んでいる鉄−
クロム−ニッケル合金もまた記述されており、ここで
は、干渉性を示すデルタフェライト網状組織が全く生じ
得ないように、これのデルタフェライト含有量は５から
１０％に制限されている（D. J. Chronister & T. C. S
pence、 Corrosion 85、 Paper 305、 NACE、 Boston/Mas.、
1985年3月）。デルタフェライト含有量が１０％以上の
とき上記網状組織が生じると予測され得る。Ｓｉを４．
８％含んでいる、D. J. Chronister他が記述した合金で
は、１１０℃に加熱した９５％Ｈ2ＳＯ4中の表面除去率
は最初比較的低い（０．４ｍｍ／年）が、これを長期暴
露すると急激に上昇して２．４ｍｍ／年になる。Ｓｉを
５から５．２％含んでいる合金に関して上記条件下で確
認された腐食率は０．１１から０．５６ｍｍ／年であっ
た。約０．１ｍｍ／年の表面除去率が観察されたのは、
Ｓｉレベルが５．６％の時のみである。この９５％Ｈ2
ＳＯ4の温度を１３０℃にまで上昇させると、５．６％
のＳｉ含有量の時でも表面除去率が上昇することが再び
観察され、この場合、この試験の第一段階（４８時間）
では０．６６ｍｍ／年であったがその第二段階では１．
２４ｍｍ／年と高く、そしてＳｉ含有量が５．９％の時
の表面除去率は０．４５−０．５４ｍｍ／年である。
クロム−ニッケル合金もまた記述されており、ここで
は、干渉性を示すデルタフェライト網状組織が全く生じ
得ないように、これのデルタフェライト含有量は５から
１０％に制限されている（D. J. Chronister & T. C. S
pence、 Corrosion 85、 Paper 305、 NACE、 Boston/Mas.、
1985年3月）。デルタフェライト含有量が１０％以上の
とき上記網状組織が生じると予測され得る。Ｓｉを４．
８％含んでいる、D. J. Chronister他が記述した合金で
は、１１０℃に加熱した９５％Ｈ2ＳＯ4中の表面除去率
は最初比較的低い（０．４ｍｍ／年）が、これを長期暴
露すると急激に上昇して２．４ｍｍ／年になる。Ｓｉを
５から５．２％含んでいる合金に関して上記条件下で確
認された腐食率は０．１１から０．５６ｍｍ／年であっ
た。約０．１ｍｍ／年の表面除去率が観察されたのは、
Ｓｉレベルが５．６％の時のみである。この９５％Ｈ2
ＳＯ4の温度を１３０℃にまで上昇させると、５．６％
のＳｉ含有量の時でも表面除去率が上昇することが再び
観察され、この場合、この試験の第一段階（４８時間）
では０．６６ｍｍ／年であったがその第二段階では１．
２４ｍｍ／年と高く、そしてＳｉ含有量が５．９％の時
の表面除去率は０．４５−０．５４ｍｍ／年である。
【００１３】ヨーロッパ特許出願公開第0 013 507号に
は、熱濃硝酸を取り扱うためのＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ鋼が提
案されており、これらは、Ｓｉ含有量が５から７％であ
り、Ｃｒ含有量が７から１６％であり、Ｎｉ含有量が１
０から１９％であり、Ｍｎ含有量が１０％以下であり、
そして元素であるＴｉ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｎｂの１種以上を
炭素量の４倍程度でありそして２％のみの量で含んでい
ることを特徴としており、ここで、このＣ含有量は０．
０２％のみであってもよい。
は、熱濃硝酸を取り扱うためのＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ鋼が提
案されており、これらは、Ｓｉ含有量が５から７％であ
り、Ｃｒ含有量が７から１６％であり、Ｎｉ含有量が１
０から１９％であり、Ｍｎ含有量が１０％以下であり、
そして元素であるＴｉ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｎｂの１種以上を
炭素量の４倍程度でありそして２％のみの量で含んでい
ることを特徴としており、ここで、このＣ含有量は０．
０２％のみであってもよい。
【００１４】酸化を生じる酸に良好な耐腐食性を示すオ
ーステナイトＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ鋼がドイツ特許出願公開
第4 118 437号に記述されている。これらの鋼は、下記
の組成（％で表す重量部）： Ｃ 最大で０．０２重量％ Ｎｉ １０から２５量％ Ｃｒ ８から１３重量％ Ｓｉ ６．５から８重量％ Ｍｎ＋Ｃｏ ０から１０重量％ Ｓ 最大で０．０１０重量％ Ｐ 最大で０．０２５重量％ で特徴づけられる。
ーステナイトＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ鋼がドイツ特許出願公開
第4 118 437号に記述されている。これらの鋼は、下記
の組成（％で表す重量部）： Ｃ 最大で０．０２重量％ Ｎｉ １０から２５量％ Ｃｒ ８から１３重量％ Ｓｉ ６．５から８重量％ Ｍｎ＋Ｃｏ ０から１０重量％ Ｓ 最大で０．０１０重量％ Ｐ 最大で０．０２５重量％ で特徴づけられる。
【００１５】これらの合金は、良好な硝酸抵抗力を示す
こととは別に、１５０℃以下の９６％硫酸中で許容され
る耐腐食性を示すが、しかしながら、２００℃に及ぶ温
度では、壁厚を計算するとき腐食許容差を取る必要があ
る。２００℃の９６％硫酸における表面除去率を低くす
るためには、Ｓｉ含有量を７．５から８％にする必要が
ある。しかしながら、このような高いＳｉ含有量では、
これらの合金の加工でかなりの問題が生じる。
こととは別に、１５０℃以下の９６％硫酸中で許容され
る耐腐食性を示すが、しかしながら、２００℃に及ぶ温
度では、壁厚を計算するとき腐食許容差を取る必要があ
る。２００℃の９６％硫酸における表面除去率を低くす
るためには、Ｓｉ含有量を７．５から８％にする必要が
ある。しかしながら、このような高いＳｉ含有量では、
これらの合金の加工でかなりの問題が生じる。
【００１６】しかしながら、硫酸の製造および精製の両
方において、特に、より高い温度範囲に技術的興味が持
たれている。しかしながら、従来技術に従い（上記およ
びU.Heubner、 Chemische Industrie 11 (1992）、54か
ら56頁参照）、Ｓｉ含有量が＜７．５％の上記鋼は高い
表面除去率を示すことから、これをより高い温度範囲で
用いることは経済的に不可能である。
方において、特に、より高い温度範囲に技術的興味が持
たれている。しかしながら、従来技術に従い（上記およ
びU.Heubner、 Chemische Industrie 11 (1992）、54か
ら56頁参照）、Ｓｉ含有量が＜７．５％の上記鋼は高い
表面除去率を示すことから、これをより高い温度範囲で
用いることは経済的に不可能である。
【００１７】＞２００℃の温度の濃硫酸で用いるための
オーステナイト−フェライトＣｒ−Ｎｉ−Ｓｉ鋼が提案
されているが（ヨーロッパ特許出願公開第378 998
号）、しかしながら、これらは、３００℃の温度に長期
間暴露されると延性を失うと言った欠点を有している。
オーステナイト−フェライトＣｒ−Ｎｉ−Ｓｉ鋼が提案
されているが（ヨーロッパ特許出願公開第378 998
号）、しかしながら、これらは、３００℃の温度に長期
間暴露されると延性を失うと言った欠点を有している。
【００１８】従って、この目的は、＞２００℃からその
問題となる硫酸の沸点に及ぶ温度の濃硫酸の中で用いる
に適切であり、耐腐食性を示すと共に、更に、上述した
条件下で用いられる構成要素として使用可能なように成
形が容易でありそして溶接が容易であり得る材料を提供
することにある。
問題となる硫酸の沸点に及ぶ温度の濃硫酸の中で用いる
に適切であり、耐腐食性を示すと共に、更に、上述した
条件下で用いられる構成要素として使用可能なように成
形が容易でありそして溶接が容易であり得る材料を提供
することにある。
【００１９】驚くべきことに、極めて特異的な材料を用
いることで上記目的を達成することができた。
いることで上記目的を達成することができた。
【００２０】本発明は、濃硫酸または０から１０重量％
の発煙硫酸に暴露される構成要素として、脱酸素で用い
られる元素であるマグネシウム、アルミニウムおよびカ
ルシウムを含む最小量の不可避混和物と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を含んでおりそしてその残りを鉄として含んでいるオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から作ら
れている、溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造
材料を、＞２００℃からこの用いる特別な硫酸／発煙硫
酸の沸点に及ぶ温度で用いることを提供するものであ
る。
の発煙硫酸に暴露される構成要素として、脱酸素で用い
られる元素であるマグネシウム、アルミニウムおよびカ
ルシウムを含む最小量の不可避混和物と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を含んでおりそしてその残りを鉄として含んでいるオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から作ら
れている、溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造
材料を、＞２００℃からこの用いる特別な硫酸／発煙硫
酸の沸点に及ぶ温度で用いることを提供するものであ
る。
【００２１】熱濃硫酸または０から１０重量％の発煙硫
酸の中にニトロシル硫酸（ＮＯＨＳＯ4）を少量存在さ
せることは、表面除去率を低下させるに有利である。
酸の中にニトロシル硫酸（ＮＯＨＳＯ4）を少量存在さ
せることは、表面除去率を低下させるに有利である。
【００２２】熱加工性を更に改良するには、この材料
に、好適にはホウ素を０．０１重量％以下の量で含有さ
せてもよく、そして希土類金属を０．２５重量％の量で
含有させてもよい。
に、好適にはホウ素を０．０１重量％以下の量で含有さ
せてもよく、そして希土類金属を０．２５重量％の量で
含有させてもよい。
【００２３】これらの用いる材料は好ましい機械的およ
び技術的特性を有している。この高いケイ素含有量にも
拘らず、これらの材料が示すノッチド衝撃強度は満足さ
れる。これらの合金は、産業的に重要な如何なる形態、
例えばシート、片、管、棒およびワイヤーなどの形態で
製造され得る。さらなる形態には、例えばポンプおよび
継ぎ手などのための鋼鋳造物が含まれる。これらのニッ
ケル−クロム−ケイ素−鉄合金は容易に溶接可能であ
り、その結果として、溶接で装置を加工することが可能
になる。この溶接用充填材は、同じ種類のものである
か、或はその代わりとして、デルタフェライトを約２０
％に及ぶ量で有していてもよい。
び技術的特性を有している。この高いケイ素含有量にも
拘らず、これらの材料が示すノッチド衝撃強度は満足さ
れる。これらの合金は、産業的に重要な如何なる形態、
例えばシート、片、管、棒およびワイヤーなどの形態で
製造され得る。さらなる形態には、例えばポンプおよび
継ぎ手などのための鋼鋳造物が含まれる。これらのニッ
ケル−クロム−ケイ素−鉄合金は容易に溶接可能であ
り、その結果として、溶接で装置を加工することが可能
になる。この溶接用充填材は、同じ種類のものである
か、或はその代わりとして、デルタフェライトを約２０
％に及ぶ量で有していてもよい。
【００２４】用いられる材料は、８５重量％以上のＨ2
ＳＯ4、好適には９０から１００重量％のＨ2ＳＯ4、特
に好適には９５から１００重量％のＨ2ＳＯ4、および０
から１０重量％の発煙硫酸に対して大きな度合の耐腐食
性を示す。この上昇させた耐腐食性は、＞２００℃、好
適には３７０℃に及ぶ高温でも存在している。これらの
材料または構成要素は、０．１バールから１０バールの
圧力で熱濃硫酸または０から１０重量％の発煙硫酸に暴
露され得る。これらの材料は、上記熱濃硫酸に暴露され
る構成要素として用いられ得る。上記構成要素は、例え
ば反応容器、ポンプ、継ぎ手、配管、熱交換器などであ
る。
ＳＯ4、好適には９０から１００重量％のＨ2ＳＯ4、特
に好適には９５から１００重量％のＨ2ＳＯ4、および０
から１０重量％の発煙硫酸に対して大きな度合の耐腐食
性を示す。この上昇させた耐腐食性は、＞２００℃、好
適には３７０℃に及ぶ高温でも存在している。これらの
材料または構成要素は、０．１バールから１０バールの
圧力で熱濃硫酸または０から１０重量％の発煙硫酸に暴
露され得る。これらの材料は、上記熱濃硫酸に暴露され
る構成要素として用いられ得る。上記構成要素は、例え
ば反応容器、ポンプ、継ぎ手、配管、熱交換器などであ
る。
【００２５】上記構成要素は、鍛造とロール加工（延性
加工）か、鋳造か、ライニングか、被覆加工か、成形溶
接か、或は肉盛溶接で製造され得る。
加工）か、鋳造か、ライニングか、被覆加工か、成形溶
接か、或は肉盛溶接で製造され得る。
【００２６】示した厳しい条件下における高耐腐食性
は、多くとも１ｍｍ／年、通常多くとも０．１から０．
２ｍｍ／年の表面除去率であると見なされる。
は、多くとも１ｍｍ／年、通常多くとも０．１から０．
２ｍｍ／年の表面除去率であると見なされる。
【００２７】本発明はまた、二酸化硫黄を触媒酸化して
三酸化硫黄を生じさせ、この三酸化硫黄を９８から１０
１％の濃度で硫酸に吸収させ、ここで、吸収熱が生じる
ことでこの吸収をタワー内で行い、この中に該硫酸を２
００℃以上の温度で導入し、このタワーを出る硫酸は９
９％以上の濃度と２００℃以上の温度を有しており、こ
の吸収熱を他の液体に伝達するか或は蒸気を生じさせる
ことによって熱交換器の中で消散させることによる硫酸
製造方法も提供し、この方法は、該熱硫酸に接触する該
熱交換器および任意に他の構成要素が、脱酸素で用いら
れる元素であるマグネシウム、アルミニウムおよびカル
シウムを含む最小量の不可避混和物と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から成る
ことを特徴としている。
三酸化硫黄を生じさせ、この三酸化硫黄を９８から１０
１％の濃度で硫酸に吸収させ、ここで、吸収熱が生じる
ことでこの吸収をタワー内で行い、この中に該硫酸を２
００℃以上の温度で導入し、このタワーを出る硫酸は９
９％以上の濃度と２００℃以上の温度を有しており、こ
の吸収熱を他の液体に伝達するか或は蒸気を生じさせる
ことによって熱交換器の中で消散させることによる硫酸
製造方法も提供し、この方法は、該熱硫酸に接触する該
熱交換器および任意に他の構成要素が、脱酸素で用いら
れる元素であるマグネシウム、アルミニウムおよびカル
シウムを含む最小量の不可避混和物と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から成る
ことを特徴としている。
【００２８】これらの特別な合金を用いることによっ
て、硫酸製造を行っている間に高圧蒸気を生じさせるこ
とが可能であり、従ってその吸収熱を最適に用いること
が可能になる。この硫酸は追加的に上昇させた温度で処
理され得る。
て、硫酸製造を行っている間に高圧蒸気を生じさせるこ
とが可能であり、従ってその吸収熱を最適に用いること
が可能になる。この硫酸は追加的に上昇させた温度で処
理され得る。
【００２９】本発明はまた、硫酸を８５から９７重量％
のＨ2ＳＯ4に濃縮し、そして任意に冷却と一緒に、３５
０℃以下の温度、好適には２００℃から３２０℃の温度
で上記硫酸を任意に精製する方法も提供し、この方法
は、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から成
る、溶接用充填材料と一緒の延性加工および／または鋳
造材料から、全体的にもしくは部分的に製造されている
構成要素が備わっている、熱硫酸に暴露されるプラント
および装置内で、該硫酸の濃縮および任意の精製および
任意の冷却を進行させることを特徴としている。
のＨ2ＳＯ4に濃縮し、そして任意に冷却と一緒に、３５
０℃以下の温度、好適には２００℃から３２０℃の温度
で上記硫酸を任意に精製する方法も提供し、この方法
は、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金から成
る、溶接用充填材料と一緒の延性加工および／または鋳
造材料から、全体的にもしくは部分的に製造されている
構成要素が備わっている、熱硫酸に暴露されるプラント
および装置内で、該硫酸の濃縮および任意の精製および
任意の冷却を進行させることを特徴としている。
【００３０】以下の実施例により本発明の説明を行う。
【００３１】
【実施例】実施例１ 下記の組成 ０．００５重量％の炭素 ６．９６重量％のケイ素 １．３８重量％のマンガン ０．０１１重量％の燐 ０．００２重量％の硫黄 ２５．４０重量％のニッケル ９．１５重量％のクロム 残りは鉄、を有する、冷ロール加工した２ｍｍ厚のシー
ト材料サンプルの試験を行う。
ト材料サンプルの試験を行う。
【００３２】沸騰している（３２０℃）９６％硫酸に７
００時間暴露した後、このオーステナイト鋼が示す表面
除去率は０．１５ｍｍ／年であると測定された。
００時間暴露した後、このオーステナイト鋼が示す表面
除去率は０．１５ｍｍ／年であると測定された。
【００３３】実施例２ ＮＯＨＳＯ4が入っている沸騰している（３２０℃）９
６％硫酸に、上記組成を有する冷ロール加工した２ｍｍ
厚のシート材料サンプルを７００時間に渡って暴露し
た。この暴露後、このオーステナイト鋼が示す表面除去
率は＜０．１ｍｍ／年であると測定された。
６％硫酸に、上記組成を有する冷ロール加工した２ｍｍ
厚のシート材料サンプルを７００時間に渡って暴露し
た。この暴露後、このオーステナイト鋼が示す表面除去
率は＜０．１ｍｍ／年であると測定された。
【００３４】これらのサンプルはまた容易に成形可能で
あると共に容易に溶接可能である。本明細書および実施
例は説明的であり、本発明を制限するものでないことは
理解されるであろう、そして本分野の技術者は本発明の
精神および範囲内に入る他の態様それら自身を連想する
であろう。
あると共に容易に溶接可能である。本明細書および実施
例は説明的であり、本発明を制限するものでないことは
理解されるであろう、そして本分野の技術者は本発明の
精神および範囲内に入る他の態様それら自身を連想する
であろう。
【００３５】本発明の特徴および態様は以下のとうりで
ある。
ある。
【００３６】１．鉄を基とする構成要素を、濃硫酸か、
１０重量％に及ぶ発煙硫酸か、或は両方に、少なくとも
２００℃からこの硫酸または発煙硫酸の沸点に及ぶ温度
で暴露する方法において、上記構成要素が、少なくとも
部分的に、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウ
ム、アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可
避混和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、延性加工および鋳造材料から作られている改良。
１０重量％に及ぶ発煙硫酸か、或は両方に、少なくとも
２００℃からこの硫酸または発煙硫酸の沸点に及ぶ温度
で暴露する方法において、上記構成要素が、少なくとも
部分的に、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウ
ム、アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可
避混和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、延性加工および鋳造材料から作られている改良。
【００３７】２．該合金が追加的にホウ素を０．０１重
量％含んでおりそして希土類金属を０．２５重量％に及
ぶ量で含んでいる第１項記載の方法。
量％含んでおりそして希土類金属を０．２５重量％に及
ぶ量で含んでいる第１項記載の方法。
【００３８】３．該構成要素を８５重量％以上の硫酸か
或は０から１０重量％の発煙硫酸に暴露する第１項記載
の方法。
或は０から１０重量％の発煙硫酸に暴露する第１項記載
の方法。
【００３９】４．該構成要素を濃硫酸か或は０から１０
重量％の発煙硫酸に＞２００℃から３７０℃の温度で暴
露する第１項記載の方法。
重量％の発煙硫酸に＞２００℃から３７０℃の温度で暴
露する第１項記載の方法。
【００４０】５．該構成要素を濃硫酸か或は０から１０
重量％の発煙硫酸に０．１バールから１０バールの圧力
で暴露する第１項記載の方法。
重量％の発煙硫酸に０．１バールから１０バールの圧力
で暴露する第１項記載の方法。
【００４１】６．該構成要素が水中ポンプである第１項
記載の方法。
記載の方法。
【００４２】７．二酸化硫黄を触媒酸化して三酸化硫黄
を生じさせ、この三酸化硫黄を９８から１０１％の濃度
で硫酸に吸収させ、ここで、吸収熱が生じることでこの
吸収をタワー内で行い、この中に該硫酸を２００℃以上
の温度で導入し、このタワーを出る硫酸は９９％以上の
濃度と２００℃以上の温度を有しており、この吸収熱を
他の液体に伝達するか或は蒸気を生じさせることによっ
て熱交換器の中で消散させることによる硫酸製造におい
て、該熱硫酸に接触する該熱交換器および任意に他の構
成要素が、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウ
ム、アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可
避混和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金で作られ
ていることを含む改良。
を生じさせ、この三酸化硫黄を９８から１０１％の濃度
で硫酸に吸収させ、ここで、吸収熱が生じることでこの
吸収をタワー内で行い、この中に該硫酸を２００℃以上
の温度で導入し、このタワーを出る硫酸は９９％以上の
濃度と２００℃以上の温度を有しており、この吸収熱を
他の液体に伝達するか或は蒸気を生じさせることによっ
て熱交換器の中で消散させることによる硫酸製造におい
て、該熱硫酸に接触する該熱交換器および任意に他の構
成要素が、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウ
ム、アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可
避混和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金で作られ
ていることを含む改良。
【００４３】８．該吸収熱を熱交換器内で消散させて５
バールから３１バールの圧力（絶対）を有する蒸気を生
じさせる第７項記載の方法。
バールから３１バールの圧力（絶対）を有する蒸気を生
じさせる第７項記載の方法。
【００４４】９．該タワーを出る硫酸が＞２００℃から
２８０℃の温度を有する第７項記載の方法。
２８０℃の温度を有する第７項記載の方法。
【００４５】１０．硫酸を８５から９７重量％のＨ2Ｓ
Ｏ4に濃縮し、そして任意に冷却と一緒に、２００℃か
ら３５０℃の温度で該硫酸を任意に精製する濃縮におい
て、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に組成 Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造材料
から少なくとも部分的に製造されている構成要素が備わ
っている、熱硫酸に暴露されるプラントおよび装置内
で、該硫酸の濃縮および任意の精製および任意の冷却を
行うことを含む改良。
Ｏ4に濃縮し、そして任意に冷却と一緒に、２００℃か
ら３５０℃の温度で該硫酸を任意に精製する濃縮におい
て、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に組成 Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造材料
から少なくとも部分的に製造されている構成要素が備わ
っている、熱硫酸に暴露されるプラントおよび装置内
で、該硫酸の濃縮および任意の精製および任意の冷却を
行うことを含む改良。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｋ 35/36 Ｃ Ｃ０１Ｂ 17/69 Ｚ (72)発明者 ステイリアノス・サバキス ドイツ51069ケルン・オーデンタラーシユ トラーセ309
Claims (3)
- 【請求項１】 鉄を基とする構成要素を、濃硫酸か、１
０重量％に及ぶ発煙硫酸か、或は両方に、少なくとも２
００℃からこの硫酸または発煙硫酸の沸点に及ぶ温度で
暴露する方法において、上記構成要素が、少なくとも部
分的に、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、
アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混
和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、延性加工および鋳造材料から作られている方法。 - 【請求項２】 二酸化硫黄を触媒酸化して三酸化硫黄を
生じさせ、この三酸化硫黄を９８から１０１％の濃度で
硫酸に吸収させ、ここで、吸収熱が生じることでこの吸
収をタワー内で行い、この中に該硫酸を２００℃以上の
温度で導入し、このタワーを出る硫酸は９９％以上の濃
度と２００℃以上の温度を有しており、この吸収熱を他
の液体に伝達するか或は蒸気を生じさせることによって
熱交換器の中で消散させることによる硫酸製造法におい
て、該熱硫酸に接触する該熱交換器および任意に他の構
成要素が、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウ
ム、アルミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可
避混和物と一緒に組成 Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金で作られ
ていることを含む硫酸製造法。 - 【請求項３】 硫酸を８５から９７重量％のＨ２ＳＯ４
に濃縮し、そして任意に冷却と一緒に、２００℃から３
５０℃の温度で該硫酸を任意に精製する濃縮法におい
て、脱酸素で用いられる元素であるマグネシウム、アル
ミニウムおよびカルシウムを含む最小量の不可避混和物
と一緒に組成 Ｃ 最大で０．０３重量％ Ｓｉ ＞６．５から７．４重量％ Ｃｒ ８から１６重量％ Ｎｉ ２０から３０重量％ Ｍｎ 最大で２．０重量％ Ｐ 最大で０．０３重量％ Ｓ 最大で０．０１重量％ を有しておりそしてその残りを鉄として有しているオー
ステナイト鉄−ニッケル−クロム−ケイ素合金を含んで
いる、溶接用充填材料と一緒の延性加工および鋳造材料
から少なくとも部分的に製造されている構成要素が備わ
っている、熱硫酸に暴露されるプラントおよび装置内
で、該硫酸の濃縮および任意の精製および任意の冷却を
行うことを含む方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4308151.7 | 1993-03-15 | ||
| DE4308151A DE4308151C2 (de) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | Verwendung von Knet- und Gußwerkstoffen sowie Schweißzusatzwerkstoffen aus austenitischem Stahl für mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder Oleum beaufschlagte Bauteile |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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