JPH07106350B2 - Operating method of electrodialysis desalination equipment - Google Patents
Operating method of electrodialysis desalination equipmentInfo
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- JPH07106350B2 JPH07106350B2 JP61180950A JP18095086A JPH07106350B2 JP H07106350 B2 JPH07106350 B2 JP H07106350B2 JP 61180950 A JP61180950 A JP 61180950A JP 18095086 A JP18095086 A JP 18095086A JP H07106350 B2 JPH07106350 B2 JP H07106350B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、電気透析法淡水化装置の運転方法に関し、特
に太陽光、風力等の変動するエネルギーを動力源に用い
る電気透析法淡水化装置の運転方法に関するものであ
る。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for operating an electrodialysis desalination apparatus, and in particular, an electrodialysis desalination apparatus that uses fluctuating energy such as sunlight and wind power as a power source. It is related to the driving method of.
（従来の技術） 従来の電気透析法淡水化装置では、一般に動力源に商用
電源またはこの商用電源と同等の安定した電源が用いら
れていた。このため、太陽光発電、太陽熱発電、風力発
電等の変動する動力源を用いる場合は、蓄電池を設置
し、この蓄電池により電気透析法淡水化装置へ供給する
電力の安定化を図っていた（例えばNEDO、「サンシャイ
ン計画・太陽光発電システム実用化技術開発（離島用海
水淡水化システム）」参照）。(Prior Art) In a conventional electrodialysis desalination apparatus, a commercial power source or a stable power source equivalent to this commercial power source is generally used as a power source. Therefore, when using a variable power source such as solar power generation, solar thermal power generation, or wind power generation, a storage battery is installed and the power supplied to the electrodialysis desalination apparatus is stabilized by this storage battery (for example, See NEDO, "Sunshine Project / Practical Technology Development for Solar Power Generation System (Seawater Desalination System for Remote Islands)".
第９図は、動力源の出力が変動する電気透析法淡水化装
置の基本フローを示す図、第10図は、第９図の装置の運
転の概念図を示す。この装置は、動力源１、電気透析法
淡水化装置２、蓄電池３、整流器４、５、６から主に構
成されている。動力源１の出力が定格である場合は、動
力源１からの出力は整流器４を通して電気透析法淡水化
装置２に供給される。動力源１の出力が低下した場合
は、動力源１からの出力は整流器５を通って蓄電池３に
貯えられるとともに、蓄電池３に貯えられた電力が所定
量以上であれば、整流器６を通して電気透析法淡水化装
置２へ供給される。FIG. 9 is a diagram showing a basic flow of the electrodialysis desalination apparatus in which the output of the power source fluctuates, and FIG. 10 is a conceptual diagram of the operation of the apparatus of FIG. This device mainly includes a power source 1, an electrodialysis desalination device 2, a storage battery 3, and rectifiers 4, 5, and 6. When the output of the power source 1 is rated, the output from the power source 1 is supplied to the electrodialysis desalination apparatus 2 through the rectifier 4. When the output of the power source 1 is reduced, the output from the power source 1 is stored in the storage battery 3 through the rectifier 5 and, if the amount of electric power stored in the storage battery 3 is equal to or more than a predetermined amount, electrodialysis is performed through the rectifier 6. It is supplied to the method desalination apparatus 2.
従来の電気透析法淡水化装置では、動力源の出力が低い
場合は、オンオフ（断続）運転を行なっていた。動力源
の出力が低下した場合にオンオフ運転を行なう目的は、
アルカリスケールの析出を防止するためにある。つま
り、運転時はアルカリスケールを生じない、最も信頼で
きる運転状態である定格状態で電気透析法淡水化装置を
運転するが、動力源の出力が低下した場合にはオンオフ
運転を行ない、装置作動時は常に定格状態にしていた。
このため、動力源１の出力が低下したときの全時間に占
める装置作動時間の割合は、動力源の出力割合にほぼ一
致していた。In the conventional electrodialysis desalination apparatus, ON / OFF (intermittent) operation was performed when the output of the power source was low. The purpose of on / off operation when the output of the power source drops is
This is to prevent precipitation of alkaline scale. In other words, when operating, the electrodialysis desalination equipment operates in the rated state, which is the most reliable operating state that does not produce alkaline scale, but when the output of the power source decreases, it performs on / off operation and when the equipment is operating. Was always in the rated state.
For this reason, the ratio of the device operating time to the total time when the output of the power source 1 decreased was almost equal to the output ratio of the power source.
しかしながら、このような従来の電気透析法淡水化装置
の運転方法では、アルカリスケールは防止できるもの
の、経済的配慮はなされていなかった。However, although such an operation method of the conventional electrodialysis desalination apparatus can prevent alkaline scale, it has not been economically considered.
（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、従来のオンオフ運転に代わり得る、ア
ルカリスケールを析出しない、経済的な電気透析法淡水
化装置の運転方法を提供することにある。(Problems to be Solved by the Invention) An object of the present invention is to provide an economical method for operating an electrodialysis desalination apparatus which does not deposit alkaline scale and which can replace conventional on / off operation.
（問題点を解決するための手段） 上記目的は、濃度分極によるアルカリスケールの析出が
生じないようにオンオフ運転に代わって低負荷連続運転
を行なうこと、すなわち、電気透析槽への印加電圧およ
び電気透析槽内を流れる脱塩水、濃縮水等の液流速を制
御し、濃度分極によるアルカリスケールの析出を防止す
ることによって達成できる。(Means for Solving Problems) The above-mentioned object is to carry out low-load continuous operation instead of on-off operation so that precipitation of alkaline scale due to concentration polarization does not occur, that is, the voltage applied to the electrodialysis tank and the electrical operation. This can be achieved by controlling the liquid flow rate of demineralized water, concentrated water, etc. flowing in the dialysis tank to prevent precipitation of alkaline scale due to concentration polarization.
本発明は、透析槽の印加電圧制御および液流速制御の入
力信号に動力源の電圧値または電流値を用いる電気透析
法淡水化装置の運転方法において、前記液流速の0.4〜
1.0乗が透析槽の印加電圧に比例するように、上記透析
槽印加電圧および上記液流速を制御することを特徴とす
るものである。The present invention is a method for operating an electrodialysis desalination apparatus that uses a voltage value or a current value of a power source as an input signal for controlling a voltage applied to a dialysis tank and a liquid flow rate control, and the liquid flow rate of 0.4 to
The dialysis tank applied voltage and the liquid flow rate are controlled so that the power of 1.0 is proportional to the applied voltage of the dialysis tank.
電気透析法淡水化装置において消費される電力は、透析
電力、ポンプ類の動力および計測・制御機器の消費電力
である。透析電力は、透析負荷に比例し、ポンプ類の動
力は流量の３乗に比例する。計測・制御機器の電力は運
転状態に関係せず、しかもこの計測・制御機器の電力は
小さい。Electric power consumed in the electrodialysis desalination apparatus is dialysis power, power of pumps and power consumption of measurement / control equipment. The dialysis power is proportional to the dialysis load, and the power of pumps is proportional to the cube of the flow rate. The power of the measurement / control equipment is not related to the operating condition, and the power of the measurement / control equipment is small.
濃度分極によるアルカリスケールの析出は、透析室内で
処理される電解質の流量（当量換算値）がこの透析室を
通過する電流値（当量換算値）より少ない時に生じる現
象である。すなわち、電解質流量が電流量より少ない時
に水の電気分解を生じてH+とOH-が生成する。そして、
このときOH-が生成した領域においてはpHが高いため、
アルカリスケールが析出する。したがって、アルカリス
ケールの析出は、透析室へ適量の電解質を供給すること
によって防止できる。また、透析室を通過する電流値が
低下した場合は、透析室への電解質の供給量を減少させ
ればよい。Deposition of alkaline scale due to concentration polarization is a phenomenon that occurs when the flow rate (equivalent conversion value) of the electrolyte treated in the dialysis chamber is smaller than the current value (equivalent conversion value) passing through the dialysis chamber. That is, when the flow rate of the electrolyte is smaller than the amount of current, electrolysis of water occurs to generate H + and OH − . And
At this time, since the pH is high in the region where OH − is generated,
Alkaline scale precipitates. Therefore, the deposition of alkaline scale can be prevented by supplying an appropriate amount of electrolyte to the dialysis chamber. Further, when the current value passing through the dialysis chamber decreases, the amount of electrolyte supplied to the dialysis chamber may be reduced.
アルカリスケールの析出を生じる境界としては、電流値
と電解質の供給量の間に次式の関係があり、したがっ
て、この関係式（１）を下回る電流値または上回る電解
質を供給するとスケールを析出することがない。As a boundary that causes the deposition of alkaline scale, there is the following relationship between the current value and the supply amount of the electrolyte. Therefore, when the current value below or above this relational expression (1) is supplied, the scale is deposited. There is no.
ここで、 i:電流値 （A/cm2、eq/s.cm2） C:電解質濃度 （eq/cm3） U:液流速 （cm/s） λ：導電率≒K2・Ｃ （Ｓ′） K1:透析室の構造によって決まる定数 K2:原水によって決まる定数（＝λ/C:導電率と電解質濃
度の変換値）。 Where i: current value (A / cm 2 , eq / s.cm 2 ) C: electrolyte concentration (eq / cm 3 ) U: liquid flow velocity (cm / s) λ: conductivity ≈ K 2 · C (S ′) K 1 : constant determined by the structure of the dialysis chamber K 2 : constant determined by raw water (= λ / C: converted value of conductivity and electrolyte concentration).
ここで、液流速は電気透析槽内を流れる脱塩水、濃縮水
等の配管の径、すなわち断面積が一定であるとすると、
ポンプ流量と比例関係にあるから、液流速をポンプ流量
に置き換えることもできる。Here, assuming that the liquid flow velocity is the diameter of the pipe of demineralized water, concentrated water, etc. flowing in the electrodialysis tank, that is, the cross-sectional area is constant,
Since the flow rate is proportional to the pump flow rate, the liquid flow rate can be replaced with the pump flow rate.
なお、透析処理する原水が決まれば、式（２）は次のよ
うに書き直すことができる。If the raw water to be dialyzed is determined, the formula (2) can be rewritten as follows.
ここで、 R:透析室の電位こう配（V/cm） K3:原水、透析室の構造によって決まる定数。 Where R: potential gradient of dialysis room (V / cm) K 3 : raw water, a constant determined by the structure of the dialysis room.
（実施例） 第１図に本発明になる一実施例を適用した電気透析法淡
水化装置のフロー図を示す。この装置は回分処理を行な
う装置であり、電気透析槽11と、該電気透析槽11に脱塩
水を循環させるための脱塩水循環タンク12、および脱塩
水循環ポンプ14と、同じく濃縮水を循環させるための濃
縮水循環タンク13および濃縮水循環ポンプ15および配管
類から構成されている。この電気透析法淡水化装置を駆
動するために、動力源31、印加電圧制御装置32が設置さ
れる。(Example) FIG. 1 shows a flow chart of an electrodialysis desalination apparatus to which an example according to the present invention is applied. This device is a device for performing batch processing, and an electrodialysis tank 11, a demineralized water circulation tank 12 for circulating demineralized water in the electrodialysis tank 11, and a demineralized water circulation pump 14 as well as circulating concentrated water. It is composed of a concentrated water circulation tank 13, a concentrated water circulation pump 15 and pipes. In order to drive this electrodialysis desalination apparatus, a power source 31 and an applied voltage control apparatus 32 are installed.
第２図は、第１図の電気透析槽11の原理構成を示す図で
ある。この電気透析槽11は、陽イオン交換膜Ｋと陰イオ
ン交換膜Ａをスペーサを介して交互に多数配設したもの
からなる。スペーサは陽イオン交換膜Ｋと陰イオン交換
膜Ａとの距離を保って両者の接触を防止するとともに、
液の入口および出口を確保して脱塩室または濃縮室を形
成するものである。この電気透析槽の両端に電位差をか
けると、陽イオンと陰イオンが排出される室（脱塩室）
と集合する室（濃縮室）が交互に形成される。各陽イオ
ン交換膜（または陰イオン交換膜）を透過するイオン量
（当量数）は等しく、電気透析槽11を流れた電流量（当
量へ換算した値）と同一値となる。FIG. 2 is a diagram showing the principle configuration of the electrodialysis tank 11 of FIG. The electrodialysis tank 11 is composed of a large number of cation exchange membranes K and anion exchange membranes A arranged alternately with spacers. The spacer keeps a distance between the cation exchange membrane K and the anion exchange membrane A to prevent contact between them, and
A desalting chamber or a concentrating chamber is formed by securing an inlet and an outlet for the liquid. A chamber (demineralization chamber) where positive and negative ions are discharged when a potential difference is applied across the electrodialysis tank.
Chambers (concentration chambers) that meet with are formed alternately. The amount of ions (equivalent number) passing through each cation exchange membrane (or anion exchange membrane) is equal, and is the same as the amount of current flowing through the electrodialysis tank 11 (value converted to equivalent).
電気透析によって処理される原水16は、脱塩水循環タン
ク12、濃縮水循環タンク13に供給される。脱塩水循環タ
ンク12への現水16の供給は満水になると停止する。濃縮
水循環タンク13への原水16の供給は連続して行なわれ
る。脱塩水循環タンク12に供給された原水は、脱塩水循
環ポンプ14によって電気透析槽11の脱塩室を循環しなが
ら脱塩される。そして、所定の低塩濃度の水（淡水）と
なると、切り替え弁24の流路が変更され、淡水は電気透
析法淡水化装置外へ輸送される。濃縮水循環タンク13に
供給された原水は、濃縮水循環ポンプ15によって電気透
析槽11の濃縮室を循環しながら高塩濃度の水（濃縮水）
となり、濃縮水タンク13からオーバーフローによって排
出される。陽極液21は濃縮循環水20から分岐され、陽極
室を通った後、外部へ排出される。陰極液22は濃縮循環
水20から分岐され、陰極室を通った後、濃縮水循環タン
ク13へもどされる。Raw water 16 treated by electrodialysis is supplied to a demineralized water circulation tank 12 and a concentrated water circulation tank 13. The supply of the actual water 16 to the demineralized water circulation tank 12 stops when it becomes full. The raw water 16 is continuously supplied to the concentrated water circulation tank 13. The raw water supplied to the desalted water circulation tank 12 is desalted by the desalted water circulation pump 14 while circulating in the desalination chamber of the electrodialysis tank 11. Then, when the water (fresh water) has a predetermined low salt concentration, the flow path of the switching valve 24 is changed, and the fresh water is transported to the outside of the electrodialysis desalination apparatus. The raw water supplied to the concentrated water circulation tank 13 is a high salt concentration water (concentrated water) while being circulated through the concentration chamber of the electrodialysis tank 11 by the concentrated water circulation pump 15.
And is discharged from the concentrated water tank 13 by overflow. The anolyte 21 is branched from the concentrated circulating water 20, passes through the anode chamber, and is then discharged to the outside. The catholyte solution 22 is branched from the concentrated circulating water 20, passes through the cathode chamber, and is then returned to the concentrated water circulating tank 13.
この電気透析法淡水化装置を駆動する電気は、動力源31
から出力された電気を印加電圧制御装置32によって、透
析電力用の電気およびポンプ用動力の電気に替えられて
供給される。透析電力用の電気は、電気透析槽11に印加
される。ポンプ用動力の電気は、脱塩水循環ポンプ14、
濃縮水循環ポンプ15等のポンプの駆動に使用される。第
３図に、スペーサとしてネットを用いてその厚みと目開
きを変化させることにより、電気抵抗と通液による圧力
損失の兼ね合いを変化させた場合の、濃度分極が生じる
領域の電気透析槽11の電位勾配Ｒと透析室内の液流速Ｕ
の関係を示す。この時に用いた３種のスペーサ（ネッ
ト）の寸法を第１表に示す。表中、ａ、ｂはネット枠の
断面寸法、すなわちネット枠の縦および横の断面寸法で
あり、ネットの厚みを決定するもの、ｐは枠間隔、すな
わちネットの目開きを決定するものであり、電位勾配が
一定であれば、ネット枠の断面寸法（厚み）が大きくな
るほど電圧が高くなり、ネット枠間隔（目開き）が大き
くなるほど電気抵抗は小さくなる。濃度分極の生じる領
域は、透析室内に設置されるスペーサ（ネット）によっ
て異なるが、この領域はネットの種類に関係なく、その
境界では電位勾配Ｒと流速Ｕの間に式（３）′の関係が
成り立っており、このときのｘ、K3を求めると第１表の
ようになることが分かった。The electricity that drives this electrodialysis desalination system is
The electric power output from the electric power is converted into electric power for dialysis power and electric power for pump power by the applied voltage control device 32, and the electric power is supplied. Electricity for dialysis power is applied to the electrodialysis tank 11. The power of the pump power is the demineralized water circulation pump 14,
Used to drive pumps such as concentrated water circulation pump 15. FIG. 3 shows the electrodialysis tank 11 in the region where concentration polarization occurs when the balance between electric resistance and pressure loss due to liquid passage is changed by changing the thickness and opening of the net by using a net as a spacer. Potential gradient R and liquid flow rate U in the dialysis chamber
Shows the relationship. Table 1 shows the dimensions of the three spacers (nets) used at this time. In the table, a and b are the cross-sectional dimensions of the net frame, that is, the vertical and horizontal cross-sectional dimensions of the net frame, which determine the thickness of the net, and p is the frame spacing, that is, the mesh opening of the net. If the potential gradient is constant, the voltage increases as the cross-sectional dimension (thickness) of the net frame increases, and the electrical resistance decreases as the net frame interval (opening) increases. The region where concentration polarization occurs varies depending on the spacer (net) installed in the dialysis chamber, but this region does not depend on the type of net, and at the boundary between the potential gradient R and the flow velocity U the relationship of equation (3) ' It is found that when x and K 3 at this time are obtained, it becomes as shown in Table 1.
Ｒ＝K3・UX ……（３）′ したがって、電気透析法淡水化装置を常に濃度分極が生
じない状態で運転するために、負荷が変動する場合には
第（３）式に示すように、電気透析槽の印加電力は、透
析室内の液流速の0.4〜1.0乗に比例して変化するように
したらよいことが分かった。R = K 3 · U X …… (3) ′ Therefore, in order to operate the electrodialysis desalination apparatus in a state where concentration polarization does not always occur, when the load varies, the applied power of the electrodialysis tank is set as shown in the equation (3). It was found that it should be changed in proportion to the 0.4-1.0th power of the liquid flow velocity.
なお、液流量は液流速に比例し、液流速の変化は、ポン
プを回転数を変化させて行ない、このポンプの回転数は
直流モータまたは可変変流モータを用いて調整すること
ができる。The liquid flow rate is proportional to the liquid flow velocity, and the liquid flow velocity is changed by changing the rotational speed of the pump, and the rotational speed of the pump can be adjusted by using a DC motor or a variable current transformer.
単位造水量当たりの透析電力は透析槽の印加電圧に比例
し、ポンプ動力は流量の約３乗に比例する関係があるこ
とから、低負荷状態で運転することにより消費電力を低
減することができる。したがって、動力源の出力が低下
した場合、低負荷運転すると、造水量が多く確保できる
ことになる。The dialysis power per unit amount of fresh water is proportional to the voltage applied to the dialysis tank, and the pump power is proportional to the cube of the flow rate. Therefore, the power consumption can be reduced by operating in a low load state. . Therefore, when the output of the power source is reduced, a large amount of fresh water can be secured by low load operation.
第４〜６図は、動力源の出力が変化したときの本発明に
なる電気透析法淡水化装置の運転状況を示したものであ
る。この装置は、海水（35,000ppm as TDS）から淡水
（500ppm as TDS）を作るもので、定格造水量が100m3
/日、動力源の定格容量が1800kwh/日、透析室内脱塩水
および濃縮水の流速が定格時6cm/sである。定格時（動
力源の出力＝100％）におけるポンプ動力は1800kwh/
日、透析電力は同じく1800kwh/日であるが、計測・制御
電力は無視できる程度である。4 to 6 show the operating conditions of the electrodialysis desalination apparatus according to the present invention when the output of the power source changes. This device produces fresh water (500ppm as TDS) from seawater (35,000ppm as TDS), and the rated amount of fresh water is 100m 3
/ Day, the rated capacity of the power source is 1800 kwh / day, and the flow rate of desalinated water and concentrated water in the dialysis chamber is 6 cm / s at the rated time. Pump power at rated time (power source output = 100%) is 1800 kwh /
The dialysis power is 1800 kwh / day, but the measurement / control power is negligible.
透析室内に設置されたスペーサは、第３図（または第１
表）の（２）の形状であり、したがって、透析室の電位
勾配（透析槽の印加電圧）の変化に伴って、脱塩水・濃
縮水の流速が0.53乗で比例する。The spacer installed in the dialysis chamber is shown in FIG.
It is the shape of (2) in the table). Therefore, the flow velocity of demineralized water / concentrated water is proportional to the power of 0.53 with the change of the potential gradient in the dialysis chamber (the voltage applied to the dialysis tank).
透析電力は透析槽印加電圧の２乗に比例し、ポンプ動力
は脱塩水・濃縮水の流速の３乗に比例する。The dialysis power is proportional to the square of the voltage applied to the dialysis tank, and the pump power is proportional to the cube of the flow rate of demineralized water / concentrated water.
なお、動力源の出力は、すべて、ポンプ動力および透析
電力に消費される。It should be noted that all the output of the power source is consumed for pump power and dialysis power.
第７、８図は、動力源の出力が変化したときの本発明に
なる電気透析法淡水化装置の造水量およびそのときの単
位造水量当たりの消費電力を示したものである。条件は
第４〜６図の場合と同一である。FIGS. 7 and 8 show the amount of fresh water produced by the electrodialysis desalination apparatus according to the present invention when the output of the power source changes, and the power consumption per unit amount of fresh water at that time. The conditions are the same as in the case of FIGS.
造水量は、第７図に示すように、動力源の出力が低下し
た場合においても、かなりの量の淡水を造水できるよう
になる。例えば、動力源の出力が定格の50％のとき、造
水量は84m3/日（定格の84％）となり、また、動力源の
出力が15％のとき、造水量は50m3/日（定格の50％）と
なる。一方、従来装置のオンオフ運転では、それぞれ50
m3/日、15m3/日である。As shown in FIG. 7, the amount of fresh water can be made even when the output of the power source is reduced. For example, when the power source output is 50% of the rated value, the amount of water produced is 84 m 3 / day (84% of the rating), and when the power source output is 15%, the amount of water produced is 50 m 3 / day (rated 50% of). On the other hand, in the on / off operation of the conventional device, 50
m 3 / day, 15m 3 / day.
したがって、本発明の一実施例によれば、動力源の出力
が低下した場合においても従来装置よりもより多くの淡
水をつくることが可能となる効果が得られる。また、本
発明の一実施例においては、動力源の出力が低下した場
合においても、出力した電力は、全て、透析電力および
ポンプ動力として消費するため、蓄電池が不要となる効
果が得られる。Therefore, according to one embodiment of the present invention, it is possible to produce more fresh water than the conventional device even when the output of the power source is reduced. Further, in one embodiment of the present invention, even when the output of the power source is reduced, all the output power is consumed as the dialysis power and the pump power, so that the storage battery is unnecessary.
（発明の効果） 本発明によれば、動力源の出力が低下した場合におい
て、従来よりも多くの淡水を得る効果が得られる。(Effects of the Invention) According to the present invention, it is possible to obtain the effect of obtaining more fresh water than before when the output of the power source is reduced.
第１図は、本発明になる一実施例を適用した電気透析法
淡水化装置のフロー図、第２図は、電気透析槽のフロー
図、第３図は、濃度分極が生じる領域の電気透析槽の電
位勾配と透析室内の液速度の関係を示す図、第４〜８図
は、本発明になる電気透析法淡水化装置の動力源の出力
が変動するときの運転状況を示す、第９図は、出力が変
動する動力源を用いる従来の電気透析法淡水化装置の基
本フローを示す図、第10図は、この従来の電気透析法淡
水化装置の運転パターンを示す図である。 11……電気透析槽、12……脱塩水循環タンク、13……濃
縮水循環タンク、14……脱塩水循環ポンプ、15……濃縮
水循環ポンプ、16……原水、17……淡水、18……濃縮
水、19……脱塩循環水、20……濃縮循環水、21……陽極
液、22……陽極液、23……硫酸、24……切り替え弁。FIG. 1 is a flow diagram of an electrodialysis desalination apparatus to which an embodiment according to the present invention is applied, FIG. 2 is a flow diagram of an electrodialysis tank, and FIG. 3 is electrodialysis of a region where concentration polarization occurs. FIGS. 4 to 8 showing the relationship between the potential gradient in the tank and the liquid velocity in the dialysis chamber, FIGS. 4 to 8 show the operating conditions when the output of the power source of the electrodialysis desalination apparatus according to the present invention changes. FIG. 10 is a diagram showing a basic flow of a conventional electrodialysis desalination apparatus using a power source whose output varies, and FIG. 10 is a diagram showing an operation pattern of this conventional electrodialysis desalination apparatus. 11 …… electrodialysis tank, 12 …… demineralized water circulation tank, 13 …… concentrated water circulation tank, 14 …… demineralized water circulation pump, 15 …… concentrated water circulation pump, 16 …… raw water, 17 …… fresh water, 18 …… Concentrated water, 19 …… Desalination circulating water, 20 …… Concentrated circulating water, 21 …… Anolyte, 22 …… Anolyte, 23 …… Sulfuric acid, 24 …… Switching valve.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲田 栄治 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 秋山 巌 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−41506（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−34787（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Eiji Inada Eiji Inada 6-9 Takaracho, Kure-shi, Hiroshima Babcock Hitachi Co., Ltd. Kure Factory (72) Iwa Akiyama 3-36 Takaracho, Kure-shi, Hiroshima Babcock Hitachi Ltd. Kure Institute (56) Reference JP-A-60-41506 (JP, A) JP-A-60-34787 (JP, A)
Claims (1)
入力信号に動力源の電圧値または電流値を用いる電気透
析法淡水化装置の運転方法において、前記液流速の0.4
〜1.0乗が透析槽の印加電圧に比例するように、上記透
析槽印加電圧および上記液流速を制御することを特徴と
する電気透析法淡水化装置の運転方法。1. A method for operating an electrodialysis desalination apparatus, which uses a voltage value or a current value of a power source as an input signal for controlling a voltage applied to a dialysis tank and a liquid flow rate control, wherein 0.4 of the liquid flow rate is used.
A method for operating an electrodialysis desalination apparatus, which comprises controlling the dialysis tank applied voltage and the liquid flow rate so that the power of 1.0 to 1.0 is proportional to the applied voltage of the dialysis tank.
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| JP61180950A JPH07106350B2 (en) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | Operating method of electrodialysis desalination equipment |
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ID=16092108
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