JPH0692809B2 - 熱の発生方法 - Google Patents

熱の発生方法

Info

Publication number
JPH0692809B2
JPH0692809B2 JP62313135A JP31313587A JPH0692809B2 JP H0692809 B2 JPH0692809 B2 JP H0692809B2 JP 62313135 A JP62313135 A JP 62313135A JP 31313587 A JP31313587 A JP 31313587A JP H0692809 B2 JPH0692809 B2 JP H0692809B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
chamber
air
chambers
fuel material
velocity
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP62313135A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS63176912A (ja
Inventor
ピー ゴーゼグノ ウォルター
ファザレアバス アブドゥラリー イクバル
Original Assignee
フォスター ホイーラー エナジー コーポレーション
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by フォスター ホイーラー エナジー コーポレーション filed Critical フォスター ホイーラー エナジー コーポレーション
Publication of JPS63176912A publication Critical patent/JPS63176912A/ja
Publication of JPH0692809B2 publication Critical patent/JPH0692809B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/18—Details; Accessories
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
    • B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
    • B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
    • F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
    • F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
    • F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2206/00—Fluidised bed combustion
    • F23C2206/10—Circulating fluidised bed
    • F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/99006—Arrangements for starting combustion

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は複数個の分割した流動層で燃料を燃焼して熱を
発生する流動層燃焼方法に関する。
（従来の技術） 主要熱発生源として流動層を使用する燃焼システムは広
く知られている。これらの構成において、石炭のような
化石燃料と石炭の燃焼によって生ずる硫黄の吸収剤とを
含む粒状材料の層に空気を貫通させて層を流動化し且つ
割合低い温度における燃料の燃焼を促進する。燃焼器を
蒸気発生器として使用するとき、流動層で発生した熱は
水を蒸気に変えるために利用され、その結果高能率な熱
の解放と硫黄の高吸収性能と窒素酸化物の低量発生と燃
料の融通性とを生ずる。
最も代表的な流動層燃焼システムは通常“バブリング”
流動層と称し、この場合に粒状材料の層が空気分散板に
より支持されていて、この板の複数個の孔から燃焼支援
空気が前記層に導入され、前記材料を拡散し、かつ懸濁
状態又は流動状態を作り出す。ガスの速度は層の重量を
支持する圧力を発生するに必要な速度の２倍乃至３倍
（すなわち最小流動化速度）であり、層を通して立ち上
る泡を形成し沸騰液の外観を呈する。前記層はくぼみ状
の上面を有し、層から出て行くガスに含まれる粒子は非
常に少く、これらの粒子の集収と再循環は必ずしも必要
でない。二相混合物の熱及び体積の移動特性は高く、液
体のようである。
蒸気発生器の場合に、バブリング層を囲繞する壁は複数
本の熱伝達管により形成され、且つ流動層内の燃焼によ
り発生した熱は前記管を循環している水に伝えられる。
前記熱伝達管は通常水の自然循環回路に連結されてい
て、この回路は蒸気から水を分離するため蒸気ドラムを
備え、該ドラムはタービンやその他の蒸気使用装置に通
じている。
バブリング層によって与えられる燃焼性能と汚染物の排
出制御と負荷調整に改善を行うため、“循環”式流動層
を使用した流動層リアクターが開発された。これらの構
造において、平均ガス速度はバブリング層のためのガス
速度以上に増加され、その結果層の表面が一層散乱され
且つ層から同伴する固形物の量が増加する。この方法に
よると、固形物の容積が５〜20％の流動層が得られ、代
表的なバブリング流動層では固形物が30％以下である。
低密度の循環流動層の形成は粒子の大きさが小さいこと
と固形物の量が多いことに起因しており、これは固形物
を速く循環させることを必要とする。循環流動層の速度
範囲は固形物のターミナル速度すなわち自由落下速度
と、層が空気搬送管に変る速度と、の間である。
循環式流動層に要求される固形物の高速循環は燃料の熱
放散パターンを敏感にし、かくして蒸気発生器の中の温
度変化を最小にし、このため窒素酸化物の生成を減少す
る。また固形物を高負荷にすることは固形物循環のため
に固形物からガスを分離するために使用される機械装置
の性能を改善する。硫黄吸収剤と燃料の滞溜時間の増大
によって吸収剤と燃料消費量を減少する。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、循環式流動層方法は問題が無いわけでは
ない。例えば始動時または低負荷時に、ほんの１部分だ
けが必要であるのに流動層の下部全体を使用しなければ
ならない。このことは始動に割合長い時間を要し、また
更に割合容量の大きい始動バーナーを必要とし、また適
正な流動化速度を保つために割合多くの流動化燃焼空気
を必要とする。更にまた、始動時と低負荷時に層の下部
全体を使用するとき、層の温度が安定な着火に必要以下
に降下し且つ比較的急速な始動と望ましい負荷調整範囲
を得ることが困難となる。
（問題点を解決するための手段） 故に本発明の目的は始動時と低負荷時に割合少量の流動
化並びに燃焼空気を使用することができる循環式流動層
を有する流動層燃焼方法を提供することである。
なお本発明の目的は始動時と低負荷時に安定な着火を行
うため層の温度を充分なレベルに保持する上述の型式の
方法を提供することである。
本発明のなお別の目的は始動を比較的短時間で行うこと
ができ且つ適正な負荷調整範囲を達成できる上述の型式
の方法を提供することである。
本発明のなお別の目的は始動時と低負荷時に選択的に使
用できる分割区画に流動層の下部を分割してある上述の
型式の方法を提供することである。
これらの目的及びその他の目的を満足させるため本発明
は囲いの中に形成した複数個の分割室を設けることを特
徴としている。粒状燃料と空気が始動時と低負荷時に前
記室の中の一つに導入され、負荷の増加につれて燃料と
空気が付加的な室に導入される。空気速度は前記室の中
でバブリング流動層が初めにできるようにコントロール
され、負荷の増加につれて空気速度を増して各室に循環
式流動層を作る。
上述の説明及び本発明の方法の別の目的と特徴と効果は
添付図面を参考にした次の詳細な説明から明らかとなる
であろう。
（実施例） 添付図面の第１図並びに第２図を参照すれば、参照番号
２は炉区画４と分離区画６と熱回収区画８とを含む本発
明の燃焼システムが全体的に示されている。前記炉区画
４は前壁10と後壁12と側壁14a、14b（第２図）からでき
ている。あとで説明するように炉区画４から分離区画６
へガスを通過させるための開口16が壁12に設けられてい
る。
本発明の燃焼システムを蒸気の発生に使用する場合、加
熱すべき流体例えば水を運ぶため平行気密状態に形成さ
れた複数本の熱交換管によって壁10、12、14a、14bが形
成されるであろう。水を通常の方法でボイラーの内側に
通すために付加的な管を設けることができる。しかしこ
の管は便宜上図示してない。
特殊材料で作った層18が炉区画４の中に配置され且つボ
イラーの下部を水平方向に延在する有孔格子20に載って
いる。前記層18はインレットフイーダー22を通って炉区
画４の中に導入されるれきせい炭のような燃料粒子から
作ることができる。石炭を燃やすことによって発生する
硫黄を通常の方法で吸収するための硫黄吸収材料例えば
石炭を別のフイーダー（図示せず）から同じように炉区
画４に導入することができる。
空気室24が格子20のすぐ下に設けられ且つ外部の空気源
（図示せず）に接続されている。耐火材料で作った１対
の仕切り壁26a、26bが前記空気室24の中に配置されて、
該空気室を３個の区画28、30、32に分割している。同じ
ように１対の仕切り壁34a、34bがそれぞれ仕切り壁26
a、26bと一直線上に格子24から上方に延出して三つの上
部区画36、38、40を形成している。
前記区画すなわち室28、30、32はそれぞれダンパー48、
50、52を備えた入口42、44、46を有する。ダンパー48、
50、52は各入口42、44、46にそれらの中心の周りを枢動
できるように取付けられ、外部の制御装置（図示せず）
の作動に応じて前記入口の有効開度を変え、かくして前
記入口と室28、30、32と格子20と室36、38、40を通る気
流を制御する。ダンパー26a、26bは普通の設計であるか
らこれ以上説明しない。
運転開始時に層18の１部分を最初に着火するために格子
20のすぐ上の前壁10に、層の着火バーナー（図示せず）
が取付けられている。
室28、30、32と格子20と室36、38、40を通って上昇した
空気が層18の燃焼石炭から出る燃焼生成物と混合し、そ
の混合物は開口16を通って矢印のように分離区画６に入
る前に炉区画４の中の微細な石炭粒子の１部分を同伴す
る。分離区画６は同伴した固形粒子を空気と燃焼ガスの
混合物から分離するために普通通り作動するサイクロン
セパレーター56を備えている。固形粒子は重力で分離器
56の下部に下降し、そこから導管58を通り壁12の孔から
室38に入る。サイクロンセパレーターから出るガスは出
口導管60から矢印で示すように回収区画８に入る。
前記システムの運転を開始するためにフイーダー22から
入る粒状燃料が室38に導入され且つ吸収材料もまた必要
に応じ同様に導入される。ダンパー50が開かれ、ダンパ
ー48、52が閉じられ、外部の空気源からくる空気が入口
44と格子20を通って室38の粒状材料に入る。空気はエル
トリエーションを防ぐために比較的低速に保たれ且つ室
38に入る前の空気を予熱するために室30に予熱バーナー
等が設けられる。
着火バーナー（図示せず）やその類似物が室38に配置さ
れ且つ室38の中の粒状材料を燃やすため点火される。室
38の中の材料の温度が高くなると、フイーダー22から入
る付加的な粒状燃料が前記室の材料の上部に排出され
る。前記室38に導入される空気の速度は前記室の中にバ
ブリング層を形成する最小流動化速度又はその僅か上の
速度に達するまで増大され、すなわち空気の速度は層の
重量を支えるための圧力を発生するに必要な速度の２倍
ないし３倍となる。蒸気発生器の場合に、水に熱を加え
て蒸気を発生させるため水を炉４に対し熱交換状態に循
環させる要求すなわち負荷が燃焼システムに課せられ、
且つこれは負荷が例えば最小値の凡そ25％に達するまで
継続する。
室38の中の材料の高さが仕切り壁34a、34bの高さを越
え、かくして材料が室36、40の中にこぼれるまで、フイ
ーダー22から室38に粒状燃料の流れが増大される。つぎ
にダンパー48、52が開いて空気をそれぞれ室36、40に入
れ、該室の中の材料を流動化する。室36、40に流入する
空気の速度を制御してバブリング層が上述のように該室
36、40にも作られるようにする。
予熱バーナーを室28、32に協働させても良く、また必要
に応じ着火バーナーを室36、40に協働させて該室36、40
内の材料の温度を正確にコントロールしても良い。
材料が室36、40に流入する室38の上部にフイーダー22か
ら粒状燃料が直接連続的に排出される。室38の中の燃料
はその室の温度によって自燃し且つ室36、40の中の材料
が室38の材料から熱を吸収するが、これは仕切り壁34
a、34bの上で室36、38、40の間を燃料が循環する事実に
よるものである。
室36、38、40の層を貫通上昇する空気とガス状燃焼生成
物の混合物は該室の中の割合微細な粒状燃焼を同伴し、
その結果できた混合物が炉区画４の上部から開口16を通
って分離区画６に入る。固形粒状燃料はセパレーター56
の中で空気とガス状燃焼生成物の混合物から分離され且
つ導管58から室40に排出される。空気とガス状燃焼生成
物のきれいな混合物はセパレーター56の出口導管60から
更に処理するため熱回収区画８に入る。
負荷の要求が予定値例えば最大負荷の35％を越えると、
入口42、44、46と室28、30、32を通って室36、38、40の
中の燃料に入る空気の流動化速度は粒状燃料の大きさに
応じて、層の表面を一層拡散させるようなバブリング層
の値以上の値にまで増大し、各室の中の固形物の同伴量
が増大し且つ各室の中に循環流動層が形成される。この
状態において、炉４の上部に入る空気とガス状燃焼生成
物の混合物が殆んど粒状燃料で飽和されるまで層の中に
粒状燃料を同伴できる程度に各層の粒状燃料が流動化さ
れている。勿論、このことはサイクロンセパレーター56
によって分離され且つ導管58から室40の中に再導入され
る量を増大する。割合高い負荷レベルにおけるこの循環
状態において、燃料材料の燃焼が上昇ガス中に固形粒子
を半懸吊状態に保持している炉の下部地域において開始
して、仕切り壁34a、34bの上方の壁のないスペースにお
いて終了する。
サイクロンセパレーター56から室40に入る再循環材料は
前記室内の可燃性燃料と親密に接触し且つ燃焼中の燃料
と壁10、12、14a、14bの内面との間の熱伝達剤として役
立つ。この材料はフイーダー22から流入する燃料と親密
に接触し且つこれをガス化できる温度まで急速に加熱す
る。またガスの中の固形物は熱を壁10、12、14a、14bに
伝え、これが該壁の中の循環水に燃料の燃焼生成物から
熱を吸収させる。
本発明の方法から数種の効果が発生する。例えば始動時
と低負荷時に比較的少量の流動化用並びに燃焼用空気を
使用することができる。また層の温度が充分高いレベル
に保持されるので比較的迅速に始動させることができ、
また始動時と低負荷時に安定した燃焼をさせることがで
きる。更に、適正な負荷調整範囲を得ることができる。
第４図ないし第９図は第３図に類似の図であるが、炉区
画４内の特定の層・室構造を示すものであって、同一の
部品に同じ番号を使用している。
第４図の実施例によれば、格子から上方に延在する仕切
り壁60、62が炉区画４を３個の室64、66、68に分割して
いる。前記仕切り壁60、62は第１図乃至第３図の実施例
の仕切り壁26a、26bと同様に格子20の下の空気室24に延
在する仕切り壁と並んでいる。室66は室64、68よりも幅
すなわち深さが広く且つ２個のフイーダー70、72が設け
られ、このフイーダーは室66の材料の上面に粒状燃料材
料を排出するため側壁14aを貫通している。その作動は
第１図乃至第３図の実施例に関連して説明したものと同
じである。
第５図の実施例によれば格子から上方に延在する１個の
仕切り壁74が存在しこれが炉区画４を２個の室76、78に
分割している。第１図乃至第３図の実施例の仕切り壁26
a、26bと同様に、仕切り壁74が格子20の下の空気室24に
存在する仕切り壁と整合している。室76、78の材料の上
面に粒状材料をそれぞれ排出するため２本のフイーダー
80、82が側壁を貫通している。この実施例の作動は上述
の第１図乃至第３図の実施例と同じであるが、しかし負
荷が室76の中の層を作動させるに必要な値（例えば全負
荷の25〜35％）に達した時燃料を直接フイーダー80から
室76に導入することができる。したがって、室76に燃料
材料がこぼれるまで室78への燃料供給を増加する必要が
ない。
第６図の実施例によると、格子から上に延びる仕切り壁
84、86が炉区画４を３個の室88、90、92に分割する。仕
切り壁84、86は第１図乃至第３図の実施例の仕切り壁26
a、26bと同様に格子20の下の空気室24の中の仕切り壁と
整合している。室88、90、92内の材料の上面にそれぞれ
粒状燃料材料を排出するため３本のフイーダー94、96、
98が側壁14aを貫通している。この実施例の作動は第１
図乃至第３図の実施例の作動と同一であるが、しかし負
荷が室88、92内の層を作動させるに必要な値（例えば全
負荷の25〜35％）に達した時、それぞれフイーダー94、
98から燃料が室88、92に直接導入される。したがって、
室88、92に燃料材料がこぼれる程度まで室90に燃料の供
給を増加する必要がない。
第７図の実施例によれば格子から上方の延びた仕切り壁
100、102、104が炉区画４を４個の室106、108、110、11
1に分割している。第１図乃至第３図の実施例の仕切り
壁26a、26bと同じように仕切り壁100、102、104が格子2
0の下の空気室24の中の仕切り壁と整合している。室108
の中の材料の表面に粒状燃料材料を排出するために２本
のフイーダー112、114が側壁14aを貫通している。この
構造の作動は第１図乃至第３図の実施例に関して説明し
たものと同一である。
第８図の実施例によれば、格子から上方に延びる仕切り
壁116、118が炉区画４を３個の室120、122、124に分割
している。仕切り壁116、118は第１図乃至第３図の実施
例の仕切り壁26a、26bと同じように格子20の下の空気室
24に延在する仕切り壁と整合している。室122は室120、
124より幅すなわち深さが大きく、且つ室122の中の材料
の上面に粒状燃料材料を排出するためフイーダー126が
側壁14aを貫通している。その作動は第１図乃至第３図
の実施例の作動と同一である。
第９図の実施例によれば、格子から上方に延在する仕切
り壁128、130、131が炉区画４を４個の室132、134、13
6、137に分割している。仕切り壁128、130、131は第１
図乃至第３図の仕切り壁26a、26bと同様に格子20の下の
空気室24に延在する対応の仕切り壁と整合する。前記室
132、134の中の材料の上面にそれぞれ粒状材料を排出す
るため３本のフイーダー138、140、142が側壁14aを貫通
している。この実施例の作動は第１図乃至第３図の実施
例の作動と同一であるが、しかし負荷が室132及び（又
は）室136の中の層を作動させるに必要な値（例えば全
負荷の25−35％）に達した時、燃料がそれぞれフイーダ
ー138、142から直接前記室の中に導入できる。第１図乃
至第３図の実施例について説明したように、燃料材料が
室137の中にこぼれるまで室132、134、136のすべてか又
はその中の任意の室への供給を増加することによって室
137の中に燃料を導入することができる。
第４図乃至第９図の実施例は上述の第１図乃至第３図の
実施例の効果を備え、更に始動時と低負荷時について付
加的な融通性を有する。
その他の修正、変更、置換が上記説明において考えられ
且つ或る場合には本発明のいくらかの特徴を別の特徴を
使用せずに実施することができる。したがって、特許請
求の範囲を広く且つ本発明の範囲に一致するように解釈
されるのが適当である。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の特徴を実施した燃焼システムの略図、
第２図は第１図の線２−２における断面図、第３図は第
２図の線３〜３における断面図、第４図乃至第９図は本
発明の燃焼システムの別の実施例の第３図に類似の断面
図である。 ２……燃焼システム、４……炉区画、６……分離区画、
８……熱回収区画、10……前壁、12……後壁、14a、14b
……側壁、16……開口、18……層、20……格子、22……
インレットフイーダー、24……空気室、26a、26b……仕
切り壁、28、30、32……室、36、38、40……室、42、4
4、46……入口、48、50、52……ダンパー、56……サイ
クロンセパレーター、58……導管、60……出口導管、6
4、66、68……室、70、72……フイーダー、74……仕切
り壁、76、78……室、80、82……フイーダー、84、88…
…仕切り壁、88、90、92……室、94、96、98……フイー
ダー、100、102、104……仕切り壁、106、108、110、11
1……室、116、118……仕切り壁、120、122、124……
室、128、130、131……仕切り壁、132、134、136、137
……室、138、140、142……フイーダー。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 イクバル ファザレアバス アブドゥラリ ー アメリカ合衆国 ニュージャージー州 07869 ランドルフ ライラック プレイ ス 13 (56)参考文献 特開 昭57−52707（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−139205（ＪＰ，Ａ)

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】囲いの中に複数個の室を設け、 前記室の中の１個の室に粒状燃料材料を導入し、 前記１個の室の中に前記粒状燃料材料の流動層を形成す
    るように該室に空気を導入し、 この際に、該空気の速度を前記層を流動化するに必要な
    最小速度となるように制御し、 負荷が第１の所定値を越えて増加したとき、前記室の中
    の別の室に粒状燃料材料を導入し、 前記別の室に前記粒状燃料材料の流動層を形成するよう
    に前記別の室に空気を導入し、 この際に、該空気の速度を前記別の室の中の層を流動化
    するに必要な最小の速度に大体等しくなるように制御
    し、 次いで、負荷が第２の所定値を越えて増加したとき、前
    記室の中の少なくとも１個の室に導入される空気の速度
    を前記最小速度以上の値に増大して、前記空気をガス状
    燃焼生成物と結合させ、かつ前記粒状燃料材料の１部分
    を前記空気に同伴させ、 空気とガス状燃焼生成物の前記混合物から同伴の粒状燃
    料材料を分離し、 前記分離ずみ粒状燃料材料を前記室の中の１個の室に通
    す、 ことを特徴とする熱の発生方法。
  2. 【請求項２】前記空気とガス状燃焼生成物の混合物が前
    記同伴粒状燃料材料で大体飽和される値まで、前記室の
    中の少なくとも１個の室に導入される空気の速度が増加
    される特許請求の範囲第（１）項記載の方法。
  3. 【請求項３】前記同伴の粒状燃料材料の分離が、前記囲
    いの外で行われる特許請求の範囲第（１）項又は第
    （２）項記載の方法。
  4. 【請求項４】分離された粒状燃料材料が前記別の室に注
    入される特許請求の範囲第（１）項ないし第（３）項の
    いずれか１項に記載の方法。
JP62313135A 1986-12-16 1987-12-10 熱の発生方法 Expired - Lifetime JPH0692809B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/942,126 US4694758A (en) 1986-12-16 1986-12-16 Segmented fluidized bed combustion method
US942126 1986-12-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS63176912A JPS63176912A (ja) 1988-07-21
JPH0692809B2 true JPH0692809B2 (ja) 1994-11-16

Family

ID=25477612

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP62313135A Expired - Lifetime JPH0692809B2 (ja) 1986-12-16 1987-12-10 熱の発生方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4694758A (ja)
EP (1) EP0274254B1 (ja)
JP (1) JPH0692809B2 (ja)
AU (1) AU591572B2 (ja)
CA (1) CA1286542C (ja)
ES (1) ES2030079T3 (ja)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5184671A (en) * 1987-12-21 1993-02-09 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger and method of operating same
US5141708A (en) * 1987-12-21 1992-08-25 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integrated recycle heat exchanger
ATE110459T1 (de) * 1988-10-20 1994-09-15 Ebara Corp Verbrennungsverfahren und regelungsverfahren dazu.
US5069170A (en) * 1990-03-01 1991-12-03 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with inlet and outlet chambers
US5133943A (en) * 1990-03-28 1992-07-28 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment external recycle heat exchanger
US5069171A (en) * 1990-06-12 1991-12-03 Foster Wheeler Agency Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with a transverse outlet chamber
US5054436A (en) * 1990-06-12 1991-10-08 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and process for operating same
US5040492A (en) * 1991-01-14 1991-08-20 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a recycle heat exchanger with a non-mechanical solids control system
US5095854A (en) * 1991-03-14 1992-03-17 Foster Wheeler Development Corporation Fluidized bed reactor and method for operating same utilizing an improved particle removal system
US5181481A (en) * 1991-03-25 1993-01-26 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having multiple furnace sections
US5140950A (en) * 1991-05-15 1992-08-25 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with recycle rate control and backflow sealing
US5218931A (en) * 1991-11-15 1993-06-15 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed steam reactor including two horizontal cyclone separators and an integral recycle heat exchanger
US5226936A (en) * 1991-11-21 1993-07-13 Foster Wheeler Energy Corporation Water-cooled cyclone separator
US5237963A (en) * 1992-05-04 1993-08-24 Foster Wheeler Energy Corporation System and method for two-stage combustion in a fluidized bed reactor
US5239946A (en) * 1992-06-08 1993-08-31 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor system and method having a heat exchanger
US5299532A (en) * 1992-11-13 1994-04-05 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having multiple furnace and recycle sections
US5537941A (en) * 1994-04-28 1996-07-23 Foster Wheeler Energy Corporation Pressurized fluidized bed combustion system and method with integral recycle heat exchanger
US5463968A (en) * 1994-08-25 1995-11-07 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment variable duty recycle heat exchanger
FI118977B (fi) * 1999-01-21 2008-05-30 Metso Power Oy Menetelmä leijukattilan palkkiarinan yhteydessä ja palkkiarina
FI121638B (fi) * 2009-06-12 2011-02-15 Foster Wheeler Energia Oy Leijupetireaktori

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3736908A (en) * 1971-10-08 1973-06-05 Us Interior System for starting a fluidized bed boiler
GB1448196A (en) * 1972-10-20 1976-09-02 Sprocket Properties Ltd Fluidised bed incinerators
GB1426579A (en) * 1973-09-21 1976-03-03 Coal Industry Patents Ltd Boilers
US3893426A (en) * 1974-03-25 1975-07-08 Foster Wheeler Corp Heat exchanger utilizing adjoining fluidized beds
US4165717A (en) * 1975-09-05 1979-08-28 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process for burning carbonaceous materials
GB2001742A (en) * 1977-07-15 1979-02-07 Coal Ind Starting-up fluidised combustion bed systems
NO148086C (no) * 1977-08-19 1983-08-03 Flameless Furnaces Ltd Hvirvelskikt-forbrenningsinnretning.
US4184455A (en) * 1978-04-10 1980-01-22 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger utilizing angularly extending heat exchange tubes
US4240364A (en) * 1979-05-03 1980-12-23 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed start-up apparatus and method
JPS5752707A (en) * 1980-09-16 1982-03-29 Babcock Hitachi Kk Multi-stage fluidized boiler
JPS57139205A (en) * 1981-02-23 1982-08-28 Babcock Hitachi Kk Fluidized bed furnace
US4436507A (en) * 1981-07-16 1984-03-13 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor utilizing zonal fluidization and anti-mounding air distributors
US4469050A (en) * 1981-12-17 1984-09-04 York-Shipley, Inc. Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
DE3406200A1 (de) * 1984-02-21 1985-08-22 Deutsche Babcock Werke AG, 4200 Oberhausen Dampferzeuger mit einer stationaeren wirbelschichtfeuerung
US4597774A (en) * 1984-10-22 1986-07-01 Foster Wheeler Energy Corporation Method for improving the operation of a fluidized bed
US4594967A (en) * 1985-03-11 1986-06-17 Foster Wheeler Energy Corporation Circulating solids fluidized bed reactor and method of operating same

Also Published As

Publication number Publication date
EP0274254B1 (en) 1992-03-04
EP0274254A1 (en) 1988-07-13
CA1286542C (en) 1991-07-23
ES2030079T3 (es) 1992-10-16
JPS63176912A (ja) 1988-07-21
US4694758A (en) 1987-09-22
AU7611087A (en) 1988-06-16
AU591572B2 (en) 1989-12-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0692809B2 (ja) 熱の発生方法
CA1154335A (en) Fluidized bed heat exchanger with water cooled air distributor and dust hopper
US5054436A (en) Fluidized bed combustion system and process for operating same
JPH0371601B2 (ja)
KR950027307A (ko) 가압 내부 순환형 유동층 보일러
JPH0743230B2 (ja) 熱交換器を有する流動床反応器装置及び方法
US5095854A (en) Fluidized bed reactor and method for operating same utilizing an improved particle removal system
US4809625A (en) Method of operating a fluidized bed reactor
US4442795A (en) Recirculating fluidized bed combustion system for a steam generator
JPH0694922B2 (ja) 通路分離装置を備えた流動床反応器
US4951611A (en) Fluidized bed reactor utilizing an internal solids separator
JPH0697083B2 (ja) 一体型湾曲腕分離器を利用する循環流動床反応器
US4809623A (en) Fluidized bed reactor and method of operating same
US4802445A (en) Parallel staged fluidized bed combustor
CA1316413C (en) Internal circulating fluidized bed type boiler and method of controlling the same
US5510085A (en) Fluidized bed reactor including a stripper-cooler and method of operating same
CA1274422A (en) Fluidized bed reactor and method of operating same
US4955190A (en) Method for driving a gas turbine utilizing a hexagonal pressurized fluidized bed reactor
JPH05223210A (ja) 二個の水平サイクロン分離器および内部再循環熱交換器を含む流動床蒸気反応器
GB1601231A (en) Fluidized-bed compact boiler and method of operation
US4176623A (en) Fluidized bed boiler
JPH06193827A (ja) ストリッパークーラーを含む流動床反応器及び操作方法
US4241670A (en) Coal feed system for a fluidized bed boiler
KR100336220B1 (ko) 유동층연소시스템및상기시스템을조작하는방법
JPH0823401B2 (ja) 煙道ガスバイパス装置を備えた流動床反応装置及び該装置の操作方法