JPH0683793U - Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the same - Google Patents
Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the sameInfo
- Publication number
- JPH0683793U JPH0683793U JP2480093U JP2480093U JPH0683793U JP H0683793 U JPH0683793 U JP H0683793U JP 2480093 U JP2480093 U JP 2480093U JP 2480093 U JP2480093 U JP 2480093U JP H0683793 U JPH0683793 U JP H0683793U
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sheath
- filament
- cord
- core
- steel cord
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
- D07B1/0633—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration having a multiple-layer configuration
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 １＋６＋１２＋１のスチールコードで、コア
はストレート、第１、第２シースは同方向で且つ異なる
ピッチで撚られており、スパイラルはシースと同方向に
撚られ、第１、第２シースの型付率は各々７０〜９０
％、第１シースと第２シースは略同線径で、コアとシー
スの線径の比は１〜１．２５で、スパイラルを除いたコ
ードの抗張力が３００〜４００kgf／mm2を満足するゴム
補強用スチールコードとそれを用いたラジアルタイヤ。
【効果】 悪路走行後のコード破断指数、悪路走行→低
内圧走行後のコード破断率共に従来及び公知のスチール
コードより大幅に改善され、スチールコードの耐久性を
改善し、寿命を延ばすことができた。
(57) [Summary] [Structure] A steel cord of 1 + 6 + 12 + 1, the core is straight, the first and second sheaths are twisted in the same direction and at different pitches, and the spiral is twisted in the same direction as the sheath. , The second sheath has a molding rate of 70 to 90, respectively.
%, The first sheath and the second sheath have substantially the same wire diameter, the ratio of the wire diameters of the core and the sheath is 1 to 1.25, and the rubber excluding the spiral has a tensile strength of 300 to 400 kgf / mm 2 Reinforcing steel cord and radial tire using it. [Effect] Both the cord rupture index after running on rough roads and the cord rupture rate after running on rough roads → low internal pressure are greatly improved over conventional and known steel cords, improving the durability of steel cords and extending their life. I was able to.
Description
【０００１】[0001]
本考案はタイヤのゴム補強用に好適なスチールコードおよびそれを用いた耐久 性に優れたラジアルタイヤに関する。 The present invention relates to a steel cord suitable for reinforcing a rubber of a tire and a radial tire using the same, which has excellent durability.
【０００２】[0002]
空気入りタイヤにおいては、タイヤ強度、耐久性を高めるため、カーカスプラ イ、ベルトプライにスチールコードを用いることが多い。 従来より〔従来例：図２参照〕、３本のコアフィラメントを撚り合わせたコア の周囲に、第１シースフィラメントとして９本のシースフィラメントを螺旋巻き し、その外層に第２シースフィラメントとして１５本のシースフィラメントを螺 旋巻きし、最外層を１本のスパイラルフィラメントで巻いたスチールコードが使 用されている。 For pneumatic tires, steel cords are often used for carcass plies and belt plies to improve tire strength and durability. Conventionally, [Conventional example: See Fig. 2] Nine sheath filaments as the first sheath filament are spirally wound around a core formed by twisting three core filaments, and 15 sheath filaments are used as the second sheath filament on the outer layer. A steel cord is used in which the sheath filament of is wound and the outermost layer is wound with one spiral filament.
【０００３】 この従来のスチールコードでは、３本のコアフィラメントが互いに密接してコ アの中心にゴムが浸入できない空洞部が長手方向に連続して形成される。従って タイヤにコードに達する損傷が発生した時には、損傷部から浸入した水分等が、 この空洞部を通って伝播し、その結果、フィラメントとゴムの間のセパレーショ ン及び錆等の腐食に起因したコードの断線を招くなどタイヤ寿命を大きく低下さ せていた。In this conventional steel cord, three core filaments are in close contact with each other, and a cavity in which rubber cannot penetrate is formed continuously in the center of the core in the longitudinal direction. Therefore, when the tire reaches the cord, the moisture etc. infiltrating from the damaged part propagates through this hollow part, resulting in the separation between the filament and the rubber and the cord caused by corrosion such as rust. The tire life was greatly reduced by the disconnection of the tire.
【０００４】 特開平３−２２０３８６号公報では、この改良として、コア中心部に空洞を作 らないため、１本のコアワイヤを配置し、その外側に２本以上の外層ワイヤをコ アワイヤとの間に隙間が生ずるように、又外層ワイヤ相互間でも隙間ができるよ うに撚り合わせたスチールコードが提案されている。第１シースフィラメントを ｍ本、第２シースフィラメントをｎ本とすると１＋ｍ又は１＋ｍ＋ｎ（ｍ，ｎは 複数）のスチールコードである。 コアはシースより太径又は同径であり、コアとシースとの間に隙間を設けてゴ ム浸透を促進している。型付率はルーズオープンコードになるように１００％を 越える型付率を選んでいる。 しかし、型付率が１００％以上になると、低内圧走行時大きな曲げ入力が働い た時に、シースの不均一な飛び出しが生じ易く、耐疲労性が著しく低下する。In Japanese Patent Laid-Open No. 3-220386, as an improvement, one core wire is arranged in order to form no cavity in the center of the core, and two or more outer layer wires are provided outside the core wire between the core wire and the core wire. Steel cords have been proposed that are twisted together so that there is a gap between them and that there is a gap between the outer layer wires. When the number of the first sheath filament is m and the number of the second sheath filament is n, the steel cord is 1 + m or 1 + m + n (m and n are plural). The core has a diameter larger than or equal to that of the sheath, and a gap is provided between the core and the sheath to promote rubber penetration. As for the die-casting rate, we have chosen a die-casting rate that exceeds 100% so that the loose-open code will be achieved. However, when the die attachment rate is 100% or more, when a large bending input is exerted during running at low internal pressure, the sheath tends to be unevenly popped out, resulting in a marked decrease in fatigue resistance.
【０００５】 特開平２−２２９２８７号公報では、前記と同様に１＋ｍ＋ｎ（ｍ＝３〜７、 ｎ＝７〜１３）のスチールコードにおいて、 コア線径／シース線径＝１．３〜１．７ 隣り合う内フィラメント間、及び外フィラメント間に間隙を設けてなるスチール コードが開示されている。 このスチールコードは、コアの線径がシースの線径よりかなり大きいため、曲 げ入力時の、コア表面歪がシース歪より著しく増大し、コアの先行破断が生じコ ードの寿命が大幅に低下する。In Japanese Patent Laid-Open No. 2-229287, in the same manner as above, in the steel cord of 1 + m + n (m = 3 to 7, n = 7 to 13), core wire diameter / sheath wire diameter = 1.3 to 1.7. A steel cord is disclosed in which a gap is provided between adjacent inner filaments and between adjacent outer filaments. With this steel cord, the core wire diameter is much larger than the sheath wire diameter, so the core surface strain during bending input is significantly greater than the sheath strain, leading to pre-breakage of the core, resulting in a significantly longer cord life. descend.
【０００６】[0006]
本考案の目的は、スチールコードの内部にゴムが浸透できない空洞部がなく、 低内圧走行時に大きな曲げ入力が働いた時にも、耐疲労性に優れ、曲げ入力時の コア表面歪が大きくなく、スチールコードの強力を保持しつつ、耐久性に優れた スチールコード及びそれを用いたラジアルタイヤを提供することにある。 The purpose of the present invention is that there is no cavity where rubber cannot penetrate inside the steel cord, and even when a large bending input is exerted at low internal pressure running, it is excellent in fatigue resistance, and the core surface strain at bending input is not large, An object of the present invention is to provide a steel cord excellent in durability while retaining the strength of the steel cord and a radial tire using the same.
【０００７】[0007]
本考案者は前記の従来のスチールコード、公知例のスチールコードの問題点を 解決するため鋭意研究の結果、本考案を完成した。 The present inventor has completed the present invention as a result of intensive research to solve the problems of the conventional steel cord and the known steel cord.
【０００８】 すなわち本考案は、 （１） １本のコアフィラメントからなるコアと、該コアの周囲に螺旋状に巻 付けられた６本の第１シースフィラメントと、その周囲に螺旋状に巻付けられた １２本の第２シースフィラメント及び最外層の１本のスパイラルフィラメントよ りなり、コアはストレート、第１及び第２シースフィラメントは同方向で且つ 異なるピッチで撚られており、スパイラルフィラメントはシースフィラメントと 同方向に撚られており、第１シースフィラメントと第２シースフィラメントの 型付率は各々７０〜９０％であり、第１シースフィラメントと第２シースフィ ラメントは略同じ線径で、コアとシースの線径の比は１以上、１．２５以下であ り、スパイラルフィラメントを除いたコードの抗張力 （破断強力／フィラメント断面積の総和）が３００kgf／mm2以上、 ４００kgf／mm2以下である、 これら〜の要件を満足するゴム補強用スチールコード。That is, the present invention is: (1) A core composed of one core filament, six first sheath filaments spirally wound around the core, and spirally wound around the first sheath filament. It consists of 12 second sheath filaments and one spiral filament in the outermost layer, the core is straight, the first and second sheath filaments are twisted in the same direction and at different pitches, and the spiral filament is the sheath. The first sheath filament and the second sheath filament are twisted in the same direction as each other, and the patterning ratios of the first sheath filament and the second sheath filament are each 70 to 90%. The first sheath filament and the second sheath filament have substantially the same wire diameter, and The ratio of the wire diameter of the sheath is 1 or more and 1.25 or less, and the tensile strength (breaking strength / flange) of the cord excluding the spiral filament is Lament total cross-sectional area) of 300 kgf / mm 2 or more, 400 kgf / mm 2 or less, the rubber reinforcing steel cord satisfying these ~ requirements.
【０００９】 （２） プライコーティングゴムの１００％モジュラスが４０〜６０kgf／cm2、 かつ前項（１）記載のスチールコードを使用し、クラウンセンターライン部のコ ードの打込間隔（スパイラルフィラメントを除く）が２．０mm以上、３．０mm以 下の補強ゴムをカーカスプライに適用してなるラジアルタイヤ。(2) The 100% modulus of the ply coating rubber is 40 to 60 kgf / cm 2 , and the steel cord as described in (1) above is used, and the cord spacing in the crown center line portion (spiral filament is A radial tire made by applying a reinforcing rubber of 2.0 mm or more and 3.0 mm or less to the carcass ply.
【００１０】 本考案のスチールコードは、図１にその断面を示す１＋６＋１２＋１のコード であるが、第１シースフィラメントと第２シースフィラメントは同方向で且つ異 なるピッチで撚るものである。 第１シースと第２シースが互いに逆方向に撚られている場合には、シース相互 の接触角度が大きくなり、応力集中が生じ易くなる。 さらに、タイヤ転動によってコードに捩り入力が作用した場合、その方向によ っては第１、第２シース相互の接触圧が大きくなり、フレッティングが大きくな る。The steel cord of the present invention is a 1 + 6 + 12 + 1 cord whose cross section is shown in FIG. 1, but the first sheath filament and the second sheath filament are twisted in the same direction and at different pitches. When the first sheath and the second sheath are twisted in opposite directions, the contact angle between the sheaths becomes large, and stress concentration easily occurs. Further, when a twisting input acts on the cord due to tire rolling, the contact pressure between the first and second sheaths increases depending on the direction, and fretting increases.
【００１１】 また第１シース、第２シースの撚りピッチが同じ場合は、コード形状が六角形 となり、第２シースのうち、中心から最も離れた６本のフィラメントがスパイラ ルと接触するため、当該フィラメントのフレッティングのみが極めて大きくなり 、強力低下が著しくなる。When the twist pitches of the first sheath and the second sheath are the same, the cord shape is hexagonal, and the six filaments farthest from the center of the second sheath come into contact with the spiral. Only the fretting of the filament becomes extremely large, and the strength reduction becomes remarkable.
【００１２】 本考案では、スパイラルフィラメントもシースフィラメントと同方向に撚るも のであるが、スパイラルフィラメントがシースフィラメントと逆方向に撚られて いると、コードが曲げ及び捩り入力を受けた時のスパイラル、第２シース間の相 対ずれ量が多くなり、フレッティングが増大すると共に、ゴム／スチールコード の接着も低下し易くなる。In the present invention, the spiral filament is also twisted in the same direction as the sheath filament. However, when the spiral filament is twisted in the opposite direction to the sheath filament, the spiral when the cord receives bending and twisting input is used. The amount of relative displacement between the second sheaths increases, fretting increases, and the rubber / steel cord adhesion also tends to decrease.
【００１３】 本考案では、第１シースフィラメントと第２シースフィラメントの型付率は各 々７０〜９０％とするものである。第１シース、第２シースの型付率が７０％を 下回ると、外側フィラメントが常に内側のフィラメントを押し付けているため、 コア／第１シース、第１シース／第２シース間の接触入力が大きくなり、フレッ ティングが増大する。また第１シース、第２シースの型付率が９０％を上回ると 、大入力時のシースの飛び出しが生じ耐久性が低下する。In the present invention, the molding ratio of the first sheath filament and the second sheath filament is 70 to 90%, respectively. When the molding ratio of the first sheath and the second sheath is less than 70%, the outer filament constantly presses the inner filament, so that the contact input between the core / first sheath and the first sheath / second sheath is large. And fretting increases. Further, when the mold ratio of the first sheath and the second sheath exceeds 90%, the sheath pops out at the time of a large input and the durability is reduced.
【００１４】 本考案では、第１シースフィラメントと第２シースフィラメントは略同じ線径 で、コアとシースの線径の比は１以上、１．２５以下とするものである。 コアとシースの線径の比が１．０を下回ると、本構造コードにおいてコアと第 １シースの間に隙間が生じ、第１シース同士の接触入力が大きくなり、フレッテ ィングが増大する。またコアとシースの線径の比が１．２５を越えると、曲げ入 力が加わった時、コアのフィラメント表面歪が大きくなることにより、コアの先 行破断をひきおこす。In the present invention, the first sheath filament and the second sheath filament have substantially the same wire diameter, and the ratio of the wire diameters of the core and the sheath is 1 or more and 1.25 or less. When the ratio of the wire diameters of the core and the sheath is less than 1.0, a gap is created between the core and the first sheath in this structural cord, the contact input between the first sheaths increases, and the fretting increases. If the wire diameter ratio of the core and the sheath exceeds 1.25, when the bending force is applied, the filament surface strain of the core becomes large, which causes the core to fracture in advance.
【００１５】 本考案では、スパイラルフィラメントを除いたコードの抗張力即ち（破断強力 ／フィラメント断面積の総和）が３００kgf／mm2以上、４００kgf／mm2以下とす るものである。コードの抗張力が３００kgf／mm2を下回る場合には、同一カーカ ス強度を保つためには、打込本数を多くしなければならず、タイヤの重量が増加 し、転がり抵抗が増大する。 また、４００kgf／mm2を上回るコードは、現在のコードの製造方法では、フィ ラメントの伸線工程での断線が多発し、実用的でない。In the present invention, the tensile strength of the cord excluding the spiral filament, that is, (the breaking strength / the sum of the filament cross-sectional areas) is 300 kgf / mm 2 or more and 400 kgf / mm 2 or less. When the tensile strength of the cord is less than 300 kgf / mm 2 , in order to maintain the same carcass strength, it is necessary to increase the number of hammers, which increases the weight of the tire and the rolling resistance. In addition, cords exceeding 400 kgf / mm 2 are not practical in the present cord manufacturing method, because wire breakage frequently occurs in the filament drawing process.
【００１６】 本考案のラジアルタイヤでは、前記のスチールコードを使用し、プライコーテ ィングゴムの１００％モジュラスを４０〜６０kgf／cm2、かつクラウンセンター ライン部のコードの打込間隔（スパイラルフィラメントを除く）を２．０mm以上 、３．０mm以下とすることが好ましいものである。 プライコーティングゴムのモジュラスが４０kgf／cm2を下回る場合には、タイ ヤ転動時のプライコードの動きが大きくなり、サイド部のゴムの耐久性が低下し 、また６０kgf／cm2を上回る場合は、現在の技術により作られるゴムにおいては 、破壊伸びが著しく低下するため使用できない。In the radial tire of the present invention, the steel cord is used, the ply-coating rubber has a 100% modulus of 40 to 60 kgf / cm 2 , and the cord spacing in the crown center line portion (excluding the spiral filament) is set. It is preferable that the thickness is 2.0 mm or more and 3.0 mm or less. If the modulus of the ply coating rubber is less than 40 kgf / cm 2 , the movement of the ply cord during tire rolling will be large and the durability of the rubber on the side will decrease, and if it exceeds 60 kgf / cm 2. However, the rubber made by the current technology cannot be used because the breaking elongation is significantly reduced.
【００１７】 またクラウンセンターライン部のコードの打込間隔が３．０mmより広くなると 、Ｓｈ部のバッシュブレット性（タイヤ走行により、タイヤショルダー部のゴム が外部に押し出され、タイヤ内部から見ると、プライコードがバッシュブレット （洗濯板）のように浮き出して見える現象をいう）が悪くなり、２．０mmより狭 くなると、プライエンド部のコード間隔が著しく狭くなるため、ビード部のプラ イエンドセパレーション性が悪くなる。Further, when the spacing between the cords in the crown center line portion is wider than 3.0 mm, the bash bullet property of the Sh portion (the rubber of the tire shoulder portion is pushed out by the tire running, and when viewed from the inside of the tire, If the ply cord becomes a bash bullet (a washing plate) that appears to be raised) and becomes narrower than 2.0 mm, the cord spacing at the ply end will become significantly narrower. The sex becomes worse.
【００１８】 次に本考案のスチールコードの型付け率、クラウンセンターライン部コード間 隔について説明する。 スチールコードの型付け率は、スチールコード（第２シース、図３のＢ）の図 ３に示す直径Ｌをフィラメント径から計算値で求め、その後、外層の第２シース フィラメントＡに永久変形を与えずにコードより図４のように取り出し、拡大鏡 にて図４の最大波高λを測定し、下式（１）により第２シースフィラメントの型 付け率を求める。Next, the molding ratio of the steel cord of the present invention and the spacing between the crown center line cords will be described. The type ratio of the steel cord is obtained by calculating the diameter L of the steel cord (second sheath, B in FIG. 3) shown in FIG. 3 from the filament diameter, and then applying permanent deformation to the outer sheath second sheath filament A. As shown in Fig. 4, the maximum wave height λ in Fig. 4 is measured with a magnifying glass, and the type factor of the second sheath filament is calculated by the following equation (1).
【００１９】 第１シースフィラメントは、スチールコードのスパイラル及び外層フィラメン トＡの全てを除去し、残された図５に示す第１シースＤの直径Ｌをフィラメント 径から計算値で求め、その後図６のように永久変形を与えないように第１シース フィラメントＣを取り出し、拡大鏡にて最大波高λを測定し、下式（１）によっ て第１シースフィラメントの型付け率を求める。 型付け率＝（λ／Ｌ）×１００（％） ……（１） 尚、型付け率については、各フィラメント本数のものを求めて、平均値を算出 する。For the first sheath filament, the spiral of the steel cord and the outer layer filament A are all removed, and the diameter L of the remaining first sheath D shown in FIG. 5 is calculated from the filament diameter, and then the diameter of FIG. The first sheath filament C is taken out so as not to give permanent deformation as described above, the maximum wave height λ is measured with a magnifying glass, and the embedding ratio of the first sheath filament is obtained by the following equation (1). Molding rate = (λ / L) × 100 (%) (1) As for the molding rate, the number of filaments is determined and the average value is calculated.
【００２０】 クラウンセンターライン部のコード打込間隔については、図７に示すように、 タイヤのクラウンのセンターライン部を周方向に切断し、切断面をコード構造の 乱れがなくなるまでバフする。 隣接するコードのスパイラルを除いた第２シースのコード打込方向における最 小間隔（図７に示す）を打込間隔と定義する。Regarding the cord driving interval of the crown centerline portion, as shown in FIG. 7, the centerline portion of the crown of the tire is cut in the circumferential direction, and the cut surface is buffed until the cord structure is not disturbed. The minimum spacing (shown in FIG. 7) in the cord driving direction of the second sheath excluding the spiral of the adjacent cords is defined as the driving interval.
【００２１】 本考案のスチールコードを使用したラジアルタイヤの評価について使用する悪 路実地走行後のコード破断指数は次の様に定義する。 本考案のコードをカーカスプライコードに適用した３．５ベルト構造（３枚の 幅広ベルトと１枚の幅狭ベルトを組合わせた構造）のタイヤを試作し、悪路実地 走行後の破断性を評価する。 評価は悪路走行ユーザーで３万kmの走行後更生し、さらに３万km走行させた時 点（計６万km）で行った。The cord breaking index after running on a bad road, which is used for evaluation of a radial tire using the steel cord of the present invention, is defined as follows. A tire with a 3.5-belt structure (a structure in which three wide belts and one narrow belt are combined) in which the cord of the present invention is applied to a carcass ply cord is prototyped, and the breaking property after running on a bad road is tested. evaluate. The evaluation was carried out at a time point (60,000 km in total) when a user traveling on a rough road rehabilitated after 30,000 km and further traveled 30,000 km.
【００２２】 この実地走行したタイヤより、プライのコード１０本をゴム剥ぎ取り部より採 取し、曲げ半径２５mm、回転速度３０００ＲＰＭにて回転曲げ疲労テストを行い 、コードが切断するまでの回数を測定した。なお、結果は１０本の平均値を求め 、次式により指数化して表わした。 （供試タイヤのコードが切断するまでの回数）／（実施例１のタイヤのコードが 切断するまでの回数）×１００ 従って、数値の大きい程、防錆効果に優れている。Ten ply cords were taken from the rubber stripping portion from the tires that were actually run, and a rotational bending fatigue test was performed at a bending radius of 25 mm and a rotation speed of 3000 RPM, and the number of times until the cords were cut was measured. did. In addition, the result was obtained by obtaining the average value of 10 lines and indexing it by the following formula. (Number of times until the cord of the test tire is cut) / (Number of times until the cord of the tire of Example 1 is cut) × 100 Therefore, the larger the value is, the better the rust prevention effect is.
【００２３】 悪路実地走行→低内圧走行後のコード破断率の測定は次のように行う。 本考案コード、比較例のコード、従来例のコードをカーカスプライコードに適 用した３．５ベルト構造のタイヤを試作し、悪路実地走行後のカーカスプライコ ードの破断率を評価した。この時、評価はタイヤを複輪の内側に取り付けて悪路 ユーザーで３万km走行後更生（摩耗した古いトレッドゴムを削りとり、新しいト レッドゴムを張り付け、再使用可能にする、リトレッドの意味）し、さらに３万 km走行させ、さらにタイヤ内圧を完全に抜き去った状態で、テストコースを２， ０００km走行させて行った。この走行タイヤよりプライコード１０本を引き抜き 、 （破断したフィラメント本数）／（コードの全フィラメント本数）×１００によ り定義された破断率を測定することにより、悪路実地走行→低内圧走行時のコー ド耐久性を評価した。Measurement of the cord breakage rate after running on a bad road and after running at a low internal pressure is performed as follows. A 3.5-belt tire in which the cord of the present invention, the cord of the comparative example, and the cord of the conventional example were applied to the carcass ply cord was prototyped, and the breakage rate of the carcass ply cord after running on a bad road was evaluated. At this time, the evaluation was to install tires on the inside of the compound wheels and rehabilitate after running for 30,000 km on a bad road user (removing old worn tread rubber and attaching new tread rubber to make it reusable, meaning retread) Then, the vehicle was further run for 30,000 km, and with the tire pressure completely removed, the test course was run for 2,000 km. When pulling 10 ply cords from this running tire and measuring the breakage rate defined by (the number of broken filaments) / (the total number of filaments in the cord) x 100, when driving on rough roads → running at low internal pressure The code durability was evaluated.
【００２４】[0024]
以下に実施例によって、本考案を、更に具体的に説明するが、本考案はこの実 施例によって何等限定されるものではない。 実施例１、２に本考案のスチールコードとこれを用いたラジアルタイヤの悪路 実地走行及び悪路実地走行→低内圧走行によるコード破断率等の評価を行った。 比較例１に従来品について、比較例２にシースフィラメントの型付率を大きく した場合、比較例３にコアフィラメント径をシースフィラメント径より大きくし た場合について、同様の評価を行った。 その各スチールコードの構造、特性、タイヤへの打込状態、評価結果を表１に 示す。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples. In Examples 1 and 2, the steel cords of the present invention and radial tires using the same were evaluated on actual road running on bad roads and on actual roads running on bad roads → cord breakage rate due to low internal pressure running. The same evaluation was carried out for the conventional product in Comparative Example 1, in the case where the sheath filament mold ratio was increased in Comparative Example 2, and in the case where the core filament diameter was made larger than the sheath filament diameter in Comparative Example 3. Table 1 shows the structure and characteristics of each steel cord, the state of driving into the tire, and the evaluation results.
【００２５】[0025]
【表１】 [Table 1]
【００２６】[0026]
実施例、比較例より明らかなごとく、本考案のスチールコードを使用したラジ アルタイヤは、従来品にくらべて、悪路走行時のコード破断指数、悪路走行→低 内圧走行後のコード破断率共に大幅に改善されている。公知例の型付率が大きい ものにくらべ、悪路実地走行後のコード破断指数は同等であるが、悪路実地走行 →低内圧走行後のコード破断率で大幅な改善が見られ、又コア径がシース径より 大きい公知例にくらべ悪路実地走行後のコード破断指数、悪路実地走行→低内圧 走行後のコード破断率共に改善され、さらにコアの破断が全くないという結果を 得た。 As is clear from the examples and comparative examples, the radial tire using the steel cord of the present invention has both a cord rupture index during rough road traveling and a cord rupture rate after traveling under low internal pressure → low internal pressure as compared with the conventional product. Has been greatly improved. The cord breaking index after running on rough roads is the same as that of the known example with a high die-casting rate, but there is a significant improvement in the cord breaking ratio after running on rough roads → low internal pressure, and the core Compared to the known example in which the diameter is larger than the sheath diameter, both the cord rupture index after actual running on bad roads and the cord rupture rate after running on bad roads → low internal pressure were improved, and there was no core rupture at all.
【図１】図１は本考案のスチールコードの断面図。FIG. 1 is a sectional view of a steel cord according to the present invention.
【図２】図２は従来品のスチールコードの断面図。FIG. 2 is a sectional view of a conventional steel cord.
【図３】図３は本考案のスチールコードの断面と各部の
名称の定義を示す。FIG. 3 shows the cross section of the steel cord of the present invention and the definition of the name of each part.
【図４】図４は第２シースフィラメントを取出した時の
振幅λを示し、図３のＬと組合わせ第２シースフィラメ
ントの型付率λ／Ｌ×１００を定義する。FIG. 4 shows the amplitude λ when the second sheath filament is taken out, and in combination with L in FIG. 3, defines the mold ratio λ / L × 100 of the second sheath filament.
【図５】図５は本考案の第１シースの直径Ｌの定義を示
す断面図。FIG. 5 is a cross-sectional view showing the definition of the diameter L of the first sheath of the present invention.
【図６】図６は第１シースフィラメントを取出した時の
振幅λを示し、図５のＬと組合わせ、第１シースフィラ
メントの型付率λ／Ｌ×１００を定義する。FIG. 6 shows the amplitude λ when the first sheath filament is taken out, and is combined with L in FIG. 5 to define the mold ratio λ / L × 100 of the first sheath filament.
【図７】図７はタイヤのクラウンセンターライン部の打
込間隔の定義の説明図。FIG. 7 is an explanatory view of the definition of the driving interval of the crown center line portion of the tire.
Claims (2)
と、該コアの周囲に螺旋状に巻付けられた６本の第１シ
ースフィラメントと、その周囲に螺旋状に巻付けられた
１２本の第２シースフィラメント及び最外層の１本のス
パイラルフィラメントよりなり、コアはストレート、
第１及び第２シースフィラメントは同方向で且つ異なる
ピッチで撚られており、スパイラルフィラメントはシー
スフィラメントと同方向に撚られており、第１シース
フィラメントと第２シースフィラメントの型付率は各々
７０〜９０％であり、第１シースフィラメントと第２
シースフィラメントは略同じ線径で、コアとシースの線
径の比は１以上、１．２５以下であり、スパイラルフ
ィラメントを除いたコードの抗張力（破断強力／フィラ
メント断面積の総和）が３００kgf／mm2以上、 ４００kgf／mm2以下である。これら〜の要件を満足
するゴム補強用スチールコード。1. A core composed of one core filament, six first sheath filaments spirally wound around the core, and twelve first sheath filaments spirally wound around the core. It consists of 2 sheath filaments and 1 spiral filament of the outermost layer, the core is straight,
The first and second sheath filaments are twisted in the same direction and at different pitches, the spiral filament is twisted in the same direction as the sheath filament, and the first sheath filament and the second sheath filament each have a patterning ratio of 70. ~ 90%, the first sheath filament and the second
The sheath filament has approximately the same wire diameter, the ratio of the core and sheath wire diameters is 1 or more and 1.25 or less, and the tensile strength (total breaking strength / filament cross-sectional area) of the cord excluding the spiral filament is 300 kgf / mm. 2 or more and 400 kgf / mm 2 or less. Steel cord for rubber reinforcement that satisfies these requirements.
ュラスが４０〜６０kgf／cm2、かつ請求項１記載のスチ
ールコードを使用し、クラウンセンターライン部のコー
ドの打込間隔（スパイラルフィラメントを除く）が２．
０mm以上、３．０mm以下の補強ゴムをカーカスプライに
適用してなるラジアルタイヤ。2. The 100% modulus of the ply coating rubber is 40 to 60 kgf / cm 2 , and the steel cord according to claim 1 is used, and the driving interval (excluding the spiral filament) of the cord in the crown center line portion is 2. ．
A radial tire made by applying reinforcing rubber of 0 mm or more and 3.0 mm or less to the carcass ply.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2480093U JPH0683793U (en) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2480093U JPH0683793U (en) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0683793U true JPH0683793U (en) | 1994-11-29 |
Family
ID=12148278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2480093U Pending JPH0683793U (en) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0683793U (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274526A (en) * | 2005-03-04 | 2006-10-12 | Bridgestone Corp | Steel cord for rubber reinforcement and pneumatic radial tire |
| JP2006283249A (en) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Method for producing steel cord, steel cord and pneumatic radial tire |
| WO2009113641A1 (en) * | 2008-03-14 | 2009-09-17 | 栃木住友電工株式会社 | Annular, concentrically twisted bead cord, process for producing the same, and vehicle tire |
-
1993
- 1993-05-13 JP JP2480093U patent/JPH0683793U/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274526A (en) * | 2005-03-04 | 2006-10-12 | Bridgestone Corp | Steel cord for rubber reinforcement and pneumatic radial tire |
| JP2006283249A (en) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Method for producing steel cord, steel cord and pneumatic radial tire |
| WO2009113641A1 (en) * | 2008-03-14 | 2009-09-17 | 栃木住友電工株式会社 | Annular, concentrically twisted bead cord, process for producing the same, and vehicle tire |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2009315092B2 (en) | Steel cord for reinforcement of rubber material and pneumatic tire | |
| JP3045732B2 (en) | Radial tire | |
| JP3072929B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JPH0331601B2 (en) | ||
| JP4402198B2 (en) | Steel cord for reinforcing rubber articles, method for producing the same, and pneumatic radial tire | |
| JPH09156314A (en) | Large radial tire | |
| JP3403545B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JP2538868B2 (en) | Radial tires for passenger cars with excellent athletic performance and durability | |
| JP3179915B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JPH0683793U (en) | Steel cord for rubber reinforcement and radial tire using the same | |
| JP3038049B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP3807768B2 (en) | Steel cord for reinforcing rubber articles and pneumatic radial tire using the same | |
| JP3205390B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JP3805007B2 (en) | Steel cord for rubber article reinforcement | |
| JP3471863B2 (en) | Pneumatic radial tire for motorcycles | |
| JP2000177311A (en) | Pneumatic radial tire | |
| JPH0723591B2 (en) | Steel cord and pneumatic radial tire for reinforcing rubber articles | |
| JP2637516B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JP3191123B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JPH07109684A (en) | Steel cord for reinforcing rubber product and pneumatic radial tire | |
| JPH07197389A (en) | Steel cord for reinforcing rubber article, its production and pneumatic tire using the same | |
| JP3789174B2 (en) | Steel cord for reinforcing small truck tires | |
| JPH08109585A (en) | Steel cord for reinforcing rubber product and pneumatic tire for heavy load | |
| JPH0827684A (en) | Steel cord for reinforcement of rubber article and pneumatic radial tire | |
| JP2000336584A (en) | Steel cord for reinforcing rubber article, its production and pneumatic radial tire |