JPH068266A - スパイラル状粉末圧縮成形体とその製造法 - Google Patents
スパイラル状粉末圧縮成形体とその製造法Info
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- JPH068266A JPH068266A JP19285092A JP19285092A JPH068266A JP H068266 A JPH068266 A JP H068266A JP 19285092 A JP19285092 A JP 19285092A JP 19285092 A JP19285092 A JP 19285092A JP H068266 A JPH068266 A JP H068266A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストンの摺動部材、ピストンリング、シ―
ルリングなどに応用する際に、熱膨張による異常摩耗や
シ―ル低下などの問題を生じることのないスパイラル状
粉末圧縮成形体を提供する。 【構成】 円筒状中空部２ｓを有するスパイラル状粉末
圧縮成形体４０において、円筒状中空部２ｓの芯方向ｘ
に対し、平行な方向ａの線膨張係数をＭＤ、垂直な方向
ｂの線膨張係数をＣＤとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦１．０
の関係を満たし、かつ、円筒状中空部２ｓの芯方向ｘに
対し平行な方向ａにおける一端側と他端側との間の見掛
け密度のばらつきが、その平均値に対し±０．０１以下
となるようにする。
ルリングなどに応用する際に、熱膨張による異常摩耗や
シ―ル低下などの問題を生じることのないスパイラル状
粉末圧縮成形体を提供する。 【構成】 円筒状中空部２ｓを有するスパイラル状粉末
圧縮成形体４０において、円筒状中空部２ｓの芯方向ｘ
に対し、平行な方向ａの線膨張係数をＭＤ、垂直な方向
ｂの線膨張係数をＣＤとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦１．０
の関係を満たし、かつ、円筒状中空部２ｓの芯方向ｘに
対し平行な方向ａにおける一端側と他端側との間の見掛
け密度のばらつきが、その平均値に対し±０．０１以下
となるようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スパイラル状粉末圧縮
成形体とその製造法に関する。
成形体とその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、フツ素樹脂の中でも、特にポ
リテトラフルオロエチレンは、そのすぐれた撥水性、撥
油性、非粘着性、低摩擦性、耐薬品性、安全性などの点
から、成形材料、シ―ト材料、塗料などの種々の形態に
加工され、化学プラントの耐蝕材料、非粘着コ―テイン
グを行つた各種家庭用品、ピストンリング、シ―ルリン
グ、軸受けなどの低摩擦係数が要求される機械部品、摺
動部品などの幅広い分野に使用されている。
リテトラフルオロエチレンは、そのすぐれた撥水性、撥
油性、非粘着性、低摩擦性、耐薬品性、安全性などの点
から、成形材料、シ―ト材料、塗料などの種々の形態に
加工され、化学プラントの耐蝕材料、非粘着コ―テイン
グを行つた各種家庭用品、ピストンリング、シ―ルリン
グ、軸受けなどの低摩擦係数が要求される機械部品、摺
動部品などの幅広い分野に使用されている。
【０００３】このポリテトラフルオロエチレンは、溶融
粘度が非常に高いため、射出成形法では加工できず、一
般に、圧縮成形法により加工されている。圧縮成形法と
は、所定の金型に充てんしたフツ素樹脂粉末をプレスに
より圧縮して予備成形し、この成形物をついで熱風乾燥
炉の中で焼成するものである。
粘度が非常に高いため、射出成形法では加工できず、一
般に、圧縮成形法により加工されている。圧縮成形法と
は、所定の金型に充てんしたフツ素樹脂粉末をプレスに
より圧縮して予備成形し、この成形物をついで熱風乾燥
炉の中で焼成するものである。
【０００４】ところで、近年、フツ素樹脂成形体の使用
分野の拡大に伴い、特殊な条件下での使用検討やそれに
応じた厳密な物性が要求されてきており、特に、ピスト
ンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリングなどに応
用されるスパイラル状の成形体が求められている。
分野の拡大に伴い、特殊な条件下での使用検討やそれに
応じた厳密な物性が要求されてきており、特に、ピスト
ンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリングなどに応
用されるスパイラル状の成形体が求められている。
【０００５】このスパイラル状の成形体は、前記の圧縮
成形法に際し、芯型として円筒状金型を用いて、中空円
筒状の成形体を作製したのち、これをスパイラル状に切
削加工して製造される。この切削加工品の特徴として、
円筒状中空部の芯方向、つまり圧縮成形時の加圧方向に
対し、平行な方向の線膨張係数が、垂直な方向の線膨張
係数よりも大きくなることが知られている。
成形法に際し、芯型として円筒状金型を用いて、中空円
筒状の成形体を作製したのち、これをスパイラル状に切
削加工して製造される。この切削加工品の特徴として、
円筒状中空部の芯方向、つまり圧縮成形時の加圧方向に
対し、平行な方向の線膨張係数が、垂直な方向の線膨張
係数よりも大きくなることが知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、この従来公
知のスパイラル状フツ素樹脂成形体は、たとえば図３に
示すように、シリンダ―Ｓ内のピストンＰの周面に設け
られる螺旋溝Ｐａに、ピストンＰの軸方向と円筒状中空
部の芯方向とが一致するように装着したとき、ピストン
稼動時の系内温度の上昇で上記軸方向に膨張し、螺旋溝
Ｐａの溝幅に合わなくなつて、異常摩耗やシ―ル低下な
どの問題を生じることがあつた。
知のスパイラル状フツ素樹脂成形体は、たとえば図３に
示すように、シリンダ―Ｓ内のピストンＰの周面に設け
られる螺旋溝Ｐａに、ピストンＰの軸方向と円筒状中空
部の芯方向とが一致するように装着したとき、ピストン
稼動時の系内温度の上昇で上記軸方向に膨張し、螺旋溝
Ｐａの溝幅に合わなくなつて、異常摩耗やシ―ル低下な
どの問題を生じることがあつた。
【０００７】本発明は、上記従来の事情に鑑み、ピスト
ンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリングなどに応
用する際に、熱膨張による異常摩耗やシ―ル低下などの
問題を生じることのないスパイラル状粉末圧縮成形体と
その製造法を提供することを目的としている。
ンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリングなどに応
用する際に、熱膨張による異常摩耗やシ―ル低下などの
問題を生じることのないスパイラル状粉末圧縮成形体と
その製造法を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために鋭意検討した結果、ポリテトラフル
オロエチレン粉末の圧縮成形に際し、特定の成形金型を
用いて、予備成形と同時にスパイラル状に成形したもの
が、その後の加熱焼成で、従来とは線膨張係数の方向性
の異なるものとなつて、ピストンの摺動部材、ピストン
リング、シ―ルリングなどに応用したとき、熱膨張によ
る異常摩耗やシ―ル低下などの問題を生じなくなること
を知り、本発明を完成するに至つた。
的を達成するために鋭意検討した結果、ポリテトラフル
オロエチレン粉末の圧縮成形に際し、特定の成形金型を
用いて、予備成形と同時にスパイラル状に成形したもの
が、その後の加熱焼成で、従来とは線膨張係数の方向性
の異なるものとなつて、ピストンの摺動部材、ピストン
リング、シ―ルリングなどに応用したとき、熱膨張によ
る異常摩耗やシ―ル低下などの問題を生じなくなること
を知り、本発明を完成するに至つた。
【０００９】すなわち、本発明の第１は、円筒状中空部
の芯方向に対し、平行な方向の線膨張係数をＭＤ、垂直
な方向の線膨張係数をＣＤとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦
１．０の関係にあり、かつ、円筒状中空部の芯方向に対
し平行な方向における一端側と他端側との間の見掛け密
度のばらつきが、その平均値に対し±０．０１以下であ
ることを特徴とするスパイラル状粉末圧縮成形体に係
り、特に、この成形体がポリテトラフルオロエチレンか
らなる構成を好適な態様としている。
の芯方向に対し、平行な方向の線膨張係数をＭＤ、垂直
な方向の線膨張係数をＣＤとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦
１．０の関係にあり、かつ、円筒状中空部の芯方向に対
し平行な方向における一端側と他端側との間の見掛け密
度のばらつきが、その平均値に対し±０．０１以下であ
ることを特徴とするスパイラル状粉末圧縮成形体に係
り、特に、この成形体がポリテトラフルオロエチレンか
らなる構成を好適な態様としている。
【００１０】また、本発明の第２は、周面にスパイラル
状の溝を形成した金型と、これと同軸の筒状ゴム型との
間に、フツ素樹脂粉末を充てんし、この粉末を上記金型
の軸方向に対し垂直な方向から上記ゴム型を介して加圧
することにより、上記溝内に上記粉末を圧入してスパイ
ラル状に予備成形し、その後加熱焼成して上記金型から
離型することを特徴とする前記第１の発明のスパイラル
状粉末圧縮成形体の製造法に係るものである。
状の溝を形成した金型と、これと同軸の筒状ゴム型との
間に、フツ素樹脂粉末を充てんし、この粉末を上記金型
の軸方向に対し垂直な方向から上記ゴム型を介して加圧
することにより、上記溝内に上記粉末を圧入してスパイ
ラル状に予備成形し、その後加熱焼成して上記金型から
離型することを特徴とする前記第１の発明のスパイラル
状粉末圧縮成形体の製造法に係るものである。
【００１１】
【発明の構成・作用】本発明のスパイラル状粉末圧縮成
形体の製造法においては、まず、図１に示すように、下
型１に、外周面にスパイラル状の溝２ａを形成した円筒
状または丸棒状の金型２と、これと同軸の筒状ゴム型３
とを嵌合し、この金型２とゴム型３との間に、フツ素樹
脂粉末４を充てんしたのち、上型５を嵌合して密閉す
る。
形体の製造法においては、まず、図１に示すように、下
型１に、外周面にスパイラル状の溝２ａを形成した円筒
状または丸棒状の金型２と、これと同軸の筒状ゴム型３
とを嵌合し、この金型２とゴム型３との間に、フツ素樹
脂粉末４を充てんしたのち、上型５を嵌合して密閉す
る。
【００１２】金型２は、周面にスパイラル状（螺旋状）
の溝２ａが形成されたものであればよく、この溝２ａの
断面形状は、溝内に圧入成形される予備成形物が加熱焼
成後に容易に取り出しうる形状であればよく、四角、Ｖ
字、Ｕ字などの任意の形状をとりうる。また、溝２ａ間
のピツチは、等ピツチでも不等ピツチでもよく、さらに
軸全長にわたつて連続でも不連続でもよい。
の溝２ａが形成されたものであればよく、この溝２ａの
断面形状は、溝内に圧入成形される予備成形物が加熱焼
成後に容易に取り出しうる形状であればよく、四角、Ｖ
字、Ｕ字などの任意の形状をとりうる。また、溝２ａ間
のピツチは、等ピツチでも不等ピツチでもよく、さらに
軸全長にわたつて連続でも不連続でもよい。
【００１３】この金型２を被覆する筒状ゴム型３として
は、たとえば、天然ゴム、合成ゴム、クロロプレンゴ
ム、ウレタンゴム、シリコ―ンゴム、ニトリルゴムなど
からなるものが挙げられるが、圧力伝達が可能な弾性体
であればいかなる材質のものであつてもよい。
は、たとえば、天然ゴム、合成ゴム、クロロプレンゴ
ム、ウレタンゴム、シリコ―ンゴム、ニトリルゴムなど
からなるものが挙げられるが、圧力伝達が可能な弾性体
であればいかなる材質のものであつてもよい。
【００１４】フツ素樹脂粉末４は、モ―ルデイングパウ
ダ―（圧縮成形用粉末をベ―スとしたもの）、あるいは
フアインパウダ―（ペ―スト押出用粉末をベ―スとした
もの）のどちらでもよい。樹脂の種類は、溶融成形が困
難なポリテトラフルオロエチレンが好ましく用いられる
が、他のフツ素樹脂、たとえばテトラフルオロエチレン
−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロ
エチレン−パ―フルオロアルキルビニルエ―テル共重合
体、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリ
クロロトリフルオロエチレン、エチレン−クロロトリフ
ルオロエチレン共重合体、あるいはその変性重合体また
は２種以上のブレンド物などを用いてもよい。
ダ―（圧縮成形用粉末をベ―スとしたもの）、あるいは
フアインパウダ―（ペ―スト押出用粉末をベ―スとした
もの）のどちらでもよい。樹脂の種類は、溶融成形が困
難なポリテトラフルオロエチレンが好ましく用いられる
が、他のフツ素樹脂、たとえばテトラフルオロエチレン
−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロ
エチレン−パ―フルオロアルキルビニルエ―テル共重合
体、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリ
クロロトリフルオロエチレン、エチレン−クロロトリフ
ルオロエチレン共重合体、あるいはその変性重合体また
は２種以上のブレンド物などを用いてもよい。
【００１５】このフツ素樹脂粉末４は、目的に応じて、
上記のフツ素樹脂に各種フイラ―、たとえば、補強用フ
イラ―、摺動性フイラ―、導電性フイラ―、熱伝導性フ
イラ―、吸着性フイラ―、機能性フイラ―などの１種ま
たは２種以上を、タンブラ―ミキサ―、ヘンシエルミキ
サ―、ス―パ―ミキサ―などの公知の混合機を用いて、
均一に混合したものであつてもよい。
上記のフツ素樹脂に各種フイラ―、たとえば、補強用フ
イラ―、摺動性フイラ―、導電性フイラ―、熱伝導性フ
イラ―、吸着性フイラ―、機能性フイラ―などの１種ま
たは２種以上を、タンブラ―ミキサ―、ヘンシエルミキ
サ―、ス―パ―ミキサ―などの公知の混合機を用いて、
均一に混合したものであつてもよい。
【００１６】補強用フイラ―としては、ガラス繊維、炭
素繊維、アラミド繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガ
ラスビ―ズ、炭化ケイ素ウイスカ―、窒化ケイ素ウイス
カ―、チタン酸カリウムウイスカ―などが挙げられる。
素繊維、アラミド繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガ
ラスビ―ズ、炭化ケイ素ウイスカ―、窒化ケイ素ウイス
カ―、チタン酸カリウムウイスカ―などが挙げられる。
【００１７】摺動性フイラ―としては、黒鉛、二硫化モ
リブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、雲母、芳
香族ポリエステル樹脂、シリコ―ン樹脂、フツ化カルシ
ウム、フツ化黒鉛、ガラスフレ―ク、カ―ボンブラツ
ク、グラフアイト、青銅などが挙げられる。
リブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、雲母、芳
香族ポリエステル樹脂、シリコ―ン樹脂、フツ化カルシ
ウム、フツ化黒鉛、ガラスフレ―ク、カ―ボンブラツ
ク、グラフアイト、青銅などが挙げられる。
【００１８】導電性フイラ―としては、各種金属粉、金
属フレ―ク、金属繊維などが、熱伝導性フイラ―として
は、酸化ベリリウム、窒化アルミニウム、アルミナ、マ
グネシア、チタニアなどが、それぞれ挙げられる。
属フレ―ク、金属繊維などが、熱伝導性フイラ―として
は、酸化ベリリウム、窒化アルミニウム、アルミナ、マ
グネシア、チタニアなどが、それぞれ挙げられる。
【００１９】吸着性フイラ―としては、シリカゲル、ゼ
オライト、タルク、ベントナイト、チタン酸カリウムな
どが、機能性フイラ―としては、炭酸カルシウム、チタ
ン酸バリウム、カオリン、クレ―などが、それぞれ挙げ
られる
オライト、タルク、ベントナイト、チタン酸カリウムな
どが、機能性フイラ―としては、炭酸カルシウム、チタ
ン酸バリウム、カオリン、クレ―などが、それぞれ挙げ
られる
【００２０】このように金型２とゴム型３との間に充て
んされ、上下型１，５で密閉状態とされたフツ素樹脂粉
末４は、ついで、図１に示すように、高圧円筒容器６と
上下蓋７，８よりなる加圧装置９内において、ドレイン
１０より圧入される水、油、空気などの圧力媒体１１に
よつて、一般に、１００〜１，０００Kg／cm2 程度の圧
力で加圧される。
んされ、上下型１，５で密閉状態とされたフツ素樹脂粉
末４は、ついで、図１に示すように、高圧円筒容器６と
上下蓋７，８よりなる加圧装置９内において、ドレイン
１０より圧入される水、油、空気などの圧力媒体１１に
よつて、一般に、１００〜１，０００Kg／cm2 程度の圧
力で加圧される。
【００２１】ここで、フツ素樹脂粉末４にかかる圧は、
金型２の軸方向が金型自身によつて拘束されるために、
軸方向に対して垂直な方向のみから、ゴム型３を介して
印加されることになり、この印加で上記粉末４のほとん
どは金型２の周面に形成されたスパイラル状の溝２ａに
圧入される。
金型２の軸方向が金型自身によつて拘束されるために、
軸方向に対して垂直な方向のみから、ゴム型３を介して
印加されることになり、この印加で上記粉末４のほとん
どは金型２の周面に形成されたスパイラル状の溝２ａに
圧入される。
【００２２】なお、このように軸方向に対し垂直な方向
のみから圧力を印加できる方法であれば、図１に示す加
圧装置に限定されず、たとえば、一般に用いられるプレ
ス機を用いて金型の側面から均等に圧力を印加してもよ
い。また、円筒状金型の内周面にスパイラル状の溝を形
成し、この金型内に筒状ゴム型を同軸に配置し、金型と
ゴム型との間にフツ素樹脂粉末を充てんしたのち、ゴム
型を圧力媒体によつて径方向に膨張させることにより、
フツ素樹脂粉末を金型の軸方向に対し垂直な方向からゴ
ム型を介して加圧するようにしてもよい。
のみから圧力を印加できる方法であれば、図１に示す加
圧装置に限定されず、たとえば、一般に用いられるプレ
ス機を用いて金型の側面から均等に圧力を印加してもよ
い。また、円筒状金型の内周面にスパイラル状の溝を形
成し、この金型内に筒状ゴム型を同軸に配置し、金型と
ゴム型との間にフツ素樹脂粉末を充てんしたのち、ゴム
型を圧力媒体によつて径方向に膨張させることにより、
フツ素樹脂粉末を金型の軸方向に対し垂直な方向からゴ
ム型を介して加圧するようにしてもよい。
【００２３】このようにして溝２ａ内に圧入しスパイラ
ル状に予備成形したのち、加圧装置９内から取り出し、
ゴム型３および上下型１，５を取りはずして、通常３６
０〜４００℃の温度に加熱焼成する。この焼成後、溝２
ａに圧入されていない余剰の樹脂分を削り取つたのち、
金型２から離型することにより、目的とするスパイラル
状粉末圧縮成形体が得られる。
ル状に予備成形したのち、加圧装置９内から取り出し、
ゴム型３および上下型１，５を取りはずして、通常３６
０〜４００℃の温度に加熱焼成する。この焼成後、溝２
ａに圧入されていない余剰の樹脂分を削り取つたのち、
金型２から離型することにより、目的とするスパイラル
状粉末圧縮成形体が得られる。
【００２４】このスパイラル状粉末圧縮成形体は、図２
に示すように、円筒状中空部２ｓを有する成形体４０か
らなり、上記中空部２ｓの芯方向ｘに対し、平行な方向
ａの線膨張係数をＭＤ、垂直な方向ｂの線膨張係数をＣ
Ｄとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦１．０の関係、特に好まし
くは０．８５≦ＭＤ／ＣＤ≦１．０の関係にあることを
特徴としている。
に示すように、円筒状中空部２ｓを有する成形体４０か
らなり、上記中空部２ｓの芯方向ｘに対し、平行な方向
ａの線膨張係数をＭＤ、垂直な方向ｂの線膨張係数をＣ
Ｄとしたとき、ＭＤ／ＣＤ≦１．０の関係、特に好まし
くは０．８５≦ＭＤ／ＣＤ≦１．０の関係にあることを
特徴としている。
【００２５】このため、この成形体４０を、たとえば図
３に示すように、シリンダ―Ｓ内のピストンＰの周面に
設けられた螺旋溝Ｐａに、ピストンＰの軸方向と円筒状
中空部の芯方向とが一致するように装着したとき、ピス
トン稼動時に系内温度が上昇しても、芯方向に対し平行
な方向ａの線膨張係数が垂直な方向ｂの線膨張係数より
も小さいことから、軸方向の膨張率が小さくなつて、従
来のように螺旋溝Ｐａの溝幅に合わなくなるといつた弊
害がなくなり、異常摩耗やシ―ル低下などの問題が回避
される。
３に示すように、シリンダ―Ｓ内のピストンＰの周面に
設けられた螺旋溝Ｐａに、ピストンＰの軸方向と円筒状
中空部の芯方向とが一致するように装着したとき、ピス
トン稼動時に系内温度が上昇しても、芯方向に対し平行
な方向ａの線膨張係数が垂直な方向ｂの線膨張係数より
も小さいことから、軸方向の膨張率が小さくなつて、従
来のように螺旋溝Ｐａの溝幅に合わなくなるといつた弊
害がなくなり、異常摩耗やシ―ル低下などの問題が回避
される。
【００２６】また、この成形体４０は、円筒状中空部２
ｓの芯方向ｘに対し平行な方向ａにおける一端側と他端
側との間の見掛け密度のばらつきが、平均値に対し±
０．０１以下であるという特徴をも備えている。これ
は、前記の図１に示すように、軸方向に対し垂直な方向
から均等に加圧されて、一端側から他端側への全長にわ
たつて均等な見掛け密度が得られるためであり、従来の
圧縮成形法では両端側よりも中央側の見掛け密度が異常
に小さくなつて、加熱使用時に変形や反りが発生するい
つた問題があつたが、上記成形体４０によれば、このよ
うな問題をも回避することができる。
ｓの芯方向ｘに対し平行な方向ａにおける一端側と他端
側との間の見掛け密度のばらつきが、平均値に対し±
０．０１以下であるという特徴をも備えている。これ
は、前記の図１に示すように、軸方向に対し垂直な方向
から均等に加圧されて、一端側から他端側への全長にわ
たつて均等な見掛け密度が得られるためであり、従来の
圧縮成形法では両端側よりも中央側の見掛け密度が異常
に小さくなつて、加熱使用時に変形や反りが発生するい
つた問題があつたが、上記成形体４０によれば、このよ
うな問題をも回避することができる。
【００２７】
【発明の効果】以上のように、本発明では、フツ素樹脂
粉末を特定の金型を用いてスパイラル状に予備成形した
ことにより、従来とは線膨張係数の方向性の異なるスパ
イラル状粉末圧縮成形体を提供でき、この成形体によれ
ばピストンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリング
などに応用したときの熱膨張による異常摩耗やシ―ル低
下などの問題を回避できる。
粉末を特定の金型を用いてスパイラル状に予備成形した
ことにより、従来とは線膨張係数の方向性の異なるスパ
イラル状粉末圧縮成形体を提供でき、この成形体によれ
ばピストンの摺動部材、ピストンリング、シ―ルリング
などに応用したときの熱膨張による異常摩耗やシ―ル低
下などの問題を回避できる。
【００２８】
【実施例】つぎに、本発明の実施例を記載して、より具
体的に説明する。
体的に説明する。
【００２９】実施例１ ポリテトラフルオロエチレン（モ―ルデイングパウダ
―）の造粒粉末（平均粒子径３５０μｍ、嵩密度０．９
０ｇ／cc）を、図１に示すように、周面にスパイラル状
の溝を形成した金型と、これと同軸の筒状ゴム型との間
に充てんし、上下型で密閉系としたうえで、高圧装置内
にセツトし、圧力媒体として水を用いて、印加圧力３０
０Kg／cm2 、保持時間５分で予備成形した。
―）の造粒粉末（平均粒子径３５０μｍ、嵩密度０．９
０ｇ／cc）を、図１に示すように、周面にスパイラル状
の溝を形成した金型と、これと同軸の筒状ゴム型との間
に充てんし、上下型で密閉系としたうえで、高圧装置内
にセツトし、圧力媒体として水を用いて、印加圧力３０
０Kg／cm2 、保持時間５分で予備成形した。
【００３０】なお、用いた金型は、半径１５mm、全長３
５０mmのステンレス製円筒体の外周面に、ピツチ間の距
離１０mmで等間隔のスパイラル状の溝（断面形状が四
角、幅５mm、深さ５．５mm）を形成したものである。
５０mmのステンレス製円筒体の外周面に、ピツチ間の距
離１０mmで等間隔のスパイラル状の溝（断面形状が四
角、幅５mm、深さ５．５mm）を形成したものである。
【００３１】この予備成形後、高圧装置内から取り出
し、ゴム型および上下型を取りはずして、３７０℃で４
時間加熱焼成し、金型の溝内に圧入されていない余剰の
樹脂分を旋盤加工で削り取つたのち、金型から離型し
て、図２に示すようなスパイラル状粉末圧縮成形体を作
製した。
し、ゴム型および上下型を取りはずして、３７０℃で４
時間加熱焼成し、金型の溝内に圧入されていない余剰の
樹脂分を旋盤加工で削り取つたのち、金型から離型し
て、図２に示すようなスパイラル状粉末圧縮成形体を作
製した。
【００３２】この成形体につき、円筒状中空部の芯方向
に対し平行な方向における一端側と他端側との間を１０
等分に区画し、各区画内の任意の部分を試料として抽出
し、これら試料の見掛け密度と線膨張係数とを、以下の
方法で測定した。その結果を、後記の表１に示す。
に対し平行な方向における一端側と他端側との間を１０
等分に区画し、各区画内の任意の部分を試料として抽出
し、これら試料の見掛け密度と線膨張係数とを、以下の
方法で測定した。その結果を、後記の表１に示す。
【００３３】＜見掛け密度＞ＪＩＳ Ｋ−７１１２に準
じて、水中置換法で測定した。数値は、精度０．１mgの
天秤を用いて、小数点以下３桁まで求めた。
じて、水中置換法で測定した。数値は、精度０．１mgの
天秤を用いて、小数点以下３桁まで求めた。
【００３４】＜線膨張係数＞試料を５mm角に切り出し、
円筒状中空部の芯方向に対し、平行な方向の線膨張係数
ＭＤと、垂直な方向の線膨張係数ＣＤとを、熱機械的分
析装置（セイコ―電子工業株式会社製、ＴＭＡ２０）を
用いて、測定温度３０〜２５０℃、昇温速度１０℃／分
の条件で測定し、下記の式にしたがつて算出した。
円筒状中空部の芯方向に対し、平行な方向の線膨張係数
ＭＤと、垂直な方向の線膨張係数ＣＤとを、熱機械的分
析装置（セイコ―電子工業株式会社製、ＴＭＡ２０）を
用いて、測定温度３０〜２５０℃、昇温速度１０℃／分
の条件で測定し、下記の式にしたがつて算出した。
【００３５】 Ｋ ：装置定数 Ｌ ：試料長（＝５mm） Ｔ ：温度 β0 ：石英ガラスの線膨張係数 β ：温度Ｔ1 −Ｔ2 における平均線膨張係数 ΔＬ：温度Ｔ1 −Ｔ2 における試料長の変位量
【００３６】
【表１】
【００３７】上記表１の結果から、本発明のスパイラル
状粉末圧縮成形体は、ＭＤ／ＣＤ比が１．０以下であ
り、また一端側から他端側への全長にわたる見掛け密度
のばらつきが平均値（＝２．１５６）に対し±０．００
５と全長にわたりほぼ均等であつて、熱膨張による問題
や、熱的な歪み，変形の起こりにくい、すぐれた特性を
備えたものであることが明らかである。
状粉末圧縮成形体は、ＭＤ／ＣＤ比が１．０以下であ
り、また一端側から他端側への全長にわたる見掛け密度
のばらつきが平均値（＝２．１５６）に対し±０．００
５と全長にわたりほぼ均等であつて、熱膨張による問題
や、熱的な歪み，変形の起こりにくい、すぐれた特性を
備えたものであることが明らかである。
【図１】本発明のスパイラル状粉末圧縮成形体の製造法
に用いる装置の一構成例を示す断面図である。
に用いる装置の一構成例を示す断面図である。
【図２】本発明のスパイラル状粉末圧縮成形体の一例を
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図３】本発明のスパイラル状粉末圧縮成形体の性能を
説明するための部分拡大断面図である。
説明するための部分拡大断面図である。
２ 金型 ２ａ スパイラル状の溝 ３ 筒状ゴム型 ４ フツ素樹脂粉末 ９ 加圧装置 ４０ スパイラル状粉末圧縮成形体 ２ｓ 円筒状中空部 ｘ 円筒状中空部の芯方向 ａ 芯方向に対し平行な方向 ｂ 芯方向に対し垂直な方向
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高畠 栄治 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号 日東 電工株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 円筒状中空部の芯方向に対し、平行な方
向の線膨張係数をＭＤ、垂直な方向の線膨張係数をＣＤ
としたとき、ＭＤ／ＣＤ≦１．０の関係にあり、かつ、
円筒状中空部の芯方向に対し平行な方向における一端側
と他端側との間の見掛け密度のばらつきが、その平均値
に対し±０．０１以下であることを特徴とするスパイラ
ル状粉末圧縮成形体。 - 【請求項２】 ポリテトラフルオロエチレンからなる請
求項１に記載のスパイラル状粉末圧縮成形体。 - 【請求項３】 周面にスパイラル状の溝を形成した金型
と、これと同軸の筒状ゴム型との間に、フツ素樹脂粉末
を充てんし、この粉末を上記金型の軸方向に対し垂直な
方向から上記ゴム型を介して加圧することにより、上記
溝内に上記粉末を圧入してスパイラル状に予備成形し、
その後加熱焼成して上記金型から離型することを特徴と
する請求項１または請求項２に記載のスパイラル状粉末
圧縮成形体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19285092A JPH068266A (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | スパイラル状粉末圧縮成形体とその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19285092A JPH068266A (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | スパイラル状粉末圧縮成形体とその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH068266A true JPH068266A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=16298014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19285092A Pending JPH068266A (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | スパイラル状粉末圧縮成形体とその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068266A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009136002A1 (en) * | 2008-05-08 | 2009-11-12 | Outotec Oyj | Method and apparatus for making spiral separators using sequential heating and cooling |
| CN107599253A (zh) * | 2017-08-18 | 2018-01-19 | 厦门艾斯霖橡塑科技有限公司 | 花洒喷嘴的生产加工工艺 |
| WO2021057484A1 (zh) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | 南京肯特复合材料股份有限公司 | 工字型零件压制成型模具 |
-
1992
- 1992-06-25 JP JP19285092A patent/JPH068266A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009136002A1 (en) * | 2008-05-08 | 2009-11-12 | Outotec Oyj | Method and apparatus for making spiral separators using sequential heating and cooling |
| CN107599253A (zh) * | 2017-08-18 | 2018-01-19 | 厦门艾斯霖橡塑科技有限公司 | 花洒喷嘴的生产加工工艺 |
| CN107599253B (zh) * | 2017-08-18 | 2019-06-14 | 厦门艾斯霖橡塑科技有限公司 | 花洒喷嘴的生产加工工艺 |
| WO2021057484A1 (zh) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | 南京肯特复合材料股份有限公司 | 工字型零件压制成型模具 |
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