JPH0667104B2 - 地絡回線選択リレ−の零相循環電流補償方法 - Google Patents
地絡回線選択リレ−の零相循環電流補償方法Info
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- JPH0667104B2 JPH0667104B2 JP59270259A JP27025984A JPH0667104B2 JP H0667104 B2 JPH0667104 B2 JP H0667104B2 JP 59270259 A JP59270259 A JP 59270259A JP 27025984 A JP27025984 A JP 27025984A JP H0667104 B2 JPH0667104 B2 JP H0667104B2
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜技術分野＞ この発明は地絡回路選択リレーの零相循環電流補償方法
に関し、さらに詳細にいえば、少なくとも１の送電線と
併架される高抵抗接地系平行２回線送電線に一線地絡故
障が発生したことを検出して、地絡故障発生回線を選択
遮断させる地絡回線選択リレーにおいて、上記地絡回線
選択リレーの動作に障害を与える零相循環電流を除去し
真の故障電流のみにより地絡回線選択リレーを作動させ
得るようにする零相循環電流補償方法に関する。
に関し、さらに詳細にいえば、少なくとも１の送電線と
併架される高抵抗接地系平行２回線送電線に一線地絡故
障が発生したことを検出して、地絡故障発生回線を選択
遮断させる地絡回線選択リレーにおいて、上記地絡回線
選択リレーの動作に障害を与える零相循環電流を除去し
真の故障電流のみにより地絡回線選択リレーを作動させ
得るようにする零相循環電流補償方法に関する。
＜従来技術＞ 高抵抗接地系平行２回線送電線の保護においては、送電
線の両端部に回線選択リレーが広範に適用されている。
この回線選択リレーは、両回線間の差電流を利用し、故
障回線を選択遮断させようとするものである。この場合
において、地絡保護用の地絡回線選択リレーへの電流入
力は地絡故障に対しては零相差電流を入力するようにし
ている。
線の両端部に回線選択リレーが広範に適用されている。
この回線選択リレーは、両回線間の差電流を利用し、故
障回線を選択遮断させようとするものである。この場合
において、地絡保護用の地絡回線選択リレーへの電流入
力は地絡故障に対しては零相差電流を入力するようにし
ている。
一方、近年鉄塔建設用地の確保難等の理由で、１つの鉄
塔に、例えば直接接地系統と高抵抗接地系統の如く異系
統の送電線か、或は高抵抗接地系統同士の如く同系統が
併架されることが多くなっている。そして、このような
併架送電線では、両系統の送電線の導体間隔の不平衡か
ら導体間相互インダクタンスに差ができ、平行２回線送
電線においては、回線間を環流する、いわゆる循環電流
が流れることが知られている。
塔に、例えば直接接地系統と高抵抗接地系統の如く異系
統の送電線か、或は高抵抗接地系統同士の如く同系統が
併架されることが多くなっている。そして、このような
併架送電線では、両系統の送電線の導体間隔の不平衡か
ら導体間相互インダクタンスに差ができ、平行２回線送
電線においては、回線間を環流する、いわゆる循環電流
が流れることが知られている。
第３図は、併架送電線の関係を概略的に示す図であり、
起誘導系としての送電線（Ａ）と、被誘導系としての高
抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）とが併架されてい
る。同図において起誘導系は平行２回線送電線として示
されている。
起誘導系としての送電線（Ａ）と、被誘導系としての高
抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）とが併架されてい
る。同図において起誘導系は平行２回線送電線として示
されている。
この高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）において、負
荷に供給される負荷電流ＩＬは、回線Ｂ１，Ｂ２により
それぞれＩＬ／２ずつ流れ、また、回線Ｂ１，Ｂ２には
破線で示す方向に循環電流Ｉｊが流れる。そして、故障
が発生した場合には、地絡発生回線に故障電流Ｉｆが流
れる。但し、負荷電流、循環電流、および故障電流につ
いては、正確には回線の相数に対応する行列式で表現さ
れるものであるが、簡素化のために、IL,If,Ijとして表
現している。例えば の如くであり、又行列の各要素は複素数である。
荷に供給される負荷電流ＩＬは、回線Ｂ１，Ｂ２により
それぞれＩＬ／２ずつ流れ、また、回線Ｂ１，Ｂ２には
破線で示す方向に循環電流Ｉｊが流れる。そして、故障
が発生した場合には、地絡発生回線に故障電流Ｉｆが流
れる。但し、負荷電流、循環電流、および故障電流につ
いては、正確には回線の相数に対応する行列式で表現さ
れるものであるが、簡素化のために、IL,If,Ijとして表
現している。例えば の如くであり、又行列の各要素は複素数である。
したがって、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の電
源端の両回線B1,B2の電流Ｉ1s，Ｉ2s、および負荷端の
両回線Ｂ１，Ｂ２の電流Ｉ1r，Ｉ2rは、健全時には、 Ｉ1s＝ＩL/2−Ｉｊ，Ｉ2s＝ＩL/2＋Ｉｊ， Ｉ1r＝−ＩL/2＋Ｉｊ，Ｉ2r＝−ＩL/2−Ｉｊ で表わされることになり、故障時には、 Ｉ1s＝ＩL/2＋(2l-x)Ｉｆ／２Ｉ−Ｉｊ， Ｉ2s＝ＩL/2＋ｘＩｆ／２ｌ＋Ｉｊ， Ｉ1r＝−ＩL/2＋ｘＩｆ／２ｌ＋Ｉｊ， Ｉ2r＝−ＩL/2−ｘＩｆ／２ｌ−Ｉｊ ｄｅ表わされることになる。
源端の両回線B1,B2の電流Ｉ1s，Ｉ2s、および負荷端の
両回線Ｂ１，Ｂ２の電流Ｉ1r，Ｉ2rは、健全時には、 Ｉ1s＝ＩL/2−Ｉｊ，Ｉ2s＝ＩL/2＋Ｉｊ， Ｉ1r＝−ＩL/2＋Ｉｊ，Ｉ2r＝−ＩL/2−Ｉｊ で表わされることになり、故障時には、 Ｉ1s＝ＩL/2＋(2l-x)Ｉｆ／２Ｉ−Ｉｊ， Ｉ2s＝ＩL/2＋ｘＩｆ／２ｌ＋Ｉｊ， Ｉ1r＝−ＩL/2＋ｘＩｆ／２ｌ＋Ｉｊ， Ｉ2r＝−ＩL/2−ｘＩｆ／２ｌ−Ｉｊ ｄｅ表わされることになる。
但し、ｌは高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の全長
であり、ｘは電源側から故障点までの距離である。そし
て、循環電流Ｉｊは、 Ｉｊ＝（Ｚｓ−Ｚｍ）-1［（Z31-Z41)I1+(Z32-Z42)I2]L
/21である。ここで、Ｚｓは高抵抗接地系平行２回線送
電線（Ｂ）の回線Ｂ１，Ｂ２の単位長当りのインピーダ
ンス行列であり、Ｚｍは高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）の回線Ｂ１，Ｂ２間の単位長当りの相互インダク
タンス行列であり、Z31は平行２回線送電線（Ａ）の回
線Ａ１と、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の回線
Ｂ１との間の単位長当りの相互インダクタンス行列であ
り、Z41は、平行２回線送電線（Ａ）の回線Ａ１と、高
抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の回線Ｂ２との間の
単位長当りの相互インダクタンス行列であり、Z32は、
平行２回線送電線（Ａ）の回線Ａ２と、高抵抗接地系平
行２回線送電線（Ｂ）の回線Ｂ１との間の単位長当りの
相互インダクタンス行列であり、Z42は、平行２回線送
電線（Ａ）の回線Ａ２と、高抵抗接地系平行２回線送電
線（Ｂ）の回線Ｂ２との間の単位長当りの相互インダク
タンス行列であり、Ｉ１，Ｉ２は起誘導系である平行２
回線送電線（Ａ）の回線Ａ１，Ａ２の電流であり、Ｌは
併架区間長である。
であり、ｘは電源側から故障点までの距離である。そし
て、循環電流Ｉｊは、 Ｉｊ＝（Ｚｓ−Ｚｍ）-1［（Z31-Z41)I1+(Z32-Z42)I2]L
/21である。ここで、Ｚｓは高抵抗接地系平行２回線送
電線（Ｂ）の回線Ｂ１，Ｂ２の単位長当りのインピーダ
ンス行列であり、Ｚｍは高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）の回線Ｂ１，Ｂ２間の単位長当りの相互インダク
タンス行列であり、Z31は平行２回線送電線（Ａ）の回
線Ａ１と、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の回線
Ｂ１との間の単位長当りの相互インダクタンス行列であ
り、Z41は、平行２回線送電線（Ａ）の回線Ａ１と、高
抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の回線Ｂ２との間の
単位長当りの相互インダクタンス行列であり、Z32は、
平行２回線送電線（Ａ）の回線Ａ２と、高抵抗接地系平
行２回線送電線（Ｂ）の回線Ｂ１との間の単位長当りの
相互インダクタンス行列であり、Z42は、平行２回線送
電線（Ａ）の回線Ａ２と、高抵抗接地系平行２回線送電
線（Ｂ）の回線Ｂ２との間の単位長当りの相互インダク
タンス行列であり、Ｉ１，Ｉ２は起誘導系である平行２
回線送電線（Ａ）の回線Ａ１，Ａ２の電流であり、Ｌは
併架区間長である。
以上の如き関係から故障時における電源端の差電流Ｉs
d，和電流Ｉss，負荷端の差電流Ｉrd，和電流Ｉrsは各
々 Ｉsd＝Ｉ1s−Ｉ2s＝（ｌ−ｘ）Ｉｆ／ｌ−２Ｉｊ Ｉss＝Ｉ1s＋Ｉ2s＝ＩＬ＋Ｉｆ Ｉrd＝Ｉ1r−Ｉ2r＝ｘＩｆ／ｌ＋２Ｉｊ Ｉrs＝Ｉ1r＋Ｉ2r＝−ＩＬ で与えられることになる。ここで特に、一線地絡故障時
においては、故障電流Ｉｆは、故障相以外の健全２相の
成分は零であるから、例えばａ相一線地絡故障発生時
は、 と表わすことができ、上記の関係は、各相毎に、 電流端では Ｉsda＝（ｌ−ｘ）Ｉfa/l−２Ｉja Ｉsdb＝ −２Ｉjb Ｉsdc＝ −２Ｉjc Ｉssa＝ＩLa＋Ｉfa Ｉssb＝ＩLb Ｉssc＝ＩLc 負荷端では Ｉrda＝ｘＩfa/l＋２Ｉja Ｉrdb＝ ２Ｉjb Ｉrdc＝ ２Ｉjc Ｉrra＝−ＩLa Ｉrrb＝−ＩLb Ｉrrc＝−ＩLc となる。これより零相差電流、和電流については、電源
端では ３Ｉsd0＝Ｉsda＋Ｉsdb＋Ｉsdc ＝（ｌ−ｘ）Ｉfa/l−２・３Ｉj0 ３Ｉss0＝Ｉssa＋Ｉssb＋Ｉssc＝Ｉfa 負荷端では ３Ｉrd0＝Ｉrda＋Ｉrdb＋Ｉrdc ＝ｘＩfa/l＋２・３Ｉj0 ３Ｉrs0＝Ｉrsa＋Ｉrsb＋Ｉrsc＝０ となることがわかる。ここで３Ｉj0＝Ｉja＋Ｉjb＋Ｉjc
であり、これがいわゆる零相循環電流とよばれるもので
ある。又負荷電流には零相分が含まれない事よりＩLa＋
ＩLb＋ＩLc＝０である。
d，和電流Ｉss，負荷端の差電流Ｉrd，和電流Ｉrsは各
々 Ｉsd＝Ｉ1s−Ｉ2s＝（ｌ−ｘ）Ｉｆ／ｌ−２Ｉｊ Ｉss＝Ｉ1s＋Ｉ2s＝ＩＬ＋Ｉｆ Ｉrd＝Ｉ1r−Ｉ2r＝ｘＩｆ／ｌ＋２Ｉｊ Ｉrs＝Ｉ1r＋Ｉ2r＝−ＩＬ で与えられることになる。ここで特に、一線地絡故障時
においては、故障電流Ｉｆは、故障相以外の健全２相の
成分は零であるから、例えばａ相一線地絡故障発生時
は、 と表わすことができ、上記の関係は、各相毎に、 電流端では Ｉsda＝（ｌ−ｘ）Ｉfa/l−２Ｉja Ｉsdb＝ −２Ｉjb Ｉsdc＝ −２Ｉjc Ｉssa＝ＩLa＋Ｉfa Ｉssb＝ＩLb Ｉssc＝ＩLc 負荷端では Ｉrda＝ｘＩfa/l＋２Ｉja Ｉrdb＝ ２Ｉjb Ｉrdc＝ ２Ｉjc Ｉrra＝−ＩLa Ｉrrb＝−ＩLb Ｉrrc＝−ＩLc となる。これより零相差電流、和電流については、電源
端では ３Ｉsd0＝Ｉsda＋Ｉsdb＋Ｉsdc ＝（ｌ−ｘ）Ｉfa/l−２・３Ｉj0 ３Ｉss0＝Ｉssa＋Ｉssb＋Ｉssc＝Ｉfa 負荷端では ３Ｉrd0＝Ｉrda＋Ｉrdb＋Ｉrdc ＝ｘＩfa/l＋２・３Ｉj0 ３Ｉrs0＝Ｉrsa＋Ｉrsb＋Ｉrsc＝０ となることがわかる。ここで３Ｉj0＝Ｉja＋Ｉjb＋Ｉjc
であり、これがいわゆる零相循環電流とよばれるもので
ある。又負荷電流には零相分が含まれない事よりＩLa＋
ＩLb＋ＩLc＝０である。
即ち、零相差電流には、故障電流と、零相循環電流とが
含まれることになり、高抵抗接地系平行２回線送電線に
おける一線地絡故障時の故障電流はかなり小さいのであ
るから、零相循環電流の大きさ、位相によっては、地絡
回線選択リレーの検出感度の低下、方向誤認（誤って地
絡発生回線以外の健全回線を誤遮断すること）等の不都
合を発生させることがある。
含まれることになり、高抵抗接地系平行２回線送電線に
おける一線地絡故障時の故障電流はかなり小さいのであ
るから、零相循環電流の大きさ、位相によっては、地絡
回線選択リレーの検出感度の低下、方向誤認（誤って地
絡発生回線以外の健全回線を誤遮断すること）等の不都
合を発生させることがある。
また、電源端の零相和電流には零相循環電流が含まれ
ず、故障電流のみとなることに着目して、電源端では零
相和電流を入力とする地絡回線選択リレーを使用するこ
とも行なわれている。しかし、この場合には、負荷端で
は零相和電流が０となるので、電源端にしか使用するこ
とができず、負荷端においては、電流感度を低下させ
る、或は、時限をもたせ、電源端が先行遮断され、循環
電流が消滅した後に時限遮断させる等、地絡回線選択リ
レーの高感度、高速動作といった本来の性能を犠牲にし
た使用をせざるを得ない実状にある。
ず、故障電流のみとなることに着目して、電源端では零
相和電流を入力とする地絡回線選択リレーを使用するこ
とも行なわれている。しかし、この場合には、負荷端で
は零相和電流が０となるので、電源端にしか使用するこ
とができず、負荷端においては、電流感度を低下させ
る、或は、時限をもたせ、電源端が先行遮断され、循環
電流が消滅した後に時限遮断させる等、地絡回線選択リ
レーの高感度、高速動作といった本来の性能を犠牲にし
た使用をせざるを得ない実状にある。
さらには、循環電流が、鉄塔構造と起誘導系送電線の電
流のみに基いて定まり、高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）の故障の有無には無関係であることに着目して、
高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の故障前後におけ
る零相循環電流が一定であるという仮定の下に、故障前
後の零相差電流の変化量から故障電流分を抽出すること
も考えられるが、故障発生時に零相循環電流が変化する
場合も考えられるのであるから、確実な一線地絡故障の
検出を行ない得ないという不都合がある。
流のみに基いて定まり、高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）の故障の有無には無関係であることに着目して、
高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の故障前後におけ
る零相循環電流が一定であるという仮定の下に、故障前
後の零相差電流の変化量から故障電流分を抽出すること
も考えられるが、故障発生時に零相循環電流が変化する
場合も考えられるのであるから、確実な一線地絡故障の
検出を行ない得ないという不都合がある。
即ち、地絡回線選択リレーを用いて、故障電流分のみを
確実に検出し、確実、かつ迅速に地絡故障発生回線を選
択遮断することは極めて困難であった。
確実に検出し、確実、かつ迅速に地絡故障発生回線を選
択遮断することは極めて困難であった。
＜目的＞ この発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、
循環電流を除去して故障電流のみを地絡回線選択リレー
に印加することができる地絡回線選択リレーの零相循環
電流補償方法を提供することを目的としている。
循環電流を除去して故障電流のみを地絡回線選択リレー
に印加することができる地絡回線選択リレーの零相循環
電流補償方法を提供することを目的としている。
＜構成＞ 上記の目的を達成するための、この発明の零相循環電流
補償方法は、健全２相の回線間差電流をそれぞれ定数倍
し、定数倍して得られた結果を加算することにより零相
循環電流を算出し、零相差電流から零相循環電流を減算
することにより真の故障電流のみを得るものであり、上
記定数としては、鉄塔構造、導体配置等の固定ファクタ
により定まるものが使用される。
補償方法は、健全２相の回線間差電流をそれぞれ定数倍
し、定数倍して得られた結果を加算することにより零相
循環電流を算出し、零相差電流から零相循環電流を減算
することにより真の故障電流のみを得るものであり、上
記定数としては、鉄塔構造、導体配置等の固定ファクタ
により定まるものが使用される。
即ち、既に説明したように、一線地絡故障時の回線間の
各相の差電流、および零相差電流は、電源端、負荷端の
区別なく、一般的に、 Ｉda＝Ｉfa＋Ｉja Ｉdb＝ Ｉjb Ｉdc＝ Ｉjc ３Ｉd0＝Ｉfa＋３Ｉj0 の形で表現されることが理解される。なぜならば、(I-
x)Ｉfa／ｌを新しくＩfa，−２Ｉjaを新しくＩja等と考
えればよいからである。上式はａ相一線地絡故障時を示
すものであるが、ｂ相の場合はｂ相差電流に、ｃ相の場
合はｃ相差電流に故障電流分が現れることになるが、以
下ではａ相一線故障時について説明する。これは何ら一
般性を失うものではない。
各相の差電流、および零相差電流は、電源端、負荷端の
区別なく、一般的に、 Ｉda＝Ｉfa＋Ｉja Ｉdb＝ Ｉjb Ｉdc＝ Ｉjc ３Ｉd0＝Ｉfa＋３Ｉj0 の形で表現されることが理解される。なぜならば、(I-
x)Ｉfa／ｌを新しくＩfa，−２Ｉjaを新しくＩja等と考
えればよいからである。上式はａ相一線地絡故障時を示
すものであるが、ｂ相の場合はｂ相差電流に、ｃ相の場
合はｃ相差電流に故障電流分が現れることになるが、以
下ではａ相一線故障時について説明する。これは何ら一
般性を失うものではない。
又、循環電流Ｉja，Ｉjb，Ｉjcについても、既に説明し
たが、一般的に で表されると考えてよい。なぜならば(L/2l)Ｉ１，と(L
/2l)Ｉ２を新しいＩ１，Ｉ２と考えればよいからであ
る。さらに上式は第４図に示すように導体配置により、
第４図Ａにおいては、 第４図Ｂにおいては、 第４図Ｃにおいては、 となる事が容易に証明され、一般的に で表現することができる。
たが、一般的に で表されると考えてよい。なぜならば(L/2l)Ｉ１，と(L
/2l)Ｉ２を新しいＩ１，Ｉ２と考えればよいからであ
る。さらに上式は第４図に示すように導体配置により、
第４図Ａにおいては、 第４図Ｂにおいては、 第４図Ｃにおいては、 となる事が容易に証明され、一般的に で表現することができる。
循環電流の対策は、零相差電流、或は故障相差電流に含
まれる循環電流を除去し、真の故障電流を求めることで
あるが、本件発明者が鋭意努力の結果、インダクタンス
行列（Z31-Z41）の要素間において、第１行、第２行、
および第３行の各行ベクトルが残余の２つの行ベクトル
の線形結合として極めて高精度に近似できるという関
係、換言すれば、（Z31-Z41）が非正則な行列に極めて
近いという関係があることを見出した。そして、（Z31-
Z41）に（Ｚｓ−Ｚｍ）-1が乗算された についても同様な関係、即ち、ｋａ（k11k12k13）＋ｋ
ｂ（k21k22k23）＋ｋｃ（k31k32k33）＝０という関係が
あることを見出した。
まれる循環電流を除去し、真の故障電流を求めることで
あるが、本件発明者が鋭意努力の結果、インダクタンス
行列（Z31-Z41）の要素間において、第１行、第２行、
および第３行の各行ベクトルが残余の２つの行ベクトル
の線形結合として極めて高精度に近似できるという関
係、換言すれば、（Z31-Z41）が非正則な行列に極めて
近いという関係があることを見出した。そして、（Z31-
Z41）に（Ｚｓ−Ｚｍ）-1が乗算された についても同様な関係、即ち、ｋａ（k11k12k13）＋ｋ
ｂ（k21k22k23）＋ｋｃ（k31k32k33）＝０という関係が
あることを見出した。
この関係式により、各相の循環電流Ｉja，Ｉjb，Ｉjcの
間には、 ｋａＩja＋ｋｂＩjb＋ｋｃＩjc ＝ｋａ（k11・Ｉ12a＋ｋ12・Ｉ12b＋ｋ13・Ｉ12c） ＋ｋｂ（k21・Ｉ12a＋ｋ22・Ｉ12b＋ｋ23・Ｉ12c） ＋ｋｃ（k31・Ｉ12a＋ｋ32・Ｉ12b＋ｋ33・Ｉ12c） ＝（ｋａk11＋ｋｂｋ21＋ｋｃｋ31）Ｉ12a ＋（ｋａk12＋ｋｂｋ22＋ｋｃｋ32）Ｉ12b ＋（ｋａk13＋ｋｂｋ23＋ｋｃｋ33）Ｉ12c ＝０ なる関係が成立し、上記定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃについて
も、後に例示する如き鉄塔構造、導体配置等の固定ファ
クタのみにより定まるものであり、起誘導系の健全運転
時、故障時、或は欠相時に大きく変化する起誘導系の電
流の影響を受けることが全くないのである。
間には、 ｋａＩja＋ｋｂＩjb＋ｋｃＩjc ＝ｋａ（k11・Ｉ12a＋ｋ12・Ｉ12b＋ｋ13・Ｉ12c） ＋ｋｂ（k21・Ｉ12a＋ｋ22・Ｉ12b＋ｋ23・Ｉ12c） ＋ｋｃ（k31・Ｉ12a＋ｋ32・Ｉ12b＋ｋ33・Ｉ12c） ＝（ｋａk11＋ｋｂｋ21＋ｋｃｋ31）Ｉ12a ＋（ｋａk12＋ｋｂｋ22＋ｋｃｋ32）Ｉ12b ＋（ｋａk13＋ｋｂｋ23＋ｋｃｋ33）Ｉ12c ＝０ なる関係が成立し、上記定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃについて
も、後に例示する如き鉄塔構造、導体配置等の固定ファ
クタのみにより定まるものであり、起誘導系の健全運転
時、故障時、或は欠相時に大きく変化する起誘導系の電
流の影響を受けることが全くないのである。
さらに上記の関係を用いることにより、 ｋａＩda＋ｋｂＩdb＋ｋｃＩdc ＝ｋａ（Ｉfa＋Ｉja）＋ｋｂＩjb＋ｋｃＩjc ＝ｋａＩfa＋ｋａＩja＋ｋｂＩjb＋ｋｃＩjc ＝ｋａＩfa となる。したがって、 Ｉfa＝（ｋａＩda＋ｋｂＩdb＋ｋｃＩdc／ｋａ として真の故障電流Ｉfaを求めることができることにな
る。
る。
ｋａＩja＋ｋｂＩjb＋ｋｃＩjc＝０の関係を用いると、
零相循環電流３Ｉj0を、 ３Ｉj0＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉjb＋（１−ｋｃ／ｋａ）
Ｉjc ＝（１−ｋｃ／ｋｂ）Ｉjc＋（１−ｋａ／
ｋｂ）Ｉja ＝（１−ｋａ／ｋｃ）Ｉja＋（１−ｋｂ／
ｋｃ）Ｉjb として表現できることになる。
零相循環電流３Ｉj0を、 ３Ｉj0＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉjb＋（１−ｋｃ／ｋａ）
Ｉjc ＝（１−ｋｃ／ｋｂ）Ｉjc＋（１−ｋａ／
ｋｂ）Ｉja ＝（１−ｋａ／ｋｃ）Ｉja＋（１−ｋｂ／
ｋｃ）Ｉjb として表現できることになる。
また、一線地絡故障時の各相差電流についてみれば、故
障電流は地絡故障相のみに含まれ、健全２相には含まれ
ず循環電流分のみであるからａ相一線地絡故障時には ３ＩJ0＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉjb＋（１−ｋｃ／ｋａ）
Ｉjc ＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉdb＋（１−ｋｃ／ｋａ）Ｉ
dc として零相循環電流を求めることができ、これにより零
相差電流に含まれる循環電流を補償すれば真の故障電流
を求める事が可能となる。即ち Ｉfa＝３Ｉd0−３Ｉj0 ＝３Ｉd0−［（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉdb＋（１−ｋｃ／ｋ
ａ）Ｉdc］ により補償できるわけである。以上を要約すると一線地
絡故障発生相を公知の方法により検出することにより、
上記の何れかの式を用いて、健全２相の差電流のみで零
相循環電流を得ることができる。したがって、零相差電
流から零相循環電流を減算することにより、最終的に正
確に故障電流を検出することができる。そして、最終的
に得られた故障電流によって地絡回線選択リレーを駆動
すれば、一線地絡故障発生回線を、正確、かつ迅速に遮
断することができるだけでなく、電源端、負荷端の区別
なく、更には、故障発生時に循環電流の変化があっても
何ら影響を受けることなく適用出来る方法である。
障電流は地絡故障相のみに含まれ、健全２相には含まれ
ず循環電流分のみであるからａ相一線地絡故障時には ３ＩJ0＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉjb＋（１−ｋｃ／ｋａ）
Ｉjc ＝（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉdb＋（１−ｋｃ／ｋａ）Ｉ
dc として零相循環電流を求めることができ、これにより零
相差電流に含まれる循環電流を補償すれば真の故障電流
を求める事が可能となる。即ち Ｉfa＝３Ｉd0−３Ｉj0 ＝３Ｉd0−［（１−ｋｂ／ｋａ）Ｉdb＋（１−ｋｃ／ｋ
ａ）Ｉdc］ により補償できるわけである。以上を要約すると一線地
絡故障発生相を公知の方法により検出することにより、
上記の何れかの式を用いて、健全２相の差電流のみで零
相循環電流を得ることができる。したがって、零相差電
流から零相循環電流を減算することにより、最終的に正
確に故障電流を検出することができる。そして、最終的
に得られた故障電流によって地絡回線選択リレーを駆動
すれば、一線地絡故障発生回線を、正確、かつ迅速に遮
断することができるだけでなく、電源端、負荷端の区別
なく、更には、故障発生時に循環電流の変化があっても
何ら影響を受けることなく適用出来る方法である。
＜実施例＞ 以下、実施例を示す添付図面によって詳細に説明する。
第３図は高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）に異系統
の平行２回線送電線（Ａ）が併架されている状態を示す
図であり、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の電源
側を、Ｙ−Ｙ結線の主変圧器(T1)を介して電源（図示せ
ず）に接続しているとともに、負荷側を、Ｙ−Δ結線の
主変圧器(T2)を介して負荷（図示せず）に接続してい
る。そして、上記主変圧器(T1)の二次側の中性点を抵抗
（Ｒ）を介して接地している。
の平行２回線送電線（Ａ）が併架されている状態を示す
図であり、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の電源
側を、Ｙ−Ｙ結線の主変圧器(T1)を介して電源（図示せ
ず）に接続しているとともに、負荷側を、Ｙ−Δ結線の
主変圧器(T2)を介して負荷（図示せず）に接続してい
る。そして、上記主変圧器(T1)の二次側の中性点を抵抗
（Ｒ）を介して接地している。
第５図は高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の電源側
における各相差電流、および零相差電流を得るための一
般的な回路構成であり、第１回線Ｂ１の各相毎にカレン
トトランス(CT1)(CT2)(CT3)を取付けているとともに、
第２回線Ｂ２の各相毎にカレントトランス(CT4)(CT5)(C
T6)を取付けている。そして、両回線Ｂ１，Ｂ２の各相
毎のカレントトランスを、互に差回路に接続し、カレン
トトランス(CT4)(CT5)(CT6)の一方の端子を、零相電流
検出用の補助カレントトランス(CT7)の一端に一点接続
し、カレントトランス(CT1)(CT2)(CT3)の一方の端子
を、それぞれ各相差電流検出用の補助カレントトランス
(CT8)(CT9)(CT10)の各々の一端に接続し、補助カレント
トランス(CT8)(CT9)(CT10)の各々の他端を、上記カレン
トトランス(CT7)の他端に一点接続している。
における各相差電流、および零相差電流を得るための一
般的な回路構成であり、第１回線Ｂ１の各相毎にカレン
トトランス(CT1)(CT2)(CT3)を取付けているとともに、
第２回線Ｂ２の各相毎にカレントトランス(CT4)(CT5)(C
T6)を取付けている。そして、両回線Ｂ１，Ｂ２の各相
毎のカレントトランスを、互に差回路に接続し、カレン
トトランス(CT4)(CT5)(CT6)の一方の端子を、零相電流
検出用の補助カレントトランス(CT7)の一端に一点接続
し、カレントトランス(CT1)(CT2)(CT3)の一方の端子
を、それぞれ各相差電流検出用の補助カレントトランス
(CT8)(CT9)(CT10)の各々の一端に接続し、補助カレント
トランス(CT8)(CT9)(CT10)の各々の他端を、上記カレン
トトランス(CT7)の他端に一点接続している。
第２図は平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２
回線送電線（Ｂ）とを同一の鉄塔（Ｐ）に併架した状態
を示す図であり、鉄塔（Ｐ）の上部に平行２回線送電線
（Ａ）を架設し、下部に高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）を架設している。そして、同図中Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ
は、それぞれ鉄塔の高さ、導体間隔等が異なる送電線鉄
塔の例を示している。
回線送電線（Ｂ）とを同一の鉄塔（Ｐ）に併架した状態
を示す図であり、鉄塔（Ｐ）の上部に平行２回線送電線
（Ａ）を架設し、下部に高抵抗接地系平行２回線送電線
（Ｂ）を架設している。そして、同図中Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ
は、それぞれ鉄塔の高さ、導体間隔等が異なる送電線鉄
塔の例を示している。
第１図は循環電流補償を施すためのブロック図であり、
カレントトランス(CT8)(CT9)(CT10)の出力信号を、それ
ぞれ乗算回路(1)(2)(3)に印加するとともに、地絡相判
別回路（６）からの出力信号をも印加し、乗算回路(1)
(2)(3)の出力信号を加算回路(4)に印加し、加算回路(4)
の出力信号を減算回路(5)に印加するとともに、零相差
電流をも減算回路(5)に印加している。但し、地絡相判
別回路(6)は、例えば地絡回線選択リレー接地端母線の
線間電圧、零相電圧等に基き、地絡発生相を検出して、
健全相に対応し、かつ鉄塔構造、導体間隔等の固定ファ
クタにより定まる上記定数（１−ｋａ／ｋｂ），（１−
ｋａ／ｋｃ），（１−ｋｂ／ｋｃ），（１−ｋｂ／ｋ
ａ），（１−ｋｃ／ｋａ），（１−ｋｃ／ｋｂ）または
地絡発生相に対応する０を出力するものであり、上記乗
算回路(1)(2)(3)は、カレントトランス(CT8)(CT9)(CT1
0)の出力信号にそれぞれ、地絡相判別回路（６）から出
力される定数を乗算するものであり、減算回路(5)は、
加算回路(4)からの出力信号を零相差電流から減算する
ものである。
カレントトランス(CT8)(CT9)(CT10)の出力信号を、それ
ぞれ乗算回路(1)(2)(3)に印加するとともに、地絡相判
別回路（６）からの出力信号をも印加し、乗算回路(1)
(2)(3)の出力信号を加算回路(4)に印加し、加算回路(4)
の出力信号を減算回路(5)に印加するとともに、零相差
電流をも減算回路(5)に印加している。但し、地絡相判
別回路(6)は、例えば地絡回線選択リレー接地端母線の
線間電圧、零相電圧等に基き、地絡発生相を検出して、
健全相に対応し、かつ鉄塔構造、導体間隔等の固定ファ
クタにより定まる上記定数（１−ｋａ／ｋｂ），（１−
ｋａ／ｋｃ），（１−ｋｂ／ｋｃ），（１−ｋｂ／ｋ
ａ），（１−ｋｃ／ｋａ），（１−ｋｃ／ｋｂ）または
地絡発生相に対応する０を出力するものであり、上記乗
算回路(1)(2)(3)は、カレントトランス(CT8)(CT9)(CT1
0)の出力信号にそれぞれ、地絡相判別回路（６）から出
力される定数を乗算するものであり、減算回路(5)は、
加算回路(4)からの出力信号を零相差電流から減算する
ものである。
上記定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃについて、さらに詳細に説明
すると、 (I)第２図Ａは、平行２回線送電線（Ａ）の各回線Ａ
１，Ａ２が互に逆向きに架設され、高さ方向に隣合う導
体の間隔が８．５ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔が１
１．０ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の各回
線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に隣合う
導体の間隔が３．５ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔
が、上から順に１０．０ｍ，１０．５ｍ，１１．０ｍ、
平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２回線送電
線（Ｂ）との高さ方向の間隔が８．０ｍにそれぞれ設定
されている場合である。
すると、 (I)第２図Ａは、平行２回線送電線（Ａ）の各回線Ａ
１，Ａ２が互に逆向きに架設され、高さ方向に隣合う導
体の間隔が８．５ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔が１
１．０ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の各回
線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に隣合う
導体の間隔が３．５ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔
が、上から順に１０．０ｍ，１０．５ｍ，１１．０ｍ、
平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２回線送電
線（Ｂ）との高さ方向の間隔が８．０ｍにそれぞれ設定
されている場合である。
この場合の行列(Z31-Z41)および (Zs-Zm)-1(Z31-Z41)を以下に示すが、行列の各要素は以
下の計算式に従って与えられることが知られている。
下の計算式に従って与えられることが知られている。
の４つの行列について、Ｚｓの対角要素Ｚａａ，Ｚｂ
ｂ，Ｚｃｃは、導体の自己インピーダンスを示し、抵抗
分は殆ど無視でき、 Ｚｍｍ＝ｊω×[0.10+0.4605 log10(2He/r)] で与えられる。
ｂ，Ｚｃｃは、導体の自己インピーダンスを示し、抵抗
分は殆ど無視でき、 Ｚｍｍ＝ｊω×[0.10+0.4605 log10(2He/r)] で与えられる。
Ｚａａ，Ｚｂｂ，Ｚｃｃ以外の要素Ｚｍｎは導体ｍ，ｎ
間の相互インダクタンスを示し、 Ｚｍｎ＝ｊω×[0.05+0.4605 log10(2He/Dmn)] で与えられる。
間の相互インダクタンスを示し、 Ｚｍｎ＝ｊω×[0.05+0.4605 log10(2He/Dmn)] で与えられる。
これらの式において、 ω＝２πｆ，ｆ：系統周波数（Hz） ｒ：導体の半径（ｍ） Ｄｍｎ＝導体ｍ，ｎ間の距離（ｍ） ２Ｈｅ：等価対地深さ（ｍ） を示すものであり、Ｚｍｍ，Ｚｍｎの単位はｍΩ／kmで
ある。
ある。
これらの計算式に従って、 と計算される。
そして、上記行列の第１行にｘ＝０．３００を乗じ、第
３行にｙ＝０．７６４を乗じ、両者を加算すれば、ｊω
×１０−１（0.134 0.253 0.628）となり、上記行列の
第２行と精度よく一致する。
３行にｙ＝０．７６４を乗じ、両者を加算すれば、ｊω
×１０−１（0.134 0.253 0.628）となり、上記行列の
第２行と精度よく一致する。
また、 （但し、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）の線種を
ＡＣＳＲ６１０、導体半径が１７．１mm、２Ｈｅ＝８０
０ｍとしている。）と計算されるから、 となる。
ＡＣＳＲ６１０、導体半径が１７．１mm、２Ｈｅ＝８０
０ｍとしている。）と計算されるから、 となる。
そして、上記行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)の第１行、第３行
にそれぞれｋａ＝０．２４０、ｋｃ＝０．７６２を乗
じ、両者を加算すれば、 １０−２（0.712 1.333 3.197） となり、上記行列の第２行と精度よく一致する。
にそれぞれｋａ＝０．２４０、ｋｃ＝０．７６２を乗
じ、両者を加算すれば、 １０−２（0.712 1.333 3.197） となり、上記行列の第２行と精度よく一致する。
即ち、行列(Z31-Z41)について上記のようなｘ，ｙが存
在すれば、行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)についても上記のよ
うなｋａ，ｋｃが存在することがわかる。
在すれば、行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)についても上記のよ
うなｋａ，ｋｃが存在することがわかる。
したがって、ｋａ＝０．２４０，ｋｂ＝−１．００，ｋ
ｃ＝０．７６２とすることにより、加算回路(4)からの
出力信号中には循環電流が殆ど含まれない状態とするこ
とができ、この出力信号を、地絡相判別回路（６）から
の出力信号により除算して、正確な故障電流を得ること
ができる。そして、得られた故障電流を地絡回線選択リ
レー（図示せず）に印加することにより、正確、かつ迅
速に地絡故障回線を選択遮断することができる。
ｃ＝０．７６２とすることにより、加算回路(4)からの
出力信号中には循環電流が殆ど含まれない状態とするこ
とができ、この出力信号を、地絡相判別回路（６）から
の出力信号により除算して、正確な故障電流を得ること
ができる。そして、得られた故障電流を地絡回線選択リ
レー（図示せず）に印加することにより、正確、かつ迅
速に地絡故障回線を選択遮断することができる。
尚、上記ｘ，ｙの算出について詳細に説明すると、最小
２乗法の原理に従って、 ｆ（ｘ，ｙ）＝（0.162ｘ＋0.112ｙ−0.133）2 ＋（0.339ｘ＋0.198ｙ−0.254）2 ＋（0.998ｘ＋0.430ｙ−0.627）2 を最小とするｘ，ｙを定数として採用すればよく、これ
は、δｆ／δｘ＝０，δｆ／δｙ＝０の偏微分方程式を
解くことにより、ｘ，ｙを得ることができる。
２乗法の原理に従って、 ｆ（ｘ，ｙ）＝（0.162ｘ＋0.112ｙ−0.133）2 ＋（0.339ｘ＋0.198ｙ−0.254）2 ＋（0.998ｘ＋0.430ｙ−0.627）2 を最小とするｘ，ｙを定数として採用すればよく、これ
は、δｆ／δｘ＝０，δｆ／δｙ＝０の偏微分方程式を
解くことにより、ｘ，ｙを得ることができる。
ｋａ，ｋｃについても同様にして求めることができる
が、詳細は省略する。
が、詳細は省略する。
以下、他の鉄塔構造についての定数を示すことにする。
(II)第２図Ｂに示すように、平行２回線送電線（Ａ）の
各回線Ａ１，Ａ２が互に逆向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が８．０ｍ、水平方向に隣合う導体の
間隔が８．０ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）
の各回線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が３．０ｍ、水平方向に隣合う導体の
間隔が、８．５ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接
地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間隔が８．
５ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
各回線Ａ１，Ａ２が互に逆向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が８．０ｍ、水平方向に隣合う導体の
間隔が８．０ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）
の各回線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が３．０ｍ、水平方向に隣合う導体の
間隔が、８．５ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接
地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間隔が８．
５ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
そして、上記行列の第１行にｘ＝０．２９９を乗じ、第
３行にｙ＝０．７７３を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.087 0.164 0.415） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
３行にｙ＝０．７７３を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.087 0.164 0.415） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
したがって、行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)についても、前記
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
(III)第２図Ｃに示すように、平行２回線送電線（Ａ）
の各回線Ａ１，Ａ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が上から順に２．８ｍ，２．４ｍ、水
平方向に隣合う導体の間隔が上から順に４．４ｍ，５．
０ｍ，４．４ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）
の各回線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が上から順に２．４ｍ，２．８ｍ、水
平方向に隣合う導体の間隔が、上から順に５．０ｍ，
４．４ｍ，５．０ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗
接地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間隔が
５．０ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
の各回線Ａ１，Ａ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が上から順に２．８ｍ，２．４ｍ、水
平方向に隣合う導体の間隔が上から順に４．４ｍ，５．
０ｍ，４．４ｍ、高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）
の各回線Ｂ１，Ｂ２が同じ向きに架設され、高さ方向に
隣合う導体の間隔が上から順に２．４ｍ，２．８ｍ、水
平方向に隣合う導体の間隔が、上から順に５．０ｍ，
４．４ｍ，５．０ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗
接地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間隔が
５．０ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
そして、上記行列の第１行にｘ＝０．２４５を乗じ、第
３行にｙ＝０．７７４を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.303 0.205 0.116） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
３行にｙ＝０．７７４を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.303 0.205 0.116） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
したがって、行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)についても、前記
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
(IV)第２図Ｄに示すように、平行２回線送電線（Ａ）の
各回線Ａ１，Ａ２が同じ向きに架設され、高さ方向に隣
合う導体の間隔が３．０ｍ、水平方向に隣合う導体の間
隔が上から順に４．４ｍ，６．０ｍ，４．８ｍ、高抵抗
接地系平行２回線送電線（Ｂ）の各回線Ｂ１，Ｂ２が同
じ向きに架設され、高さ方向に隣合う導体の間隔が３．
０ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔が、上から順に６．
４ｍ，５．２ｍ，６．４ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と
高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間
隔が３．５ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
各回線Ａ１，Ａ２が同じ向きに架設され、高さ方向に隣
合う導体の間隔が３．０ｍ、水平方向に隣合う導体の間
隔が上から順に４．４ｍ，６．０ｍ，４．８ｍ、高抵抗
接地系平行２回線送電線（Ｂ）の各回線Ｂ１，Ｂ２が同
じ向きに架設され、高さ方向に隣合う導体の間隔が３．
０ｍ、水平方向に隣合う導体の間隔が、上から順に６．
４ｍ，５．２ｍ，６．４ｍ、平行２回線送電線（Ａ）と
高抵抗接地系平行２回線送電線（Ｂ）との高さ方向の間
隔が３．５ｍにそれぞれ設定されている場合には、 と計算される。
そして、上記行列の第１行にｘ＝０１９９を乗じ、第３
行にｙ＝０．７６２を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.464 0.296 0.137） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
行にｙ＝０．７６２を乗じ、両者を加算すれば、 ｊω×１０-1（0.464 0.296 0.137） となり、上記の行列の第２行と精度よく一致する。
したがって、行列(Zs-Zm)-1(Z31-Z41)についても、前記
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
と同様に、最小２乗法により定数ｋａ，ｋｃを得ること
ができ、定数ｋａ，ｋｂ，ｋｃに基いて正確な故障電流
を得ることができる。
＜効果＞ 以上のようにこの発明は、電源端、負荷端の区別なく、
簡単な乗算、加算、および除算を行なうのみで零相循環
電流が除去された正確な故障電流を得ることができ、故
障電流のみによって地絡回線選択リレーを作動させ、正
確、かつ迅速に地絡故障発生回線のみを選択遮断するこ
とができるという特有の効果を奏する。
簡単な乗算、加算、および除算を行なうのみで零相循環
電流が除去された正確な故障電流を得ることができ、故
障電流のみによって地絡回線選択リレーを作動させ、正
確、かつ迅速に地絡故障発生回線のみを選択遮断するこ
とができるという特有の効果を奏する。
第１図は零相循環電流補償を施すためのブロック図、 第２図は鉄塔構造、導体配置を示す図、 第３図は平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２
回線送電線（Ｂ）との関係を示す図、 第４図は平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２
回線送電線（Ｂ）とが併架された状態を示す図、 第５図は各相差電流を得るための電気的接続を示す図。 (1)(2)(3)…乗算回路、(4)…加算回路、(5)…減算回
路、（Ｂ）…高抵抗接地系平行２回線送電線
回線送電線（Ｂ）との関係を示す図、 第４図は平行２回線送電線（Ａ）と高抵抗接地系平行２
回線送電線（Ｂ）とが併架された状態を示す図、 第５図は各相差電流を得るための電気的接続を示す図。 (1)(2)(3)…乗算回路、(4)…加算回路、(5)…減算回
路、（Ｂ）…高抵抗接地系平行２回線送電線
Claims (2)
- 【請求項１】少なくとも１の送電線と併架される高抵抗
接地系平行２回線送電線に一線地絡が発生したことを検
出して地絡故障発生回線を選択遮断させる地絡回線選択
リレーにおいて、 循環電流（Ｉｊａ，Ｉｊｂ，Ｉｊｃ）の各相成分に、そ
れぞれ鉄塔構造、導体配置等の固定ファクタにより定ま
る定数（ｋａ，ｋｂ，ｋｃ）を乗じて加算した結果を最
小とするような定数（ｋａ，ｋｂ，ｋｃ）が存在するこ
とに着目して、前記定数（ｋａ，ｋｂ，ｋｃ）を所定の
方法によって求め、 一線（例えばａ相）地絡故障発生時に健全２相（b,c
相）の回線間差電流 （Ｉｄｂ，Ｉｄｃ）にそれぞれ、前記定数の中の自相の
定数（ｋｂ，ｋｃ）を地絡相の定数（ｋａ）で除して１
から引いたもの（１−ｋｂ／ｋａ，１−ｋｃ／ｋａ）を
乗じて加算することにより零相循環電流（３Ｉｊ０）を
算出し、次いで回線間零相差電流（３Ｉｄ０）から零相
循環電流（３Ｉｊ０）を減算することにより真の故障電
流（Ｉｆａ）を得ることを特徴とする地絡回線選択リレ
ーの零相循環電流補償方法。 - 【請求項２】前記定数（ｋａ，ｋｂ，ｋｃ）を求める所
定の方法は、最小２乗法である特許請求の範囲第１項記
載の地絡回線選択リレーの零相循環電流補償方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59270259A JPH0667104B2 (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 地絡回線選択リレ−の零相循環電流補償方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59270259A JPH0667104B2 (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 地絡回線選択リレ−の零相循環電流補償方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61147733A JPS61147733A (ja) | 1986-07-05 |
| JPH0667104B2 true JPH0667104B2 (ja) | 1994-08-24 |
Family
ID=17483755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59270259A Expired - Lifetime JPH0667104B2 (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 地絡回線選択リレ−の零相循環電流補償方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0667104B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57119621A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-26 | Mitsubishi Electric Corp | Zero phase circulation current remedy ground-fault protection relay unit |
-
1984
- 1984-12-20 JP JP59270259A patent/JPH0667104B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61147733A (ja) | 1986-07-05 |
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