JPH0663070B2 - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents
マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法Info
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- JPH0663070B2 JPH0663070B2 JP8855486A JP8855486A JPH0663070B2 JP H0663070 B2 JPH0663070 B2 JP H0663070B2 JP 8855486 A JP8855486 A JP 8855486A JP 8855486 A JP8855486 A JP 8855486A JP H0663070 B2 JPH0663070 B2 JP H0663070B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、永久磁石の製造法に係り、とくに多結晶マン
ガン−アルミニウム−炭素（Mn−Al−Ｃ）系合金磁石に
よる高性能な多極着磁用Mn−Al−Ｃ系合金磁石の製造法
に関する。
ガン−アルミニウム−炭素（Mn−Al−Ｃ）系合金磁石に
よる高性能な多極着磁用Mn−Al−Ｃ系合金磁石の製造法
に関する。
従来の技術 Mn−Al−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相である面心
正方晶（τ相、L1０型規則格子）の組織で構成され、Ｃ
を必須構成元素として含み、不純物以外に添加元素を含
まない３元系及び少量の添加元素を含む４元系以上の多
元系合金磁石が知られており、これらを総称するもので
ある。
正方晶（τ相、L1０型規則格子）の組織で構成され、Ｃ
を必須構成元素として含み、不純物以外に添加元素を含
まない３元系及び少量の添加元素を含む４元系以上の多
元系合金磁石が知られており、これらを総称するもので
ある。
従来、その製造方法は、Mn−Al−Ｃ系磁石用合金からな
る中空体状ビレットの外周を、外型で拘束した状態で、
その圧縮面が平面となったポンチにより、圧縮加工する
ものであった（特開昭58−192306号公報）。
る中空体状ビレットの外周を、外型で拘束した状態で、
その圧縮面が平面となったポンチにより、圧縮加工する
ものであった（特開昭58−192306号公報）。
発明が解決しようとする問題点 上記従来の製造方法によれば、ビレットは、その内、外
周部とも略等しい圧縮ひずみが加えられることとなるの
で、例えばこの圧縮により磁化容易方向配列は第５図の
Ａ線のごとく半径方向への略直線となる。
周部とも略等しい圧縮ひずみが加えられることとなるの
で、例えばこの圧縮により磁化容易方向配列は第５図の
Ａ線のごとく半径方向への略直線となる。
したがって、この状態で同図に示すごとく外周、または
内周にS,Nの着磁をしようとしても、その場合の理想的
な磁化容易方向配列である略半円状のＢ線とはあまりに
も磁化容易方向配列が異なるため、着磁作業を行っても
強力な磁力が得られなかった。
内周にS,Nの着磁をしようとしても、その場合の理想的
な磁化容易方向配列である略半円状のＢ線とはあまりに
も磁化容易方向配列が異なるため、着磁作業を行っても
強力な磁力が得られなかった。
そこで上記従来例ではその第２図に示すごとく内周にS,
Nの着磁を行う前に、圧縮後のビレットの内周部を再度
圧縮することにより磁化容易方向配列を本出願の第５図
のＢ線のごとく略半円状に近づけ、その後内周への着磁
作業を行うようにしていた。
Nの着磁を行う前に、圧縮後のビレットの内周部を再度
圧縮することにより磁化容易方向配列を本出願の第５図
のＢ線のごとく略半円状に近づけ、その後内周への着磁
作業を行うようにしていた。
しかしながら従来のものはこのような略半円状の磁化容
易方向配列を得るには、ビレットの圧縮後に、ビレット
の内周、または外周を再度圧縮しなければならず、作業
性の悪いものであった。
易方向配列を得るには、ビレットの圧縮後に、ビレット
の内周、または外周を再度圧縮しなければならず、作業
性の悪いものであった。
そこで本発明は、ビレットの内周部にS,Nの着磁を行う
ものにおいて、略半円状の磁化容易方向配列が簡単に得
られるようにすることを目的とするものである。
ものにおいて、略半円状の磁化容易方向配列が簡単に得
られるようにすることを目的とするものである。
問題点を解決するための手段 そしてこの目的を達成するために本発明は、あらあじめ
異方性化した多結晶マンガン−アルミニウム−炭素系磁
石用合金からなる中空体状のビレットを、530ないし830
℃の温度で、ポンチを軸方向に押圧して圧縮する構成と
し、前記ポンチは、ビレットを端部から軸方向に圧縮す
る第１の圧縮面と、この第１の圧縮面の中央部からビレ
ット内方向に突出した突出部とを有し、前記第１の圧縮
面は、その外周面から内周部に向けてビレットの端部に
接近する傾斜を有し、この傾斜した第１の圧縮面により
前記ビレットを、その内周部の圧縮ひずみが外周部の圧
縮ひずみより大きくなるように圧縮加工し、前記突出部
は、その外表面に凹凸状の第２の圧縮面を有し、この第
２の圧縮面によりビレットの内周面を凹凸状に成型する
ものである。
異方性化した多結晶マンガン−アルミニウム−炭素系磁
石用合金からなる中空体状のビレットを、530ないし830
℃の温度で、ポンチを軸方向に押圧して圧縮する構成と
し、前記ポンチは、ビレットを端部から軸方向に圧縮す
る第１の圧縮面と、この第１の圧縮面の中央部からビレ
ット内方向に突出した突出部とを有し、前記第１の圧縮
面は、その外周面から内周部に向けてビレットの端部に
接近する傾斜を有し、この傾斜した第１の圧縮面により
前記ビレットを、その内周部の圧縮ひずみが外周部の圧
縮ひずみより大きくなるように圧縮加工し、前記突出部
は、その外表面に凹凸状の第２の圧縮面を有し、この第
２の圧縮面によりビレットの内周面を凹凸状に成型する
ものである。
作用 以上の構成とすると、あらかめ異方性化した多結晶マン
ガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からなる中空体
状ビレットをポンチにより軸方向に圧縮すると、ポンチ
の第１の圧縮面が、外周部から内周部に向けてビレット
に接近する傾斜を有するので、ビレットはその内周部の
圧縮ひずみが外周部の圧縮ひずみより大きくなり、また
そのようにしたビレットの内周部を、ポンチの突出部外
表面の凹凸状となった第２の圧縮面により凹凸状に成型
するで、この結果として圧縮後のビレットの内周部に
は、略半円状の磁化容易方向配列が一度の圧縮により容
易に形成され、またこれによりビレットの内周にS,Nの
着磁を行うと強力な磁力が得られることになるのであ
る。
ガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からなる中空体
状ビレットをポンチにより軸方向に圧縮すると、ポンチ
の第１の圧縮面が、外周部から内周部に向けてビレット
に接近する傾斜を有するので、ビレットはその内周部の
圧縮ひずみが外周部の圧縮ひずみより大きくなり、また
そのようにしたビレットの内周部を、ポンチの突出部外
表面の凹凸状となった第２の圧縮面により凹凸状に成型
するで、この結果として圧縮後のビレットの内周部に
は、略半円状の磁化容易方向配列が一度の圧縮により容
易に形成され、またこれによりビレットの内周にS,Nの
着磁を行うと強力な磁力が得られることになるのであ
る。
実施例 第１図は圧縮加工前の状態をビレットの軸方向から見た
断面を示し、第４図はその正面側からの断面図である。
両図において１はあらかじめ異方性化した多結晶Mn−Al
−Ｃ系合金磁石からなる円筒体状のビレット、２はポン
チで、第１の圧縮面2aと、ビレット１内に突入した突出
部2bと、この突出部2bの外表面であって、ビレット１の
内周面を成型するための凹凸状の第２の圧縮面2cとを有
し、第１の圧縮面2aは外周面から内周面にかけてビレッ
ト１に接近する傾斜を有している。４は外型で、ビレッ
ト１の外周面を拘束するためのものである。第２図は圧
縮加工後の状態を示す。第２図に示したように、円筒体
状のビレット１は圧縮加工の進行に伴って径が小さくな
り、内周面の一部がポンチ２の第２の圧縮面2cの凸部と
接触するようになり、さらに圧縮加工を進行させること
により第２図に示したようにビレット１の内周面がポン
チ２の第２の圧縮面2cの凹部に接触し、一方、外周面は
外型４の表面に接触したままである。第２図に示した状
態まで圧縮加工を行う必要はなく、ビレット１の内周面
の一部がポンチ２の圧縮面2cの凸部と接触した後は、適
宜の時点で圧縮加工を終了してもよい。言い換えれば、
ビレット１の内周面に凹凸が形成されればよい。
断面を示し、第４図はその正面側からの断面図である。
両図において１はあらかじめ異方性化した多結晶Mn−Al
−Ｃ系合金磁石からなる円筒体状のビレット、２はポン
チで、第１の圧縮面2aと、ビレット１内に突入した突出
部2bと、この突出部2bの外表面であって、ビレット１の
内周面を成型するための凹凸状の第２の圧縮面2cとを有
し、第１の圧縮面2aは外周面から内周面にかけてビレッ
ト１に接近する傾斜を有している。４は外型で、ビレッ
ト１の外周面を拘束するためのものである。第２図は圧
縮加工後の状態を示す。第２図に示したように、円筒体
状のビレット１は圧縮加工の進行に伴って径が小さくな
り、内周面の一部がポンチ２の第２の圧縮面2cの凸部と
接触するようになり、さらに圧縮加工を進行させること
により第２図に示したようにビレット１の内周面がポン
チ２の第２の圧縮面2cの凹部に接触し、一方、外周面は
外型４の表面に接触したままである。第２図に示した状
態まで圧縮加工を行う必要はなく、ビレット１の内周面
の一部がポンチ２の圧縮面2cの凸部と接触した後は、適
宜の時点で圧縮加工を終了してもよい。言い換えれば、
ビレット１の内周面に凹凸が形成されればよい。
この場合ビレット１圧縮加工前の内径の最小はポンチ２
の表面の凸部に接する大きさである。この場合は、圧縮
加工前にすでにビレット１の内周面の一部がポンチ２の
表面によって拘束された状態で圧縮加工が施される。
の表面の凸部に接する大きさである。この場合は、圧縮
加工前にすでにビレット１の内周面の一部がポンチ２の
表面によって拘束された状態で圧縮加工が施される。
このように、ポンチ２の表面に凹凸が存在することによ
ってビレット１は圧縮加工後、内周面に凹凸が形成され
る。圧縮加工過程において、最も早く内周面が拘束され
る部分（加工後のビレット１の内周面の凹部）は周方向
に磁化容易方向配列を有する部分となり、最後に内周面
が拘束される部分又は最後まで内周面が拘束されない部
分（加工後のビレット１の内周面の凸部、中心に最も近
い部分）は径方向に磁化容易方向配列を有する部分とな
る。その中間の部分の磁化容易方向配列は周方向から径
方向へ順次変化している部分である。言い換えると、第
１図においてポンチ２の第２の圧縮面2cの凸部によって
形成されるビレット１の内周面の凹部の曲面に沿った方
向に磁化容易方向配列がビレット１の内周部から次第に
連続的に変化する。そのため内周着磁において何極着磁
するかによって、この凹凸部の数を決定すればよい。第
１図では加工後のビレット１の内周面の凸部が６つある
ため、６極着磁に適した異方性構造を有する磁石とな
り、加工後の凸部に当る部分が、内周着磁における極の
部分になる。
ってビレット１は圧縮加工後、内周面に凹凸が形成され
る。圧縮加工過程において、最も早く内周面が拘束され
る部分（加工後のビレット１の内周面の凹部）は周方向
に磁化容易方向配列を有する部分となり、最後に内周面
が拘束される部分又は最後まで内周面が拘束されない部
分（加工後のビレット１の内周面の凸部、中心に最も近
い部分）は径方向に磁化容易方向配列を有する部分とな
る。その中間の部分の磁化容易方向配列は周方向から径
方向へ順次変化している部分である。言い換えると、第
１図においてポンチ２の第２の圧縮面2cの凸部によって
形成されるビレット１の内周面の凹部の曲面に沿った方
向に磁化容易方向配列がビレット１の内周部から次第に
連続的に変化する。そのため内周着磁において何極着磁
するかによって、この凹凸部の数を決定すればよい。第
１図では加工後のビレット１の内周面の凸部が６つある
ため、６極着磁に適した異方性構造を有する磁石とな
り、加工後の凸部に当る部分が、内周着磁における極の
部分になる。
前記の一例で述べたように、本発明はビレット１の軸方
向に圧縮加工する際に、ポンチ2,3、外型４よりなる金
型等を用いてビレット１の内周面が凹凸状になるように
成形圧縮加工することによって、内周着磁を施した場合
に高い磁気特性を示す異方性構造を有する磁石を得るも
のである。
向に圧縮加工する際に、ポンチ2,3、外型４よりなる金
型等を用いてビレット１の内周面が凹凸状になるように
成形圧縮加工することによって、内周着磁を施した場合
に高い磁気特性を示す異方性構造を有する磁石を得るも
のである。
次に、ビレット１の内周部の圧縮ひずみが外周部の圧縮
ひずみより大きくなることを第４図を用いて説明する。
第４図は上述のごとく第１図に垂直な方向、つまり正面
側からみた加工前の状態の断面を示す。第４図に示すよ
うに、ポンチ２およびポンチ３のビレット１と接触する
圧縮面2a、3aは、外周部から内周部に向けてビレット１
に接近する傾斜面となっている。このポンチ２およびポ
ンチ３を用いて、ビレット１の軸方向に加圧することに
よって、ビレット１は軸方向に圧縮加工される。圧縮加
工後のビレット１の内周部の高さは外周部の高さより低
い。つまり、ビレット１の内周部の圧縮ひずみが外周部
の圧縮ひずみより大きくなるようにビレット１の軸方向
に圧縮加工を施したことになる。圧縮ひずみとは、ビレ
ット１の軸方向のひずみをいう。
ひずみより大きくなることを第４図を用いて説明する。
第４図は上述のごとく第１図に垂直な方向、つまり正面
側からみた加工前の状態の断面を示す。第４図に示すよ
うに、ポンチ２およびポンチ３のビレット１と接触する
圧縮面2a、3aは、外周部から内周部に向けてビレット１
に接近する傾斜面となっている。このポンチ２およびポ
ンチ３を用いて、ビレット１の軸方向に加圧することに
よって、ビレット１は軸方向に圧縮加工される。圧縮加
工後のビレット１の内周部の高さは外周部の高さより低
い。つまり、ビレット１の内周部の圧縮ひずみが外周部
の圧縮ひずみより大きくなるようにビレット１の軸方向
に圧縮加工を施したことになる。圧縮ひずみとは、ビレ
ット１の軸方向のひずみをいう。
以上のごとく本実施例では、あらかじめ異方性化した多
結晶マンガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からな
る中空体状ビレット１を、ポンチ2,3により軸方向に圧
縮するものにおいて、ポンチ2,3の第１の圧縮面2a,3a
が、外周部から内周部に向けてビレット１に接近する傾
斜を有するので、ビレット１はその内周部の圧縮ひずみ
が外周部の圧縮ひずみより大きくなり、またそのように
したビレット１の内周部を、ポンチ２の突出部外表面の
凹凸状となった第２の圧縮面2bにより凹凸状に成形する
ので、この結果として圧縮後のビレット１の内周部に
は、略半円状の磁化容易方向配列が一度の圧縮により容
易に形成され、またこれによりビレットの内周にS,Nの
着磁を行うと強力な磁力が得られることになるのであ
る。
結晶マンガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からな
る中空体状ビレット１を、ポンチ2,3により軸方向に圧
縮するものにおいて、ポンチ2,3の第１の圧縮面2a,3a
が、外周部から内周部に向けてビレット１に接近する傾
斜を有するので、ビレット１はその内周部の圧縮ひずみ
が外周部の圧縮ひずみより大きくなり、またそのように
したビレット１の内周部を、ポンチ２の突出部外表面の
凹凸状となった第２の圧縮面2bにより凹凸状に成形する
ので、この結果として圧縮後のビレット１の内周部に
は、略半円状の磁化容易方向配列が一度の圧縮により容
易に形成され、またこれによりビレットの内周にS,Nの
着磁を行うと強力な磁力が得られることになるのであ
る。
前述したような圧縮加工の可能な温度範囲については、
530ないし830℃の温度領域において、加工が行えたが、
780℃を越える温度では、磁気特性がかなり低下した。
より望ましい温度範囲としては560ないし760℃であっ
た。
530ないし830℃の温度領域において、加工が行えたが、
780℃を越える温度では、磁気特性がかなり低下した。
より望ましい温度範囲としては560ないし760℃であっ
た。
次に本発明の更に具体的な実施例について説明する。
具体例１ 配合組成で69.4％のMn、29.3％のAl、0.5％のＣ、0.7％
のNi及び0.1％のTiを溶解鋳造し、直径50m、長さ40mmの
円柱ビレットを作製した。このビレットを1100℃で２時
間保持した後、600℃まで風冷し、600℃で30分間保持し
た後、室温まで放冷する熱処理を施した。
のNi及び0.1％のTiを溶解鋳造し、直径50m、長さ40mmの
円柱ビレットを作製した。このビレットを1100℃で２時
間保持した後、600℃まで風冷し、600℃で30分間保持し
た後、室温まで放冷する熱処理を施した。
次に、潤滑剤を介して、720℃の温度で、押出加工を行
った。押圧加工後のビレットは直径32mm、長さ98mmであ
った。この押出棒を切断および切削加工して、外径30m
m、内径24mm、長さ20mmのビレットを作製した。このビ
レットを用いて、第３図および第４図に示した金型を用
いて、潤滑剤を介して、680℃の温度で、金型内の空洞
がほぼなくなるまでの圧縮加工を行った。第３図は第１
図と同様の外型４の断面図であり、（外径４の内径）Ｄ
Ｋ＝30mm、ＸＡ＝8mm、（ポンチ２の凸部の半径）ＲＳ
＝2.5mm、ポンチ径ＤＰ＝16mmであり、ポンチ２の表面
の凸部は８個ある。なおポンチ３にポンチ２の凹凸面が
互いに嵌合する段付き部ないし穴を有し、これにより第
４図の図の上下方向に移動することができる。
った。押圧加工後のビレットは直径32mm、長さ98mmであ
った。この押出棒を切断および切削加工して、外径30m
m、内径24mm、長さ20mmのビレットを作製した。このビ
レットを用いて、第３図および第４図に示した金型を用
いて、潤滑剤を介して、680℃の温度で、金型内の空洞
がほぼなくなるまでの圧縮加工を行った。第３図は第１
図と同様の外型４の断面図であり、（外径４の内径）Ｄ
Ｋ＝30mm、ＸＡ＝8mm、（ポンチ２の凸部の半径）ＲＳ
＝2.5mm、ポンチ径ＤＰ＝16mmであり、ポンチ２の表面
の凸部は８個ある。なおポンチ３にポンチ２の凹凸面が
互いに嵌合する段付き部ないし穴を有し、これにより第
４図の図の上下方向に移動することができる。
また第４図の傾斜角αは20゜である。
このようにして加工後のビレット１を内径20mmまで切削
加工した後、８極の内周着磁をし、表面磁束密度を測定
した。
加工した後、８極の内周着磁をし、表面磁束密度を測定
した。
比較のために、前述した押出棒を切断・切削加工して、
直径24mm、長さ20mmの円柱ビレット１を作製した。この
ビレット１を680℃の温度で円柱の軸方向に長さが10mm
までの自由圧縮加工を施した。加工後のビレット１を前
記と同様に切削加工した後、着磁し、表面磁束密度を測
定した。
直径24mm、長さ20mmの円柱ビレット１を作製した。この
ビレット１を680℃の温度で円柱の軸方向に長さが10mm
までの自由圧縮加工を施した。加工後のビレット１を前
記と同様に切削加工した後、着磁し、表面磁束密度を測
定した。
以上の両者の表面磁束密度の値を比較すると、本実施例
の方法で得た磁石の値は、比較のために作製した磁石の
それの約1.7倍であった。
の方法で得た磁石の値は、比較のために作製した磁石の
それの約1.7倍であった。
以上、Mn−Al−Ｃ系合金磁石の組成については、Ni添加
の４元系とNi,Ti添加の５元系のものについてのみ示し
たが、Mn−Al−Ｃ系合金磁石の基本塑性である３元系あ
るいは前記以外の添加元素を含んだ公知の多元系につい
ても塑性加工後の磁石の磁気特性に若干の差は認められ
たが、従来の技術による方法により前述したような磁気
特性の向上が認められた。
の４元系とNi,Ti添加の５元系のものについてのみ示し
たが、Mn−Al−Ｃ系合金磁石の基本塑性である３元系あ
るいは前記以外の添加元素を含んだ公知の多元系につい
ても塑性加工後の磁石の磁気特性に若干の差は認められ
たが、従来の技術による方法により前述したような磁気
特性の向上が認められた。
またあらかじめ異方性化したMn−Al−Ｃ系合金磁石とし
て一軸異方性磁石、面異方性磁石を用いた例を示した
が、径異方性磁石、周異方性磁石などを用いても同様で
あった。
て一軸異方性磁石、面異方性磁石を用いた例を示した
が、径異方性磁石、周異方性磁石などを用いても同様で
あった。
発明の効果 以上のように本発明は、あらかじめ異方性化した多結晶
マンガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からなる中
空体状ビレットをポンチにより軸方向に圧縮するもの
で、その場合ポンチの第１の圧縮面が、外周部から内周
部に向けてビレットに接近する傾斜を有するので、ビレ
ットはその内周部の圧縮ひずみが外周部の圧縮ひずみよ
り大きくなり、またそのようにしたビレットの内周部
を、ポンチの突出部外表面の凹凸状となった第２の圧縮
面により凹凸状に成型するので、この結果として圧縮後
のビレットの内周部には、略半円状の磁化容易方向配列
が一度の圧縮により容易に形成され、またこれによりビ
レットの内周にS,Nの着磁を行うと強力な磁力が得られ
ることになるのである。
マンガン−アルミニウム−炭素系磁石用合金からなる中
空体状ビレットをポンチにより軸方向に圧縮するもの
で、その場合ポンチの第１の圧縮面が、外周部から内周
部に向けてビレットに接近する傾斜を有するので、ビレ
ットはその内周部の圧縮ひずみが外周部の圧縮ひずみよ
り大きくなり、またそのようにしたビレットの内周部
を、ポンチの突出部外表面の凹凸状となった第２の圧縮
面により凹凸状に成型するので、この結果として圧縮後
のビレットの内周部には、略半円状の磁化容易方向配列
が一度の圧縮により容易に形成され、またこれによりビ
レットの内周にS,Nの着磁を行うと強力な磁力が得られ
ることになるのである。
第１図〜第３図は本発明の実施例に用いる外型の平面断
面図、第４図は正面断面図、第５図は円筒状磁石におけ
る内周多極着磁による磁路を模式的に示す図である。 １……ビレット、2,3……ポンチ、2a……第１の圧縮
面、2b……突出部、2c……第２の圧縮面、４……外型、
α……傾斜角。
面図、第４図は正面断面図、第５図は円筒状磁石におけ
る内周多極着磁による磁路を模式的に示す図である。 １……ビレット、2,3……ポンチ、2a……第１の圧縮
面、2b……突出部、2c……第２の圧縮面、４……外型、
α……傾斜角。
Claims (5)
- 【請求項１】あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−
アルミニウム−炭素系磁石用合金からなる中空体状のビ
レットを、530ないし830℃の温度で、ポンチを軸方向に
押圧して圧縮する構成とし、前記ポンチは、ビレットを
端部から軸方向に圧縮する第１の圧縮面と、この第１の
圧縮面の中央部からビレット内方向に突出した突出部と
を有し、前記第１の圧縮面は、その外周部から内周部に
向けてビレットの端部に接近する傾斜を有し、この傾斜
した第１の圧縮面により前記ビレットを、その内周部の
圧縮ひずみが外周部の圧縮ひずみより大きくなるように
圧縮加工し、前記突出部は、その外表面に凹凸状の第２
の圧縮面を有し、この第２の圧縮面によりビレットの内
周面を凹凸状に成型するマンガン−アルミニウム−炭素
系合金磁石の製造法。 - 【請求項２】ビレットが、中空体の軸方向に磁化容易方
向配列を有し、圧縮加工時の圧縮ひずみが対数ひずみの
絶対値で0.05以上である特許請求の範囲第１項記載のマ
ンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - 【請求項３】ビレットが、中空体の軸方向に垂直な平面
に平行に磁化容易方向配列を有し、しかも前記平面内で
は磁気的に等方性であり、かつ前記軸方向と前記平面に
平行な直線を含む平面内では異方性である特許請求の範
囲第１項記載のマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁
石の製造法。 - 【請求項４】圧縮加工が、前記ビレットの外周を外型で
拘束した状態で行う特許請求の範囲第１項記載のマンガ
ン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - 【請求項５】圧縮加工が、前記ビレットの内周の一部分
を、ポンチの第２の圧縮面で拘束した状態で行う特許請
求の範囲第１項記載のマンガン−アルミニウム−炭素系
合金磁石の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8855486A JPH0663070B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8855486A JPH0663070B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62247054A JPS62247054A (ja) | 1987-10-28 |
| JPH0663070B2 true JPH0663070B2 (ja) | 1994-08-17 |
Family
ID=13946083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8855486A Expired - Lifetime JPH0663070B2 (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663070B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6287684B2 (ja) * | 2014-08-20 | 2018-03-07 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
-
1986
- 1986-04-17 JP JP8855486A patent/JPH0663070B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62247054A (ja) | 1987-10-28 |
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