JPH064404U - Pressure oil supply device - Google Patents

Pressure oil supply device

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JPH064404U
JPH064404U JP4950392U JP4950392U JPH064404U JP H064404 U JPH064404 U JP H064404U JP 4950392 U JP4950392 U JP 4950392U JP 4950392 U JP4950392 U JP 4950392U JP H064404 U JPH064404 U JP H064404U
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port
spool
valve
check valve
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和義 石浜
和則 池井
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Abstract

(57)【要約】 (修正有) 【目的】 アクチュエータからの戻り油の一部をアクチ
ュエータに供給できるようにする。 【構成】 弁ブロック30のスプール孔31に主スプー
ル49を嵌挿して方向制御弁22とし、チェック弁用孔
37にスプール60を嵌挿してチェック弁部23とし、
減圧弁用孔38にスプール64を嵌挿して第1圧力室6
5と第2圧力室66とを構成する。第1圧力室を方向制
御弁の負荷圧検出ポートに連通し、第2圧力室を第2ポ
ート43に連通し、そのスプール64をばね69でスプ
ール60側に押して減圧弁部24とする。ポンプポート
39と第1ポート42に油圧ポンプ20のポンプ吐出路
21を接続し、第2ポート負荷圧検出回路82を接続し
てチェック弁部と減圧弁部とで圧力補償弁25とする。
主スプールに第2油路54を形成し、第2アクチュエー
タポート35に連通して戻り油の一部を第1アクチュエ
ータポート34に供給する。
(57) [Summary] (Correction) [Purpose] To enable a part of the return oil from the actuator to be supplied to the actuator. A main spool 49 is inserted into a spool hole 31 of a valve block 30 to form a directional control valve 22, and a spool 60 is inserted into a check valve hole 37 to form a check valve portion 23.
The spool 64 is fitted into the pressure reducing valve hole 38, and the first pressure chamber 6
5 and the second pressure chamber 66. The first pressure chamber communicates with the load pressure detection port of the directional control valve, the second pressure chamber communicates with the second port 43, and the spool 64 is pushed toward the spool 60 side by the spring 69 to form the pressure reducing valve portion 24. The pump discharge passage 21 of the hydraulic pump 20 is connected to the pump port 39 and the first port 42, and the second port load pressure detection circuit 82 is connected to form the pressure compensating valve 25 by the check valve portion and the pressure reducing valve portion.
A second oil passage 54 is formed in the main spool and communicates with the second actuator port 35 to supply a part of the return oil to the first actuator port 34.

Description

【考案の詳細な説明】[Detailed description of the device]

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】[Industrial applications]

本考案は、1つの油圧ポンプの吐出圧油を複数のアクチュエータに供給する圧 油供給装置に関する。 The present invention relates to a hydraulic oil supply device that supplies the hydraulic oil discharged from one hydraulic pump to a plurality of actuators.

【0002】[0002]

【従来の技術】[Prior art]

特開昭60−11706号公報に示す圧油供給装置が知られている。 すなわち、図1に示すように油圧ポンプ1の吐出導管2に複数の圧力補償弁3 ,13を並列に接続し、各圧力補償弁3,13の出口導管4,14に方向制御弁 5,15をそれぞれ設けこの各方向制御弁5,15の出力側をアクチュエータ6 ,16にそれぞれ接続し、前記圧力補償弁3,13をポンプ吐出圧と方向制御弁 出口圧で開き方向に押され、方向制御弁入口圧と最も高い負荷圧で閉じ方向に押 される構造とした圧油供給装置である。 この圧油供給装置であれば、複数の方向制御弁3,13を同時操作した時に各 アクチュエータにポンプ吐出圧油を所定の分配比で供給できる。 A pressure oil supply device disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 60-11706 is known. That is, as shown in FIG. 1, a plurality of pressure compensating valves 3 and 13 are connected in parallel to a discharge conduit 2 of a hydraulic pump 1, and directional control valves 5 and 15 are connected to outlet conduits 4 and 14 of each pressure compensating valve 3 and 13. The output sides of the directional control valves 5 and 15 are connected to the actuators 6 and 16, respectively, and the pressure compensating valves 3 and 13 are pushed in the opening direction by the pump discharge pressure and the directional control valve outlet pressure to control the direction. It is a pressure oil supply device that is structured to be pushed in the closing direction by the valve inlet pressure and the highest load pressure. With this pressure oil supply device, the pump discharge pressure oil can be supplied to each actuator at a predetermined distribution ratio when a plurality of directional control valves 3 and 13 are simultaneously operated.

【0003】 かかる圧油供給装置であるとアクチュエータの負荷圧を比較して高い方の負荷 圧を圧力補償弁に供給するためにシャトル弁7が必ず必要であり、しかもこのシ ャトル弁7はアクチュエータの数より1つ少ない数だけ必要であり、それだけコ ストが高くなる。 また、前述の図1に示す圧油供給装置であると2つのアクチュエータ6,12 をともに作動させ、それらの負荷圧のうち、アクチュエータ6側の負荷圧が大き いとする。このときは、導管8内の圧力が最高負荷圧としてシャトル弁7によっ て導管9に導かれる。次に、負荷圧が変動して、アクチュエータ16側の負荷圧 の方がアクチュエータ6側の負荷圧より大きくなったとする。その際、すなわち シャトル弁7が切換わる際、シャトル弁7内の吹きぬけにより導管18内の圧力 がぬけ、他方の導管8内の圧力が押しこめられる。そのため、シャトル弁7の切 換え時、過渡的にアクチュエータ6は自然降下しアクチュエータ6は加速される 。 そこで、本出願人は先に前述の課題を解決できるようにした圧油供給装置を出 願した。In such a pressure oil supply device, the shuttle valve 7 is indispensable for comparing the load pressure of the actuator and supplying the higher load pressure to the pressure compensating valve, and moreover, the shuttle valve 7 is the actuator. Only one less than is needed, and the cost is higher. Further, in the above-described pressure oil supply device shown in FIG. 1, it is assumed that the two actuators 6 and 12 are both actuated, and the load pressure on the actuator 6 side is large among those load pressures. At this time, the pressure in the conduit 8 is guided to the conduit 9 by the shuttle valve 7 as the maximum load pressure. Next, it is assumed that the load pressure fluctuates and the load pressure on the actuator 16 side becomes larger than the load pressure on the actuator 6 side. At that time, that is, when the shuttle valve 7 is switched, the pressure in the conduit 18 is released by the blowout in the shuttle valve 7, and the pressure in the other conduit 8 is pushed. Therefore, when the shuttle valve 7 is switched, the actuator 6 is transiently lowered naturally and the actuator 6 is accelerated. Therefore, the present applicant previously applied for a pressure oil supply device capable of solving the above-mentioned problems.

【0004】 かかる圧油供給装置は図2に示すように、油圧ポンプ20の吐出路21に複数 の方向制御弁22を設け、この各方向制御弁22の入口側にチェック弁部23と 減圧弁部24より成る圧力補償弁25をそれぞれ設けたものであり、この方向制 御弁22と圧力補償弁25は図3に示すように構成してある。As shown in FIG. 2, such a pressure oil supply device is provided with a plurality of directional control valves 22 in a discharge passage 21 of a hydraulic pump 20, and a check valve portion 23 and a pressure reducing valve are provided on the inlet side of each directional control valve 22. A pressure compensating valve 25 composed of a portion 24 is provided respectively, and the directional control valve 22 and the pressure compensating valve 25 are constructed as shown in FIG.

【0005】 すなわち、図3に示すように、弁ブロック30は略直方体形状となり、この弁 ブロック30の上部寄りにスプール孔31が左右側面32,33に開口して形成 され、このスプール31に開口した第1・第2アクチュエータポート34,35 が上面36に開口して形成してあり、弁ブロック30の下部寄りには左側面32 に開口したチェック弁用孔37と右側面33に開口した減圧弁用孔38が同心状 に形成され、前記チェック弁用孔37に開口したポンプポート39が前後面に開 口して形成され、前記減圧弁用孔38に開口した第1、第2ポート42,43が 前後面に開口して形成してあり、複数の弁ブロック30の前後面を突き合せて連 結すると各ポンプ・第1・第2ポート39,42,43が連通するようにしてあ る。That is, as shown in FIG. 3, the valve block 30 has a substantially rectangular parallelepiped shape, and a spool hole 31 is formed in the left and right side surfaces 32 and 33 near the upper portion of the valve block 30. The first and second actuator ports 34 and 35 are formed so as to open on the upper surface 36, and the check valve hole 37 opened on the left side surface 32 and the depressurization opening on the right side surface 33 are formed near the lower part of the valve block 30. The valve hole 38 is concentrically formed, and the pump port 39 opening to the check valve hole 37 is formed to open on the front and rear surfaces, and the first and second ports 42 opening to the pressure reducing valve hole 38 are formed. , 43 are formed with openings in the front and rear surfaces, and when the front and rear surfaces of the plurality of valve blocks 30 are butted and connected to each other, the respective pumps, the first and second ports 39, 42, 43 are made to communicate with each other. Ru .

【0006】 前記弁ブロック30にはスプール孔31に開口した入力ポート44、第1・第 2負荷圧検出ポート45,46、前記第1・第2アクチュエータポート34,3 5、第1、第2タンクポート47,48が形成され、そのスプール孔31に嵌挿 した主スプール49には第1・第2小径部50,51と連通用溝52が形成して あり、主スプール49には第1・第2負荷圧検出ポート45,46を常時連通す る第1油路53及び第2負荷圧検出ポート46と第2タンクポート48を連通・ 遮断する第2油路54が形成され、スプール49はスプリングで各ポートを遮断 し、第2油路54で第2負荷圧検出ポート46と第2タンクポート48を連通す る中立位置に保持され、スプール49を右方に摺動すると第2小径部51で第2 アクチュエータポート35を第2タンクポート48に連通し、連通用溝52で入 力ポート44が第2負荷圧検出ポート46に連通し、第1小径部50で第1アク チュエータポート34が第1負荷圧検出ポート45に連通し、かつ第2負荷圧検 出ポート46と第2タンクポート48が遮断する第1圧油供給位置となり、スプ ール49を左方に摺動すると第1小径部50で第1アクチュエータポート34を 第1タンクポート47に連通し、連通用溝52で入力ポート44が第1負荷圧検 出ポート45に連通し、第2小径部51で第2アクチュエータポート35が第2 負荷圧検出ポート46に連通し、かつ第2負荷圧検出ポート46と第2タンクポ ート48が遮断する第2圧油供給位置となって方向制御弁22を構成している。In the valve block 30, an input port 44 opened in a spool hole 31, first and second load pressure detection ports 45 and 46, first and second actuator ports 34 and 35, first and second The tank ports 47, 48 are formed, the first and second small diameter portions 50, 51 and the communication groove 52 are formed in the main spool 49 fitted in the spool hole 31, and the first spool 49 is formed in the first spool 49. A first oil passage 53 that constantly connects the second load pressure detection ports 45 and 46 and a second oil passage 54 that connects and disconnects the second load pressure detection port 46 and the second tank port 48 are formed. Is held in the neutral position where the second load pressure detection port 46 and the second tank port 48 communicate with each other by shutting off each port with a spring and sliding the spool 49 to the right to the second small diameter. Part 51 The actuator port 35 communicates with the second tank port 48, the communication groove 52 allows the input port 44 to communicate with the second load pressure detection port 46, and the first small diameter portion 50 allows the first actuator port 34 to communicate with the first load. It is in the first pressure oil supply position that communicates with the pressure detection port 45 and the second load pressure detection port 46 and the second tank port 48 are shut off. Communicates the first actuator port 34 with the first tank port 47, the communication groove 52 communicates the input port 44 with the first load pressure detection port 45, and the second small diameter portion 51 communicates with the second actuator port 35. The directional control valve 22 is located at a second pressure oil supply position that communicates with the second load pressure detection port 46 and that shuts off the second load pressure detection port 46 and the second tank port 48.

【0007】 前記チェック弁用孔37は油路56で入力ポート44に開口し、そのチェック 弁用孔37には前記ポンプポート39と入力ポート44を連通遮断する弁60が 嵌挿され、その弁60はプラグ61に設けたストッパ杆62で図示位置より左方 に摺動しないように規制されて遮断位置に保持されてチェック弁部23を構成し ている。 前記減圧弁用孔38は第3ポート57と油路58で第2負荷圧検出ポート46 に連通し、この減圧弁用孔38にはスプール64が嵌挿されて第1圧力室65と 第2圧力室66を形成し、第1圧力室65は第3ポート57に連通し、第2圧力 室66は第2ポート43に連通し、前記スプール64の盲穴67に挿入したフリ ーピストン68と盲穴67底部との間にばね69が設けられてフリーピストン6 8はプラグ70に当接し、かつスプール64に一体的に設けた押杆71が透孔7 2より突出して前記弁60をストッパ杆62に当接しており、前記スプール64 には第1ポート42を盲穴67に連通する細孔73が形成されて減圧弁部24を 構成し、この減圧弁部24と前記チェック弁部23とで圧力補償弁25を構成し ている。The check valve hole 37 is opened to the input port 44 by the oil passage 56, and the check valve hole 37 is fitted with a valve 60 that cuts off the communication between the pump port 39 and the input port 44. Numeral 60 is a stopper rod 62 provided on the plug 61, which is regulated so as not to slide to the left from the illustrated position and is held at the cutoff position to form the check valve portion 23. The pressure reducing valve hole 38 communicates with the second load pressure detecting port 46 through the third port 57 and the oil passage 58, and the spool 64 is fitted into the pressure reducing valve hole 38 to connect the first pressure chamber 65 and the second pressure chamber 65. A pressure chamber 66 is formed, the first pressure chamber 65 communicates with the third port 57, the second pressure chamber 66 communicates with the second port 43, and a blind piston 68 inserted in the blind hole 67 of the spool 64 and a blind piston 68. A spring 69 is provided between the free piston 68 and the bottom of the hole 67 so that the free piston 68 abuts on the plug 70, and a push rod 71 integrally provided on the spool 64 projects from the through hole 72 so that the valve 60 is stopped by the stopper rod. 62, and the spool 64 is formed with a fine hole 73 for communicating the first port 42 with the blind hole 67 to form the pressure reducing valve portion 24. The pressure reducing valve portion 24 and the check valve portion 23 are connected to each other. Pressure compensating valve 25.

【0008】 そして、図2に示すように油圧ポンプ20の吐出路21をポンプポート39、 第1ポート42に連通し、第2ポート43に負荷圧検出路82を接続し、第1・ 第2アクチュエータポート34,35にアクチュエータ88が接続してある。 図2において、83は油圧ポンプ80の吐出流量を制御する斜板、84はサー ボシリンダ、85はポンプ調整用方向制御弁である。As shown in FIG. 2, the discharge passage 21 of the hydraulic pump 20 is communicated with the pump port 39 and the first port 42, and the load pressure detection passage 82 is connected to the second port 43. An actuator 88 is connected to the actuator ports 34 and 35. In FIG. 2, 83 is a swash plate that controls the discharge flow rate of the hydraulic pump 80, 84 is a servo cylinder, and 85 is a directional control valve for pump adjustment.

【0009】 次に作動を図2に基づいて説明する。 方向制御弁22が中立位置Aのとき。 油圧ポンプ20によってタンク86から吸上げられた油は、吐出路21を通っ てチェック弁部23の開く方向の圧力室aに案内される。この時、減圧弁部24 の圧力室65,66は、ともにタンク86に通じているので、この圧力室65, 66の圧力はともにゼロで、よって減圧弁部24は、弱いばね69によって押さ れ杆体71がチェック弁部23に当接しているだけである。 一方、ポンプ吐出圧は、ポンプ調整用方向制御弁85のばね87によって負荷 圧検出路82の圧力との差圧がある一定に保たれる。いま、この差圧を20kg /cm2 とすると負荷圧検出路82の圧力はゼロなので、ポンプ吐出圧は20k g/cm2 まで上昇し、同時にチェック弁部23の圧力室aにポンプ吐出圧が流 入して方向制御弁22の入口圧(チェック弁部63の出口圧)がポンプ吐出圧と 等しくなるまでストロークし、等しくなれば、弱いばね69によってレシートす る。 減圧弁部24は、ストロークエンド時のみ、ポンプ吐出路81と圧力室66を 連通させる一方、チェック弁部23は、ストロークエンドに達する前に、ポンプ 吐出路81と出口側を連通させるので、方向制御弁22が中立位置Aのときは、 ポンプ吐出路21と圧力室66が連通することはなく、圧力室65の圧力はゼロ のままである。Next, the operation will be described with reference to FIG. When the directional control valve 22 is in the neutral position A. The oil sucked up from the tank 86 by the hydraulic pump 20 is guided through the discharge passage 21 to the pressure chamber a in the opening direction of the check valve portion 23. At this time, since the pressure chambers 65 and 66 of the pressure reducing valve portion 24 both communicate with the tank 86, the pressures of the pressure chambers 65 and 66 are both zero, so the pressure reducing valve portion 24 is pressed by the weak spring 69. The rod 71 is only in contact with the check valve portion 23. On the other hand, the pump discharge pressure is kept constant by the spring 87 of the pump adjusting directional control valve 85, which is a differential pressure from the pressure of the load pressure detecting path 82. Now, assuming that this differential pressure is 20 kg / cm 2 , the pressure in the load pressure detection path 82 is zero, so the pump discharge pressure rises to 20 kg / cm 2, and at the same time, the pump discharge pressure enters the pressure chamber a of the check valve section 23. After flowing in, the stroke is made until the inlet pressure of the directional control valve 22 (the outlet pressure of the check valve portion 63) becomes equal to the pump discharge pressure, and when they become equal, the weak spring 69 makes a receipt. The pressure reducing valve portion 24 communicates the pump discharge passage 81 and the pressure chamber 66 only at the stroke end, while the check valve portion 23 communicates the pump discharge passage 81 and the outlet side before reaching the stroke end. When the control valve 22 is in the neutral position A, the pump discharge passage 21 and the pressure chamber 66 do not communicate with each other, and the pressure in the pressure chamber 65 remains zero.

【0010】 方向制御弁22のいずれか一方のみ第1圧油供給位置Bにストロークさせる とき。 いま、左側の方向制御弁22を第1圧油供給位置Bにストロークさせ、右側の 方向制御弁22は、中立位置Aとする。 方向制御弁22をストロークさせ入力ポート44と第1アクチュエータポート 34を接続させ、同時に、第2アクチュエータ35と第2タンクポート48を接 続させる。この時第1アクチュエータポート34とアクチュエータ88を接続す る導管89内の圧力(負荷圧)がポンプ吐出圧(20kg/cm2 )より大きい ときはチェック弁部23が圧力室bの圧力でレシートするため、アクチュエータ 88の自然降下を防止することができる。 アクチュエータ88の導管89の圧力、すなわち負荷圧が第1油路53、通路 58より減圧弁部24の一方の圧力室65に導かれる。他方の圧力室66の圧力 はゼロであるため、減圧弁部24は、チェック弁部23から解離する方向にスト ロークエンドまでストロークし、減圧弁部24の絞りを介して、ポンプ吐出路2 1と負荷圧検出路82が連通する。前記導管89内の圧力(負荷圧)がポンプ吐 出圧(=20kg/cm2 )より大きいときは、チェック弁部23の圧力室bの 圧力で閉じ、その圧力が、減圧弁部24の一方の圧力室65に導かれるため、他 方の圧力室66とポンプ吐出路21が連通しても、減圧弁部24はストロークし たままである。一方、導管41内の圧力(負荷圧)がポンプ吐出圧(=20kg /cm2 )より小さいときは、その負荷圧が減圧弁部24の一方の圧力室65に 導かれ、減圧弁部24が一方の圧力室65の圧力でストロークするが、他方の圧 力室66の圧力が一方の圧力室65の圧力(すなわち負荷圧)まで上昇すると、 弱いばね69によって閉じチェック弁部23に当接する。 いずれの場合でも、減圧弁部24は、一方の圧力室65内の圧力と他方の圧力 室66内の圧力が等しくなるまで、ポンプ吐出路21と圧力室66を連通させ、 両圧力室65,66内の圧力が等しくなれば弱いばね69によって閉じチェック 弁部23に当接する。結果として負荷圧検出路82内の圧力は、負荷圧と等しく なり、ポンプ吐出圧は、ポンプ調整用方向制御弁85によって、ある差圧(ここ では20kg/cm2 )分だけ、負荷圧検出路82内の圧力より高い圧力に制御 される。このポンプ吐出圧は、チェック弁部23を介して、入力ポート44に導 かれているので、すなわち、方向制御弁22の入口圧と出口圧(=負荷圧)の間 には、差圧(=20kg/cm2 )が保たれることになる。よって、方向制御弁 22のストロークに伴なう入口側と出口側の間の絞りの開口面積の変化によって のみ、アクチュエータ88へ供給される流量が制御される。 方向制御弁22をストロークさせる際、アクチュエータ88の導管89あるい は90と負荷圧導入用の第2油路53が接続され、一方、第2油路53は、減圧 弁部24の一方の圧力室65と接続されているが、減圧弁部24において負荷圧 は、パイロット圧力(減圧弁部のセット圧力)としてのみ使われるので、その圧 力がぬけることはなく、すなわち、方向制御弁22をストロークさせた際、負荷 圧がぬけることによるアクチュエータ88の自然降下はない。When only one of the directional control valves 22 is stroked to the first pressure oil supply position B. Now, the left directional control valve 22 is stroked to the first pressure oil supply position B, and the right directional control valve 22 is set to the neutral position A. The directional control valve 22 is stroked to connect the input port 44 and the first actuator port 34, and at the same time, connect the second actuator 35 and the second tank port 48. At this time, when the pressure (load pressure) in the conduit 89 connecting the first actuator port 34 and the actuator 88 is larger than the pump discharge pressure (20 kg / cm 2 ), the check valve portion 23 receives the pressure in the pressure chamber b. Therefore, it is possible to prevent the actuator 88 from naturally descending. The pressure of the conduit 89 of the actuator 88, that is, the load pressure, is introduced into the pressure chamber 65 of the pressure reducing valve portion 24 from the first oil passage 53 and the passage 58. Since the pressure in the other pressure chamber 66 is zero, the pressure reducing valve unit 24 strokes in the direction of disengagement from the check valve unit 23 to the stroke end, and through the throttle of the pressure reducing valve unit 24, the pump discharge passage 21 And the load pressure detection path 82 communicate with each other. When the pressure (load pressure) in the conduit 89 is higher than the pump discharge pressure (= 20 kg / cm 2 ), the pressure is closed by the pressure in the pressure chamber b of the check valve portion 23, and the pressure is reduced to one of the pressure reducing valve portions 24. Since the pressure reducing valve portion 24 is guided to the pressure chamber 65, the pressure reducing valve portion 24 remains in a stroke even when the other pressure chamber 66 communicates with the pump discharge passage 21. On the other hand, when the pressure (load pressure) in the conduit 41 is lower than the pump discharge pressure (= 20 kg / cm 2 ), the load pressure is guided to one pressure chamber 65 of the pressure reducing valve portion 24, and the pressure reducing valve portion 24 is Although the stroke is made by the pressure of one pressure chamber 65, when the pressure of the other pressure chamber 66 rises to the pressure of one pressure chamber 65 (that is, the load pressure), the weak spring 69 closes and abuts against the check valve portion 23. In any case, the pressure reducing valve section 24 makes the pump discharge passage 21 and the pressure chamber 66 communicate with each other until the pressure inside the one pressure chamber 65 and the pressure inside the other pressure chamber 66 become equal to each other. If the pressures in 66 become equal, a weak spring 69 makes contact with the closing check valve portion 23. As a result, the pressure in the load pressure detection path 82 becomes equal to the load pressure, and the pump discharge pressure is adjusted by the pump adjustment directional control valve 85 by a certain differential pressure (here, 20 kg / cm 2 ). The pressure is controlled to be higher than the pressure in 82. This pump discharge pressure is guided to the input port 44 via the check valve portion 23, that is, between the inlet pressure and the outlet pressure (= load pressure) of the directional control valve 22. 20 kg / cm 2 ) will be maintained. Therefore, the flow rate supplied to the actuator 88 is controlled only by the change in the opening area of the throttle between the inlet side and the outlet side due to the stroke of the directional control valve 22. When the directional control valve 22 is stroked, the conduit 89 or 90 of the actuator 88 and the second oil passage 53 for introducing the load pressure are connected, while the second oil passage 53 is connected to the pressure of one of the pressure reducing valve portions 24. Although it is connected to the chamber 65, the load pressure in the pressure reducing valve section 24 is used only as pilot pressure (set pressure of the pressure reducing valve section), so the pressure is not lost, that is, the directional control valve 22 is When the stroke is made, there is no spontaneous lowering of the actuator 88 due to the release of the load pressure.

【0011】 前記負荷圧検出路82はもう一方の方向制御弁22に配設されている圧力補償 弁25の減圧弁部24の他方の圧力室66にも接続されているが、減圧弁部24 の一方の圧力室65は、方向制御弁22の中立位置Aによってタンク86と接続 しているため、負荷圧導入用の第1油路53内の圧力はゼロで、よって圧力室6 6内の圧力によって減圧弁部24は、チェック弁部23を閉じる方向に付勢する 。一方、チェック弁部24を開く方向の圧力室aには、ポンプ吐出路81よりポ ンプ吐出圧が導かれるため、全体として、ポンプ吐出圧と負荷圧検出路82内の 圧力の差圧分(=20kg/cm2 )によってチェック弁部23及び減圧弁部2 4をチェック弁部23の開く方向にストロークさせるが、わずかにストロークし 入力ポート44の圧力がその差圧(=20kg/cm2 )になれば、弱いばね6 9によってレシートし、結果として、ストロークエンドまで減圧弁部24がスト ロークすることはなく、方向制御弁22側の油圧制御には、何ら影響することは ない。The load pressure detection path 82 is also connected to the other pressure chamber 66 of the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 arranged in the other directional control valve 22, but the pressure reducing valve portion 24 Since one of the pressure chambers 65 is connected to the tank 86 by the neutral position A of the directional control valve 22, the pressure in the first oil passage 53 for introducing the load pressure is zero, and therefore the pressure chamber 66 is The pressure reducing valve 24 urges the check valve 23 in the closing direction. On the other hand, since the pump discharge pressure is introduced from the pump discharge passage 81 to the pressure chamber a in the direction of opening the check valve portion 24, as a whole, the pressure difference between the pump discharge pressure and the pressure in the load pressure detection passage 82 ( = 20 kg / cm 2) by it is a stroke in the opening direction of the check valve 23 and the pressure reducing valve section 2 4 check valve unit 23, slightly stroke and the pressure input port 44 is the differential pressure (= 20kg / cm 2) In this case, the weak spring 69 causes a receipt, and as a result, the pressure reducing valve portion 24 does not stroke to the stroke end, and there is no influence on the hydraulic control of the directional control valve 22 side.

【0012】 方向制御弁22のいずれも第1圧油供給位置Bにストロークさせるとき。 −各アクチュエータ88に必要とされる流量の合計が油圧ポンプ20の最 大吐出流量位置のとき。 いま、方向制御弁22をともに第1圧油供給位置Bにストロークさせ、各入力 ポート44と各導管89と各負荷圧導用の第1油路53をそれぞれ接続させたと する。 一方の減圧弁部24は、圧力室66内の圧力が一方の圧力室65内の圧力に等 しくなるまで、また他方の減圧弁部24は、圧力室66内の圧力が、一方の圧力 室65内の圧力に等しくなるまで、それぞれストロークエンドまでストロークし たままである。いま、二つのアクチュエータ88,88の負荷圧のうち、左側の アクチュエータ88の負荷圧がより大きいとする。仮に、左側アクチュエータ2 6の負荷圧を100(kg/cm2 )、右側のアクチュエータ27の負荷圧を1 0(kg/cm2 )とする。負荷圧検出路82は、絞り91を介してタンク86 と接続されているので、方向制御弁ストローク前は負荷圧検出路82内の圧力は ゼロである。よって、各減圧弁部24は負荷圧検出用の第1油路53内の圧力に よってもストロークし、ポンプ吐出圧が圧力検出導管34内の圧力と連通させる 。 負荷圧検出路82内の圧力が低圧側である右側のアクチュエータ88の導管9 0内の圧力(10kg/cm2 )まで上昇すると、まず、右方の圧力補償弁25 の減圧弁部24が閉じる。左方の圧力補償弁25の減圧弁部24はストロークし たままであり、負荷圧検出路82内の圧力はポンプ吐出圧(20kg/cm2 ) と等しくなるまで上昇する。このとき高圧側である左側のアクチュエータ88の 方向制御弁55の入力ポート44の圧力は100(kg/cm2 )であり、圧力 補償弁25のチェック弁部23は閉じていて、減圧弁部24とは解離している。 一方圧力補償弁25の減圧弁部24は、二つの圧力室65と66内の圧力の差( 20−10=10kg/cm2 )でチェック弁部23を閉じる方向に付勢する。 一方、チェック弁部23の開く方向の圧力室a内の圧力(ポンプ吐出圧)は20 (kg/cm2 )であるため、結果として方向制御弁22の入力ポート44の圧 力が10(kg/cm2 )になるまでチェック弁部23が開いた後、弱いばね6 9によってレシートする。 ポンプ調整用方向制御弁85によって、ある差圧(20kg/cm2 )分だけ 、負荷圧検出路82内の圧力(20kg/cm2 )より高い圧力にポンプ吐出圧 が制御される(40kg/cm2 )。このときも高圧側の圧力補償弁25のチェ ック弁部23は閉じたままで減圧弁部24はストロークしたままで負荷圧検出路 82内の圧力は40(kg/cm2 )となり、一方、低圧側の圧力補償弁25の 減圧弁部24は、負荷圧検出路82と負荷圧導入用の第1油路53内の圧力差( =30kg/cm2 )でチェック弁部23を閉じる方向に付勢し、結果として方 向制御弁22の入力ポート44の圧力は10kg/cm2 のままである。 このようにして、負荷圧検出路82内の圧力とポンプ吐出圧が上昇し続け、や がてポンプ吐出圧が高圧側のアクチュエータ88の負荷圧(100kg/cm2 )と等しくなると、高圧側の圧力補償弁25の減圧弁部23の二つの圧力室65 と66内の圧力はともに100kg/cm2 となり、弱いばね69によって、閉 じチェック弁部23に当接する。このとき低圧側の圧力補償弁25の減圧弁部2 4は負荷圧検出路82と負荷圧導入用の第1油路53内の圧力差(100−10 =90kg/cm2 )でチェック弁部23を閉じる方向に付勢し、結果として低 圧側の方向制御弁22の入力ポート44の圧力は10kg/cm2 のままである 。 再び、ポンプ調整用方向制御弁85によって、ポンプ吐出圧が120(kg/ cm2 )に制御される。 このとき高圧側の圧力補償弁25の減圧弁部23は、弱いばね69によってチ ェック弁部23に当接しているだけであり、チェック弁部23の二つの圧力室a とbの圧力差によって、ここで始めてチェック弁部23が開き、ポンプ吐出圧( 120kg/cm2 )が方向制御弁22の入力ポート44に導かれる。一方、低 圧側の圧力補償弁25の減圧弁部24は負荷圧検出路82と負荷圧導入用の第1 油路53内の圧力差(=90kg/cm2 )分でチェック弁部23を閉じる方向 に付勢し続けるが、チェック弁部23の開く方向の圧力室a内の圧力が120( kg/cm2 )になったので方向制御弁22の入口ポート44の圧力が30(k g/cm2 )(120−90)となる状態で、チェック弁部23及び減圧弁部2 4が圧力バランスする。すなわち、チェック弁部23及び減圧弁部24はわずか にストロークし、チェック弁部23において、120kg/cm2 から30kg /cm2 になるように絞っている状態となる。 ここで初めて、この油圧制御系はつり合い、高圧側の方向制御弁22の入力ポ ート44の圧力が120kg/cm2 、低圧側の方向制御弁22の入力ポート4 4の圧力が30kg/cm2 となり、すなわち、二つの方向制御弁22,22の 入口圧と出口圧(負荷圧)の差は、ともに20kg/cm2 に保たれることによ り、二つの方向制御弁22,22はともに、ストローク分だけで、アクチュエー タ88,88に供給する流量を制御することができるようになる。When stroke of any of the directional control valves 22 to the first pressure oil supply position B. -When the total flow rate required for each actuator 88 is at the maximum discharge flow rate position of the hydraulic pump 20. Now, it is assumed that the directional control valve 22 is both stroked to the first pressure oil supply position B and the respective input ports 44, the respective conduits 89, and the respective first oil passages 53 for introducing the load pressure are respectively connected. One of the pressure reducing valve portions 24 has the pressure in the pressure chamber 66 equal to the pressure in the one pressure chamber 65, and the other pressure reducing valve portion 24 has the pressure in the pressure chamber 66 equal to that of the one pressure chamber 65. It continues to stroke to the end of each stroke until it becomes equal to the pressure in 65. Now, assume that the load pressure of the left actuator 88 is larger than the load pressure of the two actuators 88, 88. It is assumed that the load pressure of the left actuator 26 is 100 (kg / cm 2 ) and the load pressure of the right actuator 27 is 10 (kg / cm 2 ). Since the load pressure detection path 82 is connected to the tank 86 via the throttle 91, the pressure in the load pressure detection path 82 is zero before the stroke of the directional control valve. Therefore, each pressure reducing valve section 24 also strokes due to the pressure in the first oil passage 53 for detecting the load pressure, and the pump discharge pressure communicates with the pressure in the pressure detection conduit 34. When the pressure in the load pressure detection path 82 rises to the pressure (10 kg / cm 2 ) in the conduit 90 of the actuator 88 on the right side, which is the low pressure side, first, the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the right side closes. . The pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the left side is still in a stroke, and the pressure in the load pressure detecting path 82 rises until it becomes equal to the pump discharge pressure (20 kg / cm 2 ). At this time, the pressure at the input port 44 of the directional control valve 55 of the left-side actuator 88, which is the high-pressure side, is 100 (kg / cm 2 ), the check valve portion 23 of the pressure compensation valve 25 is closed, and the pressure reducing valve portion 24 Is dissociated from. On the other hand, the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 urges the check valve portion 23 in the closing direction by the difference in pressure between the two pressure chambers 65 and 66 (20-10 = 10 kg / cm 2 ). On the other hand, the pressure in the pressure chamber a in the opening direction of the check valve portion 23 (pump discharge pressure) is 20 (kg / cm 2 ), and as a result, the pressure force of the input port 44 of the directional control valve 22 is 10 (kg / Cm 2 ), the check valve portion 23 is opened, and then a receipt is made by the weak spring 69. The pump adjusting directional control valve 85 controls the pump discharge pressure to a pressure higher than the pressure (20 kg / cm 2 ) in the load pressure detection path 82 by a certain pressure difference (20 kg / cm 2 ) (40 kg / cm 2 ). 2 ). Also at this time, the pressure in the load pressure detection path 82 becomes 40 (kg / cm 2 ) while the check valve portion 23 of the high-pressure side pressure compensating valve 25 remains closed and the pressure reducing valve portion 24 remains stroked. The pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the low pressure side is closed in the direction in which the check valve portion 23 is closed due to the pressure difference (= 30 kg / cm 2 ) in the load pressure detecting passage 82 and the first oil passage 53 for introducing the load pressure. It is energized so that the pressure at the input port 44 of the directional control valve 22 remains at 10 kg / cm 2 . In this way, the pressure in the load pressure detection path 82 and the pump discharge pressure continue to rise, and when the pump discharge pressure eventually becomes equal to the load pressure (100 kg / cm 2 ) of the high pressure side actuator 88, the high pressure side The pressures in the two pressure chambers 65 and 66 of the pressure reducing valve section 23 of the pressure compensating valve 25 are both 100 kg / cm 2 , and the weak spring 69 makes contact with the closing check valve section 23. At this time, the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the low pressure side has a check valve portion due to a pressure difference (100-10 = 90 kg / cm 2 ) in the load pressure detecting passage 82 and the first oil passage 53 for introducing the load pressure. 23 is urged in the closing direction, and as a result, the pressure of the input port 44 of the directional control valve 22 on the low pressure side remains 10 kg / cm 2 . Again, the pump adjusting directional control valve 85 controls the pump discharge pressure to 120 (kg / cm 2 ). At this time, the pressure reducing valve portion 23 of the pressure compensating valve 25 on the high pressure side is only in contact with the check valve portion 23 by the weak spring 69, and due to the pressure difference between the two pressure chambers a and b of the check valve portion 23. For the first time, the check valve portion 23 is opened, and the pump discharge pressure (120 kg / cm 2 ) is guided to the input port 44 of the directional control valve 22. On the other hand, the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the low pressure side closes the check valve portion 23 by the pressure difference (= 90 kg / cm 2 ) between the load pressure detecting passage 82 and the first oil passage 53 for introducing the load pressure. However, since the pressure in the pressure chamber a in the opening direction of the check valve portion 23 became 120 (kg / cm 2 ), the pressure at the inlet port 44 of the directional control valve 22 was 30 (kg / cm 2 ). cm 2 ) (120-90), the check valve portion 23 and the pressure reducing valve portion 24 are pressure balanced. That is, the check valve portion 23 and the pressure reducing valve portion 24 make a slight stroke, and the check valve portion 23 is in a state of being squeezed to be 120 kg / cm 2 to 30 kg / cm 2 . For the first time, this hydraulic control system is balanced so that the pressure of the input port 44 of the high-pressure side directional control valve 22 is 120 kg / cm 2 and the pressure of the input port 44 of the low-pressure side directional control valve 22 is 30 kg / cm 2. 2 , that is, the difference between the inlet pressure and the outlet pressure (load pressure) of the two directional control valves 22 and 22 is maintained at 20 kg / cm 2 , so that the two directional control valves 22 and 22 are In both cases, the flow rate supplied to the actuators 88, 88 can be controlled only by the stroke amount.

【0013】 −各アクチュエータ88,88に必要とされる流量は合計が油圧ポンプ8 0の最大吐出流量以上のとき。 いま、アクチュエータ88,88の負荷圧および必要流量を左側のアクチュエ ータ88が100kg/cm2 、501/min、右側のアクチュエータ88が 10kg/cm2 、501/minとする。油圧ポンプ80の最大吐出流量が1 001/min以上のときは、前述の通り、方向制御弁22,22の入口圧と出 口圧の差が一定に保たれる(=20kg/cm2 )ため、ストロークによって流 量制御ができ、501/minずつ流量分配することはできる。 次に、油圧ポンプ80の滞在吐出量が701/minになったとする。二つの 方向制御弁22,22の入口圧は前述の通り120kg/cm2 、30kg/c m2 であるので、高圧側の方向制御弁22への流量が501/minから201 /minに減る。低圧側の方向制御弁22への流量は、501/minのままで ある。二つの方向制御弁22,22のストローク(開口面積)を変えないとする と、高圧側の方向制御弁22の入口圧と出口圧の差圧が流量が減った分、20k g/cm2 から下がる。いま、差圧が14kg/cm2 、すなわち、入口圧が、 120kg/cm2 から114(100+14)kg/cm2 に下がったとする 。この時圧力補償弁25の減圧弁部24の二つの圧力室65,66の圧力は、と もに100kg/cm2 のままであるから、減圧弁部24は弱いばね69によっ てチェック弁部23に当接しているだけであり、チェック弁部23の閉じる方向 の圧力室b内の圧力が120kg/cm2 から114kg/cm2 に減少すれば 、チェック弁部23が開いたまま(ストロークエンド)で、チェック弁部23の 開く方向の圧力室a内の圧力、すなわち、ポンプ吐出圧が120kg/cm2 か ら114kg/cm2 に減少する。この時(ポンプ吐出流量不足時)にはポンプ 吐出圧はポンプ調整用方向制御弁85の制御によらなくなる。 一方、低圧側の圧力補償弁25の減圧弁部24の二つの圧力室65と66は、 100kg/cm2 、10kg/cm2 のままで、その差圧90kg/cm2 で チェック弁部63の閉じる方向に付勢し続ける。一方、チェック弁部23の開く 方向の圧力室a内の圧力、すなわちポンプ吐出圧が114kg/cm2 に減少し たので、チェック弁部23の閉じる方向の圧力室b内の圧力が30kg/cm2 から24kg/cm2 に減少した状態でチェック弁部23及び減圧弁部24が圧 力バランスする。よって、低圧側の方向制御弁22の入口圧と出口圧の差圧は2 0kg/cm2 から14kg/cm2 (24−10)に減少する。方向制御弁2 2のこの差圧の減少により低圧側のアクチュエータ88への供給流量は501/ minから減少し、その分高圧側のアクチュエータ88への供給流量が201/ minから増える。 すなわち、方向制御弁22および22の入口圧と出口圧の差圧が等しく、かつ 、二つのアクチュエータ88,88への供給量がともに351/minずつに分 配される状態で、この油圧制御系がつり合う。The total flow rate required for each actuator 88, 88 is greater than or equal to the maximum discharge flow rate of the hydraulic pump 80. Now, the load pressure and the required flow rate of the actuator 88, 88 left actuator 88 is 100kg / cm 2, 501 / min , the right actuator 88 and 10kg / cm 2, 501 / min . When the maximum discharge flow rate of the hydraulic pump 80 is 1001 / min or more, the difference between the inlet pressure and the outlet pressure of the directional control valves 22, 22 is kept constant (= 20 kg / cm 2 ) as described above. , The flow rate can be controlled by the stroke, and the flow rate can be distributed by 501 / min. Next, assume that the stay discharge amount of the hydraulic pump 80 becomes 701 / min. Since the inlet pressure of the two directional control valves 22 and 22 are described above 120kg / cm 2, 30kg / c m 2, flow to the high pressure side of the directional control valve 22 is reduced to 201 / min from 501 / min. The flow rate to the low-pressure side directional control valve 22 remains at 501 / min. Assuming that the strokes (opening areas) of the two directional control valves 22 and 22 are not changed, the differential pressure between the inlet pressure and the outlet pressure of the directional control valve 22 on the high pressure side is reduced by 20 kg / cm 2 due to the decrease in the flow rate. Go down. Now, assume that the differential pressure is 14 kg / cm 2 , that is, the inlet pressure is reduced from 120 kg / cm 2 to 114 (100 + 14) kg / cm 2 . At this time, the pressures of the two pressure chambers 65 and 66 of the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 remain at 100 kg / cm 2 , and therefore the pressure reducing valve portion 24 is checked by the weak spring 69. If the pressure inside the pressure chamber b in the closing direction of the check valve portion 23 decreases from 120 kg / cm 2 to 114 kg / cm 2 , the check valve portion 23 remains open (stroke end). ), the direction of the pressure in the pressure chamber a to open the check valve unit 23, i.e., the pump discharge pressure is reduced to 120 kg / cm 2 or et 114 kg / cm 2. At this time (when the pump discharge flow rate is insufficient), the pump discharge pressure is not controlled by the pump adjustment directional control valve 85. On the other hand, the two pressure chambers 65 and 66 of the pressure reducing valve portion 24 of the pressure compensating valve 25 on the low pressure side remain 100 kg / cm 2 and 10 kg / cm 2 , and the differential pressure of 90 kg / cm 2 causes the check valve portion 63 to be Continue to push in the closing direction. On the other hand, since the pressure in the pressure chamber a in the opening direction of the check valve portion 23, that is, the pump discharge pressure is reduced to 114 kg / cm 2 , the pressure in the pressure chamber b in the closing direction of the check valve portion 23 is 30 kg / cm 2. The check valve portion 23 and the pressure reducing valve portion 24 balance the pressure in the state where the pressure is reduced from 2 to 24 kg / cm 2 . Therefore, the differential pressure between the inlet pressure and the outlet pressure of the directional control valve 22 on the low pressure side is reduced from 20 kg / cm 2 to 14 kg / cm 2 (24-10). Due to the decrease in the differential pressure of the directional control valve 22, the supply flow rate to the low-pressure side actuator 88 decreases from 501 / min, and the supply flow rate to the high-pressure side actuator 88 increases from 201 / min. That is, in the state where the differential pressure between the inlet pressure and the outlet pressure of the directional control valves 22 and 22 is equal, and the supply amounts to the two actuators 88, 88 are both divided into 351 / min, the hydraulic control system is controlled. Balance.

【0014】 一つの油圧ポンプ80によって負荷されるアクチュエータが3つ以上のとき 。 アクチュエータが3つ以上のときも、方向制御弁と油圧ポンプの間に、同じチ ェック弁部23及び減圧弁部24を備えた圧力補償弁25を配設し、各減圧弁部 の閉じる方向の圧力差を負荷圧検出路82によってすべて連通するだけで、アク チュエータが3つ以上のときも前述の作動原理による作動が実現される。When the number of actuators loaded by one hydraulic pump 80 is three or more. Even when there are three or more actuators, a pressure compensating valve 25 having the same check valve section 23 and pressure reducing valve section 24 is disposed between the directional control valve and the hydraulic pump, and the pressure compensating valve 25 in the closing direction of each pressure reducing valve section is arranged. Even if the number of actuators is three or more, the operation according to the above-described operation principle can be realized by simply communicating all the pressure differences through the load pressure detection path 82.

【0015】[0015]

【考案が解決しようとする課題】[Problems to be solved by the device]

かかる圧油供給装置であるとアクチュエータ88からの戻り油がタンクポート に流出し、アクチュエータ88には油圧ポンプ20の吐出圧油のみが供給される から大流量を必要とするアクチュエータの場合にはポンプ吐出量を増加せねばな らず動力損失、コスト上不利となる。 With such a pressure oil supply device, the return oil from the actuator 88 flows out to the tank port, and only the discharge pressure oil of the hydraulic pump 20 is supplied to the actuator 88. Therefore, in the case of an actuator that requires a large flow rate, The amount of discharge must be increased, which results in power loss and cost disadvantage.

【0016】 そこで、本考案は前述の課題を解決できるようにした圧油供給装置を提供する ことを目的とする。Therefore, an object of the present invention is to provide a pressure oil supply device capable of solving the above-mentioned problems.

【0017】[0017]

【課題を解決するための手段】[Means for Solving the Problems]

主スプール49に第1アクチュエータポート34(あるいは第2アクチュエー タポート35)、と第1タンクポート47(あるいは第2タンクポート48)及 び第1負荷圧検出ポート45(あるいは第2負荷圧検出ポート46)を連通・遮 断する油路を形成し、該油路内にチェック弁105を嵌挿した油供給装置。 The main spool 49 includes a first actuator port 34 (or a second actuator port 35), a first tank port 47 (or a second tank port 48), a first load pressure detection port 45 (or a second load pressure detection port 46). Oil supply device in which a check valve 105 is fitted in the oil passage.

【0018】[0018]

【作 用】[Work]

第1・第2アクチュエータポート34,35の一方に流入した戻り油の一部が チェック弁105、油路54より第1・第2アクチュエータポート34,35の 他方に供給されるので、アクチュエータからの戻り油の一部をアクチュエータに 供給できる。 A part of the return oil flowing into one of the first and second actuator ports 34 and 35 is supplied to the other of the first and second actuator ports 34 and 35 from the check valve 105 and the oil passage 54. Part of the return oil can be supplied to the actuator.

【0019】[0019]

【実 施 例】【Example】

図4と図5に示すように、主スプール49に形成した第2負荷圧検出ポート4 6と第2タンクポート48を連通・遮断する第2油路54は、小径軸孔100と 大径軸孔101と小径軸孔100を主スプール外周面に開口する径方向穴102 と大径軸孔101を主スプール外周面に開口する径方向穴103より成り、その 大径軸孔101は半径方向穴104で第2アクチュエータポート35に開口して いると共に、大径軸孔101から小径軸孔100に圧油流れを阻止するチェック 弁105が設けてある。 なお、主スプール49には中間小径部106が形成されて入力ポート44を第 1又は第2負荷圧検出ポート45,46の一方に連通するようにしてあると共に 、その第1・第2負荷圧検出ポート45,46を連通する連通孔107が形成し てある。 以上の構成を模式的に表わすと図6に示すようになる。 As shown in FIGS. 4 and 5, the second oil passage 54 that connects and disconnects the second load pressure detection port 46 formed on the main spool 49 and the second tank port 48 includes a small diameter shaft hole 100 and a large diameter shaft. The large-diameter shaft hole 101 is formed of a radial hole 102 that opens the hole 101 and the small-diameter shaft hole 100 on the outer peripheral surface of the main spool, and a radial hole 103 that opens the large-diameter shaft hole 101 on the outer peripheral surface of the main spool. A check valve 105 is provided to open to the second actuator port 35 at 104, and to block the flow of pressure oil from the large diameter shaft hole 101 to the small diameter shaft hole 100. An intermediate small-diameter portion 106 is formed on the main spool 49 so that the input port 44 communicates with one of the first or second load pressure detection ports 45 and 46. A communication hole 107 that connects the detection ports 45 and 46 is formed. The above configuration is schematically shown in FIG.

【0020】 次に作動を説明する。 主スプール49を右方に摺動して第1圧油供給位置Bとすると、油圧ポンプ2 0の吐出圧油が入力ポート44、中間小径部106、第2負荷圧検出ポート46 、連通孔107、第1負荷圧検出ポート45、第1小径部50、第1アクチュエ ータポート34よりアクチュエータ88に供給され、アクチュエータ88の戻り 油は第2アクチュエータポート35、半径方向穴104、大径軸孔101、径方 向穴103より第2タンクポート48に流出する。 この時、アクチュエータ88の戻り油が増加すると第2アクチュエータポート 35から戻り油の一部が半径方向穴104、大径軸孔101、チェック弁105 、小径軸孔100、半径方向穴102より第2負荷圧検出ポート46に流れてア クチュエータ88に再生される。Next, the operation will be described. When the main spool 49 is slid to the right to the first pressure oil supply position B, the discharge pressure oil of the hydraulic pump 20 receives the input port 44, the intermediate small diameter portion 106, the second load pressure detection port 46, and the communication hole 107. , The first load pressure detection port 45, the first small diameter portion 50 and the first actuator port 34 are supplied to the actuator 88, and the return oil of the actuator 88 is the second actuator port 35, the radial hole 104, the large diameter axial hole 101, It flows out from the radial hole 103 to the second tank port 48. At this time, when the amount of return oil of the actuator 88 increases, a part of the return oil from the second actuator port 35 comes to the second side from the radial hole 104, the large diameter shaft hole 101, the check valve 105, the small diameter shaft hole 100, and the radial hole 102. It flows to the load pressure detection port 46 and is regenerated by the actuator 88.

【0021】[0021]

【考案の効果】[Effect of device]

アクチュエータ88からの戻り油の一部がアクチュエータポート、チェック弁 105、油路を経て負荷圧検出ポート側に流入するから、アクチュエータ88か らの戻り油の一部をアクチュエータ88に直接供給でき、油圧ポンプ20の吐出 流量を増大せずにアクチュエータ88に大流量を供給できる。 Since a part of the return oil from the actuator 88 flows into the load pressure detection port side through the actuator port, the check valve 105 and the oil passage, a part of the return oil from the actuator 88 can be directly supplied to the actuator 88, and A large flow rate can be supplied to the actuator 88 without increasing the discharge flow rate of the pump 20.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】従来の圧油供給装置の回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram of a conventional pressure oil supply device.

【図2】先に出願した圧油供給装置の回路図である。FIG. 2 is a circuit diagram of a pressure oil supply device previously applied.

【図3】弁ブロックに主スプール、スプールを組み込ん
だ状態の断面図である。
FIG. 3 is a cross-sectional view showing a state where a main spool and a spool are incorporated in a valve block.

【図4】本考案の実施例を示す弁ブロックに主スプー
ル、スプールを組み込んだ状態の断面図である。
FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state in which a main spool and a spool are incorporated in a valve block showing an embodiment of the present invention.

【図5】油路部分の拡大図である。FIG. 5 is an enlarged view of an oil passage portion.

【図6】油圧回路図である。FIG. 6 is a hydraulic circuit diagram.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

20…油圧ポンプ、21…吐出路、22…方向制御弁、
23…チェック弁部、24…減圧弁部、25…圧力補償
弁、30…弁ブロック、31…スプール孔、34…第1
アクチュエータポート、35…第2アクチュエータポー
ト、37…チェック弁用孔、38…減圧弁用孔、39…
ポンプポート、42…第1ポート、43…第2ポート、
44…入力ポート、45…第1負荷圧検出ポート、46
…第2負荷圧検出ポート、47…第1タンクポート、4
8…第2タンクポート、49…主スプール、53…第1
油路、54…第2油路、56…油孔、58…油孔、60
…スプール、64…スプール、65…第1圧力室、66
…第2圧力室、69…ばね、82…負荷圧検出路、88
…アクチュエータ、105…チェック弁。
20 ... Hydraulic pump, 21 ... Discharge passage, 22 ... Direction control valve,
23 ... Check valve part, 24 ... Pressure reducing valve part, 25 ... Pressure compensation valve, 30 ... Valve block, 31 ... Spool hole, 34 ... First
Actuator port, 35 ... Second actuator port, 37 ... Check valve hole, 38 ... Pressure reducing valve hole, 39 ...
Pump port, 42 ... First port, 43 ... Second port,
44 ... Input port, 45 ... First load pressure detection port, 46
… Second load pressure detection port, 47… First tank port, 4
8 ... Second tank port, 49 ... Main spool, 53 ... First
Oil passage, 54 ... Second oil passage, 56 ... Oil hole, 58 ... Oil hole, 60
... Spool, 64 ... Spool, 65 ... First pressure chamber, 66
... second pressure chamber, 69 ... spring, 82 ... load pressure detection path, 88
... actuator, 105 ... check valve.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 【請求項1】 弁ブロック30にスプール孔31とチェ
ック弁用孔37と減圧弁用孔38を形成し、前記弁ブロ
ック30にはスプール孔31に開口した入力ポート4
4、第1・第2負荷圧検出ポート45,46、第1・第
2アクチュエータポート34,35、第1・第2タンク
ポート47,48をそれぞれ形成し、このスプール孔3
1に各ポートを連通・遮断する主スプール49を嵌挿し
て方向制御弁22とし、この主スプール49に第1・第
2負荷圧検出ポート45,46を第1・第2タンクポー
ト47,48に連通・遮断する第1・第2油路53,5
4を形成し、 前記弁ブロック30にはチェック弁用孔37に開口した
ポンプポート39及びチェック弁用孔37を入力ポート
44に連通する油路56を形成し、そのチェック弁用孔
37にポンプポート39と油路56を連通・遮断し、か
つ遮断位置でストップされるスプール60を挿入してチ
ェック弁部23とし、 前記弁ブロック30には減圧弁用孔38に開口する第1
・第2ポート42,43を形成し、この減圧弁用孔38
にスプール64を嵌挿して第1圧力室65と第2圧力室
66を形成し、その第1圧力室65を第2負荷圧検出ポ
ート46に連通し、第2圧力室66を第2ポート43に
連通し、前記スプール64をばね69で一方向に付勢し
て前記チェック弁部23のスプール60を遮断位置に押
しつけ保持して減圧弁部24とし、この減圧弁部24と
前記チェック弁部23で圧力補償弁25とし、前記ポン
プ・第1ポート39,42に油圧ポンプ20の吐出路2
1を接続し、前記第2ポート43に負荷圧検出路82を
接続し、 前記第1油路53又は第2油路54をチェック弁105
を介して第1又は第2アクチュエータポート34,35
に連通して成る圧油供給位置。
1. A spool hole 31, a check valve hole 37 and a pressure reducing valve hole 38 are formed in a valve block 30, and an input port 4 opened in the spool hole 31 is formed in the valve block 30.
4, first and second load pressure detection ports 45 and 46, first and second actuator ports 34 and 35, and first and second tank ports 47 and 48, respectively.
The main spool 49 for connecting / disconnecting the respective ports is fitted into 1 to form the directional control valve 22, and the first / second load pressure detecting ports 45, 46 are provided on the main spool 49 for the first / second tank ports 47, 48. First and second oil passages 53, 5 that connect and disconnect with
4, a pump port 39 opened in the check valve hole 37 and an oil passage 56 communicating the check valve hole 37 with the input port 44 are formed in the valve block 30, and the pump valve is provided in the check valve hole 37. The spool 60, which connects and shuts off the port 39 and the oil passage 56 and is stopped at the shut-off position, is used as the check valve portion 23, and the valve block 30 has a first opening for the pressure reducing valve hole 38.
The second port 42, 43 is formed, and the pressure reducing valve hole 38 is formed.
The first pressure chamber 65 and the second pressure chamber 66 are formed by inserting the spool 64 into the first pressure chamber 65, the first pressure chamber 65 is communicated with the second load pressure detection port 46, and the second pressure chamber 66 is connected to the second port 43. And the spool 64 of the check valve portion 23 is pressed and held in the shut-off position to form a pressure reducing valve portion 24. The pressure reducing valve portion 24 and the check valve portion 24 are connected to each other. 23 as a pressure compensating valve 25, and the discharge path 2 of the hydraulic pump 20 is connected to the pump / first ports 39, 42.
1, the load pressure detection path 82 is connected to the second port 43, and the check valve 105 is connected to the first oil path 53 or the second oil path 54.
Via the first or second actuator port 34, 35
A pressure oil supply position that communicates with.
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