JPH0633150A - Strip cooler - Google Patents
Strip coolerInfo
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- JPH0633150A JPH0633150A JP20942892A JP20942892A JPH0633150A JP H0633150 A JPH0633150 A JP H0633150A JP 20942892 A JP20942892 A JP 20942892A JP 20942892 A JP20942892 A JP 20942892A JP H0633150 A JPH0633150 A JP H0633150A
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- strip
- duct
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、連続的に走行するス
トリップを急冷するストリップクーラに関し、特にそれ
を連続焼鈍炉の急冷帯に適用した場合の改良構成に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a strip cooler for quenching a continuously running strip, and more particularly to an improved structure when it is applied to a quenching zone of a continuous annealing furnace.
【０００２】[0002]
【従来の技術】連続焼鈍炉で行なわれるストリップの熱
処理では、加熱・均熱処理後の冷却処理について、短時
間のうちに所定の温度まで急冷する必要があり、そのた
め、冷却パス長もできるだけ短くなるような冷却効率の
高い冷却手段が選定されなければならない。2. Description of the Related Art In the heat treatment of strips performed in a continuous annealing furnace, it is necessary to rapidly cool the strips after heating and soaking to a predetermined temperature in a short time. Therefore, the cooling path length is shortened as much as possible. Cooling means with high cooling efficiency must be selected.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】そのための構成として
ガスジェットやミストによる冷却、水焼入れ等による水
冷、その他ロール冷却等の手段があるが、とりわけその
中で冷却効率が高く、且つ制御性の良いものはロール冷
却である。しかし当該手段では複数の冷却ロールの間で
ストリップをその周りに巻き付けることで冷却を行なう
構成であるため、大規模な設備が必要となり、設備全長
としては長くなって冷却効率の改善にも限度がある。
又、この冷却手段では、ストリップに絞りが発生し易
く、種々の面での改良が必要であった。As a constitution therefor, there are means such as cooling by a gas jet or mist, water cooling by water quenching, etc., and other roll cooling. Among them, the cooling efficiency is high and the controllability is good. The thing is roll cooling. However, in this means, since the cooling is performed by winding the strip around a plurality of cooling rolls, a large-scale facility is required, and the total length of the facility becomes long, and there is a limit to improvement of cooling efficiency. is there.
Further, with this cooling means, the strip is likely to be squeezed, and improvements in various aspects have been required.
【０００４】本発明は従来技術の以上の様な問題に鑑み
創案されたもので、ストリップの冷却手段としてその制
御性が高く、且つ冷却効率のより一層の改善も望め、更
に該ストリップに絞り等の発生しない新たな冷却手段を
提供せんとするものである。The present invention was devised in view of the above problems of the prior art, has high controllability as a strip cooling means, and is expected to further improve the cooling efficiency. It is intended to provide a new cooling means that does not generate.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】そのため本発明は次に示
すようなストリップクーラの構成を用いるものであり、
特に該クーラの冷却効率をより高いものにする改良を加
えるものである。Therefore, the present invention uses the structure of a strip cooler as follows.
In particular, improvements are made to make the cooling efficiency of the cooler higher.
【０００６】即ち、図１は該ストリップクーラ4の基本
構成を示す断面図であり、図中Ｘはストリップ、5はダ
クト、6a、6bは該ダクト5の両端に取付けられていてダ
クト5内部に圧力振動を生じさせるための圧力発生装
置、7は前記ダクト5の中央部上下面に取付けられていて
ダクト5内部の空気から熱を奪うための水冷の冷却箱
で、ダクト5側が冷却壁7aとなっているもの、8はストリ
ップＸをダクト5内部に導入及び排出するためにダクト5
中央部の側面に設けられた開口部である。又記号(イ)
(ハ)は夫々、ダクト5の終端を示し、記号(ロ)はダクト5
の中央部を示している。That is, FIG. 1 is a sectional view showing the basic structure of the strip cooler 4, in which X is a strip, 5 is a duct, and 6a and 6b are attached to both ends of the duct 5 inside the duct 5. A pressure generator for generating pressure oscillation, 7 is a water-cooled cooling box attached to the upper and lower surfaces of the central portion of the duct 5 to remove heat from the air inside the duct 5, and the duct 5 side is a cooling wall 7a. , 8 is duct 5 for introducing and discharging strip X into and from duct 5.
It is an opening provided on the side surface of the central portion. Symbol (a)
(C) indicates the end of duct 5, and the symbol (b) indicates duct 5.
Shows the central part of.
【０００７】以上のストリップクーラの設計は次の様に
してなされている。The above design of the strip cooler is performed as follows.
【０００８】まず、圧力発生装置6a、6bには空気が供給
されるが、その流量、圧力は運転条件、設備容量で異な
る。この圧力発生装置6a、6bは空気が供給されると、16
〜60Ｈzの範囲で同一周波数(Ｆ)のほぼサインカーブに
近い圧力振動を発生する。このとき、圧力振動の振幅は
20〜40ｋＰaである。また該圧力発生装置6a、6bの発生
する圧力振動は位相が180°ずれており、(イ)側の圧力
発生装置6aが発生する圧力値が最大になっているとき、
(ハ)側の圧力発生装置6bの発生する圧力値は最小になっ
ている。更にダクト5の長さ、すなわち、(イ)〜(ロ)〜
(ハ)間距離(Ｌ)はＬ＝Ｖ／(２・Ｆ)（但しＶはダクト5中
の空気を伝わる音の速さ）の関係を満足するように決定
されている。First, air is supplied to the pressure generators 6a and 6b, but their flow rates and pressures differ depending on operating conditions and equipment capacity. When pressure is supplied to the pressure generators 6a and 6b, 16
In the range of up to 60 Hz, pressure oscillation of the same frequency (F), which is almost close to a sine curve is generated. At this time, the amplitude of the pressure oscillation is
It is 20-40 kPa. When the pressure vibrations generated by the pressure generators 6a and 6b are 180 ° out of phase with each other, and the pressure value generated by the pressure generator 6a on the (a) side is the maximum,
The pressure value generated by the pressure generating device 6b on the (c) side is the minimum. Furthermore, the length of the duct 5, that is, (a)-(b)-
The distance (L) between (C) is determined so as to satisfy the relationship of L = V / (2 · F) (where V is the speed of sound transmitted through the air in the duct 5).
【０００９】このように設計されているストリップクー
ラ4の動作時にはダクト5内部に１／２波長の定在波が形
成され、共鳴状態となる。その時のダクト5内部の圧力
分布を図２(a)に示す。また空気の流速分布を同図(b)に
示す。これらの図において、実線はダクトの終端(イ)
の圧力の値が最大になった時の分布を示している。また
破線はダクトの終端(イ)の圧力の値が最小になった時
の分布を示している。同図(a)(b)に示されるようにダク
ト5の両端では圧力の腹になっており圧力振動の振幅が
最も大きいが、空気の流速はほぼゼロである。一方、ダ
クト5の中央部では圧力の節になっており、圧力振動の
振幅は最も小さいが、空気の流速は最大である。圧力発
生装置6a、6bの発生する圧力振動の振幅が３０ｋＰaで
ある場合 、理論的にはダクト5中央部での空気の流速の
最大値（Ｖmax）は７０m／sにもなる。しかも、空気の
流速は圧力変動と同じ周波数で＋Ｖmaxから−Ｖmaxの範
囲で変化する。従って、そのような定在波が形成されて
いるダクト5の中央部(ロ)にストリップＸを置けば、ス
トリップＸは、脈動する気流中に置かれることになり、
ストリップＸとダクト5内の空気との間の熱伝達係数
(ｈ)が大きくなる。同様に、ダクト5の冷却壁7a面とダ
クト5内の空気との間の熱伝達係数(ｈ)も大きくなる。
従って、ストリップＸからの抜熱量が大きくできるので
ある。When the strip cooler 4 designed as described above operates, a standing wave having a half wavelength is formed inside the duct 5 and becomes a resonance state. The pressure distribution inside the duct 5 at that time is shown in Fig. 2 (a). The air velocity distribution is shown in Figure (b). In these figures, the solid line is the end of the duct (a).
It shows the distribution when the value of pressure is maximum. The broken line shows the distribution when the value of the pressure at the end (b) of the duct is minimum. As shown in (a) and (b) of the figure, pressure is antinodes at both ends of the duct 5 and the amplitude of pressure oscillation is the largest, but the flow velocity of air is almost zero. On the other hand, the central part of the duct 5 serves as a pressure node, and the amplitude of pressure vibration is the smallest, but the flow velocity of air is the maximum. When the amplitude of the pressure vibration generated by the pressure generators 6a and 6b is 30 kPa, theoretically, the maximum value (Vmax) of the air flow velocity in the central portion of the duct 5 is as high as 70 m / s. Moreover, the flow velocity of air changes in the range of + Vmax to -Vmax at the same frequency as the pressure fluctuation. Therefore, if the strip X is placed in the central portion (b) of the duct 5 in which such a standing wave is formed, the strip X is placed in the pulsating air flow,
Heat transfer coefficient between strip X and air in duct 5
(h) becomes large. Similarly, the heat transfer coefficient (h) between the surface of the cooling wall 7a of the duct 5 and the air in the duct 5 also increases.
Therefore, the amount of heat removed from the strip X can be increased.
【００１０】この他、ダクト内に前記圧力振動の１／４
波長、３／４波長等、ｎ／４波長（但しｎは正の整数）
の定在波を形成させ、共鳴させた場合にも同様な効果が
得られることになる。In addition to the above, 1/4 of the pressure vibration is provided in the duct.
Wavelength, 3/4 wavelength, etc., n / 4 wavelength (where n is a positive integer)
The same effect can be obtained when the standing wave is formed and resonated.
【００１１】以上のストリップクーラ4の構成は、スト
リップＸの連続焼鈍ラインの急冷帯に用いられた場合、
該ストリップＸに対して絞りを発生させずに冷却のコン
トロールがし易く、且つ冷却効率もかなり高いものに設
定することができるが、厚さ１mm程度の鋼帯に対して得
られる冷却効率は最大でも40℃／ｓ程度であり、それ以
上の冷却効率のものは得られていない。しかし、設備を
よりコンパクト化しようとする観点からは、冷却効率を
更に高めて冷却パスの一層の短縮化を図るようにした
い。When the strip cooler 4 is used in the quenching zone of the strip X continuous annealing line,
It is easy to control the cooling without generating throttling for the strip X, and the cooling efficiency can be set to be considerably high, but the cooling efficiency obtained for a steel strip having a thickness of about 1 mm is the maximum. However, it was about 40 ° C / s, and no cooling efficiency higher than that was obtained. However, from the viewpoint of making the equipment more compact, it is desirable to further improve the cooling efficiency and further shorten the cooling path.
【００１２】そこで本発明の構成では、これまでダクト
内の雰囲気ガスとして使われていた１０％Ｈ2−９０％
Ｎ2の混合ガス（以下ＨＮＸガス）に代り図３に示され
る様に熱伝導率の高いＨ2ガスを高濃度で含むガスを用
いるようにしたものである。その濃度としてはＨＮＸガ
ス以上の冷却能力を得るために２０％以上となることが
望ましい。もちろんこの様な高濃度のＨ2含有ガスをダ
クト内の雰囲気ガスとして使用するストリップクーラを
連続焼鈍炉の急冷帯の構成として用いることは、冷却効
率の改善設備コンパクト化及びストリップの絞り発生防
止の観点から望ましいことであるが、そればかりでな
く、ＣＧＬの合金化処理後の急冷設備等、種々のストリ
ップ冷却設備にも利用することができる。Therefore, in the structure of the present invention, 10% H 2 -90% which has been used as the atmospheric gas in the duct until now.
Instead of a mixed gas of N 2 (hereinafter referred to as HNX gas), a gas containing H 2 gas having a high thermal conductivity at a high concentration as shown in FIG. 3 is used. The concentration is preferably 20% or more in order to obtain a cooling capacity higher than that of HNX gas. Of course, using a strip cooler that uses such a high-concentration H 2 -containing gas as an atmosphere gas in the duct as a structure of a quenching zone of a continuous annealing furnace improves cooling efficiency, makes equipment compact, and prevents the occurrence of strip throttling. Although desirable from a viewpoint, it can be utilized not only for various cooling facilities for strips such as a quenching facility after alloying treatment of CGL.
【００１３】いずれにしても高濃度Ｈ2含有ガスを雰囲
気ガスとして用いたため、ストリップ表面を脈動して流
れる雰囲気ガスは、前記ＨＮＸガスより更に熱伝導率が
高くなっており、ストリップクーラにおける冷却効率が
更に改善されるようになる。In any case, since the high-concentration H 2 containing gas is used as the atmosphere gas, the atmosphere gas pulsatingly flowing on the strip surface has a higher thermal conductivity than the HNX gas, and the cooling efficiency in the strip cooler is high. Will be further improved.
【００１４】又以上の本発明の構成をストリップ連続焼
鈍炉の急冷帯に適用した場合、ダクト内の高濃度Ｈ2含
有ガスは単に熱伝導率の高い冷却媒体として作用するだ
けでなく、その雰囲気ガス自身が還元性を有しているた
め、後段にこれまで設けられていた様な還元帯が不要と
なる。When the above-described structure of the present invention is applied to the quenching zone of the strip continuous annealing furnace, the high-concentration H 2 -containing gas in the duct not only acts as a cooling medium having high thermal conductivity, but also its atmosphere. Since the gas itself has reducibility, the reduction zone that has been provided up to now in the latter stage is unnecessary.
【００１５】一方この様な連続焼鈍炉に適用した場合
に、該ダクト内の雰囲気ガスを、図４に示される様に前
後の加熱・均熱帯1や冷却帯3等、急冷帯2前後の１又は
２以上の他の処理帯に供給すれば、連続焼鈍処理中のス
トリップ表面は酸化されることがなく、表面性状の優れ
た製品が得られることになる。On the other hand, when it is applied to such a continuous annealing furnace, the atmosphere gas in the duct is heated to the front / back of the heating / equalizing zone 1 or the cooling zone 3 as shown in FIG. Alternatively, when the strip is supplied to two or more other treatment zones, the strip surface during the continuous annealing treatment is not oxidized and a product having excellent surface properties can be obtained.
【００１６】[0016]
【実施例】以下本発明の具体的実施例を添付図面に基づ
き説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Specific embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
【００１７】図４は本発明構成を有するストリップクー
ラがストリップＸの連続焼鈍炉の急冷帯の構成として適
用された例を示している。図中1はラジアントチューブ
式の加熱・均熱帯、2は急冷帯、3は冷却帯であり、これ
らによって連続焼鈍炉の炉体が構成されている。FIG. 4 shows an example in which the strip cooler having the structure of the present invention is applied as a structure of a quenching zone of a strip X continuous annealing furnace. In the figure, 1 is a radiant tube type heating and soaking zone, 2 is a quenching zone, 3 is a cooling zone, and these constitute the furnace body of the continuous annealing furnace.
【００１８】本実施例では、この急冷帯2に図５で示す
ストリップクーラ4の構成が用いられている。即ち、同
図に示される様に、ダクト5中央部側面にストリップＸ
を該ダクト5内部に導入・排出するための開口部8が設け
られ、又そのダクト5両端には該ダクト5内部に圧力振動
を生じさせるための圧力発生装置6a、6bが設置されると
共に、ダクト5の中央部上下面には内部雰囲気から熱を
奪うための水冷の冷却箱7が装備されている。そして該
ストリップクーラ4は上述した設計条件に従い、その動
作時にダクト5内部に１／２波長の定在波が形成され、
共鳴状態となるように設計されている。In this embodiment, the structure of the strip cooler 4 shown in FIG. 5 is used for the quenching zone 2. That is, as shown in the figure, the strip X is formed on the side surface of the central portion of the duct 5.
Is provided with an opening 8 for introducing / discharging the inside of the duct 5, and pressure generators 6a, 6b for generating pressure vibration inside the duct 5 are installed at both ends of the duct 5. On the upper and lower surfaces of the central part of the duct 5, water cooling boxes 7 for removing heat from the internal atmosphere are installed. Then, according to the design conditions described above, the strip cooler 4 forms a half-wave standing wave inside the duct 5 during its operation.
It is designed to be in resonance.
【００１９】一方、このダクト5内雰囲気ガスとして、
本実施例ではＨ2濃度２０％のＨ2−Ｎ2ガスを使用する
と共に、該ガスを急冷帯2直前の加熱・均熱帯1及びその
直後の冷却帯3に供給し、この連続焼鈍炉処理中にスト
リップ表面の酸化進行を防いでいる。On the other hand, as the atmospheric gas in the duct 5,
In this embodiment, H 2 —N 2 gas having an H 2 concentration of 20% is used, and the gas is supplied to the heating / soaking zone 1 immediately before the quenching zone 2 and the cooling zone 3 immediately thereafter, and this continuous annealing furnace treatment is carried out. It prevents the progress of oxidation on the strip surface.
【００２０】以上の雰囲気ガスの前記ダクト5への供給
のための構成として本実施例では次の様な構成が採用さ
れている。即ち、前記冷却箱7には複数のパイプ70が取
付けられていて冷却壁7aの部分でダクト5内に向けて開
口し、給気口71が形成されている。一方この冷却箱7の
外側にはガスヘッダ72が設けられており、更に図示しな
いガス供給源より供給される低温のＨ2−Ｎ2ガス（この
ガスはダクト5内のガス及び冷却帯3のガスを系外で一旦
冷却して循環使用するようなものでも良い）が導入管73
を通じて該ガスヘッダ72へ送られるため、そこからパイ
プ70及び給気口71を介してダクト5内にそのＨ2−Ｎ2ガ
スが供給されることになる。As a structure for supplying the above-mentioned atmospheric gas to the duct 5, the following structure is adopted in this embodiment. That is, a plurality of pipes 70 are attached to the cooling box 7, the cooling wall 7a is opened toward the inside of the duct 5, and the air supply port 71 is formed. On the other hand, a gas header 72 is provided outside the cooling box 7, and a low temperature H 2 —N 2 gas supplied from a gas supply source (not shown) (this gas is the gas in the duct 5 and the gas in the cooling zone 3). May be cooled once outside the system and recycled.)
Since it is sent to the gas header 72 through the pipe, the H 2 —N 2 gas is supplied from there into the duct 5 through the pipe 70 and the air supply port 71.
【００２１】このようなガス供給系から給気口71を通じ
てダクト5内にガスが供給されると、該ガスは熱伝導率
の良いＨ2ガスを含んでいるため、冷却効率が高くなる
と共に、低温状態で供給されるために、既にダクト5内
部にあったガスと混合され、ダクト5内部のガス温度を
下げることになり、該ガスと前記ストリップＸとの間の
温度差を大きくできるようになって、その分更に冷却効
率が改善されることになる。この様にしてダクト5内に
該ガスの供給が続くと次第にそのガス圧が高まるため、
前述の様に、加熱・均熱帯1及び冷却帯3へもダクト5内
のこの雰囲気ガスが供給されることになる。When a gas is supplied from the gas supply system into the duct 5 through the air supply port 71, the gas contains H 2 gas having good thermal conductivity, so that the cooling efficiency becomes high and Since it is supplied at a low temperature, it is mixed with the gas already inside the duct 5 and the temperature of the gas inside the duct 5 is lowered, so that the temperature difference between the gas and the strip X can be increased. Therefore, the cooling efficiency is further improved accordingly. In this way, the gas pressure gradually increases as the supply of the gas continues in the duct 5,
As described above, the atmospheric gas in the duct 5 is also supplied to the heating / uniform temperature zone 1 and the cooling zone 3.
【００２２】以上のような構成のほか、本実施例では、
図６に示される様に、このダクト5内を通過するストリ
ップＸの周りに、複数の冷却管74を配管し、ダクト5内
雰囲気ガスの温度を更に下げられるようにすると共に、
前記冷却箱7の冷却壁7aに複数のフィン75を据え付けて
該冷却壁7aの伝熱面積を拡大させ、冷却箱7による雰囲
気ガスの冷却効果もより一層高いものにしている。In addition to the above construction, in this embodiment,
As shown in FIG. 6, a plurality of cooling pipes 74 are arranged around the strip X passing through the duct 5 so that the temperature of the atmospheric gas in the duct 5 can be further lowered.
A plurality of fins 75 are installed on the cooling wall 7a of the cooling box 7 to expand the heat transfer area of the cooling wall 7a, so that the cooling effect of the atmosphere gas by the cooling box 7 is further enhanced.
【００２３】尚、本実施例では図７に示される様にダク
ト5側面の開口部8にロール80が設けられており、該開口
部8を通ってダクト5内を通過するストリップＸをこれら
のロール80で挟み込むことで、ダクト5内部のストリッ
プＸの形状を平面に保つことができ、ストリップＸと前
記冷却管74或いはフィン75との接触が防止されるとと共
に、ストリップパスラインの位置決めと防振を図ること
になる。又上記加熱・均熱帯1からストリップクーラ4内
に進入するところでストリップＸはハースロール90を介
して反転せしめられており、該ストリップＸにはＣ反り
変形（塑性変形）が発生することになる。そのため本実
施例では図８に示される様に該ハースロール90とストリ
ップクーラ4間にＣ反り矯正ロール9を設け、このＣ反り
矯正ロール9をストリップＸに押付けてＣ反り矯正を行
なわしめ、それによってストリップクーラ4内で前記冷
却管74やフィン75とストリップＸとの接触が防止できる
ようにしている。In this embodiment, as shown in FIG. 7, a roll 80 is provided in the opening 8 on the side surface of the duct 5, and the strip X passing through the opening 8 and inside the duct 5 is provided with these rolls. By sandwiching between the rolls 80, the shape of the strip X inside the duct 5 can be kept flat, the contact between the strip X and the cooling pipe 74 or the fins 75 can be prevented, and the positioning and prevention of the strip path line can be prevented. I will try to shake it. Further, when the strip X enters the strip cooler 4 from the heating and soaking zone 1, the strip X is reversed by the hearth roll 90, and the C warp deformation (plastic deformation) occurs in the strip X. Therefore, in this embodiment, as shown in FIG. 8, a C warp straightening roll 9 is provided between the hearth roll 90 and the strip cooler 4, and the C warp straightening roll 9 is pressed against the strip X to perform the C warp straightening. Thus, the contact between the cooling pipe 74 and the fins 75 and the strip X in the strip cooler 4 can be prevented.
【００２４】以上の様な構成を有する連続焼鈍炉で厚さ
1.0mmのストリップＸの連続焼鈍を行なったところ、急
冷帯2における冷却速度は最大60℃／sにも達し、非常に
高い冷却効果が得られた。The thickness of the continuous annealing furnace having the above structure
When continuous annealing of 1.0 mm strip X was performed, the cooling rate in the quenching zone 2 reached a maximum of 60 ° C./s, and a very high cooling effect was obtained.
【００２５】[0025]
【発明の効果】以上詳述した本発明のストリップクーラ
によれば、ダクト内雰囲気ガスとして伝熱効率の高いＨ
2ガスを含有するガスが使用されるため、冷却効率がよ
り向上することになる。又この様なストリップクーラを
連続焼鈍炉の急冷帯に用いれば、急冷帯設備のコンパク
ト化、冷却制御性の改善が図られ、且つその中を通過す
るストリップに絞りの発生がなくなる。更に、ストリッ
プクーラの雰囲気ガスを急冷帯前後の１乃至２以上の他
の処理帯に供給すれば、処理中のストリップ表面の酸化
が抑止され、表面性状の良好な製品が安定して得られる
ことになる。According to the strip cooler of the present invention described in detail above, H that has a high heat transfer efficiency as the atmosphere gas in the duct.
Since the gas containing 2 gases is used, the cooling efficiency is further improved. If such a strip cooler is used in the quenching zone of a continuous annealing furnace, the quenching zone equipment can be made compact, the controllability of cooling can be improved, and the strip passing therethrough can be free from restriction. Further, by supplying the atmosphere gas of the strip cooler to one or more other treatment zones before and after the quenching zone, the oxidation of the strip surface during the treatment is suppressed and a product having good surface properties can be stably obtained. become.
【図１】ストリップクーラの基本構成を示す概略図であ
る。FIG. 1 is a schematic diagram showing a basic configuration of a strip cooler.
【図２】該ストリップクーラのダクト内の圧力及び流速
の分布を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the distribution of pressure and flow velocity in the duct of the strip cooler.
【図３】Ｈ2濃度と熱伝達率の関係を示すグラフであ
る。FIG. 3 is a graph showing the relationship between H 2 concentration and heat transfer coefficient.
【図４】ストリップの連続焼鈍炉で本発明の構成を有す
るストリップクーラを急冷帯として用いた場合の一実施
例を示す説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example in which the strip cooler having the configuration of the present invention is used as a quenching zone in a continuous strip annealing furnace.
【図５】本実施例構成でダクト内雰囲気となるＨ2−Ｎ2
ガスの供給構成を示す概略図である。FIG. 5 is an H 2 —N 2 atmosphere in the duct in the configuration of this embodiment.
It is the schematic which shows the supply structure of gas.
【図６】本実施例構成で用いられた冷却管及びフィンの
設置状況を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing an installation state of cooling pipes and fins used in the configuration of this embodiment.
【図７】本実施例構成のストリップクーラのダクト入・
出側開口部にストリップを挟み込むロールを設けた場合
のその設置状況を示す説明図である。FIG. 7 is a diagram showing a strip cooler having a duct according to the present embodiment,
It is explanatory drawing which shows the installation condition in the case of providing the roll which sandwiches a strip in the exit side opening part.
【図８】ストリップが急冷帯であるストリップクーラに
進入する直前に設けられたＣ反り矯正ロールの設置状態
を示す説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram showing an installed state of a C-warpage straightening roll provided immediately before a strip enters a strip cooler which is a quenching zone.
1 加熱・均熱帯 2 急冷帯 3 冷却帯 4 ストリップクーラ 5 ダクト 6a、6b 圧力発生装置 7 冷却箱 7a 冷却壁 8 開口部 Ｘ ストリップ 1 Heating and soaking zone 2 Quenching zone 3 Cooling zone 4 Strip cooler 5 Ducts 6a, 6b Pressure generator 7 Cooling box 7a Cooling wall 8 Opening X strip
Claims (2)
振動のｎ／４波長の定在波による共鳴状態でダクト内の
ガスを振動させ、該ダクト内に導いたストリップの冷却
を行なうストリップクーラにおいて、高濃度のＨ2含有
ガスをダクト内の前記雰囲気ガスとして用いることを特
徴とするストリップクーラ。1. A strip for cooling a strip introduced into a duct by causing a pressure oscillation in the duct to vibrate a gas in the duct in a resonance state due to a standing wave of n / 4 wavelength of the pressure oscillation. In the cooler, a high-concentration H 2 -containing gas is used as the atmospheric gas in the duct, which is a strip cooler.
記載のストリップクーラを用いた場合に、ダクト内の雰
囲気ガスをその急冷帯の前後にある他の処理帯の１又は
２以上に供給することを特徴とするストリップクーラ。2. When the strip cooler according to claim 1 is used as a quenching zone of a continuous annealing furnace, the atmospheric gas in the duct is fed to one or more of the other treatment zones before and after the quenching zone. Strip cooler characterized by supplying.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20942892A JPH0633150A (en) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Strip cooler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20942892A JPH0633150A (en) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Strip cooler |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633150A true JPH0633150A (en) | 1994-02-08 |
Family
ID=16572709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20942892A Withdrawn JPH0633150A (en) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Strip cooler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633150A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022014131A1 (en) * | 2020-07-14 | 2022-01-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous annealing apparatus, continuous hot-dip galvanizing apparatus, and method for manufacturing steel sheet |
-
1992
- 1992-07-15 JP JP20942892A patent/JPH0633150A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022014131A1 (en) * | 2020-07-14 | 2022-01-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous annealing apparatus, continuous hot-dip galvanizing apparatus, and method for manufacturing steel sheet |
| JPWO2022014131A1 (en) * | 2020-07-14 | 2022-01-20 | ||
| EP4177363A4 (en) * | 2020-07-14 | 2023-07-05 | JFE Steel Corporation | Continuous annealing apparatus, continuous hot-dip galvanizing apparatus, and method for manufacturing steel sheet |
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