JPH06328226A - アルミニウム合金製大型構造物の鋳造方法 - Google Patents
アルミニウム合金製大型構造物の鋳造方法Info
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- JPH06328226A JPH06328226A JP13504893A JP13504893A JPH06328226A JP H06328226 A JPH06328226 A JP H06328226A JP 13504893 A JP13504893 A JP 13504893A JP 13504893 A JP13504893 A JP 13504893A JP H06328226 A JPH06328226 A JP H06328226A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 小型船舶の船殻のような大型・薄肉の鋳造品
をアルミニウム合金によって、均一な肉厚に鋳造でき、
しかも巣等の鋳造欠陥の発生もない大型鋳造品の鋳造方
法を得ることを目的とする。 【構成】 本発明は、キャビティ２面に塗型を塗布した
金型１を、傾き角θを５乃至３５度に保持し、鋳造時の
アルミニウム合金の溶湯温度をアルミニウム合金の液相
温度より３０乃至１２０℃高く、金型温度はアルミニウ
ム合金の固相温度より１００乃至２７０℃低くし、金型
の下端よりストーク８を介して低圧鋳造法によりアルミ
ニウム合金溶湯を注入することにより、例えば、モータ
ボート、クルーザ等の小型船舶の船殻のようなアルミニ
ウム合金製大型構造物の鋳造を可能にしたものである。
をアルミニウム合金によって、均一な肉厚に鋳造でき、
しかも巣等の鋳造欠陥の発生もない大型鋳造品の鋳造方
法を得ることを目的とする。 【構成】 本発明は、キャビティ２面に塗型を塗布した
金型１を、傾き角θを５乃至３５度に保持し、鋳造時の
アルミニウム合金の溶湯温度をアルミニウム合金の液相
温度より３０乃至１２０℃高く、金型温度はアルミニウ
ム合金の固相温度より１００乃至２７０℃低くし、金型
の下端よりストーク８を介して低圧鋳造法によりアルミ
ニウム合金溶湯を注入することにより、例えば、モータ
ボート、クルーザ等の小型船舶の船殻のようなアルミニ
ウム合金製大型構造物の鋳造を可能にしたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば、モータボー
ト、クルーザ等の小型船舶の船殻、車輌ボディ或はコン
クリート型枠等のアルミニウム合金製大型構造物の鋳造
方法に関するものである。
ト、クルーザ等の小型船舶の船殻、車輌ボディ或はコン
クリート型枠等のアルミニウム合金製大型構造物の鋳造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、アルミニウム或はアルミニウム合
金は、軽量であること、防錆力が強いこと、廃棄後のリ
サイクルが容易であること等の特徴を有するため、自動
車、小型船舶等の構造材としても広く利用されつつある
が、アルミニウム或はアルミニウム合金は、前記した特
徴を有する反面、融点が低く、凝固し易いために鋳造性
が悪い。このため、鋳造品として一体成形されているも
のとしては、シリンダヘッドやアルミホイール程度の小
物部品として実用化されているものの、大型構造物は依
然として板材を溶接した構造物が殆どである。
金は、軽量であること、防錆力が強いこと、廃棄後のリ
サイクルが容易であること等の特徴を有するため、自動
車、小型船舶等の構造材としても広く利用されつつある
が、アルミニウム或はアルミニウム合金は、前記した特
徴を有する反面、融点が低く、凝固し易いために鋳造性
が悪い。このため、鋳造品として一体成形されているも
のとしては、シリンダヘッドやアルミホイール程度の小
物部品として実用化されているものの、大型構造物は依
然として板材を溶接した構造物が殆どである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、一部で砂型を用
いてアルミニウム合金製大型構造物を鋳造しようとする
試みもなされてはいるものの、従来の砂型を用いた鋳造
方法では鋳肌が粗く、しかも、巣等の鋳造欠陥が多く発
生し実用化には程遠いのが実情である。
いてアルミニウム合金製大型構造物を鋳造しようとする
試みもなされてはいるものの、従来の砂型を用いた鋳造
方法では鋳肌が粗く、しかも、巣等の鋳造欠陥が多く発
生し実用化には程遠いのが実情である。
【０００４】本発明は、例えば、モータボート、クルー
ザ等の小型船舶の船殻のような長さが５乃至９ｍ、肉厚
が３乃至６ｍｍ程度の大型・薄肉の鋳造品であっても、
均一な肉厚に鋳造でき、しかも巣等の鋳造欠陥の発生も
ないアルミニウム合金製の大型鋳造品の鋳造方法を得よ
うとするものである。
ザ等の小型船舶の船殻のような長さが５乃至９ｍ、肉厚
が３乃至６ｍｍ程度の大型・薄肉の鋳造品であっても、
均一な肉厚に鋳造でき、しかも巣等の鋳造欠陥の発生も
ないアルミニウム合金製の大型鋳造品の鋳造方法を得よ
うとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、キャビ
ティ面に塗型を塗布した金型を、傾き角θを５乃至３５
度に保持し、望ましくは、鋳造時のアルミニウム合金の
溶湯温度をアルミニウム合金の液相温度より３０乃至１
２０℃高く、金型温度はアルミニウム合金の固相温度よ
り１００乃至２７０℃低くし、金型の下端よりストーク
を介して低圧鋳造法によりアルミニウム合金溶湯を注入
することにより、例えば、モータボート、クルーザ等の
小型船舶の船殻のようなアルミニウム合金製大型構造物
の鋳造方法が得られる。
ティ面に塗型を塗布した金型を、傾き角θを５乃至３５
度に保持し、望ましくは、鋳造時のアルミニウム合金の
溶湯温度をアルミニウム合金の液相温度より３０乃至１
２０℃高く、金型温度はアルミニウム合金の固相温度よ
り１００乃至２７０℃低くし、金型の下端よりストーク
を介して低圧鋳造法によりアルミニウム合金溶湯を注入
することにより、例えば、モータボート、クルーザ等の
小型船舶の船殻のようなアルミニウム合金製大型構造物
の鋳造方法が得られる。
【０００６】また、本発明によれば、キャビティ面に塗
型を塗布した金型を、傾き角θを５乃至３５度に保持す
ると共に、該金型を減圧容器で覆い、金型内のキャビテ
ィを減圧しながら、望ましくは、鋳造時のアルミニウム
合金の溶湯温度をアルミニウム合金の液相温度より３０
乃至１２０℃高く、金型温度をアルミニウム合金の固相
温度より１００乃至２７０℃低くし、金型の下端よりス
トークを介して低圧鋳造法によりアルミニウム合金溶湯
を注入することにより、例えば、モータボート、クルー
ザ等の小型船舶の船穀のようなアルミニウム合金製大型
構造物の鋳造方法が得られる。
型を塗布した金型を、傾き角θを５乃至３５度に保持す
ると共に、該金型を減圧容器で覆い、金型内のキャビテ
ィを減圧しながら、望ましくは、鋳造時のアルミニウム
合金の溶湯温度をアルミニウム合金の液相温度より３０
乃至１２０℃高く、金型温度をアルミニウム合金の固相
温度より１００乃至２７０℃低くし、金型の下端よりス
トークを介して低圧鋳造法によりアルミニウム合金溶湯
を注入することにより、例えば、モータボート、クルー
ザ等の小型船舶の船穀のようなアルミニウム合金製大型
構造物の鋳造方法が得られる。
【０００７】
【実施例】まず、この発明方法を実施する装置の第１実
施例を図１に沿って説明する。
施例を図１に沿って説明する。
【０００８】図１は本発明を実施する鋳造装置の概要を
示すもので、同図中１は金型で、外型１ａと内型１ｂと
により構成され、内部に成形品の形状に応じたキャビテ
ィ２が形成されている。なお、この金型１は通常の割型
であり、成形品の形状に応じて、３個以上の割型で構成
してもよいことは言うまでもない。
示すもので、同図中１は金型で、外型１ａと内型１ｂと
により構成され、内部に成形品の形状に応じたキャビテ
ィ２が形成されている。なお、この金型１は通常の割型
であり、成形品の形状に応じて、３個以上の割型で構成
してもよいことは言うまでもない。
【０００９】前記金型１のキャビティ面には、厚さ０．
１乃至０．５ｍｍ程度の塗型がスプレー或は刷毛塗りで
塗布されている。この塗型は、鋳造時の湯回り性、断熱
性及び鋳造品の鋳肌の平滑性等を考慮して、水ガラスと
水の混合液に２００メッシュ以下の粒径のアルミナ、マ
グネシア、酸化チタン或は黒鉛等を適宜混合したものを
用いる。
１乃至０．５ｍｍ程度の塗型がスプレー或は刷毛塗りで
塗布されている。この塗型は、鋳造時の湯回り性、断熱
性及び鋳造品の鋳肌の平滑性等を考慮して、水ガラスと
水の混合液に２００メッシュ以下の粒径のアルミナ、マ
グネシア、酸化チタン或は黒鉛等を適宜混合したものを
用いる。
【００１０】また、前記金型１は、鋳造状態で傾き角θ
を５乃至３５度にして上向きに傾斜させて保持されてい
る。これは、鋳造時の湯回り性を良くし、溶湯の乱流や
分流を防止するとと共に、傾き角θをあまり大きくする
と高い鋳造圧力が必要になり却って湯回り性を悪くして
しまうためである。
を５乃至３５度にして上向きに傾斜させて保持されてい
る。これは、鋳造時の湯回り性を良くし、溶湯の乱流や
分流を防止するとと共に、傾き角θをあまり大きくする
と高い鋳造圧力が必要になり却って湯回り性を悪くして
しまうためである。
【００１１】従って、例えば、成形品が図４に示すよう
に皿状に湾曲している場合には、図４ａに示すように伏
せた形としてキャビティが全体として上向き勾配となる
ように保持するのが望ましく、もし、図４に示した例
で、図４ｂに示すように受けた形にするとキャビティが
一部下向きとなり、この部分では溶湯が自然落下し乱流
や分流の原因となるので、このような配置は避けるのが
望ましいが、避けられない場合には、鋳型１の全体の傾
き角θを調整する。
に皿状に湾曲している場合には、図４ａに示すように伏
せた形としてキャビティが全体として上向き勾配となる
ように保持するのが望ましく、もし、図４に示した例
で、図４ｂに示すように受けた形にするとキャビティが
一部下向きとなり、この部分では溶湯が自然落下し乱流
や分流の原因となるので、このような配置は避けるのが
望ましいが、避けられない場合には、鋳型１の全体の傾
き角θを調整する。
【００１２】３は低圧鋳造装置の給湯装置で、鋳造する
アルミニウム合金溶湯４を充填した取鍋５と、該取鍋５
を収納した気密性の加圧容器６及び加圧容器６に空気、
アルゴン或は窒素等の加圧気体を供給する気体供給制御
装置７とにより構成されている。
アルミニウム合金溶湯４を充填した取鍋５と、該取鍋５
を収納した気密性の加圧容器６及び加圧容器６に空気、
アルゴン或は窒素等の加圧気体を供給する気体供給制御
装置７とにより構成されている。
【００１３】８はストークで、一端を前記金型１の下端
に設けた湯口９に接続されると共に、他端は前記加圧容
器６を貫通して取鍋５に充填したアルミニウム合金溶湯
４内に浸漬されている。
に設けた湯口９に接続されると共に、他端は前記加圧容
器６を貫通して取鍋５に充填したアルミニウム合金溶湯
４内に浸漬されている。
【００１４】次に、本発明のアルミニウム合金製大型構
造物の鋳造方法を図１を参照して説明する。鋳造に先立
ち、鋳造するアルミニウム合金の溶湯４の温度を、アル
ミニウム合金の液相温度より３０乃至１２０℃高く、金
型温度はアルミニウム合金の固相温度より１００乃至２
７０℃低くなるように調整する。なお、アルミニウム合
金の溶湯４の温度及び金型温度に幅があるのは、鋳造す
る製品の大きさ、形状に応じて選定するためである。
造物の鋳造方法を図１を参照して説明する。鋳造に先立
ち、鋳造するアルミニウム合金の溶湯４の温度を、アル
ミニウム合金の液相温度より３０乃至１２０℃高く、金
型温度はアルミニウム合金の固相温度より１００乃至２
７０℃低くなるように調整する。なお、アルミニウム合
金の溶湯４の温度及び金型温度に幅があるのは、鋳造す
る製品の大きさ、形状に応じて選定するためである。
【００１５】かかる設定をした後、図１に示すように、
気体供給制御装置７を作動して加圧容器６に空気、アル
ゴン或は窒素等の加圧気体を供給し、加圧容器６内を加
圧すると、その加圧気体によって取鍋５に充填したアル
ミニウム合金溶湯４が加圧され、ストーク８を介して金
型１の下端に設けた湯口９を経てキャビティ２に供給さ
れる。
気体供給制御装置７を作動して加圧容器６に空気、アル
ゴン或は窒素等の加圧気体を供給し、加圧容器６内を加
圧すると、その加圧気体によって取鍋５に充填したアル
ミニウム合金溶湯４が加圧され、ストーク８を介して金
型１の下端に設けた湯口９を経てキャビティ２に供給さ
れる。
【００１６】この時、加圧容器６内を急激に加圧する
と、加圧気体が取鍋５に充填したアルミニウム合金溶湯
４に侵入してストーク８内に巻き込まれてアルミニウム
合金溶湯４と共に、キャビティ２内に注入される可能性
があるので、この加圧気体の巻き込みを防止するため
に、鋳造の開始からアルミニウム合金溶湯４が金型１の
湯口９に到達するまでの間は、０．０１５乃至０．３５
０ kgf／ｃｍ2 の低圧力で加圧して溶湯４を低速で押上
げ、溶湯４が金型１の湯口９に到達した後は０．７乃至
３．０ kgf／ｃｍ2 の高圧力で高速で注入する。
と、加圧気体が取鍋５に充填したアルミニウム合金溶湯
４に侵入してストーク８内に巻き込まれてアルミニウム
合金溶湯４と共に、キャビティ２内に注入される可能性
があるので、この加圧気体の巻き込みを防止するため
に、鋳造の開始からアルミニウム合金溶湯４が金型１の
湯口９に到達するまでの間は、０．０１５乃至０．３５
０ kgf／ｃｍ2 の低圧力で加圧して溶湯４を低速で押上
げ、溶湯４が金型１の湯口９に到達した後は０．７乃至
３．０ kgf／ｃｍ2 の高圧力で高速で注入する。
【００１７】次に、この発明方法を実施する装置の第２
実施例を図２及び図３に沿って説明する。この実施例も
基本的には第１実施例と同様でるから同一構成部分には
同一の符号を付し説明は簡略し、主として相違点につい
て説明する。
実施例を図２及び図３に沿って説明する。この実施例も
基本的には第１実施例と同様でるから同一構成部分には
同一の符号を付し説明は簡略し、主として相違点につい
て説明する。
【００１８】図２及び図３は本発明を実施する鋳造装置
の概要を示すもので、同図中１は金型で、外型１ａと内
型１ｂとにより構成され、内部に成形品の形状に応じた
キャビティ２が形成されている。
の概要を示すもので、同図中１は金型で、外型１ａと内
型１ｂとにより構成され、内部に成形品の形状に応じた
キャビティ２が形成されている。
【００１９】前記金型１のキャビティ面には、前記実施
例と同様に、厚さ０．１乃至０．５ｍｍ程度の塗型がス
プレーあるいは刷毛塗りで塗布されている。また、前記
金型１は、鋳造状態で傾き角θを５乃至３５度にして上
向きに傾斜させて保持されている。
例と同様に、厚さ０．１乃至０．５ｍｍ程度の塗型がス
プレーあるいは刷毛塗りで塗布されている。また、前記
金型１は、鋳造状態で傾き角θを５乃至３５度にして上
向きに傾斜させて保持されている。
【００２０】以上の構成は前記した第１実施例と同様で
あるが、本実施例では、湯口９部に図３に示すような２
枚の煉瓦１０ａ、１０ｂを重ね合わせて、その一方を例
えば、油圧シリンダ１１により摺動可能とし、前記２枚
の煉瓦１０ａ、１０ｂに穿設した孔１２ａ、１２ｂを一
致させたりずらしたりする事によってノズルを開閉する
スライドゲート１３が設けられている。
あるが、本実施例では、湯口９部に図３に示すような２
枚の煉瓦１０ａ、１０ｂを重ね合わせて、その一方を例
えば、油圧シリンダ１１により摺動可能とし、前記２枚
の煉瓦１０ａ、１０ｂに穿設した孔１２ａ、１２ｂを一
致させたりずらしたりする事によってノズルを開閉する
スライドゲート１３が設けられている。
【００２１】そして、スライドゲート１３を含む前記金
型１は、気密性の減圧容器１４内に収納されており、該
減圧容器１４が真空ポンブ１５に接続されている。な
お、図２の例では金型１を全体として減圧容器１４内に
収納しているが、金型１の気密性と減圧力とを考慮し
て、充分な減圧力が得られる場合、金型の上端部（湯口
９から最も遠い部分）に孔をあけて直接真空ポンブ１５
に接続するようにしてもよい。
型１は、気密性の減圧容器１４内に収納されており、該
減圧容器１４が真空ポンブ１５に接続されている。な
お、図２の例では金型１を全体として減圧容器１４内に
収納しているが、金型１の気密性と減圧力とを考慮し
て、充分な減圧力が得られる場合、金型の上端部（湯口
９から最も遠い部分）に孔をあけて直接真空ポンブ１５
に接続するようにしてもよい。
【００２２】この第２実施例の場合も、第１実施例と同
様に、例えば、成形品が図４に示すように皿状に湾曲し
ている場合には、図４ａに示すように伏せた形としてキ
ャビティが全体として上向き勾配となるように保持する
のが望ましく、もし、図４に示した例で、図４ｂに示す
ように受けた形にするとキャビティ２が一部下向きとな
り、この部分では溶湯が自然落下し乱流や分流の原因と
なるので、このような配置は避けるのが望ましいが、キ
ャビティ２内を減圧できるので、その分キャビティ２内
の湯回り性が向上するので、第１実施例に比較して金型
１の傾き角θを小さく出来る。
様に、例えば、成形品が図４に示すように皿状に湾曲し
ている場合には、図４ａに示すように伏せた形としてキ
ャビティが全体として上向き勾配となるように保持する
のが望ましく、もし、図４に示した例で、図４ｂに示す
ように受けた形にするとキャビティ２が一部下向きとな
り、この部分では溶湯が自然落下し乱流や分流の原因と
なるので、このような配置は避けるのが望ましいが、キ
ャビティ２内を減圧できるので、その分キャビティ２内
の湯回り性が向上するので、第１実施例に比較して金型
１の傾き角θを小さく出来る。
【００２３】なお、３は前記した第１実施例と同様の低
圧鋳造装置の給湯装置であるが、前記した如く、本実施
例では、金型１の下端の湯口９部にスライドゲート１３
を設けているため、該低圧鋳造装置の給湯装置３（アル
ミニウム合金溶湯４）と金型１とを接続するストーク８
はスライドゲート１３の下端に接続されており、該スラ
イドゲート１３を介して金型１（湯口９）に接続されて
いる。
圧鋳造装置の給湯装置であるが、前記した如く、本実施
例では、金型１の下端の湯口９部にスライドゲート１３
を設けているため、該低圧鋳造装置の給湯装置３（アル
ミニウム合金溶湯４）と金型１とを接続するストーク８
はスライドゲート１３の下端に接続されており、該スラ
イドゲート１３を介して金型１（湯口９）に接続されて
いる。
【００２４】次に、本発明のアルミニウム合金製大型構
造物の鋳造方法を図２及び図３を参照して説明する。前
記第１実施例と同様に、鋳造に先立ち、鋳造するアルミ
ニウム合金の溶湯４の温度を、アルミニウム合金の液相
温度より３０乃至１２０℃高く、金型温度はアルミニウ
ム合金の固相温度より１００乃至２７０℃低くなるよう
に調整する。
造物の鋳造方法を図２及び図３を参照して説明する。前
記第１実施例と同様に、鋳造に先立ち、鋳造するアルミ
ニウム合金の溶湯４の温度を、アルミニウム合金の液相
温度より３０乃至１２０℃高く、金型温度はアルミニウ
ム合金の固相温度より１００乃至２７０℃低くなるよう
に調整する。
【００２５】かかる設定をした後、スライドゲート１３
を閉じた状態にして、気体供給制御装置７及び真空ポン
ブ１５を作動し、加圧容器６に空気、アルゴン或は窒素
等の加圧気体を供給し、加圧容器６内を加圧すると共
に、減圧容器１４（金型１のキャビティ２）内を減圧す
る。
を閉じた状態にして、気体供給制御装置７及び真空ポン
ブ１５を作動し、加圧容器６に空気、アルゴン或は窒素
等の加圧気体を供給し、加圧容器６内を加圧すると共
に、減圧容器１４（金型１のキャビティ２）内を減圧す
る。
【００２６】そして、加圧容器６が０．１乃至３．０ k
gf／ｃｍ2 に加圧され、減圧容器１４が７６０Ｔｏｒｒ
以下に減圧され、定圧状態になると前記スライドゲート
１３を開く、この結果、加圧容器７内の加圧されたアル
ミニウム合金溶湯４はストーク８を介して減圧された金
型１内のキャビティ２に注入される。
gf／ｃｍ2 に加圧され、減圧容器１４が７６０Ｔｏｒｒ
以下に減圧され、定圧状態になると前記スライドゲート
１３を開く、この結果、加圧容器７内の加圧されたアル
ミニウム合金溶湯４はストーク８を介して減圧された金
型１内のキャビティ２に注入される。
【００２７】前記第１実施例が単に加圧容器６内で加圧
されたアルミニウム合金溶湯４を注入するだけであるの
に対して、本実施例の場合、アルミニウム合金溶湯４が
注入される金型１内のキャビティ２も減圧されているの
で、金型１への注入時にアルミニウム合金溶湯４が空気
に触れることが殆ど無く、ミクロ的なポロシティの発生
を防止でき、より高品質の鋳造品を得る事ができると共
に、加圧鋳造だけでは困難なより大型の鋳造品の鋳造も
可能である。
されたアルミニウム合金溶湯４を注入するだけであるの
に対して、本実施例の場合、アルミニウム合金溶湯４が
注入される金型１内のキャビティ２も減圧されているの
で、金型１への注入時にアルミニウム合金溶湯４が空気
に触れることが殆ど無く、ミクロ的なポロシティの発生
を防止でき、より高品質の鋳造品を得る事ができると共
に、加圧鋳造だけでは困難なより大型の鋳造品の鋳造も
可能である。
【００２８】
【発明の効果】以上の通り、この発明によれば、融点が
低く、凝固し易いために鋳造性が悪いアルミニウム合金
を熱力学的、流体力学的にバランスを取って鋳造するの
で、モータボートやクルーザ等の小型船舶の船殻のよう
な大型・薄肉の構造物でも均一な肉厚に鋳造できる。し
かも、巣等の鋳造欠陥のない鋳肌の綺麗なアルミニウム
合金製の大型鋳造品を得ることができる。等の効果を有
する。
低く、凝固し易いために鋳造性が悪いアルミニウム合金
を熱力学的、流体力学的にバランスを取って鋳造するの
で、モータボートやクルーザ等の小型船舶の船殻のよう
な大型・薄肉の構造物でも均一な肉厚に鋳造できる。し
かも、巣等の鋳造欠陥のない鋳肌の綺麗なアルミニウム
合金製の大型鋳造品を得ることができる。等の効果を有
する。
【図１】本発明の方法を実施する鋳造装置の一例を示す
概略断面図である。
概略断面図である。
【図２】本発明の方法を実施する鋳造装置の他の例を示
す概略断面図である。
す概略断面図である。
【図３】図２に示すスライドゲートの分解斜視図であ
る。
る。
【図４】本発明を実施する場合の金型配置の例を示す概
略側面図である。
略側面図である。
１ 金型 ２ キャビティ ３ 低圧鋳造装置の給湯装置 ４ アルミニウム合金溶湯 ５ 取鍋 ６ 加圧容器 ７ 気体供給制御装置 ８ ストーク ９ 湯口 １３ スライドゲート １４ 減圧容器 １５ 真空ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 27/04 Ｚ 27/18 Ｂ Ｂ６３Ｂ 3/09 7626−3Ｄ
Claims (4)
- 【請求項１】 キャビティ面に塗型を塗布した金型を、
傾き角θを５乃至３５度に保持し、該金型の下端よりス
トークを介して低圧鋳造法によりアルミニウム合金溶湯
を注入することを特徴とするアルミニウム合金製大型構
造物の鋳造方法。 - 【請求項２】 キャビティ面に塗型を塗布した金型を、
傾き角θを５乃至３５度に保持すると共に、該金型を減
圧容器で覆い、金型内のキャビティを減圧しながら金型
の下端よりストークを介して低圧鋳造法によりアルミニ
ウム合金溶湯を注入することを特徴とするアルミニウム
合金製大型構造物の鋳造方法。 - 【請求項３】 鋳造時のアルミニウム合金の溶湯温度
が、アルミニウム合金の液相温度より３０乃至１２０℃
高く、金型の温度はアルミニウム合金の固相温度より１
００乃至２７０℃低いことを特徴とする請求項１又は２
に記載のアルミニウム合金製大型構造物の鋳造方法。 - 【請求項４】 アルミニウム合金製大型構造物が、モー
タボート、クルーザ等の小型船舶の船殻であることを特
徴とする請求項１、２又は３に記載のアルミニウム合金
製大型構造物の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13504893A JP2870360B2 (ja) | 1993-05-14 | 1993-05-14 | アルミニウム合金製大型構造物の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13504893A JP2870360B2 (ja) | 1993-05-14 | 1993-05-14 | アルミニウム合金製大型構造物の鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06328226A true JPH06328226A (ja) | 1994-11-29 |
| JP2870360B2 JP2870360B2 (ja) | 1999-03-17 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001205387A (ja) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Mazda Motor Corp | 鋳造用中子及びその被覆方法 |
-
1993
- 1993-05-14 JP JP13504893A patent/JP2870360B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2001205387A (ja) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Mazda Motor Corp | 鋳造用中子及びその被覆方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP2870360B2 (ja) | 1999-03-17 |
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