JPH06325627A - 高拡散係数流体使用によるケーブルの絶縁耐力増強法 - Google Patents
高拡散係数流体使用によるケーブルの絶縁耐力増強法Info
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- JPH06325627A JPH06325627A JP6080802A JP8080294A JPH06325627A JP H06325627 A JPH06325627 A JP H06325627A JP 6080802 A JP6080802 A JP 6080802A JP 8080294 A JP8080294 A JP 8080294A JP H06325627 A JPH06325627 A JP H06325627A
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- H01B7/28—Protection against damage caused by moisture, corrosion, chemical attack or weather
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- H01B3/18—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of organic substances
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A30/14—Extreme weather resilient electric power supply systems, e.g. strengthening power lines or underground power cables
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- Organic Insulating Materials (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 新規又は使用した電気ケーブルの絶縁特性増
強法の提供。 【構成】 該方法は、ケーブルの絶縁材において５０℃
で少なくとも１×１０−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数と２５
℃で＜１００ｃＰ（ｍＰａ・ｓ）の初粘度をもった水−
反応性トリーイング防止剤をケーブルの導体の空隙に供
給することからなる。 【効果】 本法は、絶縁材における絶縁特性増強用流体
を従来の方法よりも対称的に分配し、ケーブル処理時間
を著しく短縮する。
強法の提供。 【構成】 該方法は、ケーブルの絶縁材において５０℃
で少なくとも１×１０−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数と２５
℃で＜１００ｃＰ（ｍＰａ・ｓ）の初粘度をもった水−
反応性トリーイング防止剤をケーブルの導体の空隙に供
給することからなる。 【効果】 本法は、絶縁材における絶縁特性増強用流体
を従来の方法よりも対称的に分配し、ケーブル処理時間
を著しく短縮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、配電ケーブルの絶縁耐
力増強法に関するものである。さらに詳しくは、本発明
は配電ケーブルの高分子絶縁材において５０℃で少なく
とも１×１０−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数をもった水−反
応性トリ−イング剤を配電ケーブルの内部に接触させる
方法に関する。
力増強法に関するものである。さらに詳しくは、本発明
は配電ケーブルの高分子絶縁材において５０℃で少なく
とも１×１０−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数をもった水−反
応性トリ−イング剤を配電ケーブルの内部に接触させる
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明を解決しょうとする課題】配電ケ
ーブルに伴う主な問題点は、その絶縁材の進行劣化に基
因する長期間に渡る破損の傾向である。絶縁材料が水分
と電界に同時にさらされると、「水トリーイング（ｗａ
ｔｅｒ ｔｒｅｅｉｎｇ）」が見られる。このメカニズ
ムは電気トリーよりも著しく漸進的であって、配電ケー
ブルの絶縁特性に影響を与える損傷をもたらすには長期
間かかる。しかしながら、水トリーイングは電気トリー
の形成に必要な電界よりもかなり低い電界で生じるか
ら、配電ケーブルの有効寿命を短かくする主な原因と考
えられる。
ーブルに伴う主な問題点は、その絶縁材の進行劣化に基
因する長期間に渡る破損の傾向である。絶縁材料が水分
と電界に同時にさらされると、「水トリーイング（ｗａ
ｔｅｒ ｔｒｅｅｉｎｇ）」が見られる。このメカニズ
ムは電気トリーよりも著しく漸進的であって、配電ケー
ブルの絶縁特性に影響を与える損傷をもたらすには長期
間かかる。しかしながら、水トリーイングは電気トリー
の形成に必要な電界よりもかなり低い電界で生じるか
ら、配電ケーブルの有効寿命を短かくする主な原因と考
えられる。
【０００３】既存の地下ケーブルの有効寿命を伸ばすた
めの産業界の要求に対する解答の１つとして、ある種の
トリー抑制剤をケーブル内部に導入して絶縁性能を部分
的に回復できることが見出されている。
めの産業界の要求に対する解答の１つとして、ある種の
トリー抑制剤をケーブル内部に導入して絶縁性能を部分
的に回復できることが見出されている。
【０００４】本願発明と同一出願人による米国特許第
５，２００，２３４号は、使用中の電気ケーブルの修復
法を開示し、最初にケーブルを周囲導管内に配置し、次
にその導管とケーブルの間の空間にシラントリーイング
防止剤と絶縁油の均一混合体を充てんしている。絶縁油
は、トリーイング防止剤と完全に混合しケーブルの高分
子絶縁材において５重量％以下の溶解度を有する。
５，２００，２３４号は、使用中の電気ケーブルの修復
法を開示し、最初にケーブルを周囲導管内に配置し、次
にその導管とケーブルの間の空間にシラントリーイング
防止剤と絶縁油の均一混合体を充てんしている。絶縁油
は、トリーイング防止剤と完全に混合しケーブルの高分
子絶縁材において５重量％以下の溶解度を有する。
【０００５】このケーブルの改善法は有効であるが、ケ
ーブルを完全に処理するのに長い暴露時間を要する。そ
の結果、この修復法を利用しないで劣化したケーブルを
完全に取り替えると同等の経済的負担がかかる。
ーブルを完全に処理するのに長い暴露時間を要する。そ
の結果、この修復法を利用しないで劣化したケーブルを
完全に取り替えると同等の経済的負担がかかる。
【０００６】本出願人は、米国特許第４，７６６，０１
１号および第５，２００，２３４号の方法を広範囲に研
究して、それらの方法がこれまで開示されなかった現象
によって限定されることが判明し、該特許の示唆する流
体はケーブル絶縁材の極めて非対称的処理をもたらすこ
とがわかった。以下に記載するこの非対称性は、被処理
ケーブルの絶縁破壊耐力の低レベルと関係する。この非
対称性の発見のために、本発明者らは、この方法の欠点
を解消して被処理ケーブル絶縁材における絶縁特性増強
流体の極めて対称的な分配を達成する方法をここに教示
する。その上、本法はケ−ブルの全処理時間も著しく短
縮する。
１号および第５，２００，２３４号の方法を広範囲に研
究して、それらの方法がこれまで開示されなかった現象
によって限定されることが判明し、該特許の示唆する流
体はケーブル絶縁材の極めて非対称的処理をもたらすこ
とがわかった。以下に記載するこの非対称性は、被処理
ケーブルの絶縁破壊耐力の低レベルと関係する。この非
対称性の発見のために、本発明者らは、この方法の欠点
を解消して被処理ケーブル絶縁材における絶縁特性増強
流体の極めて対称的な分配を達成する方法をここに教示
する。その上、本法はケ−ブルの全処理時間も著しく短
縮する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、高分子絶縁材
に包まれた中心より線を有し、該より線の領域に空隙を
有する電気ケーブルの絶縁特性増強法に関する、そして
該方法は絶縁材において５０℃で少なくとも１×１０
−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数と２５℃で＜１００ｃＰ（ｍ
Ｐａ・ｓ）の初粘度を有する水−反応性トリーイング防
止剤を前記空隙に供給することから成る。
に包まれた中心より線を有し、該より線の領域に空隙を
有する電気ケーブルの絶縁特性増強法に関する、そして
該方法は絶縁材において５０℃で少なくとも１×１０
−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数と２５℃で＜１００ｃＰ（ｍ
Ｐａ・ｓ）の初粘度を有する水−反応性トリーイング防
止剤を前記空隙に供給することから成る。
【０００８】
【作用】本発明のために、使用したケーブルは一般に地
下住宅配電線に使用されるタイプのものであって、典型
的に絶縁材に包まれた銅又はアルミニウムより線の心線
からなる。周知のように、一般にその導体より線と絶縁
材の間に配置された半導電性高分子導体シールド並びに
絶縁材を被覆する半導電性絶縁シールドも設けられてい
る。後者のシールドは通常ワイヤ又は金属箔接地ストリ
ップで包装され、任意に高分子保護外ジャケットに包ま
れている。その絶縁材は、ポリエチレン、ポリエチレン
とプロピレンの共重合体又は酢酸ビニルのようなポリオ
レフイン重合体が望ましい。ここでの用語「使用され
た」とは、電気負荷の下にあって長期間エレメントに暴
露されてきたケーブルを意味する。かかるケーブルの場
合のケーブル絶縁材の電気的完全さは水トリーの形成の
ためにある程度劣化している。しかしながら、本発明の
方法を用いて新しいケーブル又は使用されたケーブルの
絶縁特性を高めることも意図している。
下住宅配電線に使用されるタイプのものであって、典型
的に絶縁材に包まれた銅又はアルミニウムより線の心線
からなる。周知のように、一般にその導体より線と絶縁
材の間に配置された半導電性高分子導体シールド並びに
絶縁材を被覆する半導電性絶縁シールドも設けられてい
る。後者のシールドは通常ワイヤ又は金属箔接地ストリ
ップで包装され、任意に高分子保護外ジャケットに包ま
れている。その絶縁材は、ポリエチレン、ポリエチレン
とプロピレンの共重合体又は酢酸ビニルのようなポリオ
レフイン重合体が望ましい。ここでの用語「使用され
た」とは、電気負荷の下にあって長期間エレメントに暴
露されてきたケーブルを意味する。かかるケーブルの場
合のケーブル絶縁材の電気的完全さは水トリーの形成の
ためにある程度劣化している。しかしながら、本発明の
方法を用いて新しいケーブル又は使用されたケーブルの
絶縁特性を高めることも意図している。
【０００９】長期間、例えば、７〜１５年間炉ぬブルを
使用した後、本発明の絶縁増強流体を導体の空隙に導入
する。或いは、ケーブルの代表的な部分を取り出し絶縁
破壊試験をして、特定の絶縁材が本法のよい候補になる
か否かを測定する。
使用した後、本発明の絶縁増強流体を導体の空隙に導入
する。或いは、ケーブルの代表的な部分を取り出し絶縁
破壊試験をして、特定の絶縁材が本法のよい候補になる
か否かを測定する。
【００１０】本発明の方法は、本発明と同一出願人によ
る米国特許第４，７６６，０１１号に記載された方法と
同一の方法で実施することができる。この特許は、空隙
にトリーイング防止剤を供給して、該流体をその空隙内
で重合させることによってケーブルの絶縁増強法を教示
している。要約すると、その方法は、導体の空隙に絶縁
増強流体を周知方法で充てんすることからなる。その流
体を次にーブル内に適当な期間放置させ、その間にケー
ブルの高分子絶縁材中に拡散させて水トリーを充てんさ
せることによってケーブルの絶縁耐力を増強させる。そ
の処理に必要な時間は、ケーブルの寸法（絶縁材の厚
さ）、ケーブル構成要素の水含量および処理温度のよう
な変数の関数である。ケーブルが細い程時間は短かく、
高電源負荷で動作する。当業者は次の開示および日常実
験に基いて特定の状態に対する最適の条件を容易に決定
できる。
る米国特許第４，７６６，０１１号に記載された方法と
同一の方法で実施することができる。この特許は、空隙
にトリーイング防止剤を供給して、該流体をその空隙内
で重合させることによってケーブルの絶縁増強法を教示
している。要約すると、その方法は、導体の空隙に絶縁
増強流体を周知方法で充てんすることからなる。その流
体を次にーブル内に適当な期間放置させ、その間にケー
ブルの高分子絶縁材中に拡散させて水トリーを充てんさ
せることによってケーブルの絶縁耐力を増強させる。そ
の処理に必要な時間は、ケーブルの寸法（絶縁材の厚
さ）、ケーブル構成要素の水含量および処理温度のよう
な変数の関数である。ケーブルが細い程時間は短かく、
高電源負荷で動作する。当業者は次の開示および日常実
験に基いて特定の状態に対する最適の条件を容易に決定
できる。
【００１１】既知のように、本法はさらに、導体の空隙
部に存在する水を絶縁増強流体導入前に除去又はその量
を減少させる工程からなる。この工程で、空気、窒素、
エタノール又はイソプロパノールのような乾燥気体又は
液体をケーブル内部に流して水分を物理的に押し出すか
又は水と混合させて物理的除去を促進する。例えば、高
速度の乾燥空気流を使用して空隙に蓄積されていた大部
分の水を吹き出す。
部に存在する水を絶縁増強流体導入前に除去又はその量
を減少させる工程からなる。この工程で、空気、窒素、
エタノール又はイソプロパノールのような乾燥気体又は
液体をケーブル内部に流して水分を物理的に押し出すか
又は水と混合させて物理的除去を促進する。例えば、高
速度の乾燥空気流を使用して空隙に蓄積されていた大部
分の水を吹き出す。
【００１２】前述のように、米国特許第４，７６６，０
１１号及び第５，２００，２３４号による流体（例え
ば、フエニルメチルジメトキシシラン）を使用した方法
の実施は、ケーブル絶縁材に流体の非対称的分配をもた
らす。この非対称性は、ケーブルをその縦軸に直角に切
断したときに絶縁横断面における流体の不規則形状の浸
透フロントとして現われる。ここでの用語「浸透フロン
ト」は、未処理ポリマ−と少なくとも若干量の流体が拡
散したポリマーとの間の境界として定義される。この非
対称性は流体が浸透したポリマーの淡色化として観察さ
れる。或いは、後述する赤外線マイクロ地図作成によっ
て浸透フロントの正確な測定ができる。従って、かかる
流体での処理の初期段階では、所定の半径方向に沿った
浸透は少ししか又は全くない。これらの領域は、その処
理において弱い環を示し、そこでは絶縁破壊が絶縁増強
流体によって広範囲に浸透された領域よりも生じやす
い。十分な処理時間を与えると、流体は多分絶縁材の全
てに拡散するが、処理プロセスを通じて絶縁増強流体の
分配（分布）ができるだけ対称的であるのが有利である
ことは明白である。
１１号及び第５，２００，２３４号による流体（例え
ば、フエニルメチルジメトキシシラン）を使用した方法
の実施は、ケーブル絶縁材に流体の非対称的分配をもた
らす。この非対称性は、ケーブルをその縦軸に直角に切
断したときに絶縁横断面における流体の不規則形状の浸
透フロントとして現われる。ここでの用語「浸透フロン
ト」は、未処理ポリマ−と少なくとも若干量の流体が拡
散したポリマーとの間の境界として定義される。この非
対称性は流体が浸透したポリマーの淡色化として観察さ
れる。或いは、後述する赤外線マイクロ地図作成によっ
て浸透フロントの正確な測定ができる。従って、かかる
流体での処理の初期段階では、所定の半径方向に沿った
浸透は少ししか又は全くない。これらの領域は、その処
理において弱い環を示し、そこでは絶縁破壊が絶縁増強
流体によって広範囲に浸透された領域よりも生じやす
い。十分な処理時間を与えると、流体は多分絶縁材の全
てに拡散するが、処理プロセスを通じて絶縁増強流体の
分配（分布）ができるだけ対称的であるのが有利である
ことは明白である。
【００１３】本法の発明者らは特定の理論又は機構によ
って拘束しようと思わないが、観察される非対称の度合
はケーブル製造中のより線の詰まり具合に関係する。従
って、ケーブルの製造時にその導体より線は、シールド
と絶縁材を押し出す前に多重組のローラ間を移動する際
に不均一な圧力を受ける。これは、この領域でより線に
流体が少ししか浸透できないようなより線の著しく詰っ
た状態をもたらす。一方、かかる詰った状態が生じない
場合には、より線は比較的ゆるい構造となって、絶縁材
中への拡散が妨げられない。さらにこの問題を複合させ
ると、導体シールド内の導体より線間の狭い領域に吸収
された水は絶縁増強流体の浸透を抑制する恐れもある。
って拘束しようと思わないが、観察される非対称の度合
はケーブル製造中のより線の詰まり具合に関係する。従
って、ケーブルの製造時にその導体より線は、シールド
と絶縁材を押し出す前に多重組のローラ間を移動する際
に不均一な圧力を受ける。これは、この領域でより線に
流体が少ししか浸透できないようなより線の著しく詰っ
た状態をもたらす。一方、かかる詰った状態が生じない
場合には、より線は比較的ゆるい構造となって、絶縁材
中への拡散が妨げられない。さらにこの問題を複合させ
ると、導体シールド内の導体より線間の狭い領域に吸収
された水は絶縁増強流体の浸透を抑制する恐れもある。
【００１４】上記の非対称性は、ケーブルの高分子絶縁
材に５０℃で少なくとも１×１０− 7 ｃｍ2 ／秒の拡散
係数をもった水−反応性トリ−イング防止剤からなる絶
縁増強流体を用いることによって著しく減少又は排除す
ることができる。その流体はケーブルの空隙の比較的小
さい横断面領域を流通しなければならないから、この流
体の初粘度は２５℃で約１００ｃＰ（ｍＰａ・ｓ）以
下、望ましくは２０ｃＰ以下にする必要がある。その粘
度がより高いと、該流体のケーブル充てんが困難および
／または余りにも時間がかかり過ぎとなる。さらに、絶
縁増強流体はケーブルの構成材料と完全に相容性でなけ
ればならない。同様に、これは付随する水と生成する反
応生成物にも適用される。従って、例えば該流体はアル
ミニウムおよび銅導体と相容性でなければならず、導体
又は絶縁シールドと過剰な膨潤又は高分子絶縁材と相互
作用をしてはならない。その絶縁増強流体は、非常事態
では１３０℃の高温にもなるが一般に９０℃以下である
導体の動作温度で約２０７ｋＰａ（キロパスカル）以下
の蒸気圧を有することが望ましい。
材に５０℃で少なくとも１×１０− 7 ｃｍ2 ／秒の拡散
係数をもった水−反応性トリ−イング防止剤からなる絶
縁増強流体を用いることによって著しく減少又は排除す
ることができる。その流体はケーブルの空隙の比較的小
さい横断面領域を流通しなければならないから、この流
体の初粘度は２５℃で約１００ｃＰ（ｍＰａ・ｓ）以
下、望ましくは２０ｃＰ以下にする必要がある。その粘
度がより高いと、該流体のケーブル充てんが困難および
／または余りにも時間がかかり過ぎとなる。さらに、絶
縁増強流体はケーブルの構成材料と完全に相容性でなけ
ればならない。同様に、これは付随する水と生成する反
応生成物にも適用される。従って、例えば該流体はアル
ミニウムおよび銅導体と相容性でなければならず、導体
又は絶縁シールドと過剰な膨潤又は高分子絶縁材と相互
作用をしてはならない。その絶縁増強流体は、非常事態
では１３０℃の高温にもなるが一般に９０℃以下である
導体の動作温度で約２０７ｋＰａ（キロパスカル）以下
の蒸気圧を有することが望ましい。
【００１５】本発明の絶縁増強流体は、ケーブルの絶縁
材において拡散係数が５０℃で少なくとも１×１０−7
ｃｍ2 ／秒であって配合されたときに高分子絶縁材にお
ける水トリ−を防止することが知られている水−反応性
トリーイング防止剤である。この修復流体は拡散後ケー
ブル絶縁材において水と反応して重合することもできな
ければならない。これは処理の寿命を増す傾向にあって
絶縁増強流体の永続的保守の必要性を排除する。トリー
イング防止剤はトリアルキルアルコキシシラン、ジアル
キルジアルコキシシラン又は一般式Ｒ1 Ｃ（ＯＣＨ3 ）
3 （式中のＲ1は水素又はメチル基である）を有するオ
ルトエステルにすることもできる。また、該トリーイン
グ防止剤は一般式Ｒ3 Ｒ4 Ｃ＝Ｃ（ＯＲ5 ）Ｒ6 （式中
のＲ3 、Ｒ4 およびＲ6 はそれぞれ水素又は炭素原子数
が１〜３のアルキル基から選び、Ｒ5 はＳｉＲ7 3 （式
中のＲ7 は炭素原子数が１〜２のアルキル基である）で
ある）のエノール・エーテルにすることもできる。上記
の流体をポリエチレンのようなポリマー絶縁材料に拡散
させると、被処理材料中のトリーの形成が対照品又はそ
の流体が水と反応しないときと比べて抑制されることが
わかった。適当な水反応性化合物の特定例およびそれら
の低密度ポリエチレンにおける５０℃における拡散係数
は次の通りである： Ｍｅ3 Ｓｉ（ＯＭｅ） （Ｄ＝２．４×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 ＣＨ （Ｄ＝１．７×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 ＣＣＨ3 （Ｄ＝１．０×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 Ｂ （Ｄ＝２．７×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） Ｍｅ2 Ｓｉ（ＯＭｅ）2 （Ｄ＝１．４×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） ＣＨ2 ＝Ｃ（Ｍｅ）−ＯＳｉＯＭｅ3 （Ｄ＝１．５×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） 絶縁増強流体が水との反応時にオリゴマーを生成する化
合物であるときは、この化合物は低い水当量（水１モル
と反応するのに必要な化合物の重量と定義される）を有
することが望ましい。この採択は、オリゴマーが単量体
よりもかなり低い拡散係数を有するという観察およびそ
の意図が、より多くの流体が絶縁材にできる限り迅速に
浸透してそこの水と反応するように導体領域におけるオ
リゴマー化の程度を限定することであるという認識によ
って示唆される。
材において拡散係数が５０℃で少なくとも１×１０−7
ｃｍ2 ／秒であって配合されたときに高分子絶縁材にお
ける水トリ−を防止することが知られている水−反応性
トリーイング防止剤である。この修復流体は拡散後ケー
ブル絶縁材において水と反応して重合することもできな
ければならない。これは処理の寿命を増す傾向にあって
絶縁増強流体の永続的保守の必要性を排除する。トリー
イング防止剤はトリアルキルアルコキシシラン、ジアル
キルジアルコキシシラン又は一般式Ｒ1 Ｃ（ＯＣＨ3 ）
3 （式中のＲ1は水素又はメチル基である）を有するオ
ルトエステルにすることもできる。また、該トリーイン
グ防止剤は一般式Ｒ3 Ｒ4 Ｃ＝Ｃ（ＯＲ5 ）Ｒ6 （式中
のＲ3 、Ｒ4 およびＲ6 はそれぞれ水素又は炭素原子数
が１〜３のアルキル基から選び、Ｒ5 はＳｉＲ7 3 （式
中のＲ7 は炭素原子数が１〜２のアルキル基である）で
ある）のエノール・エーテルにすることもできる。上記
の流体をポリエチレンのようなポリマー絶縁材料に拡散
させると、被処理材料中のトリーの形成が対照品又はそ
の流体が水と反応しないときと比べて抑制されることが
わかった。適当な水反応性化合物の特定例およびそれら
の低密度ポリエチレンにおける５０℃における拡散係数
は次の通りである： Ｍｅ3 Ｓｉ（ＯＭｅ） （Ｄ＝２．４×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 ＣＨ （Ｄ＝１．７×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 ＣＣＨ3 （Ｄ＝１．０×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） （ＭｅＯ）3 Ｂ （Ｄ＝２．７×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） Ｍｅ2 Ｓｉ（ＯＭｅ）2 （Ｄ＝１．４×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） ＣＨ2 ＝Ｃ（Ｍｅ）−ＯＳｉＯＭｅ3 （Ｄ＝１．５×１０−7 ｃｍ2 ／ｓ） 絶縁増強流体が水との反応時にオリゴマーを生成する化
合物であるときは、この化合物は低い水当量（水１モル
と反応するのに必要な化合物の重量と定義される）を有
することが望ましい。この採択は、オリゴマーが単量体
よりもかなり低い拡散係数を有するという観察およびそ
の意図が、より多くの流体が絶縁材にできる限り迅速に
浸透してそこの水と反応するように導体領域におけるオ
リゴマー化の程度を限定することであるという認識によ
って示唆される。
【００１６】
【実施例】次の実施例は本発明の方法をさらに説明する
ためのものであって、特許請求の範囲に記載した本発明
を限定するものではない。実施例における部およびパー
セントは全て重量を基準にし、測定は特にことわらない
限り全て２５℃で行った。実施例１ 次の構造のケーブルを使用して表１に示した各種流体の
評価を行った：アメリカ線番号１／０アルミニウムより
線（単一ストランド直径０．１９ｃｍ）、押出半導体導
体シールド、４．３７５ｍｍ（１７５ｍｉｌｓ）の橋か
けポリエチレン絶縁材、押出半導体絶縁シールドおよび
スズめっき銅同軸中性ストリップ。このケーブルを１５
ｋＶ（８．７ｋＶ接地）定格とし、環境温度の水に入れ
て３．５年間老化させた。この老化過程中に、そのケー
ブルを２０ｋＶ（６０ＨｚＡＣ）に付勢し、導体領域に
水も添加して老化プロセスをさら加速させた。
ためのものであって、特許請求の範囲に記載した本発明
を限定するものではない。実施例における部およびパー
セントは全て重量を基準にし、測定は特にことわらない
限り全て２５℃で行った。実施例１ 次の構造のケーブルを使用して表１に示した各種流体の
評価を行った：アメリカ線番号１／０アルミニウムより
線（単一ストランド直径０．１９ｃｍ）、押出半導体導
体シールド、４．３７５ｍｍ（１７５ｍｉｌｓ）の橋か
けポリエチレン絶縁材、押出半導体絶縁シールドおよび
スズめっき銅同軸中性ストリップ。このケーブルを１５
ｋＶ（８．７ｋＶ接地）定格とし、環境温度の水に入れ
て３．５年間老化させた。この老化過程中に、そのケー
ブルを２０ｋＶ（６０ＨｚＡＣ）に付勢し、導体領域に
水も添加して老化プロセスをさら加速させた。
【００１７】その老化ケーブルを２７．４ｍ長さの部分
に切断し、該各部を次の方法に従って表１に示した液体
で処理した（対照品として、未処理部分を使用した）。
それぞれの場合に、その流体にチタン酸テトライソプロ
ピル触媒０．２重量％を添加した。化学構造の部分を表
わすために次の記号を使用する：Ｐｈ：フエニル基、Ｍ
ｅ：メチル基、Ｅｔ：エチル基、Ｖｉ：ビニル基、そし
てＡｃＯ：アセトキシ基。
に切断し、該各部を次の方法に従って表１に示した液体
で処理した（対照品として、未処理部分を使用した）。
それぞれの場合に、その流体にチタン酸テトライソプロ
ピル触媒０．２重量％を添加した。化学構造の部分を表
わすために次の記号を使用する：Ｐｈ：フエニル基、Ｍ
ｅ：メチル基、Ｅｔ：エチル基、Ｖｉ：ビニル基、そし
てＡｃＯ：アセトキシ基。
【００１８】
【表１】 最初に導体の空隙をイソプロパノールで洗浄して、そこ
から水分を除去した。２つの空隙容積に等しい体積のイ
ソプロパノールを用いて、該容積の１つをケーブルの導
体に約２０時間残したままにした。次にその導体の空隙
内に流体を注入した。再び、その容積の２倍の流体を使
用してイソプロパノールを洗浄除去した。次に最終の流
体処理をその空隙に導入しケーブル切断部の各端部にお
ける溜め（リザーバ）によってそこに保持した、その溜
めはヘリウム・ブランケットを用いて８３ｋＰａのゲ−
ジ圧力に加圧した。この状態を処理の最初の６０日間維
持し、その後溜めの流体を排出させ、大気圧下でヘリウ
ムでおおった。ケーブルの空隙に流体を充てんした後、
ケーブルを再び２０ｋＶ（６０ＨｚＡＣ）で付勢し、環
境温度の水中に６ケ月入れた。
から水分を除去した。２つの空隙容積に等しい体積のイ
ソプロパノールを用いて、該容積の１つをケーブルの導
体に約２０時間残したままにした。次にその導体の空隙
内に流体を注入した。再び、その容積の２倍の流体を使
用してイソプロパノールを洗浄除去した。次に最終の流
体処理をその空隙に導入しケーブル切断部の各端部にお
ける溜め（リザーバ）によってそこに保持した、その溜
めはヘリウム・ブランケットを用いて８３ｋＰａのゲ−
ジ圧力に加圧した。この状態を処理の最初の６０日間維
持し、その後溜めの流体を排出させ、大気圧下でヘリウ
ムでおおった。ケーブルの空隙に流体を充てんした後、
ケーブルを再び２０ｋＶ（６０ＨｚＡＣ）で付勢し、環
境温度の水中に６ケ月入れた。
【００１９】６ケ月の終りに、各ケーブル部分を５つの
等試験長に切断して、各々を交流（６０Ｈｚ）の絶縁破
壊試験にかけた。その試験は絶縁破壊が生じるまで５分
毎に１０％ずつ印加電圧を上げることによって行った。
これらの試験結果を表２に示す、統計的に計算した破壊
耐力はワイブル分布に基いてそれぞれ１３、５０および
８７％の確率で与えられる。
等試験長に切断して、各々を交流（６０Ｈｚ）の絶縁破
壊試験にかけた。その試験は絶縁破壊が生じるまで５分
毎に１０％ずつ印加電圧を上げることによって行った。
これらの試験結果を表２に示す、統計的に計算した破壊
耐力はワイブル分布に基いてそれぞれ１３、５０および
８７％の確率で与えられる。
【００２０】
【表２】 別の実験で表１の各流体の拡散径数をポリエチレンおけ
る種々の温度で測定した。５０℃での代表的データを表
３に示す、そして流体１０の冪指数は、工学形態、例え
ば、３．６ｅ−８は３．６×１０−8 を示すよう書いて
ある。この表はアレーニウス・パラメーターも示し、そ
れは式Ｄ＝Ａ１０−Ｑ／Ｔ（式中のＡはアレ−ニウス係
数、Ｔは温度（°Ｋである）によって温度間隔２０〜７
０℃における拡散係数を計算するのに使用することがで
きる。
る種々の温度で測定した。５０℃での代表的データを表
３に示す、そして流体１０の冪指数は、工学形態、例え
ば、３．６ｅ−８は３．６×１０−8 を示すよう書いて
ある。この表はアレーニウス・パラメーターも示し、そ
れは式Ｄ＝Ａ１０−Ｑ／Ｔ（式中のＡはアレ−ニウス係
数、Ｔは温度（°Ｋである）によって温度間隔２０〜７
０℃における拡散係数を計算するのに使用することがで
きる。
【００２１】
【表３】 ５０％の確率におる絶縁破壊（表２から）を各種流体の
拡散係数の対数（表３から）の関数として図１にプロッ
トする。水と反応しない流体は全てトリー形成の抑制に
関して劣ることが示されたので、このプロットから削除
した。流体６および１０も、アルミニウム導体と相互に
反応して導体領域内にガスを生成することが観察された
ので図１から除去した：従って、これらの流体は本法に
は使用できなかった。図１のデータを使用して変数に関
して次の最小２乗一次方程式を得た：５０％破壊耐力＝
２５３．９（ｌｏｇ Ｄ）＋２，８７１（式中のＤは拡
散係数そして計算した相関係数（ｒ）は０．７３であ
る）。
拡散係数の対数（表３から）の関数として図１にプロッ
トする。水と反応しない流体は全てトリー形成の抑制に
関して劣ることが示されたので、このプロットから削除
した。流体６および１０も、アルミニウム導体と相互に
反応して導体領域内にガスを生成することが観察された
ので図１から除去した：従って、これらの流体は本法に
は使用できなかった。図１のデータを使用して変数に関
して次の最小２乗一次方程式を得た：５０％破壊耐力＝
２５３．９（ｌｏｇ Ｄ）＋２，８７１（式中のＤは拡
散係数そして計算した相関係数（ｒ）は０．７３であ
る）。
【００２２】図１から、水−反応性流体の拡散係数と老
化ケーブルの絶縁耐力増強能力との間には良好な対応が
あることがわかる。
化ケーブルの絶縁耐力増強能力との間には良好な対応が
あることがわかる。
【００２３】実施例２ 開始時点で既知寸法の欠陥をもったポリエチレン試料に
水トリーを成長させた。ポリエチレンの各試料を６ｍｍ
厚さの平底をもった低壁カップの形に成形した。このカ
ップは電解液を保持するために直径７０ｍｍ、高さ１６
ｍｍの壁を有した。そのカップ底部の内表面に特殊な針
で３．２ｍｍの深さに穴をあけ、その針を回収すること
によって擬似欠陥を作った。その針は直径が１ｍｍ（＋
０、−０．０３ｍｍ）チップ角が３０°そしてチップ半
径が３±１μｍでった。統計分析のために１つの試料に
かかる欠陥を合計１６ケ所正方形のパタンに配列して作
った。 かかる擬似欠陥を含む各カップを表４に示した
流体で５０℃で合計７日間浸漬することによって処理し
た。各カップは次にＮａＣｌ電解質の飽和水溶液を部分
的に充てんして、この電解質の若干量を含むガラス皿に
浸漬した、その２つの電解質部はポリエチレンのカップ
の壁によって相互に隔離されている。カップの電解質と
ガラス皿の電解質との間に５０００ＡＣボルト、３００
０Ｈｚの電位をかけた（後者は接地電位に維持した）。
水トリーを成長させた。ポリエチレンの各試料を６ｍｍ
厚さの平底をもった低壁カップの形に成形した。このカ
ップは電解液を保持するために直径７０ｍｍ、高さ１６
ｍｍの壁を有した。そのカップ底部の内表面に特殊な針
で３．２ｍｍの深さに穴をあけ、その針を回収すること
によって擬似欠陥を作った。その針は直径が１ｍｍ（＋
０、−０．０３ｍｍ）チップ角が３０°そしてチップ半
径が３±１μｍでった。統計分析のために１つの試料に
かかる欠陥を合計１６ケ所正方形のパタンに配列して作
った。 かかる擬似欠陥を含む各カップを表４に示した
流体で５０℃で合計７日間浸漬することによって処理し
た。各カップは次にＮａＣｌ電解質の飽和水溶液を部分
的に充てんして、この電解質の若干量を含むガラス皿に
浸漬した、その２つの電解質部はポリエチレンのカップ
の壁によって相互に隔離されている。カップの電解質と
ガラス皿の電解質との間に５０００ＡＣボルト、３００
０Ｈｚの電位をかけた（後者は接地電位に維持した）。
【００２４】室温で１００時間後、欠陥領域をミクロト
ームにかけ、メチレン・ブルー染料で染色して得られた
トリーを現わし、その長さを光学顕微鏡で測定した。そ
れらの結果を表４に示す、トリーの長さの標準偏差も示
す。
ームにかけ、メチレン・ブルー染料で染色して得られた
トリーを現わし、その長さを光学顕微鏡で測定した。そ
れらの結果を表４に示す、トリーの長さの標準偏差も示
す。
【００２５】
【表４】 表４から、アセトフエノン、水酸基末端シロキサンおよ
びドデカノールのような水と反応しない流体は未処理の
対照品と比較してトリーの形成を抑制できるが、それら
の性能は水反応性物質から得たものより著しく劣ること
がわかる。
びドデカノールのような水と反応しない流体は未処理の
対照品と比較してトリーの形成を抑制できるが、それら
の性能は水反応性物質から得たものより著しく劣ること
がわかる。
【００２６】実施例３ 実際の電界下で２０年間老化させた橋かけポリエチレン
絶縁ケーブル（１５ｋＶ定格）を所定長さの切片に切断
した。各切片は、絶縁増強流体を導体の空隙に注入し、
その流体を圧力６９ｋＰａ（１０ｐｓｉｇ）、温度５０
℃に２０日間維持することによって処理した。使用した
流体は、（ａ）フエニルメチルジメトキシシラン（米国
特許Ａ−第４，７６６，０１１号に開示の望ましい流
体）；および（ｂ）ジメチルジメトキシシランであっ
た。
絶縁ケーブル（１５ｋＶ定格）を所定長さの切片に切断
した。各切片は、絶縁増強流体を導体の空隙に注入し、
その流体を圧力６９ｋＰａ（１０ｐｓｉｇ）、温度５０
℃に２０日間維持することによって処理した。使用した
流体は、（ａ）フエニルメチルジメトキシシラン（米国
特許Ａ−第４，７６６，０１１号に開示の望ましい流
体）；および（ｂ）ジメチルジメトキシシランであっ
た。
【００２７】これら流体の各々に、ーブル切片の処理直
前に０．２重量％のチタン酸テトライソプロピル（ＴＩ
ＰＴ）触媒を添加した。
前に０．２重量％のチタン酸テトライソプロピル（ＴＩ
ＰＴ）触媒を添加した。
【００２８】上記処理を完了してから、そのケーブル切
片を直角方向に等しく切断し、絶縁材における各流体の
浸透度を赤外線マイクロ地図分析によって測定した。こ
の方法に従って、ケーブルの長さに直角にその断面を薄
く切断することによってケーブルの絶縁材を半径方向に
走査し、フーリエ変換赤外（ＦＴＩＲ）顕微鏡を使用し
て１２６０ｃｍ−1 での吸光度を測定した。この吸収
は、もっぱらシランのＳｉ上のメチル基の延伸変形のた
めであって、絶縁材中の所定点おけるシラン濃度に関係
する。ケーブルの各断面について該半径方向の走査を１
２回行った（すなわち、円周方向３０°増分で行う）。
それぞれの場合に、処理用流体がもはや検出されなかっ
た半径方向の距離を記録した、これらの点が流体の浸透
フロントを画定する。このデータを表５に示す。ケーブ
ル絶縁材の外半径は約１７，９６９μｍそして内半径は
約１３，５８９μｍであった。
片を直角方向に等しく切断し、絶縁材における各流体の
浸透度を赤外線マイクロ地図分析によって測定した。こ
の方法に従って、ケーブルの長さに直角にその断面を薄
く切断することによってケーブルの絶縁材を半径方向に
走査し、フーリエ変換赤外（ＦＴＩＲ）顕微鏡を使用し
て１２６０ｃｍ−1 での吸光度を測定した。この吸収
は、もっぱらシランのＳｉ上のメチル基の延伸変形のた
めであって、絶縁材中の所定点おけるシラン濃度に関係
する。ケーブルの各断面について該半径方向の走査を１
２回行った（すなわち、円周方向３０°増分で行う）。
それぞれの場合に、処理用流体がもはや検出されなかっ
た半径方向の距離を記録した、これらの点が流体の浸透
フロントを画定する。このデータを表５に示す。ケーブ
ル絶縁材の外半径は約１７，９６９μｍそして内半径は
約１３，５８９μｍであった。
【００２９】
【表５】 図２は上記ーブルの横断面を示し、流体（ａ）のポリエ
チレン絶縁材への拡散を示す。この図はケーブル（１
０）を示し、該ケーブルは１０番のアルミニウムより線
６１本（５）からなる導体、該導体を被覆する導体シー
ルド（６）および内面（９）と外面（１３）を有して前
記導体シールドを被覆する絶縁材（１２）から成る。こ
の図において、表５に示した流体の浸透度は黒丸点
（８）で示す。黒丸点（８）を結ぶ線は浸透フロントを
示し、領域（７）は絶縁増強流体が拡散した絶縁材（１
２）の部分を示す。同様に、図３は上記流体（ｂ）の浸
透形状を示す。この図において、導体と導体シールドは
わかり易くするために削除されている。
チレン絶縁材への拡散を示す。この図はケーブル（１
０）を示し、該ケーブルは１０番のアルミニウムより線
６１本（５）からなる導体、該導体を被覆する導体シー
ルド（６）および内面（９）と外面（１３）を有して前
記導体シールドを被覆する絶縁材（１２）から成る。こ
の図において、表５に示した流体の浸透度は黒丸点
（８）で示す。黒丸点（８）を結ぶ線は浸透フロントを
示し、領域（７）は絶縁増強流体が拡散した絶縁材（１
２）の部分を示す。同様に、図３は上記流体（ｂ）の浸
透形状を示す。この図において、導体と導体シールドは
わかり易くするために削除されている。
【００３０】図２および表５から、流体（ａ）の浸透フ
ロントが極めて非対称的であることがわかる。確かに、
この流体は半径方向の走査の中の少なくとも２回は検出
もされなかった。かかる浸透が少ない又は全くない領域
は絶縁の完全性において弱い環を示し、そこでは絶縁破
壊が付勢ケーブルで生じ易い。これに対して、図３は同
一条件下で本発明の方法に従って流体（ｂ）を使用して
処理したケーブルは極めて対称的な浸透フロントを有す
ることを示す。この場合、全ての半径方向が処理流体に
よって絶縁材を殆んど完全に浸透したことを示してい
る。
ロントが極めて非対称的であることがわかる。確かに、
この流体は半径方向の走査の中の少なくとも２回は検出
もされなかった。かかる浸透が少ない又は全くない領域
は絶縁の完全性において弱い環を示し、そこでは絶縁破
壊が付勢ケーブルで生じ易い。これに対して、図３は同
一条件下で本発明の方法に従って流体（ｂ）を使用して
処理したケーブルは極めて対称的な浸透フロントを有す
ることを示す。この場合、全ての半径方向が処理流体に
よって絶縁材を殆んど完全に浸透したことを示してい
る。
【００３１】実施例４ 約２３年間電界にあった３相（それぞれ１，０００ｋｃ
ｍｉｌ，１５ｋＶ定格の橋かけポリエチレン絶縁材、６
１本のストランド・アルミニウム導体）からなるフイ−
ダ・ケーブルを取り出して、従来技術のトリーイング防
止流体で処理した。その導体の侵入型空隙部をメタノー
ルで洗浄し、フエニルメチルジメトキシシランを導入
し、ケーブルを使用したまま１００日間そのままにし
た。この処理後、各相のケーブルの絶縁破壊試験を行っ
た。各相もケーブルの同じ長さの場所で直角方向に切断
して比較した。目視検査時に、各相の横断面が非対称的
な浸透フロントを有することが観察された。前記のマイ
クロ地図化法を用いて、各横断面の４つの半径方向（す
なわち、９０°間隔）を走査した。それぞれの半径方向
に沿った種々の点におけるフエニルメチルジメトキシシ
ランの量の定量的測定をこの流体の既知濃度を含有した
ポリエチレン試料を使用して前もっての検定に基いて行
った。これらの実験結果を相１〜相３についてそれぞれ
図４〜図７にグラフで示す。これらの図において、重量
／体積％（ｇ／ｃｍ3 ×１００）として示した流体の濃
度が、０、９０、１８０および２７０度における導体シ
ールドからの半径方向の距離（１ｍｉｌ＝０．０２５ｍ
ｍ）に対してプロットされている。相１の場合の流体の
浸透は、相２又は相３の場合よりも各半径方向に沿って
かなり大きいことがわかる。この浸透度および対称性の
改善は３相の絶縁破壊強さと直接に相関することがわか
った、それらの値はそれぞれ２８４（相１）、１９６
（相２）および２０２（相３）ボルト／ミルである。
ｍｉｌ，１５ｋＶ定格の橋かけポリエチレン絶縁材、６
１本のストランド・アルミニウム導体）からなるフイ−
ダ・ケーブルを取り出して、従来技術のトリーイング防
止流体で処理した。その導体の侵入型空隙部をメタノー
ルで洗浄し、フエニルメチルジメトキシシランを導入
し、ケーブルを使用したまま１００日間そのままにし
た。この処理後、各相のケーブルの絶縁破壊試験を行っ
た。各相もケーブルの同じ長さの場所で直角方向に切断
して比較した。目視検査時に、各相の横断面が非対称的
な浸透フロントを有することが観察された。前記のマイ
クロ地図化法を用いて、各横断面の４つの半径方向（す
なわち、９０°間隔）を走査した。それぞれの半径方向
に沿った種々の点におけるフエニルメチルジメトキシシ
ランの量の定量的測定をこの流体の既知濃度を含有した
ポリエチレン試料を使用して前もっての検定に基いて行
った。これらの実験結果を相１〜相３についてそれぞれ
図４〜図７にグラフで示す。これらの図において、重量
／体積％（ｇ／ｃｍ3 ×１００）として示した流体の濃
度が、０、９０、１８０および２７０度における導体シ
ールドからの半径方向の距離（１ｍｉｌ＝０．０２５ｍ
ｍ）に対してプロットされている。相１の場合の流体の
浸透は、相２又は相３の場合よりも各半径方向に沿って
かなり大きいことがわかる。この浸透度および対称性の
改善は３相の絶縁破壊強さと直接に相関することがわか
った、それらの値はそれぞれ２８４（相１）、１９６
（相２）および２０２（相３）ボルト／ミルである。
【図１】５０℃における処理用流体の拡散係数（対数）
の関数として被処理ケーブルの絶縁破壊応力（５０％確
率）を示すグラフである。
の関数として被処理ケーブルの絶縁破壊応力（５０％確
率）を示すグラフである。
【図２】フエニルメチルジメトキシシランで処理したケ
ーブルの横断面図である。
ーブルの横断面図である。
【図３】ジメチルジメトキシシランで処理したケーブル
の横断面図である。
の横断面図である。
【図４】導体シールドからの距離の関数として被処理フ
イーダ・ケーブルの相１の絶縁材におけるフエニルメチ
ルメトキシシランの濃度のプロットである。
イーダ・ケーブルの相１の絶縁材におけるフエニルメチ
ルメトキシシランの濃度のプロットである。
【図５】導体シールドからの距離の関数として図４の被
処理フイーダ・ケーブルの相２の絶縁材におけるフエニ
ルメチルメトキシシランの濃度のプロットである。
処理フイーダ・ケーブルの相２の絶縁材におけるフエニ
ルメチルメトキシシランの濃度のプロットである。
【図６】導体シールドからの距離の関数として図４の被
処理フイーダ・ケーブルの相３の絶縁材におけるフエニ
ルメチルメトキシシランの濃度のプロットである。
処理フイーダ・ケーブルの相３の絶縁材におけるフエニ
ルメチルメトキシシランの濃度のプロットである。
５ より線 ６ 導体シールド ７ 拡散領域 ８ 黒丸点 ９ 絶縁材の内表面 １０ ケーブル １２ 絶縁材 １３ 絶縁材の外表面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 メリース ジェイ ジーメリス アメリカ合衆国ミシガン州ミッドランド、 ダブリュ・ネルソン 2015 (72)発明者 ゲリー アレン ビンセント アメリカ合衆国ミシガン州ミッドランド、 ブロック・クリーク・ロード 3121 (72)発明者 グレン ジョン バーティニィ アメリカ合衆国ワシントン州タコマ、エヌ イー・ウオーター・ストリート 6820
Claims (9)
- 【請求項１】高分子絶縁材に包まれた中心より線を有し
該より線の領域に空隙を有する電気ケーブルの前記空隙
に、前記高分子絶縁材において５０℃で少なくとも１×
１０−7 ｃｍ2 ／秒の拡散係数と２５℃で＜１００ｃＰ
（ｍＰａ・ｓ）の初粘度を有する水−反応性トリーイン
グ防止剤を供給することからなることを特徴とする電気
ケーブルの絶縁特性増強法。 - 【請求項２】前記トリーイング防止剤は、トリアルキル
アルコキシシランおよびジアルキルジアルコキシシラン
から成る群から選択することを特徴とする請求項１の方
法。 - 【請求項３】前記トリーイング防止剤が一般式Ｒ1 Ｃ
（ＯＣＨ3 ）3 （式中のＲ1 は水素又はメチル基から選
択する）をもったオルトエステルであることを特徴とす
る請求項１の方法。 - 【請求項４】前記トリーイング防止剤が一般式Ｒ3 Ｒ4
Ｃ＝Ｃ（ＯＲ5 ）Ｒ6（式中のＲ3 、Ｒ4 およびＲ6 は
それぞれ水素又は炭素原子数１〜３を有するアルキル基
から選び、Ｒ5 は−ＳｉＲ7 3 （式中のＲ7 は炭素原子
数１〜２を有するアルキル基である））をもったエノー
ル・エーテルであることを特徴とする請求項１の方法。 - 【請求項５】前記トリーイング防止剤がオルガノホウ酸
塩であることを特徴とする請求項１の方法。 - 【請求項６】前記トリ−イング防止剤はトリメチルメト
キシシラン又はジメチルジメトキシシランから選ぶこと
を特徴とする請求項２の方法。 - 【請求項７】前記トリ−イング防止剤が（ＭｅＯ）3 Ｃ
ＣＨ3 （Ｍｅはメチル基を示す）であることを特徴とす
る請求項３の方法。 - 【請求項８】前記トリ−イング防止剤がＣＨ2 ＝Ｃ（Ｍ
ｅ）−ＯＳｉＭｅ3（Ｍｅはメチル基を示す）であるこ
とを特徴とする請求項４の方法。 - 【請求項９】前記トリーイング防止剤が（ＭｅＯ）3 Ｂ
（Ｍｅはメチル基を示す）であることを特徴とする請求
項５の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/049,899 US5372840A (en) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | Method for enhancing dielectric strength of cable using fluid having a high diffusion coefficient |
| US049899 | 1993-04-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06325627A true JPH06325627A (ja) | 1994-11-25 |
| JP3478302B2 JP3478302B2 (ja) | 2003-12-15 |
Family
ID=21962337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08080294A Expired - Lifetime JP3478302B2 (ja) | 1993-04-20 | 1994-04-20 | 高拡散係数流体使用によるケーブルの絶縁耐力増強法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5372840A (ja) |
| EP (1) | EP0621608B1 (ja) |
| JP (1) | JP3478302B2 (ja) |
| KR (1) | KR100292698B1 (ja) |
| AU (1) | AU667429B2 (ja) |
| CA (1) | CA2120906C (ja) |
| DE (1) | DE69400725T2 (ja) |
| NO (1) | NO307586B1 (ja) |
| ZA (1) | ZA942604B (ja) |
Cited By (2)
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