JPH06323799A

JPH06323799A - 発破工法

Info

Publication number: JPH06323799A
Application number: JP11076293A
Authority: JP
Inventors: Masaaki Yamamoto; 雅昭山本; Kenichi Aiko; 研一愛甲
Original assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1993-05-12
Filing date: 1993-05-12
Publication date: 1994-11-25

Abstract

(57)【要約】【目的】発破作業において発生する地盤振動や騒音
を、各装薬孔内の爆薬の起爆時間間隔を制御し干渉させ
ることによって軽減したり、最終破砕面の起爆時間を揃
えることによって平滑に仕上げる。【構成】発破器から供給された電気エネルギーを蓄積
する蓄積手段と、前記蓄積手段に蓄積された電気エネル
ギーによって動作開始し、予め設定された遅延時間の後
に点火信号を出力する、遅延時間を変更可能な遅延回路
と、前記遅延回路から出力された点火信号により閉じ
て、前記蓄積手段に蓄積された電気エネルギーを点火用
抵抗線に通電するスイッチング回路とを具備する電子式
遅延雷管を用い、±１ｍｓ以内の誤差の起爆時間間隔で
順次起爆する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】複数の爆薬を所定の時間精度で起
爆する発破工法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に複数の爆薬を所定の時間精度で起
爆する発破工法は、起爆時間間隔を決定する遅延装置が
燃焼組成物を用いた延時導火線あるいは延時薬から成る
雷管を用いて行われていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】複数の爆薬を所定の時
間精度で起爆する発破工法では、発破作業において発生
する地盤振動や騒音の低減あるいは発破作業によって発
生する岩石の粒度を小さくたり、最終破砕面の起爆時間
を揃えることによって平滑に仕上げるなどの効果が期待
できた。

【０００４】起爆時間間隔を決定する遅延装置が燃焼組
成物を用いた延時導火線あるいは延時薬から成る雷管を
用いて行う発破工法では、例えば電気雷管の場合日本工
業規格ＪＩＳＫ４８０７−１９８１（下記表１）にあ
るように基準となる起爆時間が固定化されており、かつ
起爆時間の精度が、基準となる起爆時間に対して約１０
％〜２０％であり、起爆時間が長くなるほど正確な起爆
時間間隔を得ることが困難であったため、発破設計に限
界があった。

【０００５】

【表１】

【０００６】また、起爆時間精度の高い電子式遅延雷管
を用いて行う発破工法として特開昭６２−２６１９００
号あるいは特開平１−２８５８００号が提案されてい
る。

【０００７】しかしながら、前記の技術においてこれら
の発破効果を得るために必要な爆薬の起爆時間間隔の精
度が明確でなかった。

【０００８】従って本発明は、複数の爆薬を所定の時間
間隔で起爆する発破工法において、爆薬の起爆時間間隔
の精度を明らかにし、該起爆時間間隔の精度を満たす所
定の時間間隔で順次起爆させ、発破効果を向上させる発
破工法を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明において、上記目
的を達成するために、発破器から供給された電気エネル
ギーを蓄積する蓄積手段と、前記蓄積手段に蓄積された
電気エネルギーによって動作開始し、予め設定された遅
延時間の後に点火信号を出力する、遅延時間を変更可能
な遅延回路と、前記遅延回路から出力された点火信号に
より閉じて、前記蓄積手段に蓄積された電気エネルギー
を点火用抵抗線に通電するスイッチング回路とを具備す
る電子式遅延雷管を用い、±１ｍｓ以内の誤差の起爆時
間間隔で順次起爆することを特徴とする。

【００１０】好ましくは、上記目的を達成するために、
前記遅延回路は、前記蓄積手段に充電された電気エネル
ギーによって動作開始して、クロックパルスを発振する
発振手段と、計数値が変更設定可能であり、１０ｍｓ以
内のリセット時間の後に前記発振手段の出力するクロッ
クパルスを計数する計数手段と、前記計数手段が予め設
定された計数値だけ前記クロックパルスを計数したとき
に、前記点火信号を出力する出力手段と、前記リセット
時間内に前記クロックパルスの周波数が前記発振手段の
固有周波数に到達するように当該発振手段を過励振する
手段とを有することを特徴とする。

【００１１】

【作用】本発明によれば、起爆時間間隔が±１ｍｓ以内
の精度でかつ任意の起爆時間間隔で起爆される電子式遅
延雷管を用いて起爆できるので、発破する地盤あるいは
岩盤の性質に適合した制御発破が可能となる。

【００１２】本発明の発破工法に用いる好ましい電子式
遅延雷管は、発振手段の出力周波数が、過励振によって
極めて短時間で定常周波数に達し、該発振手段の出力周
波数が定常状態に入った後に計数手段がカウントを開始
するので、高精度かつ高信頼性の遅延時間が得られる。

【００１３】その結果、雷管に点火する遅延時間の精度
が改善され、起爆時間間隔を最小１ｍｓで設定可能とな
るよう構成しても対応できる。

【００１４】

【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細
に説明する。

【００１５】図１に本発明に用いる電子式遅延雷管の一
実施例を示す。

【００１６】同図において、入力端子１１および１２
は、リード線６を介して図１の電気式発破器１に接続さ
れている。抵抗１３および整流器１４が、入力端子１１
および１２の間に接続されている。コンデンサ１５と抵
抗１６が、整流器１４の出力端子の間に並列に接続され
ている。抵抗１３は、発破現場においてしばしば起こる
迷走電流が、雷管を発火させるような電圧までコンデン
サ１５を充電するのを防止する。さらに、抵抗１３は、
多段発破システムにおいて、複数の雷管を直列に接続し
た場合、各整流器１４にほぼ等しい電圧がかかるように
する分圧器の役目をする。整流器１４は、コンデンサ１
５を端子１１および１２に供給される入力電圧の極性に
関係なく、一方向に充電することを可能にする。本実施
例において、抵抗１３の抵抗値は１５Ωであり、コンデ
ンサ１５の容量は１，０００マイクロファラドである。
この場合、コンデンサ１５は、電気式発破器１から供給
される電気エネルギによって、５〜１０ｍｓで１５Ｖの
最大電圧まで充電される。

【００１７】サイリスタ（スイッチング素子）１７およ
び点火抵抗１８の直列回路が、コンデンサの両端に接続
されている。さらに、定電圧回路１９の入力端子が、コ
ンデンサ１５の両端に接続されている。コンデンサ２０
および抵抗２１とコンデンサ２２の直列回路が、定電圧
回路１９の出力端子間に並列に接続されている。抵抗２
１とコンデンサ２２が、カウンタリセット時間回路２３
を構成している。さらに、デジタルタイマ３０が、定電
圧回路１９の出力端子に接続されている。

【００１８】デジタルタイマ３０は、リセット回路４
０，雷管に点火する遅延時間をカウントする主カウンタ
５０，主カウンタの初期値を予め設定するプリセット回
路６０，発振器９０が極めて短時間で定常状態に入るよ
うに発振器９０を過励振する過励振回路７０で構成され
ている。

【００１９】リセット回路４０は、比較器４２と、抵抗
４４および４６からなる分圧器とで構成されている。比
較器４２の反転入力端子は、抵抗２１とコンデンサ２２
の接続点に接続されており、比較器４２の非反転入力端
子は、抵抗４４および４６の接続点に接続されている。
したがって、比較器４２の出力は、抵抗２１とコンデン
サ２２の時定数で定義される予め定められた時間Ｔ１の
後に、ハイレベルからローレベルに変化する。この所定
時間Ｔ１は、本発明のカウンタリセット時間に相当す
る、たとえば５ｍｓに規定される。

【００２０】主カウンタ５０は、分周器５２からパルス
列が供給される１３ビットプリセット型カウンタであ
る。分周器５２は、１２ビット分周器である。すなわ
ち、分周器５２の出力周波数は、発振器９０から供給さ
れるクロックパルス列Ｓｅの周波数の１／４０９６であ
る。

【００２１】主カウンタ５０は、主カウンタ５０の初期
値を予め設定するプリセット回路６０に接続されてい
る。プリセット回路６０は、フリップフロップ５６によ
って駆動される。このフリップフロップ５６は、信号Ｓ
Ｒの立上がりでリセットされる。一方、主カウンタ５０
および分周器５２は、信号ＳＲの立ち下がりでリセット
される。

【００２２】図２（ａ）は複数のスイッチング回路６２
で構成されるプリセット回路６０を示す。各スイッチン
グ回路６２は、抵抗６７を介して直列に接続されたｐ−
チャンネルＦＥＴ６４とｎ−チャンネルＦＥＴ６６とで
構成されている。二つのＦＥＴのゲートはフリップフロ
ップ５６のＱ出力に接続されている。フリップフロップ
５６がセット状態の時、すなわち、ゲート電圧がしきい
値電圧より高い場合、ｐ−チャンネルＦＥＴ６４はオフ
となり、ｎ−チャンネルＦＥＴは導通状態となる。した
がって、各スイッチング回路６２の出力レベルはロー
で、主カウンタ５０のプリセット値は変らない。逆に、
フリップフロップ５６がリセット状態の時、すなわち、
ゲート電圧がしきい値電圧より低い場合、ｐ−チャンネ
ルＦＥＴ６４は導通され、ｎ−チャンネルＦＥＴ６６は
カットオフされる。この場合、各スイッチング回路６２
の出力レベルは、時間セットライン６８−１，６８−
２，．．．６８−ｍの状態で決まる。時間セットライン
６８−ｊが接地されている場合は、スイッチング回路６
２の出力レベルはローであるが、時間セットライン６８
−ｊが開の時はハイとなる。

【００２３】図１において、主カウンタ５０の出力はフ
リップフロップ５８に供給され、信号ＳＲの立上がりで
予めリセットされていたフリップフロップ５８をセット
する。フリップフロップ５８がセットされると、サイリ
スタ１７がトリガされてオンとなる。すなわち、遅延回
路が消費した後にコンデンサ１５に残っているすべての
電気エネルギが、点火抵抗１８に供給され、雷管が爆発
する。

【００２４】過励振回路７０は、補助カウンタ７２、フ
リップフロップ７４−１，７４−２，．．．７４−ｎ、
クロックドインバータ７６−１，７６−２，．．．７６
−ｎ、およびインバータ７８で構成されている。カウン
タ７２は１μｓ間隔で信号Ｒ１，Ｒ２．．．Ｒｎを出力
し、これをフリップフロップ７４−１，７４−
２，．．．７４−ｎのリセット端子にそれぞれ供給す
る。フリップフロップ７４−１，７４−２，．．．７４
−ｎは信号ＳＲの立上がりで同時にセットされ、信号Ｒ
１，Ｒ２，．．．Ｒｎによって順次リセットされる。フ
リップフロップ７４−ｉ（ｉ＝１，２，．．．，ｎ）の
出力端子は、クロックドインバータ７６−ｉの制御端子
に接続されている。過励振回路そのものは、特開平５−
２００００９の図９に開示されているように、電子回路
の分野で知られている。

【００２５】図２（ｂ）はクロックドインバータ７６−
ｉの回路図である。このクロックドインバータ７６−ｉ
の制御端子８３および８４は、フリップフロップ７４−
ｉの出力端子に接続されている。クロックドインバータ
７６−ｉの入力端子８１および出力端子８２は、発振器
９０に接続されている。制御端子８３にハイレベル信号
が印加され制御端子８４にローレベル信号が印加される
と、クロックドインバータはインバータとして動作す
る。一方、制御端子８３にローレベル信号が印加され制
御端子８４にハイレベル信号が印加されると、クロック
ドインバータは発振器９０から電気的に切り離される。

【００２６】発振器９０は、水晶発振子９２、上記水晶
発振子９２と並列に接続されたフィードバック抵抗９
４、上記水晶発振子９２と接地の間に接続されたコンデ
ンサ９６および９８で構成されている。上記水晶発振子
の周波数は、好ましくは１ＭＨｚから１６ＭＨｚの範囲
である。周波数が低すぎると、発振の立上がり時間が長
くなる。その結果、カウンタリセット時間Ｔ１が増加
し、遅延時間の精度に悪影響がある。周波数が高すぎる
と、電力消費に増加する。その結果、コンデンサ１５が
雷管を爆発させるのに十分な電気エネルギを供給できな
い。

【００２７】次に、図１の遅延回路の動作を、図３を参
照して説明する。

【００２８】図３は遅延回路の各部の波形を示す。

【００２９】時刻ｔ０に電気式発破器１から電圧Ｓａが
入力端子１１および１２に印加される。電圧Ｓａによっ
て与えられた電気エネルギは、コンデンサ１５に蓄えら
れ、コンデンサ１５の電圧Ｓｂが急速に増加する。定電
圧回路１９は、電圧Ｓａの印加の直後（数マイクロ秒）
の時刻ｔ１に作動を開始し、定電圧Ｓｃ（たとえば３．
３Ｖ）を出力する。

【００３０】定電圧Ｓｃは抵抗２１を介してコンデンサ
２２に印加され、コンデンサ２２の電圧Ｓｄが次第に増
加する。電圧Ｓｄは時刻ｔ２に抵抗４４および４６より
成る分圧器によって決まる電圧を越えると、比較器４２
の出力レベルがハイからローに変化し、この変化が信号
ＳＲの立ち下がりを作る。すなわち、時刻ｔ１の後に時
間間隔Ｔ１（本実施例では約５ｍｓ）が経過した時に、
信号ＳＲの立ち下がりが生成する。信号ＳＲは、時刻ｔ
１におけるその立上がりで、フリップフロップ７４−１
〜７４−ｎをセットし、フリップフロップ５６および５
８をリセットする。一方、信号ＳＲは、時刻ｔ２におけ
るその立ち下がりで、主カウンタ５０，分周器５２およ
びカウンタ７２をリセットする。

【００３１】時間間隔Ｔ１の間に、水晶発振子９２は、
クロックドインバータ７６−１〜７６−ｎおよびインバ
ータ７８によって過励振され、定常状態に入る。すなわ
ち、水晶発振子９２から出力されるパルス列の周波数
が、時間間隔Ｔ１の間に安定化する。

【００３２】時刻ｔ２に、分周器５２が作動を開始し、
間隔が１ｍｓのパルスから成るパルス列Ｓｆを出力す
る。同時に、カウンタ７２が水晶発振器９０から供給さ
れるクロックパルスのカウントを開始し、１μｓ間隔毎
に信号Ｒ１〜Ｒｎを発生する。信号Ｒ１は、時刻ｔ２か
ら１μｓ後の時刻ｔ３にフリップフロップ５６をセット
し、フリップフロップ７４−１をリセットする。したが
って、プリセット回路６０に印加される信号Ｓｇが時刻
ｔ３に立上がり、プリセット回路６０を定電圧回路１９
から切り離す。これによって、遅延回路による電力消費
が低減する。

【００３３】時刻ｔ３の後に、フリップフロップ７４−
１〜７４−ｎが信号Ｓｈ（＝Ｒ１，Ｒ２，．．．Ｒｎ）
によって、Ｔ２間隔毎（１μｓ）に順次リセットされ
る。したがって、クロックドインバータ７６−１〜７６
−ｎが発振器９０から順次カットオフされる。すなわ
ち、発振器９０の過励振が信号Ｓｈによって次第に解除
される。その結果、水晶発振器９０に供給される電流Ｓ
ｉは、過励振開始時にクロックドインバータ７６および
インバータ７８から供給されていた２０ｍＡから、０．
２ｍＡに次第に変化し、これが定常励振の間、インバー
タ７８によって供給される。

【００３４】水晶発振子９２は発振の初期段階ではかな
り大きい電力を消費し、発振が定常状態に近付くにつれ
てその電力消費を自動的に減少する。したがって、定電
圧で駆動されているクロックドインバータによる水晶発
振子の過励振は、発振子の熱損傷を起こさず、発振を極
めて短時間に定常状態に導く。

【００３５】水晶発振子のこの特徴を利用することによ
り、クロックドインバータ７６およびインバータ７８
を、水晶発振子の過励振を誘起するのに十分な電流を供
給できるインバータで置き換えることができる。この場
合、クロックドインバータ７６およびフリップフロップ
７４を省略できる。

【００３６】主カウンタ５０の電流値がプリセット値に
達すると、主カウンタ５０はフリップフロップ５８をセ
ットする。これはサイリスタ１７のトリガ信号Ｓｊを生
成し、電流Ｓｋがコンデンサ１５から点火抵抗１８に供
給される。こうして、雷管が爆発する。

【００３７】本実施例に従って製作した電子式遅延雷管
の起爆時間を計測したところ表２に示す結果が得られ、
設定起爆時間間隔に対して±１ｍｓ以内の誤差範囲で起
爆が可能であることを確認した。

【００３８】

【表２】

【００３９】以下、前記実施例に示す電子式遅延雷管を
用いて実施した発破工法の実施例を具体的に説明する。

【００４０】＜実施例１＞実施例１−１ベンチ高さ３ｍの採石場において、孔径５０ｍｍφ，孔
長３．０ｍ，孔間隔１．５ｍでベンチ発破を行った。ま
ず、本発明実施に先立ち爆薬の起爆時間間隔を決定する
ために柱状装薬によりアンホ（ＡＮ−ＦＯ）爆薬１．５
ｋｇ／孔、親ダイとしてカーリット２００ｇに瞬発電気
雷管を装着し、切羽より２８０ｍ地点の振動波形を測定
した。この波形を基にコンピュータにより線形重ね合わ
せ原理を用いて合成して解析を行った結果、振動が最小
となる起爆時間間隔は２７ｍｓであった。

【００４１】つづいてこの秒時設計結果に基づき、前記
の電子式遅延雷管を装着したカーリット２００ｇを親ダ
イとして、ベンチ孔８孔に前記と同様な装薬を行い、起
爆時間間隔２７ｍｓで、切羽より１７０ｍ地点における
発破振動を測定した。この結果を（１）式に基づいて距
離補正計算し、表３に示す。

【００４２】

【数１】Ｖ′＝Ｖ×（ｄ′／ｄ）^-0.7 …（１）式ただし、Ｖ′は、補正振動速度（ｃｍ／ｓｅｃ）Ｖは、振動速度（ｃｍ／ｓｅｃ）ｄ′は、補正距離（ｍ）ｄは、測定距離（ｍ）実施例１−２さらに実施例１−１で用いたものと同じ起爆時間間隔の
電子式遅延雷管を用い、装薬条件は実施例１−１と同じ
で孔数を１５孔にして、実施例１と同じ位置で発破振動
を測定した。この結果を（１）式に基づいて距離補正計
算し、表３に示す。

【００４３】＜比較例１＞また比較例として、ＤＳ（起
爆時間間隔２５０ｍｓ；延時導火線による起爆遅延）電
気雷管を親ダイに装着する以外は実施例１と同様に装薬
し、実施例１と同じ位置で発破振動を測定した。この結
果を（１）式に基づいて距離補正計算し、表３に示す。

【００４４】

【表３】

【００４５】ただし、軽減率は比較例１の補正振動速度
を基準として計算した結果である。

【００４６】実施例１−１，１−２によれば、実験を行
った発破現場における地盤振動軽減のための最適起爆時
間間隔は２７ｍｓと推定され、これに従って発破を行っ
たところ、推定通り振動値が軽減された。

【００４７】＜実施例２＞図４に示すような、Ａ鉱山の
標高５５０ｍ坑口より約１５００ｍ入った、細粒花崗岩
の硬質岩盤で地山弾性波速度が６０００ｍ／ｓ前後の小
断面トンネルＴにてスムーズブラスティング発破を実施
した。

【００４８】発破パターンは図５に示す通りであり、最
外周発破孔は、スムースブラスティング爆薬を用い、さ
らに、切羽に向かって左側の発破孔にＤＳ電気雷管、右
側の発破孔に本発明にかかる高秒時精度の電子式遅延電
気雷管（遅延時間２３００ｍｓ±１ｍｓ）を用いた。他
の各段には全てＤＳ電気雷管を用いた。ただし、内側の
口内の数字１〜１０で示したものは前記と同じ電子式遅
延電気雷管であって、同数字は段数を示し、発破開始か
ら１００ｍｓ後、つづいて各々１００ｍｓ経過毎に起爆
した。

【００４９】この２種類の雷管を用いたスムースブラス
ティング工法による地山の損傷領域を調査するため、図
４および図６に示すような、Ｌｉｎｅ−Ａ（電子式遅延
電気雷管側）と、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の２
測線上にセンサＳ₁ 〜Ｓ_n を設置し、弾性波探査を行
い、損傷領域を測定した。

【００５０】上記の弾性波探査により得られたＬｉｎｅ
−Ａ（電子式遅延電気雷管側）の走時曲線を図７（ａ）
に、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の走時曲線を図７
（ｂ）に各々示す。

【００５１】両図において、図６に示す打撃点（Ｓｈｏ
ｔｐｏｉｎｔ）から距離２ｍ地点の走時をみると、Ｌ
ｉｎｅ−Ａでは約０．４ｍｓ、Ｌｉｎｅ−Ｂでは約０．
８ｍｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−Ａ側に
比べて到達時間がかなり遅く、この分の岩盤の損傷が進
んでいるものと考えられる。

【００５２】また、トンネルＴの周辺の損傷領域は層構
造をなし、下層になるにしたがい弾性波速度が大きいと
仮定し、表層除去法を行った結果を、図８（ａ）および
（ｂ）に示す。

【００５３】なお、走時曲線より、Ｌｉｎｅ−Ａ側を２
層構造、Ｌｉｎｅ−Ｂ側を３層構造として計算した。こ
れによると、Ｌｉｎｅ−Ａ側の表層（第１層）は、その
厚みが最大１００ｍｍ程度で、弾性波速度Ｖ₁ が１７８
０ｍ／ｓであるのに対し、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の表層（第１
層）は最大２５０ｍｍ程度の厚みで弾性波速度Ｖ₁ が１
０４０ｍ／ｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−
Ａ側に比較し損傷層が厚いことがわかる。

【００５４】また、Ｌｉｎｅ−Ｂ側は、さらに弾性波速
度Ｖ₂ が４５６０ｍ／ｓの第２層（中間層）の岩盤が１
ｍ前後の厚さで存在しており、Ｌｉｎｅ−Ａ側に比べて
かなりの損傷を受けていることがわかる。Ｌｉｎｅ−Ｂ
側の最大１ｍ前後の岩盤の痛みに対して、Ｌｉｎｅ−Ａ
側は上述のように最大１００ｍｍ程度であり、格別の効
果の差異が確認された。以上の結果を表４に示す。

【００５５】＜実施例３＞実施例２と同一トンネル現場
で、３０００ｍ／ｓ程度の弾性波速度のクラッキーな岩
盤を選択し、他の条件を同じとして同工法を使用した結
果、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の最大１４００ｍｍ前後の岩盤の痛
みに対して、Ｌｉｎｅ−Ａ側は最大２５０ｍｍ程度であ
り、岩盤の質が変化しても顕著な効果が出ることを確認
した。この結果を表４に示す。なお、痛み軽減率は｛（ＬｉｎｅＢ−ＬｉｎｅＡ）／ＬｉｎｅＢ｝×１００
（％）で表した。

【００５６】

【表４】

【００５７】

【発明の効果】本発明の発破工法によれば、発破作業に
おいて発生する地盤振動や騒音を、各装薬孔内の爆薬の
起爆時間間隔を制御し干渉させることによって軽減した
り、最終破砕面の起爆時間を揃えることによって平滑に
仕上げる発破工法などにおいて、著しい発破効果が得ら
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る点火素子用の電子式遅延回路の一
実施例を示すブロック図である。

【図２】（ａ）は図１のプリセット回路を示す回路図、
（ｂ）は図１のクロックドインバータを示す回路図であ
る。

【図３】図１の各部の波形を示す図である。

【図４】実験現場の位置関係を示した断面図である。

【図５】この発明をトンネルスムースブラスティング工
法に適用した場合の発破孔配置を示す断面図である。

【図６】発破後に地山の損傷領域をセンサを使用し、弾
性波探査を行った時の測線とセンサの位置関係を示す断
面図である。

【図７】弾性波探査により得られた走時曲線を示すグラ
フである。

【図８】図７の結果から、表層除去法により求めた結果
を示すグラフである。

【符号の説明】

１電気発破器６リード線１１，１２入力端子１３抵抗１４整流器１５コンデンサ１７サイリスタ１８点火抵抗１９定電圧回路２０，２２コンデンサ２１抵抗２３カウンタリセット時間回路３０デジタルタイマ４０リセット回路４２比較器４４，４６分圧抵抗５０主カウンタ５２分周期５６，５８フリップフロップ６０プリセット回路６２スイッチング回路６４ｐ−チャンネルＦＥＴ６６ｎ−チャンネルＦＥＴ６７抵抗６８−１〜６８−ｍ時間セットライン７０過励振回路７２補助カウンタ７４−１〜７４−ｎフリップフロップ７６−１〜７６−ｎクロックドインバータ８１クロックドインバータの入力端子８２クロックドインバータの出力端子８３，８４制御端子９０発振器９２水晶発振器９４フィードバック抵抗９６，９８コンデンサ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】発破器から供給された電気エネルギーを
蓄積する蓄積手段と、前記蓄積手段に蓄積された電気エネルギーによって動作
開始し、予め設定された遅延時間の後に点火信号を出力
する、遅延時間を変更可能な遅延回路と、前記遅延回路から出力された点火信号により閉じて、前
記蓄積手段に蓄積された電気エネルギーを点火用抵抗線
に通電するスイッチング回路とを具備する電子式遅延雷
管を用い、 ±１ｍｓ以内の誤差の起爆時間間隔で順次起爆すること
を特徴とする発破工法。
【請求項２】前記遅延回路は、前記蓄積手段に充電さ
れた電気エネルギーによって動作開始して、クロックパ
ルスを発振する発振手段と、計数値が変更設定可能であ
り、１０ｍｓ以内のリセット時間の後に前記発振手段の
出力するクロックパルスを計数する計数手段と、前記計
数手段が予め設定された計数値だけ前記クロックパルス
を計数したときに、前記点火信号を出力する出力手段
と、前記リセット時間内に前記クロックパルスの周波数
が前記発振手段の固有周波数に到達するように当該発振
する手段を過励振する手段とを有することを特徴とする
請求項１に記載の発破工法。