JPH06323800A - 発破工法 - Google Patents
発破工法Info
- Publication number
- JPH06323800A JPH06323800A JP11076393A JP11076393A JPH06323800A JP H06323800 A JPH06323800 A JP H06323800A JP 11076393 A JP11076393 A JP 11076393A JP 11076393 A JP11076393 A JP 11076393A JP H06323800 A JPH06323800 A JP H06323800A
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- JP
- Japan
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- blasting
- electric detonator
- discharge
- capacitor
- electronic delay
- Prior art date
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- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 爆薬の起爆が発破効果を損なわないようにし
て、爆薬の起爆時間を精度よくかつ任意に、また安価に
発破作業を行うこと。 【構成】 電子式遅延電気雷管を接続するべき第１出力
端子と、非電子式遅延電気雷管を接続するべき第２出力
端子と、第１発破用コンデンサと、第２発破用コンデン
サと、これら２つのコンデンサをほぼ同時に充電するた
めの充電手段と、充電後の第１発破用コンデンサを第１
出力端子へ接続して放電させる第１放電手段と、充電後
の第２発破用コンデンサを第２出力端子へ接続して放電
させる第２放電手段と、第１放電手段よりも第２放電手
段の放電開始を遅らせる手段とを具備する発破器を用い
て、電子式遅延電気雷管と非電子式遅延電気雷管とを併
用する。
て、爆薬の起爆時間を精度よくかつ任意に、また安価に
発破作業を行うこと。 【構成】 電子式遅延電気雷管を接続するべき第１出力
端子と、非電子式遅延電気雷管を接続するべき第２出力
端子と、第１発破用コンデンサと、第２発破用コンデン
サと、これら２つのコンデンサをほぼ同時に充電するた
めの充電手段と、充電後の第１発破用コンデンサを第１
出力端子へ接続して放電させる第１放電手段と、充電後
の第２発破用コンデンサを第２出力端子へ接続して放電
させる第２放電手段と、第１放電手段よりも第２放電手
段の放電開始を遅らせる手段とを具備する発破器を用い
て、電子式遅延電気雷管と非電子式遅延電気雷管とを併
用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複数の爆薬を所定の時
間精度で起爆する発破工法であってかつ電子式遅延電気
雷管と非電子式遅延電気雷管とを併用して用いる発破工
法に関する。
間精度で起爆する発破工法であってかつ電子式遅延電気
雷管と非電子式遅延電気雷管とを併用して用いる発破工
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に複数の爆薬を所定の時間精度で起
爆する発破工法は、電気エネルギーが供給されると点火
用抵抗が加熱され、該点火用抵抗の周囲に配置される点
火薬が発火し、点火薬の火炎あるいは熱，衝撃等で起爆
薬に着火するか、あるいは、起爆時間を決定するための
燃焼組成物を用いた延時導火線あるいは延時薬から成る
遅延装置に着火し、該遅延装置を通して起爆薬に着火
し、添装薬を起爆する非電子式遅延電気雷管を用いて、
複数の爆薬を所定の起爆時間間隔で起爆していた。
爆する発破工法は、電気エネルギーが供給されると点火
用抵抗が加熱され、該点火用抵抗の周囲に配置される点
火薬が発火し、点火薬の火炎あるいは熱，衝撃等で起爆
薬に着火するか、あるいは、起爆時間を決定するための
燃焼組成物を用いた延時導火線あるいは延時薬から成る
遅延装置に着火し、該遅延装置を通して起爆薬に着火
し、添装薬を起爆する非電子式遅延電気雷管を用いて、
複数の爆薬を所定の起爆時間間隔で起爆していた。
【０００３】また近年では、起爆遅延時間の精度を高め
た電子式遅延電気雷管を用いた発破工法が提案されてい
る。該電子式遅延電気雷管は、特開昭５７−１４２４９
８号公報、特開昭６２−９１７９９号公報などで提案さ
れており、極めて高い起爆遅延時間の精度と、任意に起
爆遅延時間を設定できる特徴を有している。
た電子式遅延電気雷管を用いた発破工法が提案されてい
る。該電子式遅延電気雷管は、特開昭５７−１４２４９
８号公報、特開昭６２−９１７９９号公報などで提案さ
れており、極めて高い起爆遅延時間の精度と、任意に起
爆遅延時間を設定できる特徴を有している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】起爆時間間隔を決定す
る遅延装置が燃焼組成物を用いた延時導火線あるいは延
時薬から成る雷管を用いて行う発破工法では、例えば電
気雷管の場合基準となる起爆時間が固定化されており、
かつ起爆時間の精度が、基準となる起爆時間に対して約
１０％〜２０％であり、起爆時間が長くなるほど正確な
起爆時間間隔を得ることが困難であったため、発破設計
に限界があった。
る遅延装置が燃焼組成物を用いた延時導火線あるいは延
時薬から成る雷管を用いて行う発破工法では、例えば電
気雷管の場合基準となる起爆時間が固定化されており、
かつ起爆時間の精度が、基準となる起爆時間に対して約
１０％〜２０％であり、起爆時間が長くなるほど正確な
起爆時間間隔を得ることが困難であったため、発破設計
に限界があった。
【０００５】一方、起爆時間精度の高い電子式遅延電気
雷管を用いて行う場合には、極めて高い起爆遅延時間の
精度と、任意に起爆遅延時間を設定できる利点はある
が、電子式遅延電気雷管は上記非電子式遅延電気雷管に
比べて、高価ものにならざるを得なかった。
雷管を用いて行う場合には、極めて高い起爆遅延時間の
精度と、任意に起爆遅延時間を設定できる利点はある
が、電子式遅延電気雷管は上記非電子式遅延電気雷管に
比べて、高価ものにならざるを得なかった。
【０００６】従って本発明の目的は以上のような問題を
解消した発破工法を提供することにある。
解消した発破工法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、電子式遅延電気雷管を接続するべき第１出力
端子と、非電子式遅延電気雷管を接続するべき第２出力
端子と、第１発破用コンデンサと、第２発破用コンデン
サと、前記第１発破用コンデンサおよび第２発破用コン
デンサをほぼ同時に充電するための充電手段と、充電後
の第１発破用コンデンサを前記第１出力端子へ接続して
放電させる第１放電手段と、充電後の第２発破用コンデ
ンサを前記第２出力端子へ接続して放電させる第２放電
手段と、前記第１放電手段よりも前記第２放電手段の放
電開始を遅らせる手段とを具備する発破器を用いて、前
記電子式遅延電気雷管と前記非電子式遅延電気雷管とを
併用することを特徴とする。
本発明は、電子式遅延電気雷管を接続するべき第１出力
端子と、非電子式遅延電気雷管を接続するべき第２出力
端子と、第１発破用コンデンサと、第２発破用コンデン
サと、前記第１発破用コンデンサおよび第２発破用コン
デンサをほぼ同時に充電するための充電手段と、充電後
の第１発破用コンデンサを前記第１出力端子へ接続して
放電させる第１放電手段と、充電後の第２発破用コンデ
ンサを前記第２出力端子へ接続して放電させる第２放電
手段と、前記第１放電手段よりも前記第２放電手段の放
電開始を遅らせる手段とを具備する発破器を用いて、前
記電子式遅延電気雷管と前記非電子式遅延電気雷管とを
併用することを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明によれば、複数の爆薬を所定の時間間隔
で起爆する発破工法において、必要な箇所だけ爆薬の起
爆遅延時間精度が高い電子式遅延電気雷管を用い、その
他の箇所には非電子式遅延電気雷管を用い、これらの別
々の雷管に対する起爆に必要な電気エネルギーを供給開
始する時間をずらすことによって爆薬の起爆が発破効果
を損なわないようにすることができ、爆薬の起爆時間を
精度よくかつ任意に、また安価に発破作業を行うことが
できるようになる。
で起爆する発破工法において、必要な箇所だけ爆薬の起
爆遅延時間精度が高い電子式遅延電気雷管を用い、その
他の箇所には非電子式遅延電気雷管を用い、これらの別
々の雷管に対する起爆に必要な電気エネルギーを供給開
始する時間をずらすことによって爆薬の起爆が発破効果
を損なわないようにすることができ、爆薬の起爆時間を
精度よくかつ任意に、また安価に発破作業を行うことが
できるようになる。
【０００９】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細
に説明する。
に説明する。
【００１０】図１に本発明に用いる発破器の一実施例を
示す。
示す。
【００１１】電池などの直流電源１１はスイッチ１２を
通じて第１ＤＣ／ＤＣコンバータ１３に接続されると共
に、スイッチ１２−スイッチ１４を通じてＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１５に接続される。第１出力端子１６ａ，１６
ｂは所望数の電子式遅延電気雷管１８が発破母線１９を
通じて直列に接続されるべき端子であり、第２出力端子
１７ａ，１７ｂは所望数の非電子電気雷管２１が発破母
線２２を通じて直列に接続されるべき端子である。
通じて第１ＤＣ／ＤＣコンバータ１３に接続されると共
に、スイッチ１２−スイッチ１４を通じてＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１５に接続される。第１出力端子１６ａ，１６
ｂは所望数の電子式遅延電気雷管１８が発破母線１９を
通じて直列に接続されるべき端子であり、第２出力端子
１７ａ，１７ｂは所望数の非電子電気雷管２１が発破母
線２２を通じて直列に接続されるべき端子である。
【００１２】ＤＣ／ＤＣコンバータ１３の出力側には電
圧検出用分圧抵抗器２３が接続され、その検出電圧は、
マイクロコンピュータよりなる制御部２４に供給され
る。第１発破用コンデンサ２５が切替えスイッチ２６，
２７によりＤＣ／ＤＣコンバータ１３の出力側と第１出
力端子１６ａ，１６ｂ側とに切替え接続される。制御部
２４は第１発破用コンデンサ２５がＤＣ／ＤＣコンバー
タ１３に接続された状態で、第１出力端子１６ａ，１６
ｂに接続された電子式遅延電気雷管１８の数に応じた電
圧に第１発破用コンデンサ２５を充電するようにＤＣ／
ＤＣコンバータ１３を制御する。切替えスイッチ２６，
２７と第１出力端子１６ａ，１６ｂとの間には安全回路
２８が挿入される。安全回路２８は最大電流制限用抵抗
器２９，自己放電圧安全抵抗器３１，雑音消去コンデン
サ３２からなる。第１出力端子１６ａ，１６ｂ間にスイ
ッチ３３が接続される。
圧検出用分圧抵抗器２３が接続され、その検出電圧は、
マイクロコンピュータよりなる制御部２４に供給され
る。第１発破用コンデンサ２５が切替えスイッチ２６，
２７によりＤＣ／ＤＣコンバータ１３の出力側と第１出
力端子１６ａ，１６ｂ側とに切替え接続される。制御部
２４は第１発破用コンデンサ２５がＤＣ／ＤＣコンバー
タ１３に接続された状態で、第１出力端子１６ａ，１６
ｂに接続された電子式遅延電気雷管１８の数に応じた電
圧に第１発破用コンデンサ２５を充電するようにＤＣ／
ＤＣコンバータ１３を制御する。切替えスイッチ２６，
２７と第１出力端子１６ａ，１６ｂとの間には安全回路
２８が挿入される。安全回路２８は最大電流制限用抵抗
器２９，自己放電圧安全抵抗器３１，雑音消去コンデン
サ３２からなる。第１出力端子１６ａ，１６ｂ間にスイ
ッチ３３が接続される。
【００１３】第２発破用コンデンサ３４が切替えスイッ
チ３５，３６によりＤＣ／ＤＣコンバータ１５の出力側
と、第２出力端子１７ａ，１７ｂ側とに切替え接続され
る。切替えスイッチ３５，３６と第２出力端子１７ａ，
１７ｂとの間に安全回路３７が挿入される。安全回路３
７は最大電流制限抵抗器３８，自己放電圧安全抵抗器３
９，雑音消去コンデンサ４１からなる。第２出力端子１
７ａ，１７ｂ間にスイッチ４２が接続される。
チ３５，３６によりＤＣ／ＤＣコンバータ１５の出力側
と、第２出力端子１７ａ，１７ｂ側とに切替え接続され
る。切替えスイッチ３５，３６と第２出力端子１７ａ，
１７ｂとの間に安全回路３７が挿入される。安全回路３
７は最大電流制限抵抗器３８，自己放電圧安全抵抗器３
９，雑音消去コンデンサ４１からなる。第２出力端子１
７ａ，１７ｂ間にスイッチ４２が接続される。
【００１４】発破器操作つまみ（図示せず）が安全位置
に位置されている状態で、スイッチ１２，１４はオフ、
切替えスイッチ２６，２７，３５，３６はそれぞれ第
１，第２出力端子１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂ側、
スイッチ３３，４２はオンとされ、操作つまみが充電位
置に位置されている状態でスイッチ１２，１４はオン、
切替えスイッチ２６，２７，３５，３６はそれぞれＤＣ
／ＤＣコンバータ１３，１５側、スイッチ３３，４２は
オフとされ、操作つまみが放電位置に位置されている状
態でスイッチ１２，１４はオフ、切替えスイッチ２６，
２７，３５，３６は第１，第２出力端子１６ａ，１６
ｂ，１７ａ，１７ｂ側、スイッチ３３，４２はオフとさ
れる。
に位置されている状態で、スイッチ１２，１４はオフ、
切替えスイッチ２６，２７，３５，３６はそれぞれ第
１，第２出力端子１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂ側、
スイッチ３３，４２はオンとされ、操作つまみが充電位
置に位置されている状態でスイッチ１２，１４はオン、
切替えスイッチ２６，２７，３５，３６はそれぞれＤＣ
／ＤＣコンバータ１３，１５側、スイッチ３３，４２は
オフとされ、操作つまみが放電位置に位置されている状
態でスイッチ１２，１４はオフ、切替えスイッチ２６，
２７，３５，３６は第１，第２出力端子１６ａ，１６
ｂ，１７ａ，１７ｂ側、スイッチ３３，４２はオフとさ
れる。
【００１５】ただし、操作つまみを充電位置から放電位
置に切替えた時に、切替えスイッチ２６，２７の切替え
に対し、切替えスイッチ３５，３６の切替えが所定時間
遅れ、つまり電子式遅延電気雷管１８内のエネルギー蓄
積コンデンサに対する充電が充分完了した後に、切替え
スイッチ３５，３６の切替えがなされるようにする。電
子式遅延電気雷管１８に対するエネルギー供給からその
充電が完了するまでの時間が、例えば１０ミリ秒の時、
切替えスイッチ３５，３６の切替えを切替えスイッチ２
６，２７の切替えに対し、例えば３０ミリ秒遅らせる。
置に切替えた時に、切替えスイッチ２６，２７の切替え
に対し、切替えスイッチ３５，３６の切替えが所定時間
遅れ、つまり電子式遅延電気雷管１８内のエネルギー蓄
積コンデンサに対する充電が充分完了した後に、切替え
スイッチ３５，３６の切替えがなされるようにする。電
子式遅延電気雷管１８に対するエネルギー供給からその
充電が完了するまでの時間が、例えば１０ミリ秒の時、
切替えスイッチ３５，３６の切替えを切替えスイッチ２
６，２７の切替えに対し、例えば３０ミリ秒遅らせる。
【００１６】このような遅延をさせるため、この例では
遅延リレー４３（例えば松下電工、ＳＰリレー４Ｔプリ
ント板形、シングルスティプル形）がスイッチ１２を介
して電源１１の両端間に接続され、スイッチ１４、切替
えスイッチ３５，３６として遅延リレー４３の接点がそ
れぞれ使用される。遅延リレー４３が電源１１に接続さ
れると、切替えスイッチ３５，３６が直ちにＤＣ／ＤＣ
コンバータ１５側に接続された後、スイッチ１４がオン
となり、その状態から電源１１を切り離すと、約２０ミ
リ秒後にスイッチ１４がオフ、切替えスイッチ３５，３
６が第２出力端子１７ａ，１７ｂ側に切り替わる。この
ような遅延動作は遅延リレーに限らず、他の手段によっ
てもよい。
遅延リレー４３（例えば松下電工、ＳＰリレー４Ｔプリ
ント板形、シングルスティプル形）がスイッチ１２を介
して電源１１の両端間に接続され、スイッチ１４、切替
えスイッチ３５，３６として遅延リレー４３の接点がそ
れぞれ使用される。遅延リレー４３が電源１１に接続さ
れると、切替えスイッチ３５，３６が直ちにＤＣ／ＤＣ
コンバータ１５側に接続された後、スイッチ１４がオン
となり、その状態から電源１１を切り離すと、約２０ミ
リ秒後にスイッチ１４がオフ、切替えスイッチ３５，３
６が第２出力端子１７ａ，１７ｂ側に切り替わる。この
ような遅延動作は遅延リレーに限らず、他の手段によっ
てもよい。
【００１７】上述の構成において、操作つまみを安全位
置から充電位置に設定すると、スイッチ１２，１４がオ
ン、切替えスイッチ２６，２７，３５，３６がＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ１３，１５側、スイッチ３３，４２がオフ
となり、第１発破用コンデンサ２５に対する充電が開始
され、第１出力端子１６ａ，１６ｂに接続された電子式
遅延電気雷管１８の数に応じた電圧が充電され、また第
２発破用コンデンサ３４に対する充電も同時に開始さ
れ、予め決められた電圧が充電される。
置から充電位置に設定すると、スイッチ１２，１４がオ
ン、切替えスイッチ２６，２７，３５，３６がＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ１３，１５側、スイッチ３３，４２がオフ
となり、第１発破用コンデンサ２５に対する充電が開始
され、第１出力端子１６ａ，１６ｂに接続された電子式
遅延電気雷管１８の数に応じた電圧が充電され、また第
２発破用コンデンサ３４に対する充電も同時に開始さ
れ、予め決められた電圧が充電される。
【００１８】これらの充電が完了した後に、操作つまみ
を放電位置に設定すると、直ちにスイッチ１２がオフと
なり、切替えスイッチ２６，２７が第１出力端子１６
ａ，１６ｂ側に切り替わり、電子式遅延電気雷管１８内
のエネルギー蓄積コンデンサに対し、第１発破用コンデ
ンサ２５の電荷が放電を開始し、その放電が充分完了し
た後において、スイッチ１４がオフ、切替えスイッチ３
５，３６が第２出力端子１７ａ，１７ｂ側に切り替わ
り、第２発破用コンデンサ３４の電荷が非電子式電気雷
管２１内のヒータに流れ、これら電気雷管２１が発火す
る。電子式遅延電気雷管１８はエネルギーが第１発破用
コンデンサ２５から供給され、それぞれ設定された時間
の後に発火する。
を放電位置に設定すると、直ちにスイッチ１２がオフと
なり、切替えスイッチ２６，２７が第１出力端子１６
ａ，１６ｂ側に切り替わり、電子式遅延電気雷管１８内
のエネルギー蓄積コンデンサに対し、第１発破用コンデ
ンサ２５の電荷が放電を開始し、その放電が充分完了し
た後において、スイッチ１４がオフ、切替えスイッチ３
５，３６が第２出力端子１７ａ，１７ｂ側に切り替わ
り、第２発破用コンデンサ３４の電荷が非電子式電気雷
管２１内のヒータに流れ、これら電気雷管２１が発火す
る。電子式遅延電気雷管１８はエネルギーが第１発破用
コンデンサ２５から供給され、それぞれ設定された時間
の後に発火する。
【００１９】＜実施例１＞図２に示すような、Ａ鉱山の
標高５５０ｍ坑口より約１５００ｍ入った、細粒花崗岩
の硬質岩盤で地山弾性波速度が６０００ｍ／ｓ前後の小
断面トンネルＴにてスムースブラスティング発破を実施
した。
標高５５０ｍ坑口より約１５００ｍ入った、細粒花崗岩
の硬質岩盤で地山弾性波速度が６０００ｍ／ｓ前後の小
断面トンネルＴにてスムースブラスティング発破を実施
した。
【００２０】発破パターンは図３に示す通りであり、最
外周発破孔は、スムースブラスティング爆薬を用い、さ
らに、切羽に向かって左側の発破孔にＤＳ電気雷管、右
側の発破孔に高秒時精度の電子式遅延電気雷管（遅延時
間２３００ｍｓ±１ｍｓ）を用いた。他の各段には全て
ＤＳ電気雷管を用いた。ただし、内側の口内の数字１〜
１０で示したものは前記と同じ電子式遅延電気雷管であ
って、同数字は段数を示し、発破開始から１００ｍｓ毎
の起爆秒時差とした。そして、前記電子式遅延電気雷管
とＤＳ電気雷管との間で本発明発破工法を適用した。電
子式遅延電気雷管に対する第１発破用コンデンサへの放
電開始から、非電子式遅延電気雷管に対する第２発破用
コンデンサへの放電開始までの遅延時間は３０ミリ秒で
あった。
外周発破孔は、スムースブラスティング爆薬を用い、さ
らに、切羽に向かって左側の発破孔にＤＳ電気雷管、右
側の発破孔に高秒時精度の電子式遅延電気雷管（遅延時
間２３００ｍｓ±１ｍｓ）を用いた。他の各段には全て
ＤＳ電気雷管を用いた。ただし、内側の口内の数字１〜
１０で示したものは前記と同じ電子式遅延電気雷管であ
って、同数字は段数を示し、発破開始から１００ｍｓ毎
の起爆秒時差とした。そして、前記電子式遅延電気雷管
とＤＳ電気雷管との間で本発明発破工法を適用した。電
子式遅延電気雷管に対する第１発破用コンデンサへの放
電開始から、非電子式遅延電気雷管に対する第２発破用
コンデンサへの放電開始までの遅延時間は３０ミリ秒で
あった。
【００２１】この２種類の雷管を用いたスムースブラス
ティング工法による地山の損傷領域を調査するため、図
２および図４に示すような、Ｌｉｎｅ−Ａ（電子式遅延
電気雷管側）と、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の２
測線上にセンサＳ1 〜Ｓn を設置し、弾性波探査を行
い、損傷領域を測定した。
ティング工法による地山の損傷領域を調査するため、図
２および図４に示すような、Ｌｉｎｅ−Ａ（電子式遅延
電気雷管側）と、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の２
測線上にセンサＳ1 〜Ｓn を設置し、弾性波探査を行
い、損傷領域を測定した。
【００２２】上記の弾性波探査により得られたＬｉｎｅ
−Ａ（電子式遅延電気雷管側）の走時曲線を図５（ａ）
に、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の走時曲線を図５
（ｂ）に各々示す。
−Ａ（電子式遅延電気雷管側）の走時曲線を図５（ａ）
に、Ｌｉｎｅ−Ｂ（ＤＳ電気雷管側）の走時曲線を図５
（ｂ）に各々示す。
【００２３】両図において、図４に示す打撃点（Ｓｈｏ
ｔ ｐｏｉｎｔ）から距離２ｍ地点の走時をみると、Ｌ
ｉｎｅ−Ａでは約０．４ｍｓ、Ｌｉｎｅ−Ｂでは約０．
８ｍｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−Ａ側に
比べて到達時間がかなり遅く、この分の岩盤の損傷が進
んでいるものと考えられる。
ｔ ｐｏｉｎｔ）から距離２ｍ地点の走時をみると、Ｌ
ｉｎｅ−Ａでは約０．４ｍｓ、Ｌｉｎｅ−Ｂでは約０．
８ｍｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−Ａ側に
比べて到達時間がかなり遅く、この分の岩盤の損傷が進
んでいるものと考えられる。
【００２４】また、トンネルＴの周辺の損傷領域は層構
造をなし、下層になるにしたがい弾性波速度が大きいと
仮定し、表層除去法を行った結果を、図６（ａ）および
（ｂ）に示す。
造をなし、下層になるにしたがい弾性波速度が大きいと
仮定し、表層除去法を行った結果を、図６（ａ）および
（ｂ）に示す。
【００２５】なお、走時曲線より、Ｌｉｎｅ−Ａ側を２
層構造、Ｌｉｎｅ−Ｂ側を３層構造として計算した。こ
れによると、Ｌｉｎｅ−Ａ側の表層（第１層）は、その
厚みが最大１００ｍｍ程度で、弾性波速度Ｖ1 が１７８
０ｍ／ｓであるのに対し、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の表層（第１
層）は最大２５０ｍｍ程度の厚みで弾性波速度Ｖ1 が１
０４０ｍ／ｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−
Ａ側に比較し損傷層が厚いことがわかる。
層構造、Ｌｉｎｅ−Ｂ側を３層構造として計算した。こ
れによると、Ｌｉｎｅ−Ａ側の表層（第１層）は、その
厚みが最大１００ｍｍ程度で、弾性波速度Ｖ1 が１７８
０ｍ／ｓであるのに対し、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の表層（第１
層）は最大２５０ｍｍ程度の厚みで弾性波速度Ｖ1 が１
０４０ｍ／ｓであり、Ｌｉｎｅ−Ｂ側の方がＬｉｎｅ−
Ａ側に比較し損傷層が厚いことがわかる。
【００２６】また、Ｌｉｎｅ−Ｂ側は、さらに弾性波速
度Ｖ2 が４５６０ｍ／ｓの第２層（中間層）の岩盤が１
ｍ前後の厚さで存在しており、Ｌｉｎｅ−Ａ側に比べて
かなりの損傷を受けていることがわかる。Ｌｉｎｅ−Ｂ
側の最大１ｍ前後の岩盤の痛みに対して、Ｌｉｎｅ−Ａ
側は上述のように最大１００ｍｍ程度であり、格別の効
果の差異が確認された。
度Ｖ2 が４５６０ｍ／ｓの第２層（中間層）の岩盤が１
ｍ前後の厚さで存在しており、Ｌｉｎｅ−Ａ側に比べて
かなりの損傷を受けていることがわかる。Ｌｉｎｅ−Ｂ
側の最大１ｍ前後の岩盤の痛みに対して、Ｌｉｎｅ−Ａ
側は上述のように最大１００ｍｍ程度であり、格別の効
果の差異が確認された。
【００２７】＜実施例２＞図７に示すベンチ発破におい
て、薬量の多い縦孔の６孔に電子式遅延電気雷管を、比
較的薬量の少ない多数孔の横孔の３０孔に延時薬方式の
ＭＳ電気雷管を使用して発破を行った。電子式遅延電気
雷管に対する第１発破用コンデンサへの放電開始から、
非電子式遅延電気雷管に対する第２発破用コンデンサへ
の放電開始までの遅延時間は３０ミリ秒であった。
て、薬量の多い縦孔の６孔に電子式遅延電気雷管を、比
較的薬量の少ない多数孔の横孔の３０孔に延時薬方式の
ＭＳ電気雷管を使用して発破を行った。電子式遅延電気
雷管に対する第１発破用コンデンサへの放電開始から、
非電子式遅延電気雷管に対する第２発破用コンデンサへ
の放電開始までの遅延時間は３０ミリ秒であった。
【００２８】まず、本実験に先立ち、爆薬の起爆時間間
隔を決定するために、柱状装薬によりアンホ（ＡＮＦ
Ｏ）爆薬７５ｋｇを１孔、親ダイとして３桐ダイナマイ
ト１００ｇに瞬発電気雷管を装着し、切羽より５００ｍ
地点の振動波形，低周波音波形を測定した。
隔を決定するために、柱状装薬によりアンホ（ＡＮＦ
Ｏ）爆薬７５ｋｇを１孔、親ダイとして３桐ダイナマイ
ト１００ｇに瞬発電気雷管を装着し、切羽より５００ｍ
地点の振動波形，低周波音波形を測定した。
【００２９】この波形を基に、コンピュータにより線形
重ね合わせ原理を用いて合成して解析を行った結果、振
動が最小となる起爆時間間隔は２０ｍｓであった。
重ね合わせ原理を用いて合成して解析を行った結果、振
動が最小となる起爆時間間隔は２０ｍｓであった。
【００３０】この秒時設計結果に基づき、図７に示す発
破パターンで発破を行ったところ、同規模の図８に示す
現行発破より、切羽から５００ｍ地点の発破振動が４０
％、低周波音が４ｄＢ軽減することが確認された。
破パターンで発破を行ったところ、同規模の図８に示す
現行発破より、切羽から５００ｍ地点の発破振動が４０
％、低周波音が４ｄＢ軽減することが確認された。
【００３１】本発明の発破工法を適用したトンネル掘削
等におけるスムースブラスティング工法においては、岩
盤の痛みを従来の発破工法に対して約１／１０〜１／５
程度に抑え、ほぼ直線的に、平滑に仕上げることができ
るため、余掘り，浮石（損傷領域）落とし作業支保工組
立時のあたりとり作業等を軽減することが可能となり、
岩盤の保護や保安面の向上が計られ、かつ、打設コンク
リートの計画を正確に立てることができる。
等におけるスムースブラスティング工法においては、岩
盤の痛みを従来の発破工法に対して約１／１０〜１／５
程度に抑え、ほぼ直線的に、平滑に仕上げることができ
るため、余掘り，浮石（損傷領域）落とし作業支保工組
立時のあたりとり作業等を軽減することが可能となり、
岩盤の保護や保安面の向上が計られ、かつ、打設コンク
リートの計画を正確に立てることができる。
【００３２】また、明かりでの採石ベンチ発破工法にお
いては、通常、延時薬系の電気雷管を使用した発破に比
較して発破振動，騒音（低周波音）で、それぞれ約４０
％，４ｄＢの軽減ができたが、これらの結果は各発破振
動，騒音の規制値以下であるので、発破規模を１．５倍
程度まで拡大することができた。
いては、通常、延時薬系の電気雷管を使用した発破に比
較して発破振動，騒音（低周波音）で、それぞれ約４０
％，４ｄＢの軽減ができたが、これらの結果は各発破振
動，騒音の規制値以下であるので、発破規模を１．５倍
程度まで拡大することができた。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば必
要な箇所だけ爆薬の起爆遅延時間精度が高い電子式遅延
電気雷管を用い、その他の箇所には非電子式遅延電気雷
管を用い、これらの別々の雷管に対する起爆に必要な電
気エネルギーを供給開始する時間をずらすことによって
爆薬の起爆が発破効果を損なわないようにすることがで
き、爆薬の起爆時間を精度よくかつ任意に、また安価に
発破作業を行うことができる。
要な箇所だけ爆薬の起爆遅延時間精度が高い電子式遅延
電気雷管を用い、その他の箇所には非電子式遅延電気雷
管を用い、これらの別々の雷管に対する起爆に必要な電
気エネルギーを供給開始する時間をずらすことによって
爆薬の起爆が発破効果を損なわないようにすることがで
き、爆薬の起爆時間を精度よくかつ任意に、また安価に
発破作業を行うことができる。
【図１】本発明にかかる発破器の回路図である。
【図２】実験現場の位置関係を示した断面図である。
【図３】この発明をトンネルスムースブラスティング工
法に適用した場合の発破孔配置を示す断面図である。
法に適用した場合の発破孔配置を示す断面図である。
【図４】発破後に地山の損傷領域をセンサを使用し、弾
性波探査を行った時の測線とセンサの位置関係を示す断
面図である。
性波探査を行った時の測線とセンサの位置関係を示す断
面図である。
【図５】弾性波探査により得られた走時曲線を示すグラ
フである。
フである。
【図６】図５の結果から、表層除去法により求めた結果
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図７】採石ベンチ発破の電子式遅延電気雷管と遅時薬
系電気雷管を併用した発破パターンを示す図である。
系電気雷管を併用した発破パターンを示す図である。
【図８】採石ベンチ発破の延時薬系電気雷管発破パター
ンを示す図である。
ンを示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 電子式遅延電気雷管を接続するべき第１
出力端子と、 非電子式遅延電気雷管を接続するべき第２出力端子と、 第１発破用コンデンサと、 第２発破用コンデンサと、 前記第１発破用コンデンサおよび第２発破用コンデンサ
をほぼ同時に充電するための充電手段と、 充電後の第１発破用コンデンサを前記第１出力端子へ接
続して放電させる第１放電手段と、 充電後の第２発破用コンデンサを前記第２出力端子へ接
続して放電させる第２放電手段と、 前記第１放電手段よりも前記第２放電手段の放電開始を
遅らせる手段とを具備する発破器を用いて、 前記電子式遅延電気雷管と前記非電子式遅延電気雷管と
を併用することを特徴とする発破工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11076393A JPH06323800A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 発破工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11076393A JPH06323800A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 発破工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06323800A true JPH06323800A (ja) | 1994-11-25 |
Family
ID=14543957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11076393A Withdrawn JPH06323800A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 発破工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06323800A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002308691A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-23 | Asahi Kasei Corp | 雷管用延時装置 |
| KR100509273B1 (ko) * | 2002-08-05 | 2005-08-23 | 류정하 | 전기 발파기의 지연 발파 제어 방법 및 장치 |
| KR20060021701A (ko) * | 2004-09-03 | 2006-03-08 | 지에스건설 주식회사 | 전자뇌관과 비전기뇌관을 혼합하여 발파하는 방법 |
| KR100680032B1 (ko) * | 2000-08-11 | 2007-02-07 | 두산중공업 주식회사 | 화약에 의한 건물발파해체 방법 |
| JP2010281174A (ja) * | 2009-06-08 | 2010-12-16 | Shimizu Corp | 近接双設トンネルの掘削方法 |
| JP2013092274A (ja) * | 2011-10-24 | 2013-05-16 | Kayaku Japan Co Ltd | 制御発破システム |
| JP2016136075A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 鹿島建設株式会社 | 発破工法 |
-
1993
- 1993-05-12 JP JP11076393A patent/JPH06323800A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100680032B1 (ko) * | 2000-08-11 | 2007-02-07 | 두산중공업 주식회사 | 화약에 의한 건물발파해체 방법 |
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| JP2016136075A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 鹿島建設株式会社 | 発破工法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000801 |