JPH0631481A - Flux for welding - Google Patents
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- JPH0631481A JPH0631481A JP19418292A JP19418292A JPH0631481A JP H0631481 A JPH0631481 A JP H0631481A JP 19418292 A JP19418292 A JP 19418292A JP 19418292 A JP19418292 A JP 19418292A JP H0631481 A JPH0631481 A JP H0631481A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、溶接用フラックスに関
し、特に、3電極以上の多電極で行う高速サブマージア
ーク溶接に好適な溶接用フラックスに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a welding flux, and more particularly to a welding flux suitable for high speed submerged arc welding performed by multiple electrodes having three or more electrodes.
【0002】[0002]
【従来の技術】高速溶接時には低速溶接に比較してアン
ダーカットやスラグ巻込みなどの溶接欠陥が発生し易
く、これを防止するために一般的にはSiO2 量の多
い、いわゆる塩基度の低いフラックスが使用されてい
る。しかしながら、溶接欠陥の発生が少ない低塩基性フ
ラックスではSiO2 の活量が大きくなるため、このS
iO2 が溶接中に還元され、溶接金属中の酸素量の増加
する。このため、高靭性溶接金属が得られないという問
題点がある。2. Description of the Related Art Welding defects such as undercuts and slag inclusions are more likely to occur during high-speed welding than under low-speed welding. In order to prevent such defects, generally, the amount of SiO 2 is large, so-called low basicity. Flux is used. However, since the activity of SiO 2 becomes large in the low basic flux with few welding defects, this S
iO 2 is reduced during welding, increasing the amount of oxygen in the weld metal. Therefore, there is a problem that a high toughness weld metal cannot be obtained.
【0003】高靭性溶接金属を得るために、SiO2 量
を少なくすると共にフラックスの塩基度を高くすること
により、溶接金属中の酸素量を低くする方法が一般に知
られている。例えば特開昭54−4255号公報には、
低SiO2 −高Al2 O3 系フラックスのAl2 O3 の
一部をZrO2 に置換することにより、溶接金属中の酸
素量を低減する技術が開示されている。In order to obtain a high toughness weld metal, a method is generally known in which the amount of SiO 2 is reduced and the basicity of the flux is increased to reduce the amount of oxygen in the weld metal. For example, in Japanese Patent Laid-Open No. 54-4255,
A technique for reducing the amount of oxygen in the weld metal by substituting ZrO 2 for a part of Al 2 O 3 in the low SiO 2 -high Al 2 O 3 based flux is disclosed.
【0004】また、特開昭58−55197号公報に
は、CaF2 を多量に添加したフラックスによりアーク
雰囲気中のFガス分圧を上昇させ、2電極溶接を行った
際の溶接金属中の酸素量を低減する方法が開示されてい
る。Further, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-55197, the partial pressure of F gas in the arc atmosphere is increased by a flux containing a large amount of CaF 2 and oxygen in the weld metal when two-electrode welding is performed. A method of reducing the amount is disclosed.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述のよう
に、SiO2 量を少なくして塩基度を高めたフラックス
を高速溶接に適用した場合は、ビート幅が狭い凸状ビー
トとなり易く、このためアンダーカットやスラグ巻込み
などの欠陥が発生しやすい。アンダーカットは溶接条件
を適正にしてビード幅を広くすることによりある程度防
止可能であるが、スラグ巻込みはスラグの物性値と強い
関係があるため溶接条件で解決することは難しい。By the way, as described above, when a flux having a reduced amount of SiO 2 and increased basicity is applied to high-speed welding, a convex beat having a narrow beat width is likely to be formed. Defects such as undercut and slag inclusion are likely to occur. Undercut can be prevented to some extent by widening the bead width by optimizing the welding conditions, but it is difficult to solve under welding conditions because slag entrainment has a strong relationship with the physical properties of the slag.
【0006】本発明は、上記事情に鑑み、特に高速溶接
に使用した場合に溶接欠陥の発生を防止し、かつ耐衝撃
特性に優れた溶接金属を得るための溶接用フラックスを
提供することを目的とする。In view of the above circumstances, it is an object of the present invention to provide a welding flux for preventing the occurrence of welding defects, particularly when used for high speed welding, and for obtaining a weld metal excellent in impact resistance. And
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成するために種々の実験・研究を行った結果、CaO
とCaF2 の添加量をコントロールし、かつ単体として
の融点が高いAl2 O 3 やMgOを低く押え、フラック
スの軟化温度を1100℃以下にすることにより、溶接
金属中の酸素量を低減し、かつスラグ巻込みを防止する
フラックスを得られることを見い出し、本発明を成すに
至った。Means for Solving the Problems
As a result of various experiments and research to achieve it, CaO
And CaF2 Control the amount of addition of
Has a high melting point2 O 3 Hold down MgO and MgO
Welding by setting the softening temperature of the steel to 1100 ° C or less
Reduces oxygen content in metal and prevents slag entrapment
To find out that flux can be obtained, and to form the present invention
I arrived.
【0008】具体的には、本発明の溶接用フラックス
は、 25.5wt.%≦SiO2 ≦35wt.%、 3wt.%≦Al2 O3 ≦10wt.%、 2wt.%≦TiO2 ≦8wt.%、 5wt.%≦MgO≦13wt.%、 2wt.%≦MnO≦8wt.%、 15wt.%≦CaO≦35wt.%、 20wt.%≦CaF2 ≦45wt.%、 を含有し、残部は不純物よりなり、かつ、1.0≦Ca
F2 /CaOであり、軟化温度が1100℃以下である
ことを特徴とするものである。ここで、フラックス軟化
温度は、直径10mm、高さ10mmのボタンを作り、
これを炉中で連続加熱し、元の高さの80%の高さにな
る温度で定義した。Specifically, the welding flux of the present invention is 25.5 wt. % ≦ SiO 2 ≦ 35 wt. %, 3 wt. % ≦ Al 2 O 3 ≦ 10 wt. %, 2 wt. % ≦ TiO 2 ≦ 8 wt. %, 5 wt. % ≦ MgO ≦ 13 wt. %, 2 wt. % ≦ MnO ≦ 8 wt. %, 15 wt. % ≦ CaO ≦ 35 wt. %, 20 wt. % ≦ CaF 2 ≦ 45 wt. %, With the balance being impurities, and 1.0 ≦ Ca
It is F 2 / CaO and is characterized by having a softening temperature of 1100 ° C. or lower. Here, for the flux softening temperature, a button with a diameter of 10 mm and a height of 10 mm is made,
This was continuously heated in a furnace and defined as the temperature at which the height was 80% of the original height.
【0009】本発明の溶接用フラックスは、3電極以上
の多電極で行う高速サブマージアーク溶接用のフラック
スとして好適である。また、ビート形状改善、溶接金属
の微細化、アークの安定性などのため、BaO、Na2
O、K2 O、B2 O3 の各成分をそれぞれ次の割合で添
加する方が好ましい。The welding flux of the present invention is suitable as a flux for high-speed submerged arc welding performed by a multi-electrode having three or more electrodes. In addition, for improving the beat shape, refining the weld metal, and stabilizing the arc, BaO, Na 2
It is preferable to add the respective components of O, K 2 O and B 2 O 3 in the following proportions.
【0010】BaO≦5wt.% Na2 O+K2 O≦2wt.% B2 O3 ≦1wt.% 次に、本発明の基礎となった実験について説明する。本
発明者らは、溶接金属中の酸素量の減少と、スラグ巻込
み防止とを同時に達成できる溶接用フラックスを得るた
めに種々の実験を行った。BaO ≦ 5 wt. % Na 2 O + K 2 O ≦ 2 wt. % B 2 O 3 ≦ 1 wt. % Next, an experiment which is the basis of the present invention will be described. The present inventors conducted various experiments in order to obtain a welding flux capable of simultaneously reducing the amount of oxygen in the weld metal and preventing slag inclusion.
【0011】この実験の結果、(1)フラックスの塩基
度の高低によらず、低速溶接ではスラグ巻込みの問題は
少ない、(2)多電極高速溶接の場合は、溶融池底部の
母材裸面にスラグ付着(後述する図1参照)が生じたと
きは、溶鋼が一方向流であるためこのスラグが浮上しに
くく、特に塩基度の高いフラックスほどその傾向が著し
い、ことが判明した。As a result of this experiment, (1) regardless of the basicity of the flux, the problem of slag inclusion is small in low-speed welding, and (2) in the case of multi-electrode high-speed welding, the base metal naked at the bottom of the molten pool It has been found that when slag adheres to the surface (see FIG. 1, which will be described later), the molten steel has a unidirectional flow, so that this slag does not easily float, and that the tendency is particularly remarkable as the basicity of the flux increases.
【0012】先ず上記(1)の理由を、図1を参照して
説明する。図1は、溶融池底部の母材裸面にスラグが付
着している様子を示す断面図である。図1に示すよう
に、溶接金属10の一部となる溶融池底部の母材裸面1
2にスラグ14が付着しても、溶接速度が遅い場合に
は、溶融池内での溶鋼の流れが溶融池の後方に向う一方
向流とはならず反転流が生じるため、溶融池内での溶鋼
の撹拌効果によりスラグが浮上する。この結果、フラッ
クスの塩基度の高低によらず、低速溶接ではスラグ巻込
みが少ないこととなる。First, the reason for the above (1) will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a cross-sectional view showing a state in which slag is attached to the bare base metal surface of the bottom of the molten pool. As shown in FIG. 1, the base metal bare surface 1 at the bottom of the molten pool that is a part of the weld metal 10
Even if the slag 14 adheres to the molten steel 2, if the welding speed is slow, the flow of molten steel in the molten pool does not become a unidirectional flow toward the rear of the molten pool, but a reverse flow occurs, so that the molten steel in the molten pool The slag floats due to the stirring effect of. As a result, slag entrainment is small in low-speed welding regardless of the basicity of the flux.
【0013】一方、多電極高速溶接の場合は、一旦図1
に示すようにスラグが付着したときは、溶融池内での溶
鋼の流れが一方向流であるため、上述したように、スラ
グは浮上しにくく、特に、塩基度の高いフラックスほど
その傾向は著しくなる。本発明の溶接用フラックスが防
止する主な溶接欠陥は、図1に示すような溶融池底部に
皿状に付着するタイプのスラグ(スラグ巻込み)であ
る。このため、本発明の溶接用フラックスは、特に、3
電極溶接以上の高速溶接のフラックスとして好適であ
る。On the other hand, in the case of multi-electrode high-speed welding, once using FIG.
When the slag adheres as shown in Fig. 4, the flow of molten steel in the molten pool is a unidirectional flow, so as described above, the slag is difficult to float, and in particular, the tendency becomes remarkable as the basicity becomes higher. . The main welding defect prevented by the welding flux of the present invention is slag (slag entrainment) of the type that adheres to the bottom of the molten pool in a dish shape as shown in FIG. Therefore, the welding flux of the present invention is
It is suitable as a flux for high-speed welding that is more than electrode welding.
【0014】ところで、溶接金属中の酸素量を低減する
には、従来の知見通り、フラックスの高塩基性化が効果
的である。本実験により、SiO2 を低減してCaO、
MgO、CaF2 などの塩基性成分を増量することによ
り溶接金属中の酸素量を大幅に低減可能であることが判
明した。しかしながら、高塩基性成分の増量とともに高
速溶接時のスラグ巻込み数も増加し、その補修に多大の
工数を要することも明らかになった。By the way, in order to reduce the amount of oxygen in the weld metal, it is effective to make the flux highly basic as in the conventional knowledge. In this experiment, SiO 2 is reduced to reduce CaO,
It has been found that the amount of oxygen in the weld metal can be greatly reduced by increasing the amount of basic components such as MgO and CaF 2 . However, it has also been clarified that the number of slag inclusions during high-speed welding increases with an increase in the amount of highly basic components, and that a large number of man-hours are required to repair the slag.
【0015】そこで、このスラグ巻込みとフラックス物
性との関係について詳細な検討を行った結果、スラグ巻
込数とフラックス軟化温度との間に極めて強い相関のあ
ることが判明した。図2は、種々試作した高塩基性フラ
ックス軟化温度と3電極高速溶接時のスラグ巻込みとの
関係を示したグラフである。図2に示すように、フラッ
クス軟化温度が1100℃以下の場合にはスラグ巻込み
が極めて発生しにくい。Therefore, as a result of detailed examination of the relationship between the slag inclusion and the flux physical properties, it was found that there is an extremely strong correlation between the slag inclusion number and the flux softening temperature. FIG. 2 is a graph showing the relationship between various trial-produced high basic flux softening temperatures and slag entrainment during three-electrode high-speed welding. As shown in FIG. 2, when the flux softening temperature is 1100 ° C. or lower, slag entrapment is extremely unlikely to occur.
【0016】[0016]
【作用】次に、本発明における成分組成範囲の限定理由
と、フラックスの軟化温度の限定理由について説明す
る。 SiO2 :SiO2 はフラックスの高速溶接性、特にア
ンダーカットや溶接金属の靭性に大きく影響する成分で
あり、25.5%未満では高速溶接時にアンダーカット
が発生しやすい。一方、35%を超えると溶接金属の酸
素量が増加し、靭性が劣化する。Next, the reasons for limiting the component composition range and the flux softening temperature in the present invention will be described. SiO 2 : SiO 2 is a component that greatly affects the high-speed weldability of the flux, particularly the undercut and the toughness of the weld metal. If it is less than 25.5%, undercut is likely to occur during high-speed welding. On the other hand, if it exceeds 35%, the oxygen content of the weld metal increases and the toughness deteriorates.
【0017】Al2 O3 :Al2 O3 はガラスを作る重
要な成分であり3%未満では高速溶接時にアンダーカッ
トが発生しやすくなる。一方、10%を超えて添加する
とフラックス軟化温度が上昇してスラグ巻込みが発生し
やすくなる。 TiO2 :TiO2 はその一部がアーク中で還元され、
溶接金属を微細化して靭性を高める。しかし、2%未満
ではその効果が小さく、8%を超えるとスラグ剥離性が
劣化する。Al 2 O 3 : Al 2 O 3 is an important component for forming glass, and if it is less than 3%, an undercut is likely to occur during high speed welding. On the other hand, if added in excess of 10%, the flux softening temperature rises and slag entrainment easily occurs. TiO 2 : TiO 2 is partially reduced in the arc,
Increases toughness by refining the weld metal. However, if it is less than 2%, its effect is small, and if it exceeds 8%, the slag removability deteriorates.
【0018】CaO:CaOはフラックス塩基度を高め
て溶接金属中の酸素量を低減する上で極めて効果のある
成分である。しかし、15%未満では溶接金属中の酸素
量の大幅低減は期待できず、一方、35%を超えるとフ
ラックスの軟化温度が大幅に上昇すると共に溶接金属中
の水素量も増加する。 MgO:MgOもCaOと同様に溶接金属中の酸素量低
減に効果があるが、5%未満では効果が小さく、一方1
3%を超えるとフラックス軟化温度を上昇させるため5
〜13%にする必要がある。CaO: CaO is a component which is extremely effective in increasing the basicity of flux and reducing the amount of oxygen in the weld metal. However, if it is less than 15%, a significant reduction in the amount of oxygen in the weld metal cannot be expected, while if it exceeds 35%, the softening temperature of the flux increases significantly and the amount of hydrogen in the weld metal also increases. Similar to CaO, MgO: MgO has an effect of reducing the amount of oxygen in the weld metal, but if it is less than 5%, the effect is small.
If it exceeds 3%, the flux softening temperature rises.
Must be ~ 13%.
【0019】MnO:MnOはビート形状、スラグ流動
性を良くする上で効果があるが、2%未満ではその効果
が期待できず、8%を超えて添加するとビート外観の劣
化を招く。 CaF2 :CaF2 はスラグの流動性を良くすると共
に、単体としての融点が低いためフラックス軟化温度を
低下させる上で重要な成分である。高塩基性フラックス
においてフラックス軟化温度を大幅に低減するためには
20%以上の添加が必要であり、一方45%を超えて添
加するとFガスによる刺激臭が発生するとともにアーク
が不安定になる。MnO: MnO is effective in improving beet shape and slag fluidity, but if it is less than 2%, the effect cannot be expected, and if it exceeds 8%, the appearance of beet is deteriorated. CaF 2 : CaF 2 is an important component for improving the fluidity of the slag and lowering the flux softening temperature because it has a low melting point as a simple substance. In the case of highly basic flux, it is necessary to add 20% or more in order to significantly reduce the flux softening temperature. On the other hand, if it exceeds 45%, an irritating odor due to F gas is generated and the arc becomes unstable.
【0020】また、CaOを添加することにより溶接金
属中の酸素量の低減をはかり、一方CaO添加によるフ
ラックスの軟化温度の上昇はCaF2 を添加することに
よりキャンセルできることが判明した。すなわち、Ca
F2 はフラックス軟化温度低下のために極めて効果的な
働きを有していることが判明した。そこで、溶接金属中
の酸素量を低減し、フラックス軟化温度の上昇を抑制し
てスラグ巻込みを防止するために、CaOとCaF2 の
同時添加量に制限を設けると共に、フラックス軟化温度
も規制する。このため、 35wt.%≦CaO+CaF2 1.0≦CaF2 /CaO とした。It was also found that the addition of CaO reduces the amount of oxygen in the weld metal, while the increase in the softening temperature of the flux due to the addition of CaO can be canceled by the addition of CaF 2 . That is, Ca
It has been found that F 2 has an extremely effective function for lowering the flux softening temperature. Therefore, in order to reduce the amount of oxygen in the weld metal, prevent the flux softening temperature from rising, and prevent slag entrainment, the simultaneous addition amount of CaO and CaF 2 is limited, and the flux softening temperature is also regulated. . Therefore, 35 wt. % ≦ CaO + CaF 2 1.0 ≦ CaF 2 / CaO.
【0021】また、BaO、B2 O3 、Na2 O、K2
Oの各成分を添加した場合は、上述のようにビート形状
改善、溶接金属の微細化、アークの安定性などの面で効
果があるが、BaOは、5%を超えて添加するとビート
形状が劣化すると共に、フラックス軟化温度が上昇す
る。また、B2 O3 は、TiO2 との同時添加により溶
接金属組織を微細化して靭性を向上させる働きがある
が、1%を超えて添加するとBが多くなりすぎて溶接金
属が硬化し割れやすくなる。また、Na2 OとK2O
は、アーク安定性に効果のある成分であるが、これらの
添加量の合計が2%を超えると溶接金属中の水素量の増
加を招く。従って、BaO、B2 O3 、Na2O、K2
Oの各成分の添加量は制限される。Further, BaO, B 2 O 3 , Na 2 O and K 2
When each component of O is added, it is effective in improving the beat shape, refining the weld metal, and stability of the arc as described above, but when BaO is added in excess of 5%, the beat shape is As it deteriorates, the flux softening temperature rises. Further, B 2 O 3 has a function of refining the weld metal structure and improving toughness by simultaneous addition with TiO 2 , but if it is added in an amount exceeding 1%, too much B is added and the weld metal hardens and cracks. It will be easier. Also, Na 2 O and K 2 O
Is a component effective in arc stability, but if the total amount of these added exceeds 2%, the amount of hydrogen in the weld metal increases. Therefore, BaO, B 2 O 3 , Na 2 O, K 2
The amount of each component of O added is limited.
【0022】本発明の溶接用フラックスによれば、フラ
ックス軟化温度の大幅な上昇が抑制できるためスラグ巻
込みの発生が防止され、また溶接金属中の酸素量が低減
される。この溶接用フラックスは、特に、3電極法以上
の高速溶接を行う場合に効果がある。According to the welding flux of the present invention, it is possible to prevent the flux softening temperature from significantly increasing, so that slag entrainment is prevented and the amount of oxygen in the weld metal is reduced. This welding flux is particularly effective when performing high-speed welding using the three-electrode method or more.
【0023】[0023]
【実施例】次に、本発明の実施例を比較例と共に説明す
る。表1及び表2は本実施例と比較例のフラックスの化
学組成と諸元、表3は供試鋼板と供試ワイヤの化学組
成、表4は溶接条件(4電極法)である。図3は本実施
例の試験で用いた開先を示す断面図である。EXAMPLES Next, examples of the present invention will be described together with comparative examples. Tables 1 and 2 show the chemical composition and specifications of the flux of this example and the comparative example, Table 3 shows the chemical composition of the test steel sheet and test wire, and Table 4 shows the welding conditions (four-electrode method). FIG. 3 is a cross-sectional view showing the groove used in the test of this example.
【0024】上記各表に示した条件で、図3に示す開先
に1パスで溶接を行い、X線透過検査後に表面2mmの
位置から2mmVノッチシャルピー衝撃試験片を採取し
て−20℃で衝撃試験を行い、 (1)V溝一層の溶接金属の化学組成と靭性 (2)溶接欠陥(スラグ巻込み、アンダーカット) を調査した。Under the conditions shown in the above tables, welding was performed in one pass in the groove shown in FIG. 3, and after the X-ray transmission inspection, a 2 mm V-notch Charpy impact test piece was sampled from a position of 2 mm on the surface, and at -20 ° C. An impact test was conducted, and (1) the chemical composition and toughness of the weld metal with one layer of V-groove (2) welding defects (slag inclusion, undercut) were investigated.
【0025】[0025]
【表1】 [Table 1]
【0026】[0026]
【表2】 [Table 2]
【0027】[0027]
【表3】 [Table 3]
【0028】[0028]
【表4】 [Table 4]
【0029】表5及び表6は溶接金属の化学組成、衝撃
試験及びスラグ巻込み数を調べた結果を一括して示した
ものである。Tables 5 and 6 collectively show the results obtained by examining the chemical composition of the weld metal, the impact test, and the number of slag inclusions.
【0030】[0030]
【表5】 [Table 5]
【0031】[0031]
【表6】 [Table 6]
【0032】本実施例の各フラックスを用いた場合は、
比較例のフラックスを用いた場合と比べて、溶接金属中
の酸素量が少く、しかも−20℃での吸収エネルギーも
大きく、4電極高速溶接を行ってもスラグ巻込みが発生
しなかった。一方、比較例のフラックスを用いた場合
は、酸素量低減効果はある程度認められ、吸収エネルギ
ーも比較的良好であるにもかかわらず、フラックス軟化
温度が1100℃を超えるため4電極高速溶接ではスラ
グ巻込みが発生した。When each flux of this embodiment is used,
Compared with the case of using the flux of the comparative example, the amount of oxygen in the weld metal was small, and the absorbed energy at -20 ° C was also large, and slag entrainment did not occur even when high-speed welding with four electrodes was performed. On the other hand, when the flux of the comparative example is used, the effect of reducing the amount of oxygen is recognized to some extent, and although the absorbed energy is relatively good, the flux softening temperature exceeds 1100 ° C., so the slag winding is performed in four-electrode high speed welding. Congestion occurred.
【0033】[0033]
【発明の効果】以上説明したように本発明の溶接用フラ
ックスは、フラックス軟化温度を1100℃以下にし、
CaOとCaF2 の添加量をコントロールし、しかも単
体としての融点が高いAl2 O3 やMgOの添加量を低
く押えたため、溶接金属中の酸素量を低減すると共にス
ラグ巻込みを防止することができる。As described above, the welding flux of the present invention has a flux softening temperature of 1100 ° C. or lower,
By controlling the addition amounts of CaO and CaF 2 and suppressing the addition amounts of Al 2 O 3 and MgO having a high melting point as a simple substance, it is possible to reduce the amount of oxygen in the weld metal and prevent the inclusion of slag. it can.
【0034】特に、3電極以上の多電極高速溶接に本発
明の溶接用フラックスを使用した場合は、スラグ巻込み
欠陥を発生させることなく低酸素で高靭性な溶接金属を
得ることができ、従来困難とされていた高靭性、優れた
高速溶接作業性を同時に満足できるためその工業的価値
は大きい。In particular, when the welding flux of the present invention is used for multi-electrode high-speed welding with three or more electrodes, a low-oxygen and high-toughness weld metal can be obtained without causing slag inclusion defects. It has great industrial value because it can satisfy both difficult toughness and excellent high-speed welding workability.
【図1】溶融池底部の母材裸面にスラグが付着している
様子を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a state in which slag is attached to a bare base metal surface of a bottom of a molten pool.
【図2】試作した高塩基性フラックスの軟化温度と3電
極高速溶接時のスラグ巻込みとの関係を示したグラフで
ある。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the softening temperature of a prototype highly basic flux and slag inclusion during high-speed welding with three electrodes.
【図3】実施例で用いた開先を示す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing a groove used in an example.
10 溶接金属 12 母材裸面 14 スラグ 10 Weld Metal 12 Base Metal Bare Surface 14 Slag
Claims (1)
t.%、 3wt.%≦Al2 O3 ≦10wt.%、 2wt.%≦TiO2 ≦8wt.%、 5wt.%≦MgO≦13wt.%、 2wt.%≦MnO≦8wt.%、 15wt.%≦CaO≦35wt.%、 20wt.%≦CaF2 ≦45wt.%、 を含有し、残部は不純物よりなり、かつ、1.0≦Ca
F2 /CaOであり、軟化温度が1100℃以下である
ことを特徴とする溶接用フラックス。1. A 25.5 wt. % ≦ SiO 2 ≦ 35w
t. %, 3 wt. % ≦ Al 2 O 3 ≦ 10 wt. %, 2 wt. % ≦ TiO 2 ≦ 8 wt. %, 5 wt. % ≦ MgO ≦ 13 wt. %, 2 wt. % ≦ MnO ≦ 8 wt. %, 15 wt. % ≦ CaO ≦ 35 wt. %, 20 wt. % ≦ CaF 2 ≦ 45 wt. %, With the balance being impurities, and 1.0 ≦ Ca
F 2 / CaO, a softening temperature of 1100 ° C. or less, a welding flux.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19418292A JPH0631481A (en) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | Flux for welding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19418292A JPH0631481A (en) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | Flux for welding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0631481A true JPH0631481A (en) | 1994-02-08 |
Family
ID=16320306
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP19418292A Pending JPH0631481A (en) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | Flux for welding |
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JP (1) | JPH0631481A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100347292B1 (en) * | 1999-12-29 | 2002-08-07 | 현대종합금속 주식회사 | Flux for using one side submerged arc welding |
CN100453248C (en) * | 2005-04-28 | 2009-01-21 | 株式会社神户制钢所 | Hidden arc welding used smelting solder |
JP2014210287A (en) * | 2013-04-04 | 2014-11-13 | Jfeスチール株式会社 | Fused flux to be used for submerged arc welding |
JP2015071171A (en) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | Jfeスチール株式会社 | Fused flux for submerged arc welding |
-
1992
- 1992-07-21 JP JP19418292A patent/JPH0631481A/en active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100347292B1 (en) * | 1999-12-29 | 2002-08-07 | 현대종합금속 주식회사 | Flux for using one side submerged arc welding |
CN100453248C (en) * | 2005-04-28 | 2009-01-21 | 株式会社神户制钢所 | Hidden arc welding used smelting solder |
JP2014210287A (en) * | 2013-04-04 | 2014-11-13 | Jfeスチール株式会社 | Fused flux to be used for submerged arc welding |
JP2015071171A (en) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | Jfeスチール株式会社 | Fused flux for submerged arc welding |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020212 |