JPH06306544A - 高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線材 - Google Patents
高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線材Info
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- JPH06306544A JPH06306544A JP9618593A JP9618593A JPH06306544A JP H06306544 A JPH06306544 A JP H06306544A JP 9618593 A JP9618593 A JP 9618593A JP 9618593 A JP9618593 A JP 9618593A JP H06306544 A JPH06306544 A JP H06306544A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】高ＭｎのＳ快削ステンレス鋼における熱間加工
性、冷間加工性、非磁性および耐銹性の課題を解決した
高強度・安価な高耐銹性快削ステンレス鋼線材。 【構成】重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１５、Ｓｉ：
０．０５〜１．００、Ｍｎ：７．００〜１５．００、
Ｓ：０．０６〜０．３０、Ｎｉ：３．００〜８．００、
Ｃｒ：１６．００〜２０．００、Ｍｏ：０．５０〜４．
００、Ｃｕ：０．３０〜２．００、Ｎ：０．２０〜０．
４０、Ｃａ：０．００４０〜０．０１００、Ａｌ：０．
００３〜０．１００を含有し、０≧１．６Ｃｒ＋０．７
７Ｓｉ＋０．０１２８〔Ｍｎ〕２−０．１１Ｍｎ−Ｎｉ
−１．９Ｃｕ−２４．５Ｃ−１８．４Ｎ−２０．６で、
１７．５≦Ｃｒ＋２．７Ｍｏ−０．２５Ｍｎ−７Ｓを満
足するステンレス鋼線材。
性、冷間加工性、非磁性および耐銹性の課題を解決した
高強度・安価な高耐銹性快削ステンレス鋼線材。 【構成】重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１５、Ｓｉ：
０．０５〜１．００、Ｍｎ：７．００〜１５．００、
Ｓ：０．０６〜０．３０、Ｎｉ：３．００〜８．００、
Ｃｒ：１６．００〜２０．００、Ｍｏ：０．５０〜４．
００、Ｃｕ：０．３０〜２．００、Ｎ：０．２０〜０．
４０、Ｃａ：０．００４０〜０．０１００、Ａｌ：０．
００３〜０．１００を含有し、０≧１．６Ｃｒ＋０．７
７Ｓｉ＋０．０１２８〔Ｍｎ〕２−０．１１Ｍｎ−Ｎｉ
−１．９Ｃｕ−２４．５Ｃ−１８．４Ｎ−２０．６で、
１７．５≦Ｃｒ＋２．７Ｍｏ−０．２５Ｍｎ−７Ｓを満
足するステンレス鋼線材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度・非磁性でかつ
耐銹性と冷間加工性および切削性（工具寿命）を必要と
する用途に利用される高Ｍｎステンレス鋼線材に関する
もので、電子機器用シャフト材、精密機器部品等に利用
される。
耐銹性と冷間加工性および切削性（工具寿命）を必要と
する用途に利用される高Ｍｎステンレス鋼線材に関する
もので、電子機器用シャフト材、精密機器部品等に利用
される。
【０００２】
【従来の技術】電子機器用シャフト材は、表面疵および
磁性を嫌うことから高強度・非磁性および耐銹性に優れ
ていることが要求される。精密機器部材は、高精度加工
がなされることから冷間加工性および切削性（工具寿
命）に優れていることが要求される。これらのためにＳ
ＵＳ３０４、ＳＵＳＸＭ７、高Ｎ含有のオーステナイト
系ステンレス鋼に快削性成分であるＳ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓ
ｅ、ＴｅおよびＣａ等を単独もしくは複合で添加した鋼
が実用化されている。特にＳ添加の快削鋼は、ＳＵＳ３
０３に代表され広く活用されている。しかし、切削性改
善成分、特にＳにより熱間加工性が劣化する、高強度化
のため高度の冷間加工を施すと磁性を帯びてくる、加工
割れが発生する、また切削性改善成分により耐銹性が著
しく損なわれる等の解決すべき課題があり、これらの課
題の解決が切望されている現状にある。
磁性を嫌うことから高強度・非磁性および耐銹性に優れ
ていることが要求される。精密機器部材は、高精度加工
がなされることから冷間加工性および切削性（工具寿
命）に優れていることが要求される。これらのためにＳ
ＵＳ３０４、ＳＵＳＸＭ７、高Ｎ含有のオーステナイト
系ステンレス鋼に快削性成分であるＳ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓ
ｅ、ＴｅおよびＣａ等を単独もしくは複合で添加した鋼
が実用化されている。特にＳ添加の快削鋼は、ＳＵＳ３
０３に代表され広く活用されている。しかし、切削性改
善成分、特にＳにより熱間加工性が劣化する、高強度化
のため高度の冷間加工を施すと磁性を帯びてくる、加工
割れが発生する、また切削性改善成分により耐銹性が著
しく損なわれる等の解決すべき課題があり、これらの課
題の解決が切望されている現状にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高ＭｎのＳ快
削ステンレス鋼の切削性改善成分による熱間加工性の劣
化、高度の冷間加工後の非磁性、高加工時の加工割れ、
切削性改善成分による耐銹性の劣化という課題を解決し
た安価な高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線
材を提供することを目的とするものである。
削ステンレス鋼の切削性改善成分による熱間加工性の劣
化、高度の冷間加工後の非磁性、高加工時の加工割れ、
切削性改善成分による耐銹性の劣化という課題を解決し
た安価な高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線
材を提供することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は熱間加工性、冷
間加工後の強度、磁性、冷間加工性、耐銹性および切削
性に及ぼす材料構成成分の影響を綿密に調査し、各課題
に対して優れた特性を有する材料を知見したことに基づ
く。すなわち、本発明は重量％で、Ｃ：０．０７〜０．
１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．００％、Ｍｎ：７．００
〜１５．００％、Ｓ：０．０６〜０．３０％、Ｎｉ：
３．００〜８．００％、Ｃｒ：１６．００〜２０．００
％、Ｍｏ：０．５０〜４．００％、Ｃｕ：０．３０〜
２．００％、Ｎ：０．２０〜０．４０％、Ｃａ：０．０
０４０〜０．０１００％、Ａｌ：０．００３〜０．１０
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ下記１式に規定したαの値が０％以下の範囲に
あることおよび下記２式に規定するＲの値が１７．５％
以上の範囲にあることを特徴とする高強度・非磁性の高
耐銹性快削ステンレス鋼線材を要旨とするものである。
間加工後の強度、磁性、冷間加工性、耐銹性および切削
性に及ぼす材料構成成分の影響を綿密に調査し、各課題
に対して優れた特性を有する材料を知見したことに基づ
く。すなわち、本発明は重量％で、Ｃ：０．０７〜０．
１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．００％、Ｍｎ：７．００
〜１５．００％、Ｓ：０．０６〜０．３０％、Ｎｉ：
３．００〜８．００％、Ｃｒ：１６．００〜２０．００
％、Ｍｏ：０．５０〜４．００％、Ｃｕ：０．３０〜
２．００％、Ｎ：０．２０〜０．４０％、Ｃａ：０．０
０４０〜０．０１００％、Ａｌ：０．００３〜０．１０
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ下記１式に規定したαの値が０％以下の範囲に
あることおよび下記２式に規定するＲの値が１７．５％
以上の範囲にあることを特徴とする高強度・非磁性の高
耐銹性快削ステンレス鋼線材を要旨とするものである。
【０００５】 α＝１．６Ｃｒ＋０．７７Ｓｉ＋０．０１２８［Ｍｎ］2 −０．１１Ｍｎ−Ｎ ｉ−１．９Ｃｕ−２４．５Ｃ−１８．４Ｎ−２０．６ ……１式 Ｒ＝Ｃｒ＋２．７Ｍｏ−０．２５Ｍｎ−７Ｓ ……２式 以下に本発明の範囲を限定した理由を述べる。Ｃは伸線
加工後の強度および非磁性を確保するために、０．０７
％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理後の冷却過程
において炭化物が析出し、６０％を超える冷間加工後の
延性を著しく劣化させる。このため、上限を０．１５％
に限定した。
加工後の強度および非磁性を確保するために、０．０７
％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理後の冷却過程
において炭化物が析出し、６０％を超える冷間加工後の
延性を著しく劣化させる。このため、上限を０．１５％
に限定した。
【０００６】Ｓｉは脱酸のために添加する。０．０５％
未満ではその効果がなく冷間加工後の延性を劣化させる
ため、下限を０．０５％に限定した。また、過剰の添加
は冷間加工後の延性を著しく劣化させるため、上限を
１．００％に限定した。Ｍｎは冷間加工後の強度を確保
するために７．００％以上添加する。過剰の添加はフェ
ライトを生成し易くさせることと、６０％以上の冷間加
工後の延性を劣化させるため、上限を１５．００％に限
定した。
未満ではその効果がなく冷間加工後の延性を劣化させる
ため、下限を０．０５％に限定した。また、過剰の添加
は冷間加工後の延性を著しく劣化させるため、上限を
１．００％に限定した。Ｍｎは冷間加工後の強度を確保
するために７．００％以上添加する。過剰の添加はフェ
ライトを生成し易くさせることと、６０％以上の冷間加
工後の延性を劣化させるため、上限を１５．００％に限
定した。
【０００７】Ｓは切削性の向上には重要な添加元素であ
り、特に工具寿命の改善には有効であることから、０．
０６％以上添加する。過剰の添加は粒界偏析により熱間
加工性、冷間加工性および耐銹性を劣化させるために上
限を０．３０％に限定した。Ｎｉは冷間加工後の非磁性
および延性を確保するために３．００％以上添加する。
過剰の添加は冷間加工後の強度を低くするため、上限を
８．００％に限定した。
り、特に工具寿命の改善には有効であることから、０．
０６％以上添加する。過剰の添加は粒界偏析により熱間
加工性、冷間加工性および耐銹性を劣化させるために上
限を０．３０％に限定した。Ｎｉは冷間加工後の非磁性
および延性を確保するために３．００％以上添加する。
過剰の添加は冷間加工後の強度を低くするため、上限を
８．００％に限定した。
【０００８】Ｃｒは冷間加工後の強度、延性および耐銹
性確保のために１６．００％以上添加する。過剰の添加
は固溶化処理後の冷却過程において炭化物を析出させ６
０％以上の冷間加工後の延性劣化と非磁性を害するた
め、上限を２０．００％に限定した。Ｍｏは耐銹性確保
のために０．５０％以上添加する。過剰の添加はフェラ
イトを生成させ、非磁性を害するため、上限を４．００
％に限定した。
性確保のために１６．００％以上添加する。過剰の添加
は固溶化処理後の冷却過程において炭化物を析出させ６
０％以上の冷間加工後の延性劣化と非磁性を害するた
め、上限を２０．００％に限定した。Ｍｏは耐銹性確保
のために０．５０％以上添加する。過剰の添加はフェラ
イトを生成させ、非磁性を害するため、上限を４．００
％に限定した。
【０００９】Ｃｕは冷間加工後の延性確保のために０．
３０％以上添加する。過剰の添加は冷間加工後の強度を
低くするため上限を２．００％に限定した。Ｎは冷間加
工後の非磁性と高強度を得るために０．２０％以上添加
する。過剰の添加は６０％以上の冷間加工後の延性を劣
化させるため、上限を０．４０％に限定した。
３０％以上添加する。過剰の添加は冷間加工後の強度を
低くするため上限を２．００％に限定した。Ｎは冷間加
工後の非磁性と高強度を得るために０．２０％以上添加
する。過剰の添加は６０％以上の冷間加工後の延性を劣
化させるため、上限を０．４０％に限定した。
【００１０】Ｃａは切削性、特に工具寿命の改善に有効
であり、また、Ｓの粒界への偏析の抑制効果により熱間
加工性を改善するため０．００４０％以上添加する。過
剰の添加は水溶性の高いＣａＳを多く形成し、耐銹性を
劣化させるため、上限を０．０１００％に限定した。Ａ
ｌは脱酸のために０．００３％以上添加するが、過剰の
添加は介在物を増加させ、また、６０％以上の冷間加工
を受けると延性が劣化するため、上限を０．１００％以
下に限定した。
であり、また、Ｓの粒界への偏析の抑制効果により熱間
加工性を改善するため０．００４０％以上添加する。過
剰の添加は水溶性の高いＣａＳを多く形成し、耐銹性を
劣化させるため、上限を０．０１００％に限定した。Ａ
ｌは脱酸のために０．００３％以上添加するが、過剰の
添加は介在物を増加させ、また、６０％以上の冷間加工
を受けると延性が劣化するため、上限を０．１００％以
下に限定した。
【００１１】αは冷間加工後の磁性と構成成分の関係に
ついて調査した結果得られた関係式で、αが０％を超え
ると図１に示すように６０％以上の冷間加工を施すと磁
性が認められるようになる。このため上限値を０％に限
定した。Ｒは冷間加工後の耐銹性と構成成分、特にＳ添
加量との関係について調査した結果得た関係式で、Ｒが
１７．５％未満であると図２に示すように発銹が認めら
れるようになる。このため下限値を１７．５％に限定し
た。
ついて調査した結果得られた関係式で、αが０％を超え
ると図１に示すように６０％以上の冷間加工を施すと磁
性が認められるようになる。このため上限値を０％に限
定した。Ｒは冷間加工後の耐銹性と構成成分、特にＳ添
加量との関係について調査した結果得た関係式で、Ｒが
１７．５％未満であると図２に示すように発銹が認めら
れるようになる。このため下限値を１７．５％に限定し
た。
【００１２】次に、本発明の優位性を実施例と比較例を
用いて、具体的に説明する。表１、表２（表１のつづ
き）に本発明例とその熱間加工性、冷間加工後の強度、
延性、冷間加工性、磁性、耐銹性および工具寿命を示
す。また、表３、表４（表３のつづき）に比較例の化学
成分とその熱間加工性、冷間加工後の強度、延性、冷間
加工性、磁性、耐銹性および工具寿命を示す。
用いて、具体的に説明する。表１、表２（表１のつづ
き）に本発明例とその熱間加工性、冷間加工後の強度、
延性、冷間加工性、磁性、耐銹性および工具寿命を示
す。また、表３、表４（表３のつづき）に比較例の化学
成分とその熱間加工性、冷間加工後の強度、延性、冷間
加工性、磁性、耐銹性および工具寿命を示す。
【００１３】いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程（例えば、電気炉または転炉溶解後真空或いはア
ルゴン／酸素脱Ｃ処理による精錬）で溶解・精錬後連続
鋳造により製造したビレットを分塊工程を経ずに、均熱
処理後またはそのまま線材圧延した。また、各特性の評
価は下記の方法で行い、目標を満たすものを良とした。
錬工程（例えば、電気炉または転炉溶解後真空或いはア
ルゴン／酸素脱Ｃ処理による精錬）で溶解・精錬後連続
鋳造により製造したビレットを分塊工程を経ずに、均熱
処理後またはそのまま線材圧延した。また、各特性の評
価は下記の方法で行い、目標を満たすものを良とした。
【００１４】（１）熱間加工性 鋳造後の鋳片より１０ｍｍφ×１１０ｍｍｌの熱間加工
性評価試験片を作製し、１０００℃において高速引張試
験を行った。その後、試験片の絞り値により熱間加工性
の評価をした。本発明における絞り値は、熱間圧延にお
いて割れを発生しない熱間加工性を確保することから６
０％以上とした。
性評価試験片を作製し、１０００℃において高速引張試
験を行った。その後、試験片の絞り値により熱間加工性
の評価をした。本発明における絞り値は、熱間圧延にお
いて割れを発生しない熱間加工性を確保することから６
０％以上とした。
【００１５】（２）冷間加工後の強度および延性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工（７
０．２％冷間加工）後引張試験片を採取し引張破断させ
た。その時の引張強度と破断絞り値で評価した。本発明
材は強度１７００Ｎ／ｍｍ2 以上で、かつ、絞り値４０
％以上である。 （３）冷間加工性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工（８
６．８％の冷間加工）し、伸線破断の有無により冷間加
工性を評価した。本発明材は破断なく伸線可能である。
０．２％冷間加工）後引張試験片を採取し引張破断させ
た。その時の引張強度と破断絞り値で評価した。本発明
材は強度１７００Ｎ／ｍｍ2 以上で、かつ、絞り値４０
％以上である。 （３）冷間加工性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工（８
６．８％の冷間加工）し、伸線破断の有無により冷間加
工性を評価した。本発明材は破断なく伸線可能である。
【００１６】（４）磁性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工後透磁
率を測定し評価した。本発明材は透磁率１．０５以下で
ある。 （５）耐銹性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工後加速
型塩水噴霧試験を行い発銹の有無により評価した、本発
明材は発銹しない。
率を測定し評価した。本発明材は透磁率１．０５以下で
ある。 （５）耐銹性 ５．５ｍｍ線径の線材を２ｍｍ線径まで伸線加工後加速
型塩水噴霧試験を行い発銹の有無により評価した、本発
明材は発銹しない。
【００１７】（６）切削性 １２ｍｍ線径の線材を表５に示す切削条件および判定基
準により評価した。本発明材を切削した場合、工具寿命
を２００ｍｉｎ以上である。本発明例Ｎｏ．１、２と比
較例Ｎｏ．２５、２６はＣの影響を調査したものであ
る。Ｃが本発明範囲未満のＮｏ．２５は冷間加工後の強
度および透磁率が本発明例に比較し劣っている。また、
Ｃが本発明の範囲を超えるＮｏ．２６は冷間加工性が悪
く７０．２％の伸線加工時に破断した。上記から本発明
の優位性が明らかである。
準により評価した。本発明材を切削した場合、工具寿命
を２００ｍｉｎ以上である。本発明例Ｎｏ．１、２と比
較例Ｎｏ．２５、２６はＣの影響を調査したものであ
る。Ｃが本発明範囲未満のＮｏ．２５は冷間加工後の強
度および透磁率が本発明例に比較し劣っている。また、
Ｃが本発明の範囲を超えるＮｏ．２６は冷間加工性が悪
く７０．２％の伸線加工時に破断した。上記から本発明
の優位性が明らかである。
【００１８】本発明例Ｎｏ．３、４と比較例Ｎｏ．２
７、２８はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本
発明範囲未満のＮｏ．２７は冷間加工後の延性が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超
えるＮｏ．２８は冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加
工ができない。また、透磁率も劣っており、本発明の優
位性が明らかである。
７、２８はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本
発明範囲未満のＮｏ．２７は冷間加工後の延性が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超
えるＮｏ．２８は冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加
工ができない。また、透磁率も劣っており、本発明の優
位性が明らかである。
【００１９】本発明例Ｎｏ．５、６と比較例Ｎｏ．２
９、３０はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本
発明範囲未満のＮｏ．２９は冷間加工後の強度が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超
えるＮｏ．３０は冷間加工後の延性、冷間加工性及び透
磁率に劣っており本発明の優位性が明らかである。本発
明例Ｎｏ．７、８と比較例Ｎｏ．３１、３２はＳの影響
を調査したものである。Ｓが本発明範囲未満のＮｏ．３
１は工具寿命が本発明例に比較し劣っている。また、Ｓ
が本発明の範囲を超えるＮｏ．３２は冷間加工後の延
性、冷間加工性および耐銹性に劣っており本発明の優位
性が明らかである。
９、３０はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本
発明範囲未満のＮｏ．２９は冷間加工後の強度が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超
えるＮｏ．３０は冷間加工後の延性、冷間加工性及び透
磁率に劣っており本発明の優位性が明らかである。本発
明例Ｎｏ．７、８と比較例Ｎｏ．３１、３２はＳの影響
を調査したものである。Ｓが本発明範囲未満のＮｏ．３
１は工具寿命が本発明例に比較し劣っている。また、Ｓ
が本発明の範囲を超えるＮｏ．３２は冷間加工後の延
性、冷間加工性および耐銹性に劣っており本発明の優位
性が明らかである。
【００２０】本発明例Ｎｏ．９、１０と比較例Ｎｏ．３
３、３４はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本
発明範囲未満のＮｏ．３３は冷間加工後の延性が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲を超
えるＮｏ．３４は冷間加工後の強度が劣っており本発明
の優位性が明らかである。本発明例Ｎｏ．１１、１２と
比較例Ｎｏ．３５、３６はＣｒの影響を調査したもので
ある。Ｃｒが本発明範囲未満のＮｏ．３５は冷間加工後
の強度、延性および耐銹性が本発明例に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるＮｏ．３６は冷
間加工後の延性、冷間加工性および透磁率が劣っており
本発明の優位性が明らかである。
３、３４はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本
発明範囲未満のＮｏ．３３は冷間加工後の延性が本発明
例に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲を超
えるＮｏ．３４は冷間加工後の強度が劣っており本発明
の優位性が明らかである。本発明例Ｎｏ．１１、１２と
比較例Ｎｏ．３５、３６はＣｒの影響を調査したもので
ある。Ｃｒが本発明範囲未満のＮｏ．３５は冷間加工後
の強度、延性および耐銹性が本発明例に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるＮｏ．３６は冷
間加工後の延性、冷間加工性および透磁率が劣っており
本発明の優位性が明らかである。
【００２１】本発明例Ｎｏ．１３、１４と比較例Ｎｏ．
３７、３８はＭｏの影響を調査したものである。Ｍｏが
本発明範囲未満のＮｏ．３７は冷間加工後の強度および
耐銹性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｍｏが本
発明の範囲を超えるＮｏ．３８は冷間加工後の延性およ
び透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかである。
３７、３８はＭｏの影響を調査したものである。Ｍｏが
本発明範囲未満のＮｏ．３７は冷間加工後の強度および
耐銹性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｍｏが本
発明の範囲を超えるＮｏ．３８は冷間加工後の延性およ
び透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかである。
【００２２】本発明例Ｎｏ．１５、１６と比較例Ｎｏ．
３９、４０はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが
本発明範囲未満のＮｏ．３８は冷間加工後の延性および
冷間加工性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃｕ
が本発明の範囲を超えるＮｏ．３９は冷間加工後の強度
および冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らか
である。
３９、４０はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが
本発明範囲未満のＮｏ．３８は冷間加工後の延性および
冷間加工性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃｕ
が本発明の範囲を超えるＮｏ．３９は冷間加工後の強度
および冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らか
である。
【００２３】本発明例Ｎｏ．１７、１８と比較例Ｎｏ．
４１、４２はＮの影響を調査したものである。Ｎが本発
明範囲未満のＮｏ．４１は冷間加工後の強度および透磁
率が本発明例に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の
範囲を超えるＮｏ．４２は冷間加工後の強度、延性およ
び冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
４１、４２はＮの影響を調査したものである。Ｎが本発
明範囲未満のＮｏ．４１は冷間加工後の強度および透磁
率が本発明例に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の
範囲を超えるＮｏ．４２は冷間加工後の強度、延性およ
び冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
【００２４】本発明例Ｎｏ．１９、２０と比較例Ｎｏ．
４３、４４はＣａの影響を調査したものである。Ｃａが
本発明範囲未満のＮｏ．４３は冷間加工性および工具寿
命が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃａが本発明
の範囲を超えるＮｏ．４４は熱間加工性、冷間加工性お
よび耐銹性が劣っており、本発明の優位性が明らかであ
る。
４３、４４はＣａの影響を調査したものである。Ｃａが
本発明範囲未満のＮｏ．４３は冷間加工性および工具寿
命が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃａが本発明
の範囲を超えるＮｏ．４４は熱間加工性、冷間加工性お
よび耐銹性が劣っており、本発明の優位性が明らかであ
る。
【００２５】本発明例Ｎｏ．２１、２２と比較例Ｎｏ．
４５、４６はＡｌの影響を調査したものである。Ａｌが
本発明範囲未満のＮｏ．４５は熱間加工性が本発明に比
較し劣っている。また、Ａｌが本発明の範囲を超えるＮ
ｏ．４６は冷間加工後の延性および冷間加工性に劣って
おり本発明の優位性が明らかである。本発明例Ｎｏ．２
３、２４と比較例Ｎｏ．４７、４８はαおよびＲの条件
を満足する本発明全元素の下限および上限の影響を調査
したものである。Ｒが本発明の下限未満のＮｏ．４７は
熱間加工性、伸線後の強度および冷間加工性、透磁率、
耐銹性、工具寿命が本発明例に比較し劣っている。ま
た、αが本発明の上限を超えるＮｏ．４８は冷間加工性
および透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
４５、４６はＡｌの影響を調査したものである。Ａｌが
本発明範囲未満のＮｏ．４５は熱間加工性が本発明に比
較し劣っている。また、Ａｌが本発明の範囲を超えるＮ
ｏ．４６は冷間加工後の延性および冷間加工性に劣って
おり本発明の優位性が明らかである。本発明例Ｎｏ．２
３、２４と比較例Ｎｏ．４７、４８はαおよびＲの条件
を満足する本発明全元素の下限および上限の影響を調査
したものである。Ｒが本発明の下限未満のＮｏ．４７は
熱間加工性、伸線後の強度および冷間加工性、透磁率、
耐銹性、工具寿命が本発明例に比較し劣っている。ま
た、αが本発明の上限を超えるＮｏ．４８は冷間加工性
および透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
【００２６】比較例Ｎｏ．４９はα値のみが本発明の上
限を超えるもので、冷間加工後の延性、冷間加工性およ
び透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかである。
比較例Ｎｏ．５０はＲ値のみが本発明の下限を未満のも
ので、冷間加工性および耐銹性が劣っており本発明の優
位性が明らかである。
限を超えるもので、冷間加工後の延性、冷間加工性およ
び透磁率が劣っており本発明の優位性が明らかである。
比較例Ｎｏ．５０はＲ値のみが本発明の下限を未満のも
ので、冷間加工性および耐銹性が劣っており本発明の優
位性が明らかである。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、熱間加
工性、冷間加工後の強度および延性、冷間加工性、耐銹
性および切削性の課題を解決し、高強度・非磁性ステン
レス鋼線材を安価に供給することが可能であるから、本
発明は産業上裨益するところがきわめて大である。
工性、冷間加工後の強度および延性、冷間加工性、耐銹
性および切削性の課題を解決し、高強度・非磁性ステン
レス鋼線材を安価に供給することが可能であるから、本
発明は産業上裨益するところがきわめて大である。
【図１】αと冷間加工率が透磁率に与える影響を示した
図である。
図である。
【図２】Ｒが耐銹性に与える影響を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松井 孝至 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０７〜０．１５％ Ｓｉ：０．０５〜１．００％ Ｍｎ：７．００〜１５．００％ Ｓ：０．０６〜０．３０％ Ｎｉ：３．００〜８．００％ Ｃｒ：１６．００〜２０．００％ Ｍｏ：０．５０〜４．００％ Ｃｕ：０．３０〜２．００％ Ｎ：０．２０〜０．４０％ Ｃａ：０．００４０〜０．０１００％ Ａｌ：０．００３〜０．１００％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、か
つ下記１式で規定されるαの値が０％以下の範囲にある
ことおよび下記２式で規定されるＲの値が１７．５％以
上の範囲にあることを特徴とする高強度・非磁性の高耐
銹性快削ステンレス鋼線材。 α＝１．６Ｃｒ＋０．７７Ｓｉ＋０．０１２８［Ｍｎ］2 −０．１１Ｍｎ−Ｎ ｉ−１．９Ｃｕ−２４．５Ｃ−１８．４Ｎ−２０．６ ……１式 Ｒ＝Ｃｒ＋２．７Ｍｏ−０．２５Ｍｎ−７Ｓ ……２式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9618593A JPH06306544A (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9618593A JPH06306544A (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306544A true JPH06306544A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14158261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9618593A Pending JPH06306544A (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 高強度・非磁性の高耐銹性快削ステンレス鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306544A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000026428A1 (en) * | 1998-11-02 | 2000-05-11 | Crs Holdings, Inc. | Cr-mn-ni-cu austenitic stainless steel |
| CN111020373A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-04-17 | 江阴康瑞成型技术科技有限公司 | 长疲劳寿命耐腐蚀304m2辐条用不锈钢丝及其制造工艺 |
-
1993
- 1993-04-22 JP JP9618593A patent/JPH06306544A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000026428A1 (en) * | 1998-11-02 | 2000-05-11 | Crs Holdings, Inc. | Cr-mn-ni-cu austenitic stainless steel |
| CN111020373A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-04-17 | 江阴康瑞成型技术科技有限公司 | 长疲劳寿命耐腐蚀304m2辐条用不锈钢丝及其制造工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011002 |