JPH06281859A

JPH06281859A - 原稿読取用レンズ

Info

Publication number: JPH06281859A
Application number: JP25150893A
Authority: JP
Inventors: Hiroki Kinoshita; 博喜木下
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1993-01-26
Filing date: 1993-10-07
Publication date: 1994-10-07

Abstract

(57)【要約】【目的】軽量のトリプレットレンズを、第１レンズの芯
厚が薄くても低コストで、温度補償，色収差補正を良好
に行いうるようにする。【構成】物体側に凸の正メニスカスレンズ(Ｇ１)，両凹
レンズ(Ｇ２)，両凸レンズ(Ｇ３)でトリプレットレンズ
を構成する。コマ収差，歪曲収差が増大せず、Ｇ１が厚
くならないようにＧ１の厚さを調整する。プラスチック
製のＧ２，Ｇ３の屈折力の絶対値を近づけることで温度
補償を行う。Ｇ２，Ｇ３の屈折率を小さくすることで色
収差が増大しないようにし、Ｇ２，Ｇ３のトータル４面
のうち少なくとも１面以上を非球面とすることで、収差
を良好に補正する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、原稿読取用レンズに関
するものであり、更に詳しくはファクシミリ等に用いら
れる原稿読取用レンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の原稿読取用レンズは、対称型で４
枚以上のレンズから成るものが殆どである。このタイプ
のレンズは、構成枚数が多いために重く、しかもガラス
製であるためコストが高いといった問題がある。プラス
チックレンズを用いれば、軽量化・低コスト化を図るこ
とは可能であるが、温度変化・湿度変化による性能変動
が大きくなってしまう。

【０００３】近年、上記問題点の解消を狙った原稿読取
用のレンズとして、原稿側より順に、原稿側に凸面を向
けた正メニスカスレンズ(第１レンズ)，両凹レンズ(第
２レンズ)及び両凸レンズ(第３レンズ)から成るトリプ
レットレンズが提案されている。例えば、特開平４−２
７３０９号では、第１レンズをガラスで構成し、第２レ
ンズ及び第３レンズをプラスチックで構成することによ
って、軽量化・低コスト化を図っている。さらに、負の
第２レンズと正の第３レンズとの屈折力の絶対値を近く
することによって、温度変化に伴うプラスチックレンズ
の屈折力の変動により生じる像面のシフトをなくしてい
る。また、特開平５−３４５９１号では、同様にして温
度補償を行うとともに、色収差補正をも行っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記先行技術
の原稿読取用レンズは、温度補償又は色収差補正は行っ
ているものの、第１レンズの芯厚が大きいため、それが
コストアップの原因となっている。

【０００５】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであって、第１レンズの芯厚が薄くても、温度補償
又は色収差補正が良好に行われ、更にその他の収差補正
も良好に行われ、構成枚数が少なく軽量・コンパクト
(芯厚が薄い)で低コストの原稿読取用レンズを提供する
ことを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明に係る第１のタイ
プの原稿読取用レンズは、例えば後記実施例を表す図１
〜図５に示すように、物体側(即ち、原稿側)から順に、
物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ１)，両
凹レンズ(第２レンズＧ２)及び両凸レンズ(第３レンズ
Ｇ３)から成るトリプレットレンズである。つまり、３
群３枚構成の原稿縮小読取用として好適なレンズであ
る。また、前記両凹レンズ(第２レンズＧ２)及び両凸レ
ンズ(第３レンズＧ３)は、プラスチックから成り、トー
タル４面のうち少なくとも１面以上非球面を有してい
る。

【０００７】プラスチックレンズは、一般に温度変化や
湿度変化により屈折率，形状が変化する。そのため、例
えば温度が上がるにつれて正，負のどちらのレンズとも
屈折力が弱くなり、正レンズの場合像面が原稿側へ、負
レンズの場合像面が像側へ移動するようになる。その移
動量は、各レンズの屈折力に比例して屈折力が強いほ
ど、移動量は大きくなる。そこで、第１のタイプの原稿
読取用レンズでは、プラスチックレンズをＧ２，Ｇ３
(負，正)レンズに使用し、また、その２つの屈折力の絶
対値を近くすることにより像面の移動を相殺できるよう
にした。

【０００８】このように原稿読取用トリプレットレンズ
のうち、レンズＧ２，Ｇ３としてプラスチックレンズを
用いることにより、軽量化・低コスト化を図ることがで
き、少なくとも１面以上非球面を採用することにより、
温度・湿度変化による性能変動も小さく抑えることがで
きる。また、非球面を少なくとも１面使用することによ
り、特開平４−２７０３０９号と異なり、Ｆ４程度の明
るいレンズを実現することができる。

【０００９】光源としてＬＥＤ等の波長幅の狭いものを
使用することにより、色収差の影響を小さくすることが
でき、非球面を採用することにより、開口効率１００％
まで収差を補正することができる。例えば、後述する実
施例１〜５においては、非球面を絞り(Ｓ)に対してコン
セントリック(曲率の中心がレンズから見て絞り側にあ
る)で曲率のきつい方の面である第４面(r4)や第６面(r
6)に採用している。

【００１０】第１のタイプの原稿読取用レンズでは、更
に次の条件式(1)〜(6)を満足することを特徴としてい
る。 0.12＜ｄ₁／ｆ＜0.15 …(1) ｎ₂＜1.65 …(2) ｎ₃＜1.65 …(3) 0.50＜|ｆ₂／ｆ₃|＜1.0 …(4) 0.35＜ｒ₁／ｆ＜0.45 …(5) -3.5＜ｆ_1,2／ｆ＜-2.5 …(6)

【００１１】但し、ｄ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ
１)の芯厚ｆ：全系の焦点距離ｎ₂：両凹レンズ(第２レンズＧ２)の屈折率ｎ₃：両凸レンズ(第３レンズＧ３)の屈折率ｆ₂：両凹レンズ(第２レンズＧ２)の焦点距離ｆ₃：両凸レンズ(第３レンズＧ３)の焦点距離ｒ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ
１)の原稿側の面の曲率半径ｆ_1,2：物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ
１)と両凹レンズ(第２レンズＧ２)との合成焦点距離である。

【００１２】条件式(1)において下限値を超えると、コ
マ収差と歪曲収差が増大する。逆に、上限値を超える
と、ガラスレンズであるＧ１が厚くなり、本発明の目的
とする軽量化・低コスト化に反してしまう。

【００１３】例えば、特開平４−２７０３０９号の実施
例(実施例５を除き)では、ｄ₁／ｆが条件式(1)の下限値
より小さくなっているため、コマ収差が補正しづらくな
っている。なお、特開平５−３４５９１号の実施例で
は、特開平４−２７０３０９号の実施例と同様、ｄ₁／
ｆが条件式(1)の下限値より小さくなっているため、コ
マ収差，歪曲収差が増大しており、収差補正しづらくな
っている。

【００１４】条件式(2)において上限値を超えると、ペ
ッツバール和が大きくなり、像面の平坦性がなくなり非
点隔差が増大する。条件式(3)において上限値を超える
と、アッベ数が小さくなり色収差が増大する。条件式
(4)の範囲を外れると、温度補償ができなくなる。

【００１５】条件式(5),(6)を満足させることにより、
収差をより良く補正することができる。条件式(5)にお
いて上限値を超えると、球面収差がオーバーになるとと
もに、コマ収差が増大する。逆に、下限値を超えると、
非点隔差が大きくなる。例えば、特開平４−２７０３０
９号の実施例５では、ｒ₁／ｆが条件式(5)の下限値より
小さくなっているため、非点隔差が大きくなっている。
条件式(6)において上限値を超えると、像面湾曲がオー
バーになる。逆に、下限値を超えると、像面湾曲がアン
ダーになるとともに非点隔差が大きくなる。

【００１６】ところで、従来の複写用トリプレットレン
ズの殆どは、３枚のガラスレンズで構成されており、プ
ラスチックレンズから成るトリプレットレンズは、その
殆どがファクシミリ等に用いられる縮小読取用レンズで
ある。プラスチックレンズを一部に採用したＰＰＣ(Pla
in Paper Copier)用のトリプレットレンズも、特開平２
−２５３２２４号等で提案されているが、温度補償が十
分とはいえない。

【００１７】そこで、ＰＰＣ(Plain Paper Copier)等に
好適に用いられる等倍読取用のトリプレットレンズであ
って、コストダウン，軽量化が図られ、かつ、温度・湿
度変化による性能変動が小さく抑えられ、色収差も補正
された原稿読取用レンズを、本発明に係る第２のタイプ
の原稿読取用レンズとして、以下に説明する。

【００１８】この第２のタイプの原稿読取用レンズは、
例えば後記実施例６〜１０を表す図１１〜図１５に示す
ように、先に説明したものと同様、物体側(即ち、原稿
側)から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レ
ンズＧ１)，両凹レンズ(第２レンズＧ２)及び両凸レン
ズ(第３レンズＧ３)から成るトリプレットレンズであ
り、３群３枚構成の複写用として好適なレンズである。
また、前記両凹レンズ(第２レンズＧ２)及び両凸レンズ
(第３レンズＧ３)は、プラスチックから成り、トータル
４面のうち少なくとも１面以上非球面を有している。

【００１９】先に述べたように、プラスチックレンズ
は、一般に温度変化や湿度変化により屈折率，形状が変
化する。そのため、例えば温度が上がるにつれて正，負
のどちらのレンズとも屈折力が弱くなり、正レンズの場
合像面が原稿側へ、負レンズの場合像面が像側へ移動す
るようになる。その移動量は、各レンズの屈折力に比例
して屈折力が強いほど、移動量は大きくなる。そこで、
等倍読取用としても、プラスチックレンズをＧ２，Ｇ３
(負，正)レンズに使用し、また、その２つの屈折力の絶
対値を近くすることにより像面の移動を相殺できるよう
にした。

【００２０】このように原稿読取用トリプレットレンズ
のうち、レンズＧ２，Ｇ３としてプラスチックレンズを
用いることにより、軽量化・低コスト化を図ることがで
き、少なくとも１面以上非球面を採用することにより、
温度・湿度変化による性能変動も小さく抑えることがで
きる。

【００２１】また、光源として単色蛍光灯等の波長幅の
狭いものを使用することにより、色収差の影響を小さく
することができ、非球面を採用することにより、開口効
率１００％まで収差を補正することができる。

【００２２】第２のタイプの原稿読取用レンズでは、更
に次の条件式(7)，(8)を満足することを特徴としてい
る。 0.030＜ｄ₁／ｆ＜0.060 ……(7) 0.75＜|ｆ₂|／ｆ₃＜1.00 ……(8)

【００２３】但し、ｄ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ
１)の芯厚ｆ：全系の焦点距離ｆ₂：両凹レンズ(第２レンズＧ２)の焦点距離ｆ₃：両凸レンズ(第３レンズＧ３)の焦点距離である。

【００２４】条件式(7)において下限値を超えると、コ
マ収差と歪曲収差が増大する。逆に、上限値を超える
と、ガラスレンズであるＧ１が厚くなり、本発明の目的
とする軽量化・低コスト化に反してしまう。例えば、特
開平４−２７０３０９号の実施例を等倍系(ＰＰＣ用)と
して利用した場合、特開平４−２７０３０９号の実施例
のｄ₁／ｆは0.089＜ｄ₁／ｆであるため、低コスト化を
達成することはできない。また、特開平５−３４５９１
号の実施例を等倍系(ＰＰＣ用)として利用した場合、0.
7＜ｄ₁／ｆであるため、第１レンズが厚くなり、特開平
４−２７０３０９号と同様、低コスト化を達成すること
はできない。また、条件式(8)の範囲を外れると、温度
補償ができなくなる。

【００２５】さらに、次の条件式(9),(10)を満足するよ
うに構成すれば、収差をより良く補正することができ
る。 0.5＜ｆ₁／ｆ＜1.0 ……(9) 1.5＜|ｒ₃|／ｒ₄＜2.5 ……(10)

【００２６】但し、ｆ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズ(第１レンズＧ
１)の焦点距離ｒ₃：両凹レンズ(第２レンズＧ２)の物体側の面(第３
面)の曲率半径ｒ₄：両凹レンズ(第２レンズＧ２)の像側の面の(第４
面)の曲率半径である。

【００２７】条件式(9)において上限値を超えると、色
収差が増大し、逆に、下限値を超えると、球面収差が補
正不足となるとともにフレアが増大する。また、条件式
(10)において上限値を超えると、コマ収差が増大し、逆
に下限値を超えると、球面収差が補正不足となるととも
にフレアが増大する。

【００２８】次に、本発明に係る第３のタイプの原稿読
取用レンズについて説明する。第３のタイプの原稿読取
用レンズは、例えば後記実施例１１〜１５を表す図２０
〜図２５に示すように、物体側(即ち、原稿側)から順
に、物体側に凸の正メニスカスレンズから成る第１レン
ズ(Ｇ１)，負のパワーを有する第２レンズ(Ｇ２)，正の
パワーを有する第３レンズ(Ｇ３)から成り、前述の第２
のタイプと同様、複写用の等倍結像系として好適なトリ
プレットレンズである。そして、上記第２レンズ(Ｇ２)
及び第３レンズ(Ｇ３)にプラスチックを使用することに
より、軽量化，コストダウンを図っている。

【００２９】第３のタイプでは、プラスチックレンズで
ある第２レンズ(Ｇ２)，第３レンズ(Ｇ３)のトータル４
面のうち少なくとも１面以上に効果的に非球面を使用
し、更に後記条件式(11)，(12)に示すように第３レンズ
のパワー及び形状に特徴をもたせることで、諸収差の補
正とともに色補償をも行い、しかもＦ６〜８程度の明る
いレンズを実現している。

【００３０】第３のタイプの原稿読取用レンズでは、更
に次の条件式(11)〜(14)を満足することを特徴としてい
る。 0.55＜ｆ₃／ｆ＜0.83 ……(11) |ｒ₆／ｒ₅|＜0.65 ……(12) 1.75＜Ｎ₁ ……(13) 0.03＜ｄ₁／ｆ＜0.06 ……(14)

【００３１】但し、ｆ：全系の焦点距離ｆ₃：第３レンズ(Ｇ３)の焦点距離ｒ₅：第３レンズ(Ｇ３)の物体側の面(第５面)の曲率半
径ｒ₆：第３レンズ(Ｇ３)の像側の面(第６面)の曲率半径Ｎ₁：第１レンズ(Ｇ１)の屈折率ｄ₁：第１レンズ(Ｇ１)の芯厚である。

【００３２】条件式(11)は、第３レンズ(Ｇ３)の焦点距
離に関するものである。条件式(11)の下限値を超える
と、球面収差が補正不足となると共に、非点隔差が増大
する。逆に、上限値を超えると、球面収差が補正過剰と
なる。条件式(12)は、第３レンズ(Ｇ３)の曲率半径の比
に関するものである。条件式(12)の範囲を外れると、球
面収差が補正過剰になるとともに、フレアが増大する。
条件式(13)は、第１レンズ(Ｇ１)の屈折率に関するもの
である。条件式(13)の下限値を超えると、非点隔差が増
大するとともに、コマ収差が増大する。

【００３３】条件式(14)は、第１レンズ(Ｇ１)の芯厚に
関するものである。条件式(14)の下限値を超えると、像
面湾曲が補正不足になるとともに歪曲収差が増大する。
逆に、上限値を超えると、像面湾曲が補正過剰になると
ともに、軽量化，コストダウンの目的に反することにな
る。例えば、特開平４−２７０３０９号の実施例を等倍
系(ＰＰＣ用)として利用した場合、特開平４−２７０３
０９号の実施例のｄ₁／ｆは0.089＜ｄ₁／ｆであるた
め、低コスト化を達成することはできない。また、特開
平５−３４５９１号の実施例を等倍系(ＰＰＣ用)として
利用した場合、0.7＜ｄ₁／ｆであるため、第１レンズが
厚くなり、特開平４−２７０３０９号と同様、低コスト
化を達成することはできない。

【００３４】

【実施例】以下、本発明に係る原稿読取用レンズの実施
例を示す。但し、各実施例において、ri(i=1,2,3,...)
は物体側から数えてi番目の面の曲率半径、di(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔を示し(こ
こで、実施例６〜１０中、d4＝d4A＋d4Bである)、Ni(i=
1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目
のレンズのｄ線に対する屈折率,アッベ数をそれぞれ示
す。また、ｆは全系の焦点距離、ＦNoは開放Ｆナンバー
を示す。

【００３５】尚、各実施例中、曲率半径に*印を付した
面は非球面で構成された面であることを示し、非球面の
面形状を表わす以下の数１の式で定義するものとする。

【００３６】

【数１】

【００３７】但し、数１の式中、 Φ：光軸からの高さｘ：レンズ面頂点からの光軸方向の距離 ε：２次元パラメータ ε＝1 …変形球面 ε＞0 …変形回転楕円面 ε≒0 …変形回転放物面 ε＜0 …変形回転双曲面Ｃ0：近軸曲率(コンストデータ中のr4が該当する) Ai(A2〜A16)：非球面係数である。

【００３８】＜実施例１＞ｆ＝29 ＦNo＝4.5 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r01 ∞ d1 2.00 N1 1.5178 ν1 64.2 r02 ∞ d2 283.00 r1 10.20 d3 3.73 N2 1.8857 ν2 40.8 r2 25.24 d4 0.48 r3 -29.98 d5 0.70 N3 1.5857 ν3 30.2 r4* 6.88 d6 1.28 Ｓ(絞り) ∞ d7 0.53 r5 22.321 d8 1.88 N4 1.4924 ν4 57.8 r6* -12.158 d9 20.00 r7 ∞ d10 0.70 N5 1.5178 ν5 64.2 r8 ∞

【００３９】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A2=-0.11782×10^-1 A4=-0.16777×10^-3 A6=0.27252×10^-6 r6 :ε=0.10000×10 A2=0.27344×10^-2 A4=-0.22537×10^-4 A6=-0.12976×10^-5

【００４０】＜実施例２＞ｆ＝29 ＦNo＝4.5 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r01 ∞ d1 2.00 N1 1.5168 ν1 64.2 r02 ∞ d2 283.00 r1 10.34 d3 3.72 N2 1.8830 ν2 40.8 r2 27.80 d4 0.60 r3 -30.81 d5 0.70 N3 1.5834 ν3 30.2 r4* 8.49 d6 1.24 Ｓ(絞り) ∞ d7 0.26 r5 27.73 d8 1.89 N4 1.5251 ν4 56.4 r6* -12.76 d9 20.00 r7 ∞ d10 0.70 N5 1.5168 ν5 64.2 r8 ∞

【００４１】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A2=0.17446×10^-2 A4=0.83937×10^-4 A6=0.37137×10^-5 r6 :ε=0.10000×10 A2=0.24015×10^-2 A4=-0.66519×10^-4 A6=-0.41034×10^-5

【００４２】＜実施例３＞ｆ＝25 ＦNo＝4.2 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r01 ∞ d1 2.00 N1 1.5178 ν1 64.2 r02 ∞ d2 241.00 r1 10.10 d3 3.67 N2 1.8857 ν2 40.8 r2 29.64 d4 1.27 r3 -24.67 d5 0.70 N3 1.5863 ν3 31.0 r4* 7.02 d6 0.79 Ｓ(絞り) ∞ d7 0.67 r5 16.54 d8 2.55 N4 1.4924 ν4 57.8 r6* -11.06 d9 20.00 r7 ∞ d10 0.700 N5 1.5178 ν5 64.2 r8 ∞

【００４３】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A2=-0.98056×10^-3 A4=0.28101×10^-5 A6=0.13699×10^-6 r6 :ε=0.10000×10 A2=0.12207×10^-3 A4=-0.10421×10^-3 A6=-0.13815×10^-5

【００４４】＜実施例４＞ｆ＝25 ＦNo＝4.2 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r01 ∞ d1 2.000 N1 1.5178 ν1 64.2 r02 ∞ d2 242.00 r1 9.08 d3 3.70 N2 1.8857 ν2 40.8 r2 20.71 d4 0.64 r3 -28.00 d5 0.69 N3 1.5863 ν3 31.0 r4 7.31 d6 0.89 Ｓ(絞り) ∞ d7 0.45 r5 17.10 d8 1.88 N4 1.5262 ν4 56.40 r6* -12.89 d9 20.000 r7 ∞ d10 0.700 N5 1.5178 ν5 64.2 r8 ∞

【００４５】[非球面係数] r6 :ε=0.10000×10 A2=0.11652×10^-2 A4=-0.41987×10^-4 A6=-0.34886×10^-6

【００４６】＜実施例５＞ｆ＝25 ＦNo＝4.2 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r01 ∞ d1 2.00 N1 1.5168 ν1 64.2 r02 ∞ d2 243.00 r1 8.91 d3 3.46 N2 1.8780 ν2 38.1 r2 14.82 d4 0.89 r3 -26.59 d5 0.65 N3 1.4914 ν3 57.8 r4* 7.57 d6 0.89 Ｓ(絞り) ∞ d7 0.22 r5 16.49 d8 2.70 N4 1.5840 ν4 31.0 r6* -15.72 d9 20.00 r7 ∞ d10 0.700 N5 1.5168 ν5 64.2 r8 ∞

【００４７】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A2=-0.22329×10^-3 A4=0.40507×10^-4 A6=0.18004×10^-7 r6 :ε=0.10000×10 A2=0.19189×10^-2 A4=-0.24065×10^-4 A6=0.14903×10^-6

【００４８】図１〜図５は、前記実施例１〜５に対応す
るレンズ構成図であり、レンズ配置を断面的に示してい
る。いずれの実施例も、物体側から順に、物体側に凸の
正メニスカスレンズ(Ｇ１)，両凹レンズ(Ｇ２)及び両凸
レンズ(Ｇ３)から成るトリプレットレンズであり、両凹
レンズ(Ｇ２)と両凸レンズ(Ｇ３)との間に絞り(Ｓ)が設
けられている。実施例１〜３及び実施例５中、両凹レン
ズ(Ｇ２)の像側の面及び両凸レンズ(Ｇ３)の像側の面は
非球面であり、実施例４中、両凸レンズ(Ｇ３)の像側の
面は非球面である。各実施例中のd1及びd10は、それぞ
れ原稿台ガラスの板厚及びＣＣＤ手前のガラスの板厚で
ある。

【００４９】図６〜図１０は、それぞれ実施例１〜５に
対応する収差図である。各図中、実線(ｄ)はｄ線、一点
鎖線(ｅ)はｅ線に対する収差を表わし、更に破線(ＤＴ)
と実線(ＤＳ)はタンジェンシャル面とサジタル面でのｄ
線に対する非点収差をそれぞれ表わしている。

【００５０】表１に、実施例１〜５におけるｆ，ω，Ｆ
No，ｄ₁／ｆ，ｎ₂，ｎ₃，ｒ₁／ｆ及びｆ_1,2／ｆの値を
示す。

【００５１】

【表１】

【００５２】＜実施例６＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.010 d1 8.51 N1 1.7725 ν1 49.8 r2 39.40 d2 2.800 r3* -65.54 d3 1.97 N2 1.5834 ν2 30.2 r4 41.85 (d4A 2.21) Ｓ(絞り) ∞ d4 (d4B 0.39) r5 73.52 d5 5.62 N3 1.5640 ν3 40.0 r6* -42.14 Σd=21.493

【００５３】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=-0.46228×10^-5 A6=0.74893×10^-9 A8=0.87639×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.28589×10^-5 A6=-0.44720×10^-9 A8=-0.34301×10^-11

【００５４】＜実施例７＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.41 d1 9.50 N1 1.7725 ν1 49.8 r2 41.99 d2 2.60 r3* -87.88 d3 2.19 N2 1.5834 ν2 30.2 r4 40.30 (d4A 2.29) Ｓ(絞り) ∞ d4 (d4B 0.43) r5 66.81 d5 5.66 N3 1.5834 ν3 30.2 r6 -58.84 Σｄ＝２２．６５７

【００５５】［非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=-0.63652×10^-6 A6=-0.10165×10^-8 A8=0.93378×10^-12

【００５６】＜実施例８＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 36.02 d1 9.77 N1 1.7883 ν1 47.3 r2 46.63 d2 2.49 r3* -71.65 d3 2.34 N2 1.5834 ν2 30.2 r4 41.61 (d4A 2.29) Ｓ(絞り) ∞ d4 (d4B 0.43) r5 76.29 d5 5.68 N3 1.5834 ν3 30.2 r6* -49.27 Σd=23.005

【００５７】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=-0.18847×10^-5 A6=-0.46730×10^-9 A8=0.62992×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.14221×10^-5 A6=-0.66274×10^-9 A8=-0.20885×10^-11

【００５８】＜実施例９＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.12 d1 7.02 N1 1.7725 ν1 49.8 r2 39.09 d2 3.00 r3* -69.87 d3 2.11 N2 1.5834 ν2 30.2 r4 37.76 (d4A 2.10) Ｓ(絞り) ∞ d4 (d4B 0.34) r5 66.76 d5 5.63 N3 1.5834 ν3 30.2 r6* -47.39 Σd=20.198

【００５９】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=-0.25321×10^-5 A6=0.50116×10^-9 A8=0.97422×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.17706×10^-5 A6=-0.83225×10^-9 A8=-0.30799×10^-11

【００６０】＜実施例１０＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 35.21 d1 9.77 N1 1.7883 ν1 47.3 r2 51.68 d2 1.99 r3* -85.43 d3 2.37 N2 1.5834 ν2 30.2 r4 36.27 (d4A 2.35) Ｓ(絞り) ∞ d4 (d4B 0.46) r5 67.78 d5 5.68 N3 1.5834 ν3 30.2 r6* -60.99 Σd=22.608

【００６１】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=0.65171×10^-6 A6=-0.14762×10^-8 A8=0.57543×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.12876×10^-6 A6=-0.83832×10^-9 A8=-0.20736×10^-11

【００６２】図１１〜図１５は、前記実施例６〜１０に
対応するレンズ構成図であり、レンズ配置を断面的に示
している。いずれの実施例も、物体側から順に、物体側
に凸の正メニスカスレンズ(Ｇ１)，両凹レンズ(Ｇ２)及
び両凸レンズ(Ｇ３)から成るトリプレットレンズであ
り、両凹レンズ(Ｇ２)と両凸レンズ(Ｇ３)との間に絞り
(Ｓ)が設けられている。実施例６及び実施例８〜１０
中、両凹レンズ(Ｇ２)の物体側の面及び両凸レンズ(Ｇ
３)の像側の面は非球面であり、実施例７中、両凹レン
ズ(Ｇ２)の物体側の面は非球面である。

【００６３】図１６〜図２０は、それぞれ実施例６〜１
０に対応する収差図である。各図中、実線(ｄ)はｄ線、
一点鎖線(ｅ)はｅ線に対する収差を表わし、更に破線
(ＤＴ)と実線(ＤＳ)はタンジェンシャル面とサジタル面
でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わしている。

【００６４】次の表２に、実施例６〜１０における条件
式(7)〜(10)に対応する値を示す。

【００６５】

【表２】

【００６６】＜実施例１１＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.16 d1 6.34 N1 1.8050 ν1 41.0 r2 108.42 d2 1.31 r3 5284.29 d3 2.93 N2 1.5840 ν2 31.0 r4* 26.99 d4 12.95 r5 7228.04 d5 5.05 N3 1.4914 ν3 57.8 r6* -66.10 Σｄ＝２８．５８

【００６７】［非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A4=0.76957×10^-6 A6=0.55071×10^-8 A8=-0.23104×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.15925×10^-5 A6=-0.41364×10^-8 A8=-0.23509×10^-12

【００６８】＜実施例１２＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.24 d1 6.33 N1 1.7856 ν1 42.8 r2 115.18 d2 1.31 r3 1109.74 d3 2.93 N2 1.5840 ν2 31.0 r4* 26.16 d4 12.95 r5 -3800.26 d5 5.06 N3 1.4914 ν3 57.8 r6* -68.96 Σd=28.58

【００６９】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A4=0.10089×10^-5 A6=0.59649×10^-8 A8=-0.19620×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.16900×10^-5 A6=-0.43023×10^-8 A8=-0.20028×10^-12

【００７０】＜実施例１３＞ｆ＝180 ＦNo＝8.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.85 d1 6.14 N1 1.80500 ν1 41.0 r2 123.54 d2 1.31 r3 -1110.33 d3 2.93 N2 1.58400 ν2 31.0 r4 27.00 d4 12.96 r5 286.07 d5 5.06 N3 1.49140 ν3 57.8 r6* -92.49 Σd=28.40

【００７１】[非球面係数] r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.67264×10^-6 A6=-0.23472×10^-8 A8=-0.18580×１０^−１２

【００７２】＜実施例１４＞ｆ＝１８０ＦNo＝7.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 34.14 d1 6.36 N1 1.8050 ν1 41.0 r2 118.81 d2 1.81 r3 -1428.51 d3 2.93 N2 1.5840 ν2 31.0 r4* 27.60 d4 12.95 r5 1013.079 d5 5.04 N3 1.4914 ν3 57.8 r6* -68.95 Σd=29.09

【００７３】[非球面係数] r4 :ε=0.10000×10 A4=0.57415×10^-6 A6=0.41226×10^-8 A8=-0.30725×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.14231×10^-5 A6=-0.38613×10^-8 A8=-0.31184×10^-12

【００７４】＜実施例１５＞ｆ＝180 ＦNo＝6.0 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 34.60 d1 6.36 N1 1.8050 ν1 41.0 r2 123.24 d2 1.81 r3* -1200.00 d3 2.94 N2 1.5840 ν2 31.0 r4* 28.84 d4 12.95 r5 464.29 d5 5.05 N3 1.5251 ν3 56.40 r6* -89.14 Σd=29.11

【００７５】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=0.31306×10^-6 A6=0.17640×10^-10 A8=-0.13799×10^-12 r4 :ε=0.10000×10 A4=0.57893×10^-6 A6=0.28947×10^-8 A8=-0.41785×10^-12 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.72638×10^-6 A6=-0.23610×10^-8 A8=-0.42882×10^-12

【００７６】図２１〜図２５は、前記実施例１１〜１５
に対応するレンズ構成図であり、レンズ配置を断面的に
示している。実施例１１は、物体側から順に、物体側に
凸の正メニスカスレンズ(Ｇ１)，像側に凹の負メニスカ
スレンズ(Ｇ２)及び両凸レンズ(Ｇ３)から成るトリプレ
ットレンズである。実施例１２は、物体側から順に、物
体側に凸の正メニスカスレンズ(Ｇ１)，像側に凹の負メ
ニスカスレンズ(Ｇ２)及び像側に凸の正メニスカスレン
ズ(Ｇ３)から成るトリプレットレンズである。実施例１
３〜１５は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズ(Ｇ１)，両凹の負レンズ(Ｇ２)及び両凸の正レ
ンズ(Ｇ３)から成るトリプレットレンズである。実施例
１１，１２，１４中、第２レンズ(Ｇ２)の像側の面及び
第３レンズレンズ(Ｇ３)の像側の面は非球面であり、実
施例１３中、第３レンズレンズ(Ｇ３)の像側の面は非球
面であり、実施例１５中、第２レンズ(Ｇ２)の両面及び
第３レンズレンズ(Ｇ３)の像側の面は非球面である。

【００７７】図２６〜図３０は、それぞれ実施例１１〜
１５に対応する収差図である。各図中、実線(ｄ)はｄ
線、一点鎖線(Ｆ)はＦ線に対する収差を表わし、更に破
線(ＤＴ)と実線(ＤＳ)はタンジェンシャル面とサジタル
面でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わしている。

【００７８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の第１のタ
イプの原稿読取用レンズによれば、物体側から順に、物
体側に凸の正メニスカスレンズ，両凹レンズ及び両凸レ
ンズでトリプレットレンズを構成しているため構成枚数
は少ないが、前記条件式(1),(5),(6)を満足する構成と
なっているので、収差補正が良好に行われたコンパクト
(芯厚が薄い)な原稿読取用レンズを実現することができ
る。また、前記両凹レンズ及び両凸レンズはプラスチッ
クから成っているので、軽量化・低コスト化を図ること
が可能である。しかも、条件式(1)を満足することによ
り第１レンズ(即ち、物体側に凸の正メニスカスレンズ)
の芯厚が薄くなっているので、より一層の低コスト化が
可能である。また、条件式(2),(3)を満足する構成とな
っているので、色収差補正を良好に行うことができ、負
の両凹レンズ及び正の両凸レンズを共にプラスチックレ
ンズとするとともに、条件式(4)を満足させる構成とな
っているので、像面移動が相殺される結果、良好に温度
補償を行うことができる。しかも、トータル４面のうち
少なくとも１面以上非球面を有する構成とすることによ
り、温度変化・湿度変化に対しても性能変動を小さく抑
えて収差補正を良好に行うことができる。

【００７９】また、本発明の第２のタイプの原稿読取用
レンズによれば、物体側から順に、物体側に凸の正メニ
スカスレンズ，両凹レンズ及び両凸レンズでトリプレッ
トレンズを構成しているため構成枚数は少ないが、前記
条件式(7)を満足する構成となっているので、収差補正
が良好に行われたコンパクト(芯厚が薄い)な原稿読取用
レンズを実現することができる。また、前記両凹レンズ
及び両凸レンズはプラスチックから成っているので、軽
量化・低コスト化を図ることが可能である。しかも、条
件式(7)を満足することにより第１レンズ(即ち、物体側
に凸の正メニスカスレンズ)の芯厚が薄くなっているの
で、より一層の低コスト化が可能である。また、負の両
凹レンズ及び正の両凸レンズを共にプラスチックレンズ
とするとともに、条件式(8)を満足させる構成となって
いるので、像面移動が相殺される結果、良好に温度補償
を行うことができる。しかも、トータル４面のうち少な
くとも１面以上非球面を有する構成とすることにより、
温度変化・湿度変化に対しても性能変動を小さく抑えて
収差補正を良好に行うことができる。

【００８０】さらに、前記条件式(9)及び条件式(10)を
満足する構成とすることによって、色収差、更にその他
の収差を良好に補正することができる。

【００８１】また、本発明の第３のタイプの原稿読取用
レンズによれば、物体側から順に、物体側に凸の正メニ
スカスレンズより成る第１レンズ，負のパワーを有する
第２レンズ及び正のパワーを有する第３レンズでトリプ
レットレンズを構成しているため構成枚数は少ないが、
前記条件式(11)〜(14)を満足する構成となっているの
で、色収差補正及びその他の収差補正が良好に行われた
コンパクト(芯厚が薄い)な原稿読取用レンズを実現する
ことができる。しかも、トータル４面のうち少なくとも
１面以上非球面を有する構成とすることにより、上記収
差補正を更に効果的に行うことができる。また、前記第
２レンズ及び第３レンズはプラスチックから成っている
ので、軽量化・低コスト化を図ることが可能である。し
かも、条件式(14)を満足することにより第１レンズ(即
ち、物体側に凸の正メニスカスレンズ)の芯厚が薄くな
っているので、より一層の低コスト化が可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１を断面的に示すレンズ構成
図。

【図２】本発明の実施例２を断面的に示すレンズ構成
図。

【図３】本発明の実施例３を断面的に示すレンズ構成
図。

【図４】本発明の実施例４を断面的に示すレンズ構成
図。

【図５】本発明の実施例５を断面的に示すレンズ構成
図。

【図６】本発明の実施例１の収差図。

【図７】本発明の実施例２の収差図。

【図８】本発明の実施例３の収差図。

【図９】本発明の実施例４の収差図。

【図１０】本発明の実施例５の収差図。

【図１１】本発明の実施例６を断面的に示すレンズ構成
図。

【図１２】本発明の実施例７を断面的に示すレンズ構成
図。

【図１３】本発明の実施例８を断面的に示すレンズ構成
図。

【図１４】本発明の実施例９を断面的に示すレンズ構成
図。

【図１５】本発明の実施例１０を断面的に示すレンズ構
成図。

【図１６】本発明の実施例６の収差図。

【図１７】本発明の実施例７の収差図。

【図１８】本発明の実施例８の収差図。

【図１９】本発明の実施例９の収差図。

【図２０】本発明の実施例１０の収差図。

【図２１】本発明の実施例１１を断面的に示すレンズ構
成図。

【図２２】本発明の実施例１２を断面的に示すレンズ構
成図。

【図２３】本発明の実施例１３を断面的に示すレンズ構
成図。

【図２４】本発明の実施例１４を断面的に示すレンズ構
成図。

【図２５】本発明の実施例１５を断面的に示すレンズ構
成図。

【図２６】本発明の実施例１１の収差図。

【図２７】本発明の実施例１２の収差図。

【図２８】本発明の実施例１３の収差図。

【図２９】本発明の実施例１４の収差図。

【図３０】本発明の実施例１５の収差図。

【符号の説明】

Ｇ１ …第１レンズＧ２ …第２レンズＧ３ …第３レンズＳ …絞り

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズ，両凹レンズ及び両凸レンズから成るトリプレ
ットレンズであって、前記両凹レンズ及び両凸レンズは、プラスチックから成
り、トータル４面のうち少なくとも１面以上非球面を有
し、次の条件を満足することを特徴とする原稿読取用レン
ズ； 0.12＜ｄ₁／ｆ＜0.15 ｎ₂＜1.65 ｎ₃＜1.65 0.50＜|ｆ₂／ｆ₃|＜1.0 0.35＜ｒ₁／ｆ＜0.45 -3.5＜ｆ_1,2／ｆ＜-2.5 但し、ｄ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズの芯厚ｆ：全系の焦点距離ｎ₂：両凹レンズの屈折率ｎ₃：両凸レンズの屈折率ｆ₂：両凹レンズの焦点距離ｆ₃：両凸レンズの焦点距離ｒ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズの原稿側の面の
曲率半径ｆ_1,2：物体側に凸の正メニスカスレンズと両凹レンズ
との合成焦点距離である。
【請求項２】物体側から順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズ，両凹レンズ及び両凸レンズから成るトリプレ
ットレンズであって、前記両凹レンズ及び両凸レンズは、プラスチックから成
り、トータル４面のうち少なくとも１面以上非球面を有
し、次の条件を満足することを特徴とする原稿読取用レン
ズ； 0.030＜ｄ₁／ｆ＜0.060 0.75＜|ｆ₂|／ｆ₃＜1.00 但し、ｄ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズの芯厚ｆ：全系の焦点距離ｆ₂：両凹レンズの焦点距離ｆ₃：両凸レンズの焦点距離である。
【請求項３】さらに、以下の条件を満足することを特徴
とする請求項２に記載の原稿読取用レンズ； 0.5＜ｆ₁／ｆ＜1.0 1.5＜|ｒ₃|／ｒ₄＜2.5 但し、ｆ₁：物体側に凸の正メニスカスレンズの焦点距離ｒ₃：両凹レンズの物体側の面の曲率半径ｒ₄：両凹レンズの像側の面の曲率半径である。
【請求項４】物体側から順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズより成る第１レンズ，負のパワーを有する第２
レンズ及び正のパワーを有する第３レンズから成り、前記第２レンズ及び第３レンズは、プラスチックから成
り、トータル４面のうち少なくとも１面以上非球面を有
し、次の条件を満足することを特徴とする原稿読取用レン
ズ； 0.55＜ｆ₃／ｆ＜0.83 |ｒ₆／ｒ₅|＜0.65 1.75＜Ｎ₁ 0.03＜ｄ₁／ｆ＜0.06 但し、ｆ：全系の焦点距離ｆ₃：第３レンズの焦点距離ｒ₅：第５面の曲率半径ｒ₆：第６面の曲率半径Ｎ₁：第１レンズの屈折率ｄ₁：第１レンズの芯厚である。