JPH06275165A - 開閉器用接点 - Google Patents
開閉器用接点Info
- Publication number
- JPH06275165A JPH06275165A JP6228593A JP6228593A JPH06275165A JP H06275165 A JPH06275165 A JP H06275165A JP 6228593 A JP6228593 A JP 6228593A JP 6228593 A JP6228593 A JP 6228593A JP H06275165 A JPH06275165 A JP H06275165A
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- Japan
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- contact
- switch
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 接触抵抗の増大を防いで接触信頼性を向上さ
せた開閉器用接点を得る。 【構成】 接点２，４の接触面に３μｍ以上のＡｇ，Ａ
ｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させ、接
点２，４は開閉動作経路に対する接点取付角度６が30゜
〜70゜となるように配置される。
せた開閉器用接点を得る。 【構成】 接点２，４の接触面に３μｍ以上のＡｇ，Ａ
ｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させ、接
点２，４は開閉動作経路に対する接点取付角度６が30゜
〜70゜となるように配置される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば継電器に使用さ
れ、接触信頼性を向上させた開閉器用接点に関する。
れ、接触信頼性を向上させた開閉器用接点に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に使用される気中用継電器・
スイッチ等の開閉器用接点は、図２や図３に示す様に接
点開閉動作方向と直角方向を接触面とする接離自在とし
た一対、もしくは多対の接点バネ１、もしくは接点台金
３を適宜のギャップを持って取付けられている（図では
一対の場合を示す）。
スイッチ等の開閉器用接点は、図２や図３に示す様に接
点開閉動作方向と直角方向を接触面とする接離自在とし
た一対、もしくは多対の接点バネ１、もしくは接点台金
３を適宜のギャップを持って取付けられている（図では
一対の場合を示す）。
【０００３】この構成において、接点２，４は対向して
配置され、例えば可動側がバネ性を有するリン青銅・洋
白・ベリリウム銅、固定側がＣｕもしくはＣｕ−Ｎｉ系
合金である高導電性電極の先端に冷間圧接法、ろう付法
またはスポット溶接法などの何れかの接合方法によって
固着されており、接点動作方向５に動作することで接離
自在となる。
配置され、例えば可動側がバネ性を有するリン青銅・洋
白・ベリリウム銅、固定側がＣｕもしくはＣｕ−Ｎｉ系
合金である高導電性電極の先端に冷間圧接法、ろう付法
またはスポット溶接法などの何れかの接合方法によって
固着されており、接点動作方向５に動作することで接離
自在となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た接点では、開閉回数、使用期間、使用環境によって摩
耗粉、塵埃、腐食生成物など高抵抗の付着物が接触面に
集積するために接触抵抗が増加し、接触信頼性に欠けて
いた。本発明の目的は、接触抵抗の増大を防止し接触信
頼性に優れた開閉器用接点を提供することにある。
た接点では、開閉回数、使用期間、使用環境によって摩
耗粉、塵埃、腐食生成物など高抵抗の付着物が接触面に
集積するために接触抵抗が増加し、接触信頼性に欠けて
いた。本発明の目的は、接触抵抗の増大を防止し接触信
頼性に優れた開閉器用接点を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、固定側接点と可動側接点との接触面に３μ
ｍ以上のＡｇ，Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１
種を形成させ、この固定側接点と可動側接点を開閉動作
経路に対して30゜〜70゜の角度をもたせて配置したこと
を要旨とする。
に本発明は、固定側接点と可動側接点との接触面に３μ
ｍ以上のＡｇ，Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１
種を形成させ、この固定側接点と可動側接点を開閉動作
経路に対して30゜〜70゜の角度をもたせて配置したこと
を要旨とする。
【０００６】
【作用】このような構成において、接点が互いに角度を
有していることから接点の接触に際しては接点接触力に
応じて接点摺動による接触点の移動が発生し、接点面に
付着した異物を除去し、接触抵抗の増加を抑える。ま
た、接触面に接触特性の優れたＡｕ・Ａｇ・Ｐｔ・Ｐｄ
・Ｒｈの少なくとも１種金属、または合金を用いること
により、接触信頼性を向上できる。
有していることから接点の接触に際しては接点接触力に
応じて接点摺動による接触点の移動が発生し、接点面に
付着した異物を除去し、接触抵抗の増加を抑える。ま
た、接触面に接触特性の優れたＡｕ・Ａｇ・Ｐｔ・Ｐｄ
・Ｒｈの少なくとも１種金属、または合金を用いること
により、接触信頼性を向上できる。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。なお、従来と同様のものについては、同一番号
を付して説明を省略する。図１は本発明の一実施例を示
す開閉器用接点の拡大図である。同図において、接点
２，４の接触面には接触特性の優れたＡｇ，Ａｕ，Ｐ
ｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させており、互
いに開閉動作経路に対して所定の接点取付角度６をもた
せて配置されている。なお、５は接点動作方向である。
明する。なお、従来と同様のものについては、同一番号
を付して説明を省略する。図１は本発明の一実施例を示
す開閉器用接点の拡大図である。同図において、接点
２，４の接触面には接触特性の優れたＡｇ，Ａｕ，Ｐ
ｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させており、互
いに開閉動作経路に対して所定の接点取付角度６をもた
せて配置されている。なお、５は接点動作方向である。
【０００８】次に、このような開閉器用接点において、
下記に示す測定方法および評価方法により開閉特性を求
めて表１，表２に示し、この表１，表２を参照して詳細
に説明する。なお、ここでは継電器を使用した。 （１）故障率 ａ接点を２、ｂ接点を２それぞれ持つ継電器10台によ
り、試験電流ＤＣ５Ｖ−３ｍＡ・動作回数50万回の条件
で連続開閉を行い、故障数から故障率を求める。試験方
法および故障率の算出は、ＪＩＳ−Ｃ−5442により行
う。また良否の判定基準として、１×10-7以下を良とし
た。 （２）接触移動距離 （１）で述べたような連続開閉を行った継電器の接触面
より、接触痕の長さを計測して接触移動距離を求めた。
下記に示す測定方法および評価方法により開閉特性を求
めて表１，表２に示し、この表１，表２を参照して詳細
に説明する。なお、ここでは継電器を使用した。 （１）故障率 ａ接点を２、ｂ接点を２それぞれ持つ継電器10台によ
り、試験電流ＤＣ５Ｖ−３ｍＡ・動作回数50万回の条件
で連続開閉を行い、故障数から故障率を求める。試験方
法および故障率の算出は、ＪＩＳ−Ｃ−5442により行
う。また良否の判定基準として、１×10-7以下を良とし
た。 （２）接触移動距離 （１）で述べたような連続開閉を行った継電器の接触面
より、接触痕の長さを計測して接触移動距離を求めた。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】 （実施例−１〜２、比較例−１） 開閉特性を調査するために、接点取付角度を変えて継電
器を製作した。即ち、可動接点を外径φ５（厚さ：３）
・接触面は球面平滑、固定側接点を外径５φ（厚さ：
３）・接触面は平面平滑、また接点を純銀とし接点取付
角度を30゜・70゜としたもの（実施例−１〜２）、およ
び接点取付角度を20゜としたもの（比較例−１）であ
る。なお接点取付角度70゜以上は、接点接触圧力が低く
なることから除外する。いずれも可動接点はバネ性を持
つ薄板に接合されている。
器を製作した。即ち、可動接点を外径φ５（厚さ：３）
・接触面は球面平滑、固定側接点を外径５φ（厚さ：
３）・接触面は平面平滑、また接点を純銀とし接点取付
角度を30゜・70゜としたもの（実施例−１〜２）、およ
び接点取付角度を20゜としたもの（比較例−１）であ
る。なお接点取付角度70゜以上は、接点接触圧力が低く
なることから除外する。いずれも可動接点はバネ性を持
つ薄板に接合されている。
【００１１】この結果によると、接点取付角度が20゜
（比較例−１）では故障率が劣っている。これは接点取
付角度が小さいために接点接触による接触移動距離が僅
かなことから、接点面の付着物・摩耗粉を除去する効果
が得られず、接触抵抗が増大したため故障の原因になっ
たものと考えられる。
（比較例−１）では故障率が劣っている。これは接点取
付角度が小さいために接点接触による接触移動距離が僅
かなことから、接点面の付着物・摩耗粉を除去する効果
が得られず、接触抵抗が増大したため故障の原因になっ
たものと考えられる。
【００１２】以上の点から、接点取付角度は30゜〜70゜
が有効であることが判明した。 （実施例−３） 接点面形状の効果を見るため接触面に格子状の凹凸を加
工し、上述した実施例・比較例と同様継電器を作成し
た。
が有効であることが判明した。 （実施例−３） 接点面形状の効果を見るため接触面に格子状の凹凸を加
工し、上述した実施例・比較例と同様継電器を作成し
た。
【００１３】この結果によると、上述の実施例より約１
桁故障率の減少が認められた。これは上述した加工を施
した接触部により、接触面の付着物が効果的に除去され
るため故障が減少したと考えられる。
桁故障率の減少が認められた。これは上述した加工を施
した接触部により、接触面の付着物が効果的に除去され
るため故障が減少したと考えられる。
【００１４】このことから、接点面に凹凸状にする、好
ましくは格子状または刃形状の加工を施すのが有効であ
ることが判明した。さらに、格子状及び刃形状の間隔が
１mm以下の場合、平滑接点とほぼ同等の開閉特性であ
り、効果が認められない。また３mm以上の場合は接触面
積が減少し、接触抵抗が増大することから除外する。 （実施例−４〜５，比較例−２） 実施例−３と同様、接点形状の効果を見るため可動接点
の接触面のみを球面（曲率半径：３mm）とした（実施例
−４）、固定接点の接触面のみを球面（曲率半径：３m
m）とした（実施例−５）、また可動接点および固定接
点両方とも接触面を球面（曲率曲径３mm）として（比較
例−２）、上述した実施例と同様に継電器を作成した。
この結果によると、可動接点・固定接点とも接触面を球
面（比較例−２）にしたものは故障率の増大が認められ
た。これは、接点の移動により接点厚さの最高部から外
れたことにより接点接触圧力が低下したため、接触抵抗
の増大に進展し故障の原因になったものと考えられる。
ましくは格子状または刃形状の加工を施すのが有効であ
ることが判明した。さらに、格子状及び刃形状の間隔が
１mm以下の場合、平滑接点とほぼ同等の開閉特性であ
り、効果が認められない。また３mm以上の場合は接触面
積が減少し、接触抵抗が増大することから除外する。 （実施例−４〜５，比較例−２） 実施例−３と同様、接点形状の効果を見るため可動接点
の接触面のみを球面（曲率半径：３mm）とした（実施例
−４）、固定接点の接触面のみを球面（曲率半径：３m
m）とした（実施例−５）、また可動接点および固定接
点両方とも接触面を球面（曲率曲径３mm）として（比較
例−２）、上述した実施例と同様に継電器を作成した。
この結果によると、可動接点・固定接点とも接触面を球
面（比較例−２）にしたものは故障率の増大が認められ
た。これは、接点の移動により接点厚さの最高部から外
れたことにより接点接触圧力が低下したため、接触抵抗
の増大に進展し故障の原因になったものと考えられる。
【００１５】このことから、接点のどちらか一方を球面
にすることが有効であることが判明した。なお、曲率半
径が接点長手寸法の１／２以下ではアーク集中による開
閉特性の低下、消耗の増大が見られ、また15倍以上では
平面接点と同等の開閉特性であり効果が認められない。 （実施例−６、比較例−３） 接点接触面の導電性材質の厚さによる効果を見るため、
黄銅材表面に銀を３μｍ〜10μｍの厚さにメッキ（実施
例−６）したもの、また黄銅材表面に銀を１μｍ〜２μ
ｍの厚さにメッキ（比較例−３）したものを接点とし、
上述した実施例と同様に継電器を作成した。この結果に
よると、接点接触面のメッキ厚さを１μｍ〜２μｍ（比
較例−３）にしたものは故障率の増大が見られる。これ
は、接点開閉に伴う消耗により基材の黄銅が露出したた
め黄銅がアーク熱・通電によるジュール熱などの熱影響
を受け、接触面が酸化し接触抵抗が増大して故障の原因
になったものと考えられる。
にすることが有効であることが判明した。なお、曲率半
径が接点長手寸法の１／２以下ではアーク集中による開
閉特性の低下、消耗の増大が見られ、また15倍以上では
平面接点と同等の開閉特性であり効果が認められない。 （実施例−６、比較例−３） 接点接触面の導電性材質の厚さによる効果を見るため、
黄銅材表面に銀を３μｍ〜10μｍの厚さにメッキ（実施
例−６）したもの、また黄銅材表面に銀を１μｍ〜２μ
ｍの厚さにメッキ（比較例−３）したものを接点とし、
上述した実施例と同様に継電器を作成した。この結果に
よると、接点接触面のメッキ厚さを１μｍ〜２μｍ（比
較例−３）にしたものは故障率の増大が見られる。これ
は、接点開閉に伴う消耗により基材の黄銅が露出したた
め黄銅がアーク熱・通電によるジュール熱などの熱影響
を受け、接触面が酸化し接触抵抗が増大して故障の原因
になったものと考えられる。
【００１６】このことから、接点接触面のメッキ厚さを
３μｍ以上にすることが有効であることから判明した。 （実施例−７〜12） 上述した実施例−１〜６、および比較例−１〜２は接点
材料の成分に銀を用いた例を示したが、本発明は他の高
導電性材料、例えば金（実施例−７）、白金（実施例−
８）、パラジウム（実施例−９）、ロジウム（実施例−
10）、Ａｕ−Ａｇ合金（実施例−11）、Ａｇ−Ｐｔ合金
（実施例−12）等の場合にも上述した各実施例と同様の
開閉特性を示し、有効であることが判明した。
３μｍ以上にすることが有効であることから判明した。 （実施例−７〜12） 上述した実施例−１〜６、および比較例−１〜２は接点
材料の成分に銀を用いた例を示したが、本発明は他の高
導電性材料、例えば金（実施例−７）、白金（実施例−
８）、パラジウム（実施例−９）、ロジウム（実施例−
10）、Ａｕ−Ａｇ合金（実施例−11）、Ａｇ−Ｐｔ合金
（実施例−12）等の場合にも上述した各実施例と同様の
開閉特性を示し、有効であることが判明した。
【００１７】なお、このような金属、合金は、例えばＡ
ｇまたはＣｕの少なくとも１種を含む合金に、めっき法
やクラッド法等によって形成させ、使用目的に応じて適
宜選択すればよい。 （実施例−13、比較例−４） 接点のバネ性による効果を見るため、可動側接点をバネ
用リン青銅板（バネ限界値；45）に接合（実施例−13）
したもの、また可動接点をバネ性の低い黄銅板に接合
（比較例−４）したものを上述した実施例と同様に継電
器を作成した。
ｇまたはＣｕの少なくとも１種を含む合金に、めっき法
やクラッド法等によって形成させ、使用目的に応じて適
宜選択すればよい。 （実施例−13、比較例−４） 接点のバネ性による効果を見るため、可動側接点をバネ
用リン青銅板（バネ限界値；45）に接合（実施例−13）
したもの、また可動接点をバネ性の低い黄銅板に接合
（比較例−４）したものを上述した実施例と同様に継電
器を作成した。
【００１８】この結果によると、固定側・可動側とも両
接点がバネ特性の劣る方（比較例−４）は、故障率の増
大が認められる。これは、接点開閉に伴う接点消耗によ
り接触圧力が減少しため、接触抵抗の増大に進展し故障
の原因になったものと考えられる。このことから、接点
のどちらか一方にバネ性を持たせ、そのバネ限界値が40
kg／mm2 以上であると有効であることが判明した。
接点がバネ特性の劣る方（比較例−４）は、故障率の増
大が認められる。これは、接点開閉に伴う接点消耗によ
り接触圧力が減少しため、接触抵抗の増大に進展し故障
の原因になったものと考えられる。このことから、接点
のどちらか一方にバネ性を持たせ、そのバネ限界値が40
kg／mm2 以上であると有効であることが判明した。
【００１９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、固定側接
点と可動側接点との接触面に３μｍ以上のＡｇ，Ａｕ，
Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させ、この固
定側接点と可動側接点を開閉動作経路に対して30゜〜70
゜の角度をもたせて配置するようにしたので、接触抵抗
の増大を防いで接触信頼性を向上させた開閉器用接点を
得ることができる。
点と可動側接点との接触面に３μｍ以上のＡｇ，Ａｕ，
Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも１種を形成させ、この固
定側接点と可動側接点を開閉動作経路に対して30゜〜70
゜の角度をもたせて配置するようにしたので、接触抵抗
の増大を防いで接触信頼性を向上させた開閉器用接点を
得ることができる。
【図１】本発明の一実施例を示す開閉器用接点の拡大
図。
図。
【図２】従来の開閉器用接点の拡大図。
【図３】従来の開閉器用接点の拡大図。
２，４…接点、６…接点付角度
Claims (4)
- 【請求項１】 固定側接点と可動側接点との接触面に３
μｍ以上のＡｇ，Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈの少なくとも
１種を形成させ、この固定側接点と可動側接点を開閉動
作経路に対して30゜〜70゜の角度をもたせて配置したこ
とを特徴とする開閉器用接点。 - 【請求項２】 前記固定側接点または可動側接点の少な
くとも一方に、１〜３mm間隔の格子状または刃形状の凹
凸加工を施したことを特徴とする請求項１記載の開閉器
用接点。 - 【請求項３】 前記固定側接点または可動側接点のいず
れか一方を球状とし、この球面曲率半径が長手寸法の0.
5 〜15倍の大きさであることを特徴とする請求項１また
は請求項２のいずれかに記載の開閉器用接点。 - 【請求項４】 前記固定側接点または可動側接点の少な
くとも一方はバネ限界値が40kg／mm2 以上のバネ性を有
することを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに
記載の開閉器用接点。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6228593A JPH06275165A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 開閉器用接点 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6228593A JPH06275165A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 開閉器用接点 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06275165A true JPH06275165A (ja) | 1994-09-30 |
Family
ID=13195705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6228593A Pending JPH06275165A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 開閉器用接点 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06275165A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7679255B2 (en) | 2003-04-29 | 2010-03-16 | Robert Bosch Gmbh | Electrical machine |
-
1993
- 1993-03-23 JP JP6228593A patent/JPH06275165A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7679255B2 (en) | 2003-04-29 | 2010-03-16 | Robert Bosch Gmbh | Electrical machine |
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