JPH0627368A

JPH0627368A - 赤外線対物装置

Info

Publication number: JPH0627368A
Application number: JP3260667A
Authority: JP
Inventors: Joel Rollin; ロラン、ジョエル
Original assignee: Thomson TRT Defense
Current assignee: Thomson TRT Defense
Priority date: 1990-10-09
Filing date: 1991-10-08
Publication date: 1994-02-04
Also published as: US5202792A; EP0480805A1; FR2667695A1; FR2667695B1

Abstract

(57)【要約】【目的】前レンズが前ポートとして作用しうる赤外線
対物レンズ系の提供。【構成】光学的断熱化および色消し化を行った赤外線
対物装置はポートとして作用する少くとも１個の発散レ
ンズ（４）と１個の集束レンズ（２）を有する前集束レ
ンズ組立体と、少くとも１個の発散レンズ（６）を有す
る後発散レンズ組立体を含む。これら３個のレンズは８
−１２μｍのスペクトル帯で使用しうる３つの異る材料
でつくるように選ばれる。これらは特にゲルマニウム、
カルコゲナイドおよび硫化亜鉛で夫々つくられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は光学的絶熱化（athermal
ization ）および屈折系の色収差の補正すなわち色消化
（achromatization ）を伴う赤外線対物系に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】受動的
絶熱化（passive athermalization ）の原理は多くの文
献および特許に示されている。色消し系を形成するよう
に配置された２個の集束セットを備えたダイアライト
（dyalite ）型の光学構成は英国特許出願ＧＢＡ−Ａ−
２１２１２１１に示されており、これは温度変化による
支持体の膨脹とレンズの屈折率の変化により生じる後レ
ンズと焦点面との間の光学的距離の変化を補償する。こ
れは２個のレンズからなるほゞ色消し機能をもつレンズ
組立体およびダブレットレンズ系、Ａｓ₂Ｓｅ₃からな
る集束レンズおよびゲルマニウムからなる発散レンズで
構成される後組立体を有し、温度変化により焦点距離が
大きく変化する。

【０００３】また例えば英国特許出願ＧＢ−Ａ−２１６
１６１６には別の原理によるシステムが示されており、
その基本エレメントは接着トリプレットレンズで構成さ
れ、このトリプレットレンズのはじめの２個のレンズ、
すなわちセレン化亜鉛またはカルコゲン化亜鉛でなる１
個の正の前レンズと硫化亜鉛でなる１個の発散レンズ、
が色消しを行い、ゲルマニウムでなる後発散レンズが絶
熱化を可能にしている。しかしながら、すべての従来の
対物系では温度勾配に対する焦点距離の変化と感度は適
正には修正されない。

【０００４】またミラーを用いる対物系も提案されてい
る。これら系は一般に熱変動に対し感度が低い。しかし
ながら、そのようなシステムは、まず充分な視野が得ら
れないため、そして第２に中央の部分が隠されて占積率
の制限と相いれないミラー寸法のためにめったに用いら
れることはない。以上から、屈折を用いる構成が好まし
いことは明らかである。しかしながら、これまでの殆ん
どの構成原理はレンズの製造者についてゲルマニウムを
用いるときおよび比較的長い焦点距離を対物系に与える
ことが望ましいときには温度ドリフトに対し極めて感応
性が高いものとなることが照明されている。

【０００５】本発明の目的は前レンズが前開口として作
用する赤外線対物系をつくることである。本発明の他の
目的は８μｍ−１２μｍのスペクトル帯内の材料により
種々のレンズエレメントを形成した赤外線対物装置をつ
くることである。本発明の他の目的は熱的傾度に対する
感度が比較的低い赤外線対物系をつくることである。本
発明の更に他の目的は温度変化に対する焦点距離の変化
が最少とされ、視野が温度変化により変化しないように
なった赤外線対物装置をつくることである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明によれば上記目的
は構造的に受動的な光学的色消しおよび絶熱化を行う赤
外線対物装置により達成されるのであってこの装置は同
一の光学軸上で整合する少くとも１個の発散組立体とそ
れと関連する少くとも１個の集束組立体を含み、この集
束組立体が少くとも１個の発散レンズと関連する少くと
も１個の集束レンズで構成され、この発散組立体が少く
とも１個の発散レンズで構成され、これらレンズの構成
材料のすべてが８μｍから１２μｍのスペクトル帯内で
用いることの出来るものから選ばれる。本発明によれ
ば、この赤外線装置の各レンズはそれに隣接するレンズ
を構成する材料とは異る材料でつくられる。この装置に
おいては前レンズは赤外線系の標準的な出口ポートに代
わるように設計されそして適正な物理特性および化学的
および雰囲気に対する耐性をもつ、例えばゲルマニウム
のような材料で構成される。

【０００７】本発明の第１実施例によれば、第１集束組
立体はゲルマニウムまたは硫化亜鉛である選ばれた材料
でつくられた発散レンズとカルコゲナイド（アムティア
（Amtir ））でつくられた集束レンズで構成される。一
実施例によれば硫化亜鉛の発散後セットがゲルマニウム
の集束前レンズと関連づけられる。それ故後セットは前
セットをゲルマニウムとしたときには硫化亜鉛でなる少
くとも１個のレンズを含む。

【０００８】

【実施例】本発明を詳述する前に光学組立体における熱
的な変化の主原因を次にあげる。 − 温度変化による、可視波長について用いられるガラ
スの変化のそれより大きい材料の屈折率の変化。 − 支持体または光学エレメントの機械的な膨脹。 − 温度によるレンズの、適正な機械的組立体により除
去可能な歪み現象。

【０００９】表１は８−１２μｍのスペクトル帯で通常
用いられる４種の赤外線材料の熱的およびスペクトル的
特性の詳細である。色分散が小さいことおよび屈折率が
大きいことにより最も頻繁に用いられるガラスであるゲ
ルマニウムの指数は温度の変化により大きく変化するこ
とがわかる。この表はこれらガラスのスペクトル特性を
特定しており、その知識が所要の特性をもつ光学組立体
の構成を条件づけるものである。 _{表１：熱的およびスペクトル的特性} 材料ＺｎＳＺｎＳｒＧｅ Amtir 指数変化 4.33×10^-5 6.00×10^-6 3.96×10^-4 8.50×10^-5 膨脹係数α 7.85×10^-6 7.57×10^-6 6.10×10^-6 12.8×10^-6 指数ｎ 2.20 2.40 4.00 2.49 アッベ数 22.8 58.1 1112.29 112.98 ^{（8-12μｍ）}

【００１０】他方、熱的な焦点づれについては非絶熱化
対物系について焦点面は温度と共に変化する。品質の低
下は焦点ずれがカメラの視野深度（field depth ）を越
えてしまうと、知覚出来るものとなり、この視野深度は
系の開口および検出器または走査モジュールがある場合
には対物系の焦点面内のその像の大きさによりきまる。
開口Ｆ／４．１の熱的モジュラ走査システムを有する対
物系の場合には焦点面内の検出器の像の寸法は例えば９
０μｍである。従って、２８０μｍ程度の焦点ずれは、
像品質にほとんど影響しないが品質の関数である変調伝
達関数に１０％の低下を生じさせる。この対物系は従っ
て、動作温度の限界での焦点ずれがこの値を越えないか
ぎり、後レンズと焦点面との間の距離については絶熱化
されていると考られる。

【００１１】焦点距離の温度による変化については、焦
点距離が温度について一定でない後レンズと焦点面との
間の距離について対物系は非常に良好に絶熱化されるこ
とになる。軍事的応用に関する例について、射撃制御シ
ステムにカメラを用いるものとすると、観測者は識別さ
れた目標にレチクルを動かしそして電子的処理システム
がそれに対応してこのシフト命令を、例えば砲の照準値
を管理する射撃システムに送る。この対物系が焦点距離
について絶熱化されていなければ、レチクルにより照準
した見掛けの視野は、処理システムがこのエラーを考慮
しない場合には射撃精度は温度が公称温度からずれると
き低下するように温度によりドリフトする。歪みがない
場合には照準の方向θにレチクルを固定するためにシフ
トする場合には次の関係が与えられる。ｙ₀＝ｆ₀ｔａｎθ もし焦点距離が温度で変化すれば、レチクルのシフトを
ｙ₀とすると照準方向θ₀のエラδθは次のごとくにな
る。例えば、視野角５゜の対物レンズについて２％の相対焦
点距離の変化により対角線視野の縁において１ｍから１
kmの程度の照準誤差を生じさせる。この誤差は機械的な
不確実性に当然加算される。

【００１２】従来、屈折率ｎの薄いレンズについての焦
点ｆは下式で示されるレンズ表面の半径Ｒ１とＲ２の関
係で表わされる。温度変化ΔＴがあれば、屈折率ｎと半径Ｒ₁，Ｒ₂は
ｎ′，Ｒ₁′，Ｒ₂′となり、Ｒ₁′＝Ｒ₁（１＋αΔＴ）Ｒ₂′＝Ｒ₂（１＋αΔＴ）相対焦点距離変化は次のようになる。このように、薄いレンズの熱的ドリフトを特徴づける擬
似アッベ数ηを定義することが出来る。このように、前
記の４つの材料については次のようになる。材料ＺｎＳＺｎＳｅＧｅ Amtir η ３５４１９２８３３９７９４３２２６００

【００１３】３個のレンズを含む対物系を図１，２に示
す。これらは夫々分散および集束レンズである２個のレ
ンズ２と４で構成される前部集束ダブレットレンズと後
部の発散レンズ６を有する。これは前記レンズ組立体と
後部レンズ組立体間の距離をｄ、後部レンズとＩＲ検出
器Ｄが配置される焦点面との間の距離をＴ、対物レンズ
の焦点距離をＦＬ、ダブレットレンズのレンズ２と４の
焦点距離を夫々ｆ_a，ｆ_b，これらレンズ２と４からな
る集束レンズの焦点距離ｆ₁、分散レンズの焦点距離を
ｆ_cとした望遠鏡型の構成となっている。ｋ＝ｄ／ｆ₁
とし、ｋ＝１−Ｔ／Ｆ（但しＴは後部レンズと焦点面間
の距離）とすると、ＴとＦは占積率の限界により一定と
なる値となる。従って、ｋは与えられるからレンズ２，
４，６の焦点距離ｆ_a，ｆ_b，ｆ_cを必要な条件すなわ
ち、軸上の色消し、焦点距離を与えることおよびこの対
物系の絶熱化を満たすように計算することは可能であ
る。

【００１４】色消しの条件については次のことを特定し
なければならない。δ_a，δ_bが夫々レンズ２，４及び
６のアッベ数を示すとすると、色消し条件は次のように
なる。 − 焦点距離ガルストランド（Gullstrand）の式絶熱化の条件については次の点が重要である。η_a，η
_b，η_cは３個のレンズ２，４，６について完成される
熱的な擬似アッベ数に対応する。αはアルミニウム
（０．２４×１０^-4）またはステンレススチール（０．
１２５×１０^-4）製支持体の熱膨脹係数である。

【００１５】計算によれば、支持スペーサの膨脹を補償
するには焦点距離ｆ_a，ｆ_b，ｆ_cは次の関係をもたな
くてはならない。機械的な支持体の膨脹に関連した修正項が無視出来るよ
うになれば、この関係式［Ｐ₃］は色消し条件［Ｐ₁］
と全く同じになる。焦点距離ｆ_a，ｆ_b，ｆ_cはそれ故
３個の未知数を含むこれら３つの式により完全に決定さ
れる。

【００１６】焦点距離の変化を最少にすることについて
は計算によれば、焦点距離Ｆは、ｆ_a，ｆ_b，ｆ_cが次
式Ｐ₄を満たせば温度変化によっては変化しない。このような条件は一般に前のものとは両立せず、そして
Ｐ₄を最少にするようにレンズ２，４，６を構成するガ
ラスの順序を選ぶ際に一つの問題がある。図１はパラメ
ータｋの関数として、この観点から最適の構成を示す。

【００１７】本発明によれば、標準的な望遠鏡の対物レ
ンズのフロントポートはゲルマニウムからなるフロント
レンズを有する集束組立体と置きかえられる。その結
果、伝達利得が生じるが、系が完全に断熱化されていな
ければフロントレンズ群は通常、後の発散レンズとは僅
かに異る温度となっているから不可避的に生じる熱勾配
の問題を解決する必要がある。

【００１８】図２に示すようにフロント組立体２，３が
温度変化ｄｔ₁を受け後レンズ６と焦点面に配置された
検出器Ｄとの界面が基準温度ｄｔ₂からずれたとする
と、計算によれば、その温度勾配が前レンズ群と後レン
ズとの間で線形のままである間に後のシムが次の値だけ
拡大する。次の式［Ｐ₅］は温度勾配を受ける自己絶熱化対物レン
ズについての１次焦点ずれεを表わす。光学構成は全体として量Ｐ₅が最少となるからこれら勾
配に対する感度は低くなる。

【００１９】図３は温度変化ΔＴ＝５０℃についての焦
点距離の変化に対応する４つの層Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを示し
ており、四種の構成についてのこれら焦点距離の変化を
ｙ軸に、対応する係数ｋ＝１−Ｔ／ＦをＸ軸にしてプロ
ットしたものであり、夫々の対物系は本発明によるもの
である。

【００２０】曲線Ａは本発明による対物系に対応し、そ
の集束組立体はＺｎＳｅからなる集束組立体４とゲルマ
ニウムのレンズ６からなる発散組立体を伴うＺｎＳから
なる発散レンズ２で構成されている。曲線ＢはＺｎＳか
らなる発散レンズ２とカルコゲナイド（Amtir)からなる
集束レンズ４とゲルマニウムからなる発散レンズ６から
なる集束組立体に対応する。曲線Ｃはゲルマニウムの発
散レンズ２とＺｎＳからなる集束レンズ４とＺｎＳから
なる発散レンズ６からなる集束組立体で構成される対物
系に対応し、曲線Ｄはゲルマニウムの発散レンズ２とカ
ルコゲナイドの集束レンズ４とＺｎＳの発散レンズ６か
らなる対物系に対応する。

【００２１】表Ａの特性は図３の曲線Ｄに対応する材料
の組合せを用いる図１に示す対物系の第１実施例につい
て光学軸上で互いに隣接するレンズ２，４，６の入口面
Ｅと出口面Ｓの半径および材料の厚さである。表Ａ面半径（mm）次の材料次の厚さＥ２１３５．００５ゲルマニウム６．７８８Ｓ２１１１．５２５空気２．３０５Ｅ４１２２．７６０Ａｍｔｉｒ９．７３８Ｓ４４８９．３７１空気７４．５０９Ｅ６１４８．８５１ＺｎＳ６．８７９Ｓ６８５．１１１空気２０８．４５４ＥＤ −２２１．９８８空気（センサ）

【００２２】図２の第２の実施例によれば、レンズの構
成、順序および材料は前と同じであるが表Ｂに示す寸法
特性が異る。表Ｂ面半径（mm）次の材料次の厚さＥ２１４８．８２３ゲルマニウム６．６３３Ｓ２１２１．７２３空気１．１６７Ｅ４１２３．４６６Ａｍｔｉｒ９．７４８Ｓ４５１０．６７９空気７４．４４２Ｅ６１２７．７８６ＺｎＳ６．３８１Ｓ６７６．６６９空気２０６．４０５ＥＤ −２２１．９８８空気（センサ）

【００２３】図２の対物系は、Ｋをゲルマニウムの発散
前レンズの後面Ｓ２における円錐係数（coefficient of
conicity ）とするとＫ＝０．６５６４０×１０^-1の円
錐非球面を有するからその品質はよい。従って、雰囲気
温度で後レンズと焦点面間距離が２１０mm、全長が１０
０mm、焦点距離が４０９mm、開口度がＦ／４．１、水平
視野が５．０４゜および垂直視野が３．３６゜という近
軸特性を有する赤外線対物装置を得ることが出来る。

【００２４】この実施例における三つの異る温度につい
ての検出器の遮断半周波数における変調トランスファ関
数の値を、Ｔ＝２０℃，６０℃について示す図４
（ａ），４（ｂ）および後レンズがＴ＝５０℃のとき前
組立体がＴ＝６０℃の場合すなわち温度勾配のある場合
を示す図４（ｃ）において、視野品質は見掛けの長手方
向色収差により制限されることがわかる。事実、カルコ
ゲナイドからなる前組立体の集束レンズと硫化亜鉛から
なる後発散レンズとで形成される組立体の色収差はこの
望遠対物装置ではポートとして作用するゲルマニウムの
前レンズで修正される。

【００２５】同様に、図４（ａ）−４（ｃ）に示すよう
にゲルマニウムの発散レンズとカルコゲナイドの集束レ
ンズからなるタブレットで構成される前組立体はその熱
ドリフトについてほゞ修正される。事実、熱放散の大き
いゲルマニウムの発散レンズの増率は最小とされてい
る。また、この対物系を構成するレンズの夫々の倍率は
支持体およびスペーサの膨脹係数に適合されている。図
示の実施例ではすべてのシム（図示せず）はアルミニウ
ムである。更にこのような対物系は材料の温度が均一に
上昇するならば焦点面は固定されるために熱的には乱さ
れない。同様に、前の集束組立体２，４と後の発散組立
体６（図４（ｃ））間の１０℃の線形の温度勾配は像の
品質にほとんど影響しない。前発散レンズと前集束レン
ズの焦点距離ｆ_aとｂ_bはこの目安で最適化されてい
る。以上から、好適な絶熱化行うに最も適した方法はＧ
ｅ−カルコゲナイド−ＺｎＳの順序をとることであり、
これは図１の曲線Ｄに対応する。Ｔ＝５０℃での視野の
相対変動は夫々表Ａについての実施例では１．６
^・／_‥、表Ｂの実施例では１．８^・／_‥である。この非
常に小さい変化は入口視野角θの比較的小さいエラーを
生じさせる。これらエラーは対角視野の像において０．
１mrd 程度である。このエラーは図５の対物系による後
レンズを用いることにより更に減少しうる。

【００２６】この対物レンズは２個の二重レンズ、すな
わち焦点距離ｆ_aの発散レンズ２とｆ_bの集束レンズ４
からなる第１二重レンズと、焦点距離ｆ_cの発散レンズ
６とｆ_dの集束レンズ８からなる第２二重レンズを有
し、両二重レンズ間の距離はｄ、後レンズと焦点面の距
離はＴ、組立体の焦点距離はＦである。次の基本的な関
係がこれら四つの条件を支配する。熱勾配に対する光学構成の感度に関係する式［Ｐ₅］は
不変である。

【００２７】２個の二重レンズを有するこの対物系の実
施例では第１の二重レンズはゲルマニウムのポートとし
て作用する発散レンズ２と、組立体の全体としての集束
性を与えるに充分な集束性をもつカルコゲナイドの第２
集束レンズ４からなり、第２の二重レンズはＺｎＳの発
散レンズ６とゲルマニウムの集束レンズ８からなる。

【００２８】この組立体の異るエレメントの寸法特性を
最適実施例についての表Ｃに示す。表Ｃ面半径（mm）次の材料次の厚さＥ２１５９．７３８ゲルマニウム６．６４７Ｓ２１２８．７３１空気２．４８２Ｅ４１３３．３４８Ａｍｔｉｒ１１．９８６Ｓ４３１４．１７７空気８０．１５１Ｅ６１５４．６２４ＺｎＳ４．４７７Ｓ６１１６．２２３空気１１．４１４Ｅ８１７９．９６８ＺｎＳ５．３８７Ｓ８２００．４２９空気２７９．４１３ＥＤ −２２２．０００空気＊円錐面ｋ＝０．１４８７７

【００２９】望遠対物系がこのようにして得られ、この
系は雰囲気温度で次のような近軸特性を有する。後レン
ズと焦点面間の距離１７８mm、全長１２０mm、焦点距離
４２０mm、開口度Ｆ／４．１、水平視野５．０４゜、垂
直視野３．３６゜。ＺｎＳの発散レンズとゲルマニウム
の集束レンズからなる後二重レンズの存在は図１，２の
実施例では修正されない収色収差がわずかに減衰される
ことを意味する。図６（ａ）−６（ｃ）はＴ＝２０℃、
６０℃および−４０℃についてのこの実施例の温度に対
する変調トランスファ関数を例示し、スペーサをすべて
アルミニウムとしたとき温度と共に減少する。この実施
例において、温度変化による焦点距離の変化によって生
じる視野の相対変化はゲルマニウムの後集束レンズを加
えることで低下する。Ｔ＝５０℃についてはこれら変化
は表Ｂの実施例についての１．８^・／_‥から０．７^・／
_‥へと低下し、対角視野の像での対物視野角に０．０４
mrd のエラーを生じさせる。

【００３０】

【発明の効果】このように、本発明は赤外線望遠鏡の対
物レンズの前ポートにより生じる問題を、ゲルマニウム
または硫化亜鉛の前レンズで置きかえることにより解決
し、それと同時に異る材料からなる３個のレンズを用い
ることにより生じる絶熱化および色消しの問題を集束性
の前二重レンズと発散レンズとにより解決し、望遠対物
系光学構成を得ることが出来る。更に、前二重レンズの
倍率と材料は軸に沿った熱勾配により生じる焦点づれを
最少にするように選ばれる。同様に選ばれたガラスの順
序は焦点距離、従って視野の温度による変化を最少にす
る。これにより射撃制御系にこのような光学構成を使用
しうるようになる。一実施例によれば、焦点距離および
色収差の変化の問題も望遠対物レンズについての二重後
発散組立体をつくることにより解決され、この形式の対
物レンズの見かけの長手方向色収差の部分的修正が可能
になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるレンズ構成を示す図。

【図２】本発明によるレンズ構成を示す図。

【図３】異るレンズ構成についての焦点距離の熱変化を
示す曲線を示す図。

【図４】本発明による異った構成の対物系についての、
検出器の遮断半周波数での変調トランスファ関数の値を
示す図。

【図５】本発明による断熱化対物レンズの他の実施例を
示す図。

【図６】異る対物レンズについての変調トランスファ関
数の降下を示す図。

【符号の説明】

２発散レンズ４集束レンズ６発散レンズ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少くとも１個の集束レンズ組立体と少くと
も１個の発散レンズ組立体を含み、この集束レンズ組立
体は少くとも１個の集束レンズと１個の発散レンズを含
み、上記発散レンズ組立体は少くとも１個の発散レンズ
で構成され、これら３個のレンズの構成材料は８−１０
μｍのスペクトル帯で使用しうるものから選ばれた異っ
た材料であることを特徴とする収色的であり、受動的に
絶熱化された赤外線対物装置。
【請求項２】前記レンズを構成する前記材料の配列順序
は、前記組立体の温度が変化するとき対物視野を一定と
しつつそのレンズを機械的にシフトすることなく像を鮮
明に保つように前記装置の焦点距離の熱的ドリフトを最
少にするように選ばれる請求項１記載の装置。
【請求項３】前記レンズの倍率と前記材料の順序は前記
前集束レンズ組立体と後発散レンズ組立体の間に軸方向
の温度勾配により生じる焦点ずれを最少にするように選
ばれる請求項２記載の装置。
【請求項４】前記集束レンズ組立体の前レンズは化学物
質および大気による影響に対し耐性をもつ物理特性を有
し、前ポートとして作用しうる材料でつくられる請求項
３記載の装置。
【請求項５】前記前レンズの材料はゲルマニウムまたは
硫化亜鉛である請求項４記載の装置。
【請求項６】前記前集束レンズ組立体はゲルマニウムお
よび硫化亜鉛から選ばれた材料からなる発散レンズおよ
びカルコゲナイドからなる集束レンズで構成され、前記
発散レンズ組立体は１個の発散レンズで構成される請求
項４記載の装置。
【請求項７】前記前集束レンズ組立体はゲルマニウムお
よび硫化亜鉛から選ばれた材料からなる発散レンズとカ
ルコゲナイドからなる集束レンズで構成され、前記発散
レンズ組立体は前記発散レンズに加えて集束レンズを含
み、これらレンズの内の一方が硫化亜鉛、他方がゲルマ
ニウムからなる請求項４記載の装置。
【請求項８】− ゲルマニウムからなる入口発散レンズ
の軸方向の厚さが６．７８８mm、その入口および出口面
の半径が夫々１３５．００５および１１１．５２５mm、 − 空気の厚さが２．３０５mm、 − カルコゲナイドの集束レンズの軸上の厚さが９．７
３８mm、その入口および出口面の半径が夫々１２２．７
６０および４８９．３７１mm、 − 前記集束レンズ組立体と前記発散レンズ間の空気の
厚さが７４．５０９mm、 − 硫化亜鉛の発散レンズの軸上の厚さが６．８７９m
m、その入口および出口面の半径が夫々１４８．８５１
および８５．１１１mm、 − 焦点距離が軸上で２０８．４５４mm、対応する面の
曲率半径が−２２１．９９８mm、である請求項６記載の装置。
【請求項９】− ゲルマニウムの入口発散レンズの軸上
の厚さが６．６３３mm、その入口および出口面の半径が
夫々１４８．８２３および１２１．７２３mm、 − 空気の厚さが１．１６７mm、 − カルコゲナイドの集束レンズの軸上の厚さが９．７
４８mm、その入口および出口面の半径が夫々１２３．４
６６および５１０．６７９mm、 − 前記集束レンズ組立体と前記発散レンズ間の空気の
厚さが７４．４４２mm、 − 硫化亜鉛の発散レンズの軸上の厚さが６．３８１m
m、その入口および出口面の半径が夫々１２７．８５１
および７６．６６９mm、 − 焦点距離が軸上で２０６．４０５mmであり対応する
曲率半径が −２２１．９８８mm。 − 上記発散レンズの出口面はＫを円錐係数としてＫ＝０．６５６４０×１０^-1の円錐非球面である請求項
６記載の装置。
【請求項１０】− ゲルマニウムの入口発散レンズの軸
上の厚さが６．６４７mm、その入口および出口面の半径
が夫々１５９．７３８および１２８．７３１mm、 − 空気の厚さが２．４８２mm、 − カルコゲナイドの集束レンズの軸上の厚みが１１．
９８６mm、その入口および出口面の半径が夫々１３３．
３４８および３１４．１７７mm、 − 前記集束レンズ組立体と前記発散レンズの間の空気
の厚みが８０．１５１mm、 − 硫化亜鉛の発散レンズの軸上の厚みが４．４７７m
m、その入口および出口面の半径が夫々１５４．６２４
および１１６．２２３mm、 − 空気の厚みが１１．４１４mm、 − ゲルマニウムの集束レンズの軸上の厚みが５．３８
７mm、その入口および出口面の半径が夫々１７９．９６
８mmおよび２００．４２９mm、上記出口面がＫ＝０．１４８７７の円錐面。 − 焦点距離が軸上で２７９．４１３mm、対応する曲線
半径が −２２２．０００mm、である請求項７記載の装置。