JPH06267552A - 燃料電池冷却系システム - Google Patents
燃料電池冷却系システムInfo
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- JPH06267552A JPH06267552A JP5055399A JP5539993A JPH06267552A JP H06267552 A JPH06267552 A JP H06267552A JP 5055399 A JP5055399 A JP 5055399A JP 5539993 A JP5539993 A JP 5539993A JP H06267552 A JPH06267552 A JP H06267552A
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- JP
- Japan
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- cooling
- cooling pipe
- potential
- fuel cell
- corrosion
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】冷却板内に配管された冷却管１０６は、冷却板
外に突出した冷却管１０３，１０４と、絶縁体１０５を
介して接続されている。冷却板外に突出した冷却管１０
３、１０４は、アースされている。冷却板内に配管され
た各冷却管は、導線１０２を介して燃料電池の一部の負
極側と電気的に接続されている。冷却管の相互は、導線
を介して直列に接続されている。また、その燃料電池の
一部の負極側と反対の正極側はアースされている。この
ようにして、冷却管の電位を下げ、腐食電位域を脱する
ことによって、冷却管の腐食を抑えている。また、防食
電位は、冷却管材料により異なる。 【効果】腐食の発生自体を抑えることが可能になるの
で、冷却管内の目詰まりを防止することができる。
外に突出した冷却管１０３，１０４と、絶縁体１０５を
介して接続されている。冷却板外に突出した冷却管１０
３、１０４は、アースされている。冷却板内に配管され
た各冷却管は、導線１０２を介して燃料電池の一部の負
極側と電気的に接続されている。冷却管の相互は、導線
を介して直列に接続されている。また、その燃料電池の
一部の負極側と反対の正極側はアースされている。この
ようにして、冷却管の電位を下げ、腐食電位域を脱する
ことによって、冷却管の腐食を抑えている。また、防食
電位は、冷却管材料により異なる。 【効果】腐食の発生自体を抑えることが可能になるの
で、冷却管内の目詰まりを防止することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃料電池を用いた水冷式
冷却系システムにおける防食技術に関する。
冷却系システムにおける防食技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】図７は、従来の燃料電池の断面構成を示
している。スタック７０１は、積層された単セルよりな
り、数セルごとに冷却板に冷却管が配管され、冷却水の
供給７０３と排出７０４をしている。積層セルは、締金
具，締付ロッドで固定されている。空気の供給７０５と
排出７０６，燃料ガスの供給７０７と排出７０８を行う
マニホールド７０２は、燃料電池の四方の側面に取り付
けられている。このような構造により、空気，燃料ガス
が燃料電池に供給されている。
している。スタック７０１は、積層された単セルよりな
り、数セルごとに冷却板に冷却管が配管され、冷却水の
供給７０３と排出７０４をしている。積層セルは、締金
具，締付ロッドで固定されている。空気の供給７０５と
排出７０６，燃料ガスの供給７０７と排出７０８を行う
マニホールド７０２は、燃料電池の四方の側面に取り付
けられている。このような構造により、空気，燃料ガス
が燃料電池に供給されている。
【０００３】図８は、図７のスタックの構成を示してい
る。単セルは、セパレータ８０１，燃料極８０２，電解
質８０３，空気極８０４よりなり、冷却板８０６で固定
された冷却管８０５は、数セルごとに配管されている。
冷却管には、熱伝導率の良い金属が用いられているが、
もれ電流や電解質漏れによる腐食の問題がある。冷却管
の腐食の発生を抑えるために用いられた従来の方法(特
開昭62−73569 号公報)では、冷却管は、耐食用鋼管と
熱伝導率の良い管を異材継手を介して接続しており、電
解質漏れにより腐食する部分に耐食材料を用い、熱交換
に重要な部分に熱伝導率の良い金属を用いることによっ
て、防食および熱伝導の信頼性を向上させている。
る。単セルは、セパレータ８０１，燃料極８０２，電解
質８０３，空気極８０４よりなり、冷却板８０６で固定
された冷却管８０５は、数セルごとに配管されている。
冷却管には、熱伝導率の良い金属が用いられているが、
もれ電流や電解質漏れによる腐食の問題がある。冷却管
の腐食の発生を抑えるために用いられた従来の方法(特
開昭62−73569 号公報)では、冷却管は、耐食用鋼管と
熱伝導率の良い管を異材継手を介して接続しており、電
解質漏れにより腐食する部分に耐食材料を用い、熱交換
に重要な部分に熱伝導率の良い金属を用いることによっ
て、防食および熱伝導の信頼性を向上させている。
【０００４】また、燃料電池反応器を冷却した後の冷却
水が、燃料電池から排出される冷却管の出口部分と絶縁
物を介して接続されている出口部分以降の冷却管との間
に生じる電位差によって起こる腐食電流を流さない目的
において、冷却管の冷却水出口の接続部分の冷却管内部
に絶縁物がシ−ルされている（特開昭61−230270号公
報）。
水が、燃料電池から排出される冷却管の出口部分と絶縁
物を介して接続されている出口部分以降の冷却管との間
に生じる電位差によって起こる腐食電流を流さない目的
において、冷却管の冷却水出口の接続部分の冷却管内部
に絶縁物がシ−ルされている（特開昭61−230270号公
報）。
【０００５】しかし、熱伝導率の良い管および冷却管内
部の耐食性，燃料電池スタック中の数セルごとに配管さ
れた冷却管の耐食性に問題が残っている。
部の耐食性，燃料電池スタック中の数セルごとに配管さ
れた冷却管の耐食性に問題が残っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】冷却管の腐食の発生を
防止することを目的とする。
防止することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、上記
の目的を達成するために、燃料電池反応器中の冷却板に
配管された冷却管と冷却板外部に突出した冷却管を絶縁
体を介してつなぎ、冷却板外部に突出した冷却管をアー
スした冷却管において、冷却板内部の冷却管に、燃料電
池の一部を電気的に接続し、冷却管の電位を下げ、腐食
電位域を脱することによって、冷却管の腐食の発生を防
止することを特徴としている。
の目的を達成するために、燃料電池反応器中の冷却板に
配管された冷却管と冷却板外部に突出した冷却管を絶縁
体を介してつなぎ、冷却板外部に突出した冷却管をアー
スした冷却管において、冷却板内部の冷却管に、燃料電
池の一部を電気的に接続し、冷却管の電位を下げ、腐食
電位域を脱することによって、冷却管の腐食の発生を防
止することを特徴としている。
【０００８】請求項２の発明は、上記の目的を達成する
ために、冷却管に燃料電池の一部を電気的に接続し、冷
却管材料の各金属の電位を各防食電位まで下げる際、燃
料電池の一部と冷却管との配線回路によって、冷却管の
電位を、各金属によって定まっている防食電位に制御す
ることを特徴とする。
ために、冷却管に燃料電池の一部を電気的に接続し、冷
却管材料の各金属の電位を各防食電位まで下げる際、燃
料電池の一部と冷却管との配線回路によって、冷却管の
電位を、各金属によって定まっている防食電位に制御す
ることを特徴とする。
【０００９】
【作用】請求項１の発明は、上記の目的を達成するため
に、電気防食法を用いて、燃料電池の一部を電気的に接
続して冷却管の電位を下げ、腐食電位域を脱することに
よって、冷却管材料の溶出を防ぎ、腐食を抑えることを
特徴とする。
に、電気防食法を用いて、燃料電池の一部を電気的に接
続して冷却管の電位を下げ、腐食電位域を脱することに
よって、冷却管材料の溶出を防ぎ、腐食を抑えることを
特徴とする。
【００１０】図６に、カソード防食電位−電流の概念を
示す。Ｅｃ−Ｅａ間が腐食電位域であり、カソード防食
する場合には、Ｅａよりも電位を下げれば良い。電位を
下げるに伴い、最小防食電流ｉが流れるが、この電流が
不十分であると、かえって腐食が増大してしまう。ま
た、この最小防食電流ｉにより、冷却管材料金属の不動
態化がおこり、防食に有利となる。最小防食電流ｉは、
防食電位域に達すると、流れが止まる。
示す。Ｅｃ−Ｅａ間が腐食電位域であり、カソード防食
する場合には、Ｅａよりも電位を下げれば良い。電位を
下げるに伴い、最小防食電流ｉが流れるが、この電流が
不十分であると、かえって腐食が増大してしまう。ま
た、この最小防食電流ｉにより、冷却管材料金属の不動
態化がおこり、防食に有利となる。最小防食電流ｉは、
防食電位域に達すると、流れが止まる。
【００１１】請求項２の発明は、上記の目的を達成する
ために、冷却管の電位を冷却管材料の、各金属によって
定まっている各防食電位に制御することによって、カソ
ード分極が不十分なために、かえって腐食を増大させて
しまったり、あるいは、防食電位域を越えた過度のカソ
ード分極によるｐＨ上昇による陰極腐食や、過度のカソ
ード分極によって発生した水素による水素脆化や水素誘
起割れが起こることを防ぐことを特徴とする。
ために、冷却管の電位を冷却管材料の、各金属によって
定まっている各防食電位に制御することによって、カソ
ード分極が不十分なために、かえって腐食を増大させて
しまったり、あるいは、防食電位域を越えた過度のカソ
ード分極によるｐＨ上昇による陰極腐食や、過度のカソ
ード分極によって発生した水素による水素脆化や水素誘
起割れが起こることを防ぐことを特徴とする。
【００１２】
【実施例】以下に、本発明の実施例を説明する。
【００１３】図１は、燃料電池反応器内冷却板に配管さ
れた冷却管の一部を示している。冷却板内に配管された
冷却管１０６は、冷却板外に突出した冷却管１０３，１
０４と、絶縁体１０５を介して接続されている。冷却板
外に突出した冷却管１０３，１０４は、アースされてい
る。冷却板内に配管された各冷却管は、導線１０２を介
して燃料電池の一部１０１の負極側と電気的に接続され
ている。冷却管同士は、導線１０２を介して直列に接続
されている。また、その燃料電池の一部１０１の正極側
はアースされている。このような冷却管が、燃料電池，
数セルごとに図８のように配管されており、すべての冷
却管に上述したような配線がなされ、各冷却管に等しく
カソード分極がなされている。このようにして、冷却管
の電位を下げ、腐食電位域を脱することによって、冷却
管の腐食を抑えている。また、防食電位は、冷却管材料
により異なる。
れた冷却管の一部を示している。冷却板内に配管された
冷却管１０６は、冷却板外に突出した冷却管１０３，１
０４と、絶縁体１０５を介して接続されている。冷却板
外に突出した冷却管１０３，１０４は、アースされてい
る。冷却板内に配管された各冷却管は、導線１０２を介
して燃料電池の一部１０１の負極側と電気的に接続され
ている。冷却管同士は、導線１０２を介して直列に接続
されている。また、その燃料電池の一部１０１の正極側
はアースされている。このような冷却管が、燃料電池，
数セルごとに図８のように配管されており、すべての冷
却管に上述したような配線がなされ、各冷却管に等しく
カソード分極がなされている。このようにして、冷却管
の電位を下げ、腐食電位域を脱することによって、冷却
管の腐食を抑えている。また、防食電位は、冷却管材料
により異なる。
【００１４】ここで、冷却管材料がＦｅの場合を説明す
る。Ｆｅの平衡反応および標準電極電位は、
る。Ｆｅの平衡反応および標準電極電位は、
【００１５】
【化１】
【００１６】である。Ｆｅの拡散速度が、５ｘ１０-3ip
y(inch／year）であれば耐食材料であるとされている。
腐食電流密度に換算すると、１０-5Ａ／cm2 程度であ
り、穏やかな拡散では、鉄表面の電子価プラス２価のＦ
ｅ濃度は１０-5Ｍ程度となる。これをイオン活量として
平衡電位を計算する。ここで、冷却水の温度は約１８０
℃である。よって、ネルンスト(Nernst)式に
y(inch／year）であれば耐食材料であるとされている。
腐食電流密度に換算すると、１０-5Ａ／cm2 程度であ
り、穏やかな拡散では、鉄表面の電子価プラス２価のＦ
ｅ濃度は１０-5Ｍ程度となる。これをイオン活量として
平衡電位を計算する。ここで、冷却水の温度は約１８０
℃である。よって、ネルンスト(Nernst)式に
【００１７】
【数１】
【００１８】
【数２】 Ｅ1 0＝−０.４４０Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥ …（数２）
【００１９】
【数３】 Ｔ＝４５３Ｋ …（数３） を代入すると、
【００２０】
【数４】
【００２１】これが、冷却管のカソード防食をする際の
基準電位となるので、この電位よりも冷却管の電位を下
げれば、化１の平衡が右へ移行することはなく、従っ
て、腐食も起こらない。鉄以外の金属についても同様に
計算し、カソード防食電位を求めることができる。例え
ば、銅は、
基準電位となるので、この電位よりも冷却管の電位を下
げれば、化１の平衡が右へ移行することはなく、従っ
て、腐食も起こらない。鉄以外の金属についても同様に
計算し、カソード防食電位を求めることができる。例え
ば、銅は、
【００２２】
【化２】
【００２３】であるので、防食電位は、上式を用いて求
めると、化２はそれぞれ、−0.297 ，０.１１２，０.０
７１Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥとなる。
めると、化２はそれぞれ、−0.297 ，０.１１２，０.０
７１Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥとなる。
【００２４】ここで、注意しなければならないのは、防
食電位をこえて過度のカソード分極を加えたとき、ｐＨ
上昇による陰極腐食が起こる場合や、過度のカソード分
極によって発生した水素によって、水素脆化や水素誘起
割れを起こす場合があることである。これらの反応は、
次のような式により起こる。
食電位をこえて過度のカソード分極を加えたとき、ｐＨ
上昇による陰極腐食が起こる場合や、過度のカソード分
極によって発生した水素によって、水素脆化や水素誘起
割れを起こす場合があることである。これらの反応は、
次のような式により起こる。
【００２５】
【化３】 ２Ｈ2Ｏ＋２ｅ-→Ｈ2＋２ＯＨ- （−0.82806Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥ） …（化３） よって、カソード分極は、−0.82806Ｖ(ｖ.ｓ.ＳＨＥ）
を越えてはならない。図２は、図１における冷却管の形
状が異なるものを示している。図１では、冷却水を供給
する冷却管１０７あるいは１０８が、冷却水を排出する
冷却管１０８あるいは１０７と、同一冷却板上において
複数の冷却管１０３によって接続されている。図２で
は、冷却水を供給する冷却管１０７あるいは１０８が、
冷却水を排出する冷却管１０８あるいは１０７と、同一
冷却板上において、一つの冷却管１０３によって接続さ
れている。導線１０２、アースなどの構成は、図１と同
じである。
を越えてはならない。図２は、図１における冷却管の形
状が異なるものを示している。図１では、冷却水を供給
する冷却管１０７あるいは１０８が、冷却水を排出する
冷却管１０８あるいは１０７と、同一冷却板上において
複数の冷却管１０３によって接続されている。図２で
は、冷却水を供給する冷却管１０７あるいは１０８が、
冷却水を排出する冷却管１０８あるいは１０７と、同一
冷却板上において、一つの冷却管１０３によって接続さ
れている。導線１０２、アースなどの構成は、図１と同
じである。
【００２６】図３も、図１における冷却管の形状が異な
るものを示している。図３では、図１と同様、冷却水を
供給する冷却管１０７あるいは１０８が、冷却水を排出
する冷却管１０８あるいは１０７と、同一冷却板上にお
いて複数の冷却管１０３によって接続されている。図１
と異なるのは、図３では、同一冷却板上における複数の
冷却管１０３の中を流れる冷却水の方向が一定であるこ
とである。導線１０２，アースなどの構成は、図１と同
じである。
るものを示している。図３では、図１と同様、冷却水を
供給する冷却管１０７あるいは１０８が、冷却水を排出
する冷却管１０８あるいは１０７と、同一冷却板上にお
いて複数の冷却管１０３によって接続されている。図１
と異なるのは、図３では、同一冷却板上における複数の
冷却管１０３の中を流れる冷却水の方向が一定であるこ
とである。導線１０２，アースなどの構成は、図１と同
じである。
【００２７】燃料電池の電極反応は、
【００２８】
【化４】
【００２９】であり、標準起電力は、
【００３０】
【数５】 Ｅ＝−ΔＧ／ｎＦ ＝−(−２３７２００)／(２×９６０００） ＝１.２３Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥ …（数５） である。また、前述したように、カソード分極の上限
は、−０.８２８０６Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥである。以上の条
件を用いて、各冷却管における電位がカソード防食電位
と一致するように求めた、カソード分極する際に使用す
るセルの数、および配線する際の条件を、表１に示す。
は、−０.８２８０６Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥである。以上の条
件を用いて、各冷却管における電位がカソード防食電位
と一致するように求めた、カソード分極する際に使用す
るセルの数、および配線する際の条件を、表１に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】再び、冷却管材料が鉄の場合について説明
する。冷却管材料が鉄の場合、防食電位は、−０.６６
５Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥ である。カソード分極の上限を越
えなければ、多少冷却管の電位が−０.６６５Ｖ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ より低くなっても問題はない。よって、表１
において最も条件の近いカソード防食電位が、約−0.72
Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥを選択し、表１に従って、図４のように
配線すればよい。使用する燃料電池４０１は３セルで、
それらの負極側と冷却管４０３が、導線４０２によって
電気的に接続されている。正極側はアースされている。
冷却管を並列に接続する場合の制限はないが、冷却管を
直列に接続する場合は、表１より、５個と決まってい
る。このように配線することによって、冷却管それぞれ
に、約−0.72Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥの防食電位がかかることに
なる。各冷却管にかかる防食電位が−0.82806Ｖ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ を越えない範囲であれば、直列に接続する冷
却管の数を減らすことは可能である。ただし、鉄の場合
は各冷却管にかかる防食電位が−0.82806Ｖ ｖ.ｓ.Ｓ
ＨＥ を越えるので、直列に接続する冷却管の数を減ら
すことはできない。
する。冷却管材料が鉄の場合、防食電位は、−０.６６
５Ｖ ｖ.ｓ.ＳＨＥ である。カソード分極の上限を越
えなければ、多少冷却管の電位が−０.６６５Ｖ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ より低くなっても問題はない。よって、表１
において最も条件の近いカソード防食電位が、約−0.72
Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥを選択し、表１に従って、図４のように
配線すればよい。使用する燃料電池４０１は３セルで、
それらの負極側と冷却管４０３が、導線４０２によって
電気的に接続されている。正極側はアースされている。
冷却管を並列に接続する場合の制限はないが、冷却管を
直列に接続する場合は、表１より、５個と決まってい
る。このように配線することによって、冷却管それぞれ
に、約−0.72Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥの防食電位がかかることに
なる。各冷却管にかかる防食電位が−0.82806Ｖ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ を越えない範囲であれば、直列に接続する冷
却管の数を減らすことは可能である。ただし、鉄の場合
は各冷却管にかかる防食電位が−0.82806Ｖ ｖ.ｓ.Ｓ
ＨＥ を越えるので、直列に接続する冷却管の数を減ら
すことはできない。
【００３３】また、銅の場合の配線回路図を図５に示
す。銅の場合、防食電位は−0.297Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥであ
るので、表１より、防食電位が約−０.３Ｖ ｖ.ｓ.Ｓ
ＨＥ のものを選択する。使用する燃料電池４０１は１
セルで、それらの負極側と冷却管４０３が、導線４０２
によって電気的に接続されている。正極側はアースされ
ている。直列に接続する冷却管の数は４個で、２個まで
減らすことは可能である。このとき、各冷却管にかかる
電位は、直列に接続する冷却管の数が３個のとき、−
０.４１ ｖ.ｓ.ＳＨＥ 、２個のとき、０.６１５ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ となる。
す。銅の場合、防食電位は−0.297Ｖｖ.ｓ.ＳＨＥであ
るので、表１より、防食電位が約−０.３Ｖ ｖ.ｓ.Ｓ
ＨＥ のものを選択する。使用する燃料電池４０１は１
セルで、それらの負極側と冷却管４０３が、導線４０２
によって電気的に接続されている。正極側はアースされ
ている。直列に接続する冷却管の数は４個で、２個まで
減らすことは可能である。このとき、各冷却管にかかる
電位は、直列に接続する冷却管の数が３個のとき、−
０.４１ ｖ.ｓ.ＳＨＥ 、２個のとき、０.６１５ ｖ.
ｓ.ＳＨＥ となる。
【００３４】以上のようにして、表１より、各防食電位
における配線回路図を作成することができる。
における配線回路図を作成することができる。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、腐食の発生自体を抑え
ることが可能になるので、冷却管内の目詰まりを防止す
ることができる。
ることが可能になるので、冷却管内の目詰まりを防止す
ることができる。
【図１】本発明の実施例を示す冷却管の防食システムの
説明図。
説明図。
【図２】本発明の実施例を示す冷却管の防食システムの
説明図。
説明図。
【図３】本発明の実施例を示す冷却管の防食システムの
説明図。
説明図。
【図４】本発明の実施例を示す燃料電池と冷却管との配
線の回路図。
線の回路図。
【図５】本発明の実施例を示す燃料電池と冷却管との配
線の回路図。
線の回路図。
【図６】カソード防食電位−電流の特性図。
【図７】従来の燃料電池の斜視図。
【図８】従来の燃料電池のスタックの組立図。
１０１…燃料電池の一部、１０３，１０４，１０６…冷
却管、１０５…絶縁体。
却管、１０５…絶縁体。
Claims (2)
- 【請求項１】冷却管の腐食の発生を防止する燃料電池水
冷式冷却系防食システムにおいて、燃料電池反応器内の
冷却板の内部に配管された冷却管と、前記冷却板の外部
に突出した前記冷却管を、絶縁体を介してつなぎ、前記
冷却板の外部に突出した前記冷却管をアースした冷却管
において、前記冷却板の内部の前記冷却管に、前記燃料
電池の一部を電気的に接続し、前記冷却管の電位を下
げ、腐食電位域を脱することによって、冷却管の腐食の
発生を防止することを特徴とする燃料電池冷却系システ
ム。 - 【請求項２】請求項１において、前記冷却管に前記燃料
電池の一部を電気的に接続し、前記冷却管の材料の各金
属の電位を各防食電位まで下げる際、前記燃料電池の一
部と前記冷却管との配線回路によって、前記冷却管の電
位を、各金属によって定まっている防食電位に制御する
燃料電池冷却系システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5055399A JPH06267552A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | 燃料電池冷却系システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5055399A JPH06267552A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | 燃料電池冷却系システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06267552A true JPH06267552A (ja) | 1994-09-22 |
Family
ID=12997461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5055399A Pending JPH06267552A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | 燃料電池冷却系システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06267552A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002352830A (ja) * | 2001-05-23 | 2002-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃料電池及び燃料電池用継ぎ手 |
| JP2005005087A (ja) * | 2003-06-11 | 2005-01-06 | Toyota Motor Corp | 燃料電池システム |
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1993
- 1993-03-16 JP JP5055399A patent/JPH06267552A/ja active Pending
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