JPH06254980A - ポリプロピレン系樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 発泡剤として炭酸ガス等の無機ガスを用い、
ポリプロピレン系樹脂を高倍率で均一に発泡させる。 【構成】 長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂（例
えば、米国ＨＩＭＯＮＴ社製のＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−
８１４）１００重量部に、無機ガスを吸着し得る無機多
孔質粉末（例えばゼオライト）或いは無機ガスに対する
溶解度が上記樹脂よりも大きい樹脂（例えばポリカーボ
ネート樹脂）を、例えば１５〜４０重量部配合して樹脂
組成物を調製する。この樹脂組成物を、例えば押出機や
圧力容器の中で加熱して軟化又は溶融させ、これに炭酸
ガス等の無機ガスを圧入して樹脂組成物中に無機ガスを
溶解させる。そして、この無機ガスを溶解した樹脂組成
物を押出機の金型から押出すか或いは圧力容器の圧力を
開放することにより、例えば２５倍程度の高倍率で均一
に発泡したポリプロピレン系樹脂発泡体を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、長鎖分岐を有するポ
リプロピレン系樹脂発泡体の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリプロピレン系樹脂発泡体は、特に耐
熱性や機械的強度が優れており、広汎な用途に使用され
ている。

【０００３】従来、ポリプロピレン系樹脂発泡体の製造
には、長鎖分岐のない線状のポリプロピレン系樹脂が広
く用いられている。また、発泡剤としては、アゾジカル
ボンアミド等の熱分解型有機発泡剤、ペンタンやジクロ
ロジフロロエタン等の低沸点有機溶媒発泡剤、炭酸ガス
や窒素等の無機ガス発泡剤が使用されている。

【０００４】熱分解型有機発泡剤を使用する場合は、発
泡体中に発泡剤の分解残渣が含有されるため、発泡体に
変色や臭気が発生し品質が低下する。低沸点有機溶媒発
泡剤を使用する場合は、爆発の危険やオゾン層破壊等の
環境問題がある。無機ガス発泡剤を使用する場合は、上
記のような問題が発生せず、しかも安価であるので好ま
しい。

【０００５】ところが、長鎖分岐のない慣用のポリプロ
ピレン系樹脂を、無機ガス発泡剤を用いて発泡させる方
法にあっては、例えば２０倍程度の高倍率に発泡させる
ことは困難で、得られる発泡体の発泡倍率はせいぜい５
倍程度である（例えば、特開昭６０−３１５３８号公報
及び特開昭６０−１０７３１７号公報参照）。

【０００６】一方、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂も知られている。この種のポリプロピレン系樹脂
は、最近出現した樹脂で慣用のポリプロピレン系樹脂に
比べて高い溶融張力（伸長粘性）を持っており、この樹
脂を用いた低密度の発泡体も知られている。ところが、
長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂から低密度の発
泡体をどのようにして作るのかは明らかでない（例え
ば、特平２−６９５３３号公報参照）。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】この発明者は、長鎖分
岐を有するポリプロピレン系樹脂の有する高い溶融張力
（伸長粘性）に着目し、これを発泡剤として好ましい炭
酸ガス等の無機ガスを用いて発泡させることを試みた。

【０００８】ところが、この種の長鎖分岐を有するポリ
プロピレン系樹脂を用いても、炭酸ガス等の無機ガスで
発泡させる場合、得られる発泡体の発泡倍率はせいぜい
１５倍程度で、例えば２０倍程度の高倍率に発泡した良
好なポリプロピレン系樹脂発泡体を得ることはできなか
った。

【０００９】この発明は、上記の問題を解決するもの
で、その目的とするところは、発泡剤として炭酸ガス等
の無機ガスを用い、ポリプロピレン系樹脂を高倍率で均
一に発泡させることのできるポリプロピレン系樹脂発泡
体の製造方法を提供するものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、この発明者は、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂及びその配合材料について種々の検討を行った。そ
の結果、長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂を用
い、これに無機ガスを吸着し得る無機多孔質粉末を配合
するか、或いは無機ガスに対する溶解度が上記樹脂より
も大きい熱可塑性樹脂を配合し、これを無機ガスからな
る発泡剤で発泡させると、樹脂組成物が良好な発泡性を
示すことを見出し、この発明を完成するに至った。

【００１１】この発明において、長鎖分岐を有するポリ
プロピレン系樹脂は、ＪＩＳ Ｋ６７５８に準じて測定
したメルトイッデックス（ＭＩ）が、０．０５〜２０の
ものが好ましい。その理由は、ＭＩが０．０５未満で
は、粘度が高すぎるため高倍率の発泡体が得られないば
かりか、押出機での負荷が増大し押出し困難となり、逆
に、ＭＩが２０を越えると、発泡時の樹脂の伸びに対す
る粘度が低く破泡しやすくなり、高倍率の発泡体が得ら
れないからである。

【００１２】樹脂の長鎖分岐は主として流動域の粘弾性
に大きな影響を与える。それゆえ、有意な長鎖分岐が存
在するか否かは、例えば、長鎖分岐を有するポリプロピ
レン系樹脂の溶融伸長粘度と、実質的に同じ重量平均分
子量に相当する慣用の長鎖分岐のないポリプロピレン系
樹脂の溶融伸長粘度との比によって確認することができ
る。なお、樹脂の溶融伸長粘度は、市販の溶融伸長粘度
計（例えば、東洋精機社製のメルテンレオメーター）を
用いて簡単に測定することができる。

【００１３】この発明に用いる長鎖分岐を有するポリプ
ロピレン系樹脂は、伸長歪速度が０．０１〜１．０（ｓ
^-1）の範囲内で測定可能な任意の２点における伸長歪量
Ａ、Ｂである時のそれぞれの溶融伸長粘度η_A （Ｐａ・
ｓ）、η_B （Ｐａ・ｓ）の比の最大値がη_B ／η_A ＝
３．０〜１００、且つＢ／Ａ＝１０、Ａ＝０．１〜１．
０であることが好ましい。

【００１４】その理由は、η_B ／η_A が３．０未満で
は、発泡時の樹脂の伸びに対する粘度が低く破泡しやす
くなり、高倍率の発泡体が得られず、逆に、η_B ／η_A
が１００を越えようなポリプロピレン系樹脂を得ること
は難しいからである。因みに、長鎖分岐のない慣用のポ
リプロピレン系樹脂のη_B ／η_A は、一般に２．０以下
である。

【００１５】なお、この発明で用いる長鎖分岐を有する
ポリプロピレン系樹脂は、プロピレンの単独重合体をは
じめ、プロピレンを８５重量％以上を含むプロピレン−
αオレフィン共重合体又はこれ等の混合物が挙げられ
る。ここで、αオレフィンとしては、エチレン、１−ヘ
キセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１
−ブテン、１−ペンテン等が挙げられる。

【００１６】長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂と
しては、例えば、前述の特平２−６９５３３号公報に記
載されている樹脂を使用することができる。また、この
種の長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂は、米国の
ＨＩＭＯＮＴ社より、商品名：Ｐｒｏ−ｆａｘ ＰＦ及
びＳＤとして販売されている。Ｐｒｏ−ｆａｘ ＰＦは
プロピレンの単独重合体であり、Ｐｒｏ−ｆａｘ ＳＤ
はプロピレンの共重合体である。

【００１７】請求項１の発明においては、これ等の長鎖
分岐を有するポリプロピレン系樹脂に、無機ガスを吸着
し得る無機多孔質粉末が配合される。ここで、無機ガス
とは、炭酸ガス、窒素、空気、酸素、ネオン、アルゴン
等の無機ガスからなる樹脂のの発泡剤を意味する。特
に、炭酸ガスは、ポリプロピレン系樹脂に対する溶解度
が比較的大きいので好適である。

【００１８】無機ガスを吸着し得る無機多孔質粉末とし
ては、ゼオライト、多孔質活性炭、多孔質アルミナ、多
孔質シリカゲル、多孔質ガラス、多孔質活性白土、多孔
質珪藻土、多孔質クレー等の単独又は２種以上の混合物
が用いられる。特に、ゼオライトは、無機ガスに対する
吸着性が大きいので好適である。

【００１９】これ等の無機多孔質粉末は、長鎖分岐を有
するポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して５〜１
００重量部の範囲で配合されるのが好ましく、１０〜８
０重量部の範囲で配合されるのがさらに好ましい。その
理由は、配合量が５未満では、樹脂組成物への無機ガス
の溶解度が下がり高倍率の発泡体を得ることが難しくな
り、逆に、配合量が１００重量部を越えると、発泡が阻
害され高倍率の発泡体を得ることが難しくなるからであ
る。

【００２０】また、無機多孔質粉末は、その平均粒径が
０．１〜５００μm が好ましく、１〜１００μm の平均
粒径がさらに好ましい。その理由は、平均粒径が０．１
μm未満では、無機多孔質粉末を樹脂組成物に均一に混
練することが難しくなり均一で微細な気泡の発泡体を得
ることが難しくなり、逆に、平均粒径が５００μm を越
えると、気泡径が大きくなり好ましくないからである。

【００２１】特に、無機ガスを吸着し得る無機多孔質粉
末は、樹脂組成物１ｇに対して標準状態（０℃、１気
圧）で１０〜５０ccの無機ガスが吸着されるように無機
多孔質粉末及びその配合量を選ぶのが好ましい。その理
由は、１０cc未満の無機ガスが吸着される場合は高倍率
の発泡体が得られず、逆に５０ccを越える無機ガスが吸
着される場合は破泡し高倍率の発泡体が得られないから
である。

【００２２】請求項２の発明においては、長鎖分岐を有
するポリプロピレン系樹脂に、無機ガスに対する溶解度
が上記樹脂よりも大きい熱可塑性樹脂が配合される。無
機ガスとしては、前記と同様な無機ガスが使用可能であ
る。特に、このような無機ガスの中でも、炭酸ガスに対
して良好な溶解度を示す熱可塑性樹脂は多く存在し、入
手しやすいので、無機ガスとしては炭酸ガスが実用上好
適である。

【００２３】例えば、炭酸ガスに対する溶解度が上記ポ
リプロピレン系樹脂よりも大きい熱可塑性樹脂として
は、ポリカーボネート樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重
合体及びその鹸化物、ポリエステル樹脂、ポリエーテル
樹脂等が挙げられる。これ等の樹脂は架橋していてもよ
い。

【００２４】特に、１７０℃での炭酸ガスに対する溶解
度係数ｋが０．４〜３．０(cc/ｇ・kｇ/cm²) の熱可塑
性樹脂が好ましく、０．５〜１．０(cc/ｇ・ kｇ/cm²)
がさらに好ましい。その理由は、溶解度係数ｋが０．４
未満では、樹脂組成物への炭酸ガスの溶解度が下がり高
倍率の発泡体を得ることが難しくなり、逆に、溶解度係
数ｋが３．０を越えると、溶解した炭酸ガスの発泡効率
が悪くなるからである。

【００２５】なお、ここで、Ｃを溶融樹脂への溶解ガス
濃度(cc/ｇ) 、Ｐを圧力(kｇ/cm²)とすると、Ｃ＝ｋＰ
で表される。そして、溶解度係数ｋは、オートクレーブ
を用いて上記の温度（１７０℃）及び圧力で樹脂に炭酸
ガスを溶解飽和させ、その重量を測定することにより簡
単に測定することができる。

【００２６】因みに、長鎖分岐を有するポリプロピレン
系樹脂及び長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹脂
の１７０℃での炭酸ガスに対する溶解度係数ｋは、いず
れも０．３(cc/ｇ・ kｇ/cm²) 程度である。

【００２７】これ等の熱可塑性樹脂は、長鎖分岐を有す
るポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して５〜５０
重量部の範囲で配合するのが好ましく、１０〜４０重量
部の範囲で配合するのがさらに好ましい。その理由は、
配合量が５重量部未満では、樹脂組成物への炭酸ガスの
溶解度が下がり高倍率の発泡体を得ることが難しくな
り、逆に、配合量が５０重量部を越えると、発泡が阻害
され高倍率の発泡体を得ることが難しくなるからであ
る。

【００２８】これ等の熱可塑性樹脂は、通常、押出機等
で長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂と溶融混練さ
れるが、この際、熱可塑性樹脂は必ずしも溶融状態にな
っていなくてもよい。熱可塑性樹脂が溶融状態にならな
い場合は、この熱可塑性樹脂は５００μm 以下の粉末で
配合するのが好ましく、さらに好ましくは２００μm以
下の粉末で配合するのが好ましい。５００μm を越える
熱可塑性樹脂粉末を配合すると、得られる発泡体の気泡
が粗大となる。

【００２９】なお、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂に、上述のような無機多孔質粉末或いは熱可塑性樹
脂を配合してなる樹脂組成物には、必要に応じて気泡核
形成剤、難燃剤、充填剤、抗酸化剤、難燃剤、顔料等の
添加剤を配合してもよい。

【００３０】このような添加剤は広く知られている。例
えば、気泡核形成剤としては、炭酸カルシウム、タル
ク、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、二酸化珪素、酸化チ
タン、クエン酸、重曹、オルトほう酸と滑石、脂肪酸の
アルカリ金属塩等がある。

【００３１】また、難燃剤としては、ヘキサブロモビフ
ェノールエーテル、デカブロモジフェニルエーテル等の
臭素系難燃剤、ポリ燐酸アンモニウム、トリメチルホス
フェート、トリエチルホスフェート等の含燐系難燃剤、
メラミン誘導体、無機系難燃剤等がある。

【００３２】こうして調製される樹脂組成物を、無機ガ
スからなる発泡剤を用いて発泡させる。発泡方法として
は、押出成形機を用いる発泡方法（押出法）や圧力容器
を用いる発泡方法（容器法）等の無機ガス発泡剤を用い
る公知の発泡方法を適宜採用することができる。

【００３３】押出成形機を用いる発泡方法では、上記樹
脂組成物をスクリュー押出機に供給して混練し、この混
練物に押出機の途中に設けられた発泡剤注入孔より無機
ガスを適量連続的に圧入し、押出機先端に付設された押
出金型の口金より所望の形状に連続的に押出して樹脂を
発泡させる。

【００３４】具体的には、例えば、樹脂組成物を押出機
のホッパーに投入し、押出機中で加熱混練しながら樹脂
組成物を軟化又は溶融させ、これに押出機ののガス圧入
孔より発泡剤として無機ガスを圧入する。無機ガスとし
ては、前述したような炭酸ガス、窒素、空気、酸素、ネ
オン、アルゴン等が用いられる。特に、炭酸ガスが好適
である。

【００３５】炭酸ガス等の無機ガスの注入圧力は、押出
機の注入部に取り付けた圧力計の読みで２５〜１５０ k
ｇ/cm²を示す範囲で注入するのが好ましい。その理由
は、注入圧力がこの範囲にある場合に前述のような好適
な溶解量或いは吸着量となり、しかも押出金型の口金か
らの樹脂の飛散等もないからである。

【００３６】炭酸ガス等の無機ガスの注入方法として
は、気体状の無機ガスを直接又は所定圧力に加圧・減圧
された状態で注入する方法、液体状の無機ガスをプラン
ジャーポンプ等で注入する方法が好適に採用される。

【００３７】また、無機ガスを予め高圧下で樹脂組成物
に含浸させ、これを押出機のホッパーから樹脂供給口へ
供給することもできる。この場合、押出機中で溶融状態
になる前に溶解ガスが放出されてホッパーから抜けるこ
ともあるので、加圧ホッパーを使用するのが好ましい。
なお、目的の発泡倍率に満たない場合は、目的の発泡倍
率になるように、押出機中の途中から無機ガスを圧入
し、樹脂組成物中に溶解させる。

【００３８】こうして、無機ガスが溶解された樹脂組成
物は、引き続いて発泡に適した温度に保たれた押出金型
内に導かれ、所望の形状の口金から例えば大気圧中に押
し出され、それにより圧力が開放されて樹脂組成物が発
泡し、目的の発泡体が得られる。

【００３９】この際、金型口金の樹脂温度は、樹脂の軟
化温度に近い高温側に設定するのが好ましい。押出金型
の口金の形状は、目的の発泡体の形状に相似した形状の
ほか、目的の発泡体の形状に順次広げられた形状であっ
てもよい。また、口金は潤滑剤等で潤滑させておくこと
もできる。また、口金から押し出された瞬間に発泡体の
形状を保ために、水や冷風で、発泡体を樹脂の軟化温度
以下に冷却してもよい。

【００４０】圧力容器を用いる発泡方法では、先ず、樹
脂組成物をプレスや押出機でシート状やブロック状など
所望の形状に成形する。次ぎに、この成形体を圧力容器
に投入し、これを樹脂の軟化温度以上の発泡に適した温
度に加熱し、これに炭酸ガス等の無機ガスを、例えば２
５〜１５０ kｇ／cm² 程度の圧力で圧入し、成形体に無
機ガスを充分に溶解させ、その後減圧することにより樹
脂を発泡させる。

【００４１】無機ガスの圧入は、成形体の加熱前に行っ
てもよい。また、無機ガスの圧入方法としては、気体状
の無機ガスを直接又は所定圧力に加圧・減圧された状態
で注入する方法、液体状の無機ガスをプランジャーポン
プ等で注入する方法が好適に採用される。また、無機ガ
スが炭酸ガスの場合は、ドライアイスを投入する方法も
ある。

【００４２】こうして、独立気泡率が高く、高倍率で均
一に発泡したポリプロピレン系樹脂発泡体が製造され
る。そして、この発明のポリプロピレン系樹脂発泡体
は、フィルム、シート、ボード、管状、棒状、型物等の
各種の形状に形成され、広汎な用途に使用することがで
きる。

【００４３】

【作用】長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂は、長
鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹脂に比べて高い
溶融張力（伸長粘性）を持っている。それゆえ、このよ
うなポリプロピレン系樹脂を用いると、溶融時の粘度及
び張力、伸びが発泡に適したものとなり、発泡適温範囲
が広くなり、発泡に適した成形温度の維持が容易で、発
泡時の気泡の破壊が防止される。

【００４４】また、上記のような長鎖分岐を有するポリ
プロピレン系樹脂に、無機ガスを吸着し得る無機多孔質
粉末を適量配合するか、或いは無機ガスに対する溶解度
が上記樹脂よりも大きい熱可塑性樹脂を適量配合し、こ
れを無機ガスからなる発泡剤で発泡させると、無機多孔
質粉末或いは熱可塑性樹脂に無機ガスが比較的多量に且
つ均一に吸着或いは溶解され、この無機ガスの作用とポ
リプロピレン系樹脂による発泡時の気泡の破壊防止作用
とが相まって、樹脂が均質微細な気泡構造を有し高倍率
に発泡する。

【００４５】

【実施例】以下、この発明の実施例及び比較例を挙げ、
併せてその概要をまとめて表１、表２及び表３に示し
た。実施例１ 長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂として、ＨＩＭ
ＯＮＴ社（米国）のＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４（Ｍ
Ｉ：４．０、溶融温度：１６５℃）を用いた。この樹脂
の１７０℃での炭酸ガスに対する溶解度係数ｋは０．２
８(cc/ｇ・ kｇ/cm²) である。ここで、溶解度係数ｋ
は、溶融樹脂への溶解ガス濃度Ｃ：２２．４(cc/ｇ) 、
圧力Ｐ：８０(kｇ/cm²) の条件でオートクレーブを用い
て測定した。

【００４６】また、この樹脂の溶融伸長粘度に関する測
定値は次の通りである。伸長歪速度：０．４ｓ^-1、伸長
歪量Ａ：０．８６、伸長歪量Ｂ：８．６、溶融伸長粘度
η_A：２１５４４Ｐａ・ｓ、溶融伸長粘度η_B ：８４３
１９０Ｐａ・ｓ、η_B ／η_A：３９．１。ここで、溶融
伸長粘度は、メルテンレオメーター（東洋精機社製）を
用いて測定した。

【００４７】上記の長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂１００重量部に平均粒径１０μm のゼオライト粉末
（ゼオライト５Ａ：ユニオン昭和社製）４０重量部を配
合して樹脂組成物を調製した。この樹脂組成物を、１８
０℃に温度設定したベントタイプの押出機（口径６５mm
Φ、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに投入し、これを押出機
の原料供給口に供給し、押出機のベント部より炭酸ガス
を７５ kｇ／cm² の圧力で注入し、２０ kｇ／ｈｒの押
出量で１６８℃に温度設定した押出金型の口金（口径２
mmΦ）より押出発泡させ、棒状の発泡体を製造した。

【００４８】得られた発泡体の発泡倍率は２９．５ cc/
ｇ、独立気泡率は７２．５％、平均気泡径は５００μm
で、均一微細な気泡を有し独立気泡率の高い、高倍率に
発泡した発泡体であった。なお、独立気泡率は、空気比
較式比重計１０００型（東京サイエンス社製）を用いて
測定した。また、この発泡体には変色や臭気は認められ
なかった。その結果をまとめて表１に示す。

【００４９】実施例２ 実施例１において、ゼオライト粉末４０重量部を１５重
量部に変更した。それ以外は実施例１と同様に行った。
その結果をまとめて表１に示す。

【００５０】実施例３ 実施例１で調製したポリプロピレン系樹脂１００重量部
にゼオライト粉末４０重量部を配合した樹脂組成物を、
２００℃に温度設定したミキシングロールで７分間溶融
混練した後、２００℃に温度設定したプレス機で厚さ２
mmのシート状に成形した。このシート１００ｇを内容積
１０リットルのオートクレーブに入れ１６８℃に加熱し
ながら、これに炭酸ガスを７０ kｇ／cm² の圧力で注入
し、この圧力で３時間保持した後、オートクレーブのバ
ルブを開けて圧力を開放して発泡させ、シート状の発泡
体を製造した。その結果をまとめて表１に示す。

【００５１】実施例４ 実施例３において、ゼオライト粉末４０重量部を１５重
量部に変更した。それ以外は実施例３と同様に行った。
その結果をまとめて表１に示す。

【００５２】実施例５ 長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂として、実施例
１で用いた樹脂と同じ米国ＨＩＭＯＮＴ社製のＰｒｏ−
ｆａｘ ＰＦ−８１４を用いた。また、エチレン−酢酸
ビニル共重合体（Ｘ−５０１、酢酸ビニル含有量２８重
量％：三菱油化社製）に２０Ｍｒａｄの電子線を照射し
て架橋し、これを平均粒径４０μm に粉砕した架橋エチ
レン−酢酸ビニル共重合体粉末（ゲル分率７５重量％）
を用意した。

【００５３】上記の架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末の１７０℃での炭酸ガスに対する溶解度係数ｋは、
０．６０(cc/ｇ・ kｇ/cm²) である。ここで、溶解度係
数ｋは、溶融樹脂への溶解ガス濃度Ｃ：４２．０(cc/
ｇ) 、圧力Ｐ：７０(kｇ/cm²)の条件で測定した。

【００５４】上記の長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂１００重量部に架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を配合して樹脂組成物を調製した。この
樹脂組成物を、１８０℃に温度設定したベントタイプの
押出機（口径６５mmΦ、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに投
入し、これを押出機の原料供給口に供給し、押出機のベ
ント部より炭酸ガスを７５ kｇ／cm² の圧力で注入し、
２０ kｇ／ｈｒの押出量で１６８℃に温度設定した押出
金型の口金（口径２mmΦ）より押出発泡させ、棒状の発
泡体を製造した。その結果をまとめて表１に示す。

【００５５】実施例６ 実施例５において、架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を１５重量部に変更した。それ以外は実
施例５と同様に行った。その結果をまとめて表１に示
す。

【００５６】実施例７ 実施例５において、架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を、ポリカーボネート樹脂（ユーピロン
Ｓ−２００、溶融温度２３０℃：三菱瓦斯化学社製）を
平均粒径１５μm に粉砕したポリカーボネート樹脂粉末
４０重量部に変更した。

【００５７】このポリカーボネート樹脂粉末の１７０℃
での炭酸ガスに対する溶解度係数ｋは０．５５(cc/ｇ・
kｇ/cm²) である。ここで、溶解度係数ｋは、溶融樹脂
への溶解ガス濃度Ｃ：３８．５(cc/ｇ) 、圧力Ｐ：７０
(kｇ/cm²) の条件で測定した。それ以外は実施例５と同
様に行った。その結果をまとめて表２に示す。

【００５８】実施例８ 実施例７において、ポリカーボネート樹脂粉末４０重量
部を１５重量部に変更した。それ以外は実施例７と同様
に行った。その結果をまとめて表２に示す。

【００５９】実施例９ 実施例５で調製した長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂１００重量部に架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を配合した樹脂組成物を、２００℃に温
度設定したミキシングロールで７分間溶融混練した後、
２００℃に温度設定したプレス機で厚さ２mmのシートに
成形した。このシート１００ｇを内容積１０リットルの
オートクレーブに入れ１６８℃に加熱しながら、これに
炭酸ガスを７０ kｇ／cm² の圧力で注入し、この圧力で
３時間保持した後、オートクレーブのバルブを開けて圧
力を開放して発泡させ、シート状の発泡体を製造した。
その結果をまとめて表２に示す。

【００６０】実施例１０ 実施例９において、架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を１５重量部に変更した。それ以外は実
施例９と同様に行った。その結果をまとめて表２に示
す。

【００６１】実施例１１ 実施例９において、架橋エチレン−酢酸ビニル共重合体
粉末４０重量部を、ポリカーボネート樹脂（ユーピロン
Ｓ−２００：三菱瓦斯化学社製）を平均粒径１５μm に
粉砕したポリカーボネート樹脂粉末４０重量部に変更し
た。それ以外は実施例９と同様に行った。その結果をま
とめて表２に示す。

【００６２】実施例１２ 実施例１１において、ポリカーボネート樹脂粉末４０重
量部を１５重量部に変更した。それ以外は実施例１１と
同様に行った。その結果をまとめて表２に示す。

【００６３】比較例１ 実施例１において、ゼオライト粉末を全く配合しなかっ
た。それ以外は実施例１と同様に行った。得られた発泡
体の密度は１５．３ cc/ｇ、独立気泡率は７６．４％
で、独立気泡率は高いが高倍率に発泡した発泡体は得ら
れなかった。その結果をまとめて表３に示す。

【００６４】比較例２ 実施例３において、ゼオライト粉末を全く配合しなかっ
た。それ以外は実施例３と同様に行った。その結果をま
とめて表３に示す。

【００６５】比較例３ 実施例１において、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重量
部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹
脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−１
８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例１
と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００６６】なお、上記樹脂の１７０℃での炭酸ガスに
対する溶解度係数ｋは０．２８(cc/ｇ・ kｇ/cm²) であ
る。ここで、溶解度係数ｋは、溶融樹脂への溶解ガス濃
度Ｃ：２２．４(cc/ｇ) 、圧力Ｐ：７０(kｇ/cm²) の条
件で測定した。

【００６７】また、この樹脂の溶融伸長粘度に関する測
定値は、次の通りである。伸長歪速度：０．４ｓ^-1、伸
長歪量Ａ：０．１９４、伸長歪量Ｂ：１．９４、溶融伸
長粘度η_A ：２３４６２Ｐａ・ｓ、溶融伸長粘度η_B ：
４８４３８Ｐａ・ｓ、η_B ／η_A ：２．０６。

【００６８】比較例４ 実施例３において、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重量
部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹
脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−１
８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例３
と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００６９】比較例５ 実施例５において、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重量
部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹
脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−１
８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例５
と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００７０】比較例６ 実施例７において、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重量
部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹
脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−１
８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例７
と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００７１】比較例７ 実施例９において、長鎖分岐を有するポリプロピレン系
樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重量
部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系樹
脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−１
８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例９
と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００７２】比較例８ 実施例１１において、長鎖分岐を有するポリプロピレン
系樹脂であるＰｒｏ−ｆａｘ ＰＦ−８１４ １００重
量部に替えて、長鎖分岐のない慣用のポリプロピレン系
樹脂であるチッソ石油化学社製のチッソポリプロＸＦ−
１８００（ＭＩ：２．０）を用いた。それ以外は実施例
１１と同様に行った。その結果をまとめて表３に示す。

【００７３】

【表１】

【００７４】

【表２】

【００７５】

【表３】

【００７６】

【発明の効果】上述の通り、この発明のポリプロピレン
系樹脂発泡体の製造方法によれば、長鎖分岐を有するポ
リプロピレン系樹脂を使用し、しかも比較的多量の無機
ガスを吸着或いは溶解し得る無機多孔質粉末或いは熱可
塑性樹脂を配合しており、この両方の作用により、無機
ガス発泡剤による樹脂の発泡性が向上し、高倍率に発泡
し均質な気泡構造を有し、特に耐熱性や機械的強度が優
れたポリプロピレン系樹脂発泡体を得ることができる。

【００７７】また、この発明のポリプロピレン系樹脂発
泡体の製造方法によれば、上記のように無機ガス発泡剤
を使用するので、安価で爆発の危険や環境問題などが発
生せず、また得られる発泡体には変色や臭気の発生がな
く、品質の低下がないという利点がある。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂
   に無機ガスを吸着し得る無機多孔質粉末を配合してなる
   樹脂組成物を、加熱して軟化又は溶融させ、これに無機
   ガスを圧入し、圧力を開放することにより樹脂を発泡さ
   せることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡体の製
   造方法。
2. 【請求項２】 長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂
   に無機ガスに対する溶解度が上記樹脂よりも大きい熱可
   塑性樹脂を配合してなる樹脂組成物を、加熱して軟化又
   は溶融させ、これに無機ガスを圧入し、圧力を開放する
   ことにより樹脂を発泡させることを特徴とするポリプロ
   ピレン系樹脂発泡体の製造方法。