JPH06213691A - Equivalent temperature sensor - Google Patents
Equivalent temperature sensorInfo
- Publication number
- JPH06213691A JPH06213691A JP2086093A JP2086093A JPH06213691A JP H06213691 A JPH06213691 A JP H06213691A JP 2086093 A JP2086093 A JP 2086093A JP 2086093 A JP2086093 A JP 2086093A JP H06213691 A JPH06213691 A JP H06213691A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- sensor
- human body
- equivalent temperature
- projected area
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Testing Or Calibration Of Command Recording Devices (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、人体が感じる温熱感覚
〔等価温度Ｔｅｑ（ＥｑｕｉｖａｌｅｎｔＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ）〕を演算する温熱感覚演算装置に用いられ
る等価温度センサに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a thermal sensation felt by the human body [equivalent temperature Teq (Equivalent Temper).
The present invention relates to an equivalent temperature sensor used in a thermal sensation computing device that computes [Ature)].
【０００２】[0002]
【従来の技術】人体が感じる温熱環境の評価指数、すな
わち温熱感覚として等価温度Ｔｅｑがある。この等価温
度Ｔｅｑは、現実の非等温｛気温≠平均輻射温度ＭＲＴ
（Ｍｅａｎ Ｒａｄｉａｔ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ
ｅ）｝で、かつ有風の環境にいる人が無風で放射と対流
のみによって放熱するのと等量の熱を放散し得る等温
（気温＝ＭＲＴ）の仮想温度、つまり気温、輻射、気流
を含む乾性の体感温度である。等価温度Ｔｅｑを求める
１つの方法として、センサ本体に加熱ヒータを組込み、
センサ本体の温度（センサ温度）Ｔcrを常に一定の値
（例えば３６．５°Ｃ）に保つべく、加熱ヒータへの供
給電力量を制御する方法が提案されている（例；特公昭
６０−１２５６９号公報、特開平４−１３１６５３号公
報等）。このような方法によれば、加熱ヒータへの供給
電力量を計測し、所定の演算を施すことによって等価温
度Ｔｅｑを算出することができる。2. Description of the Related Art There is an equivalent temperature Teq as an evaluation index of a thermal environment felt by a human body, that is, a thermal sensation. This equivalent temperature Teq is the actual non-isothermal temperature {temperature ≠ average radiation temperature MRT
(Mean Radiat Temperature)
e)}, and the virtual temperature of the isothermal temperature (temperature = MRT), that is, the temperature, radiation, and airflow, which can dissipate the same amount of heat as a person in a windy environment radiates heat only by radiation and convection without wind. It is a dry sensible temperature that includes. As one method of obtaining the equivalent temperature Teq, a heater is incorporated in the sensor body,
In order to keep the temperature (sensor temperature) Tcr of the sensor body at a constant value (for example, 36.5 ° C.), a method of controlling the amount of electric power supplied to the heater has been proposed (eg, Japanese Patent Publication No. 60-12569). (Japanese Patent Laid-Open No. 4-131655). According to such a method, the equivalent temperature Teq can be calculated by measuring the amount of electric power supplied to the heater and performing a predetermined calculation.
【０００３】図１０はこのような熱環境度測定、例えば
室内の壁面に取付けられて室内の温度環境を測定し、空
調装置の制御を行うために用いられる等価温度センサの
従来例を示す図、図１１は温熱感覚演算装置全体の構成
を示す図である。これらの図において、１はセンサ本
体、２はセンサ本体１内に配設された加熱ヒータ、３は
センサ本体１内に埋設された温度センサで、これらによ
って等価温度センサを構成している。センサ本体１は
銅、アルミニウム等の熱伝導性に優れた材料によって形
成されており、形状としては一般に人体の形状を模して
円柱形状とされる。温度センサ３は温度を電気信号に変
換できるものであれば種類を問わない。熱環境度の測定
に際しては、設定温度値演算部４にて気温Ｔａと衣服の
熱抵抗Ｉｃｌとに基づき設定温度値θ(th)を算出し、セ
ンサ温度Ｔcrを設定温度値θ(th)に合致させるように、
環境計測部（等価温度センサ）の加熱ヒータ２へのヒー
ターパワーＨθ(th)を制御し、気温Ｔａ，衣服の熱抵抗
Ｉｃｌ，設定温度θ(th)，ヒーターパワーＨθ(th)に基
ずき等価温度Ｔｅｑ* を算出する。これにより、気流速
度Ｖａｉｒが大きい場合でも等価温度Ｔｅｑが人体の感
じる等価温度Ｔｅｑに高精度で合致するものとなり、正
確な等価温度の計測が可能となる。FIG. 10 is a diagram showing a conventional example of such an equivalent temperature sensor used for measuring the thermal environment degree, for example, measuring the temperature environment of the room by being mounted on the wall surface of the room, and controlling the air conditioner. FIG. 11 is a diagram showing the overall configuration of the thermal sensation calculation device. In these figures, 1 is a sensor body, 2 is a heater disposed in the sensor body 1, and 3 is a temperature sensor embedded in the sensor body 1, and these constitute an equivalent temperature sensor. The sensor body 1 is formed of a material having excellent thermal conductivity such as copper and aluminum, and generally has a columnar shape imitating the shape of a human body. The temperature sensor 3 may be of any type as long as it can convert the temperature into an electric signal. When measuring the degree of thermal environment, the set temperature value calculation unit 4 calculates the set temperature value θ (th) based on the temperature Ta and the thermal resistance Icl of the clothing, and sets the sensor temperature Tcr to the set temperature value θ (th). To match
The heater power Hθ (th) to the heating heater 2 of the environment measuring unit (equivalent temperature sensor) is controlled to be based on the temperature Ta, the thermal resistance Icl of the clothes, the set temperature θ (th), and the heater power Hθ (th). Calculate the equivalent temperature Teq * . As a result, even when the air velocity Vair is large, the equivalent temperature Teq matches the equivalent temperature Teq felt by the human body with high accuracy, and the accurate equivalent temperature can be measured.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】上記したように等価温
度Ｔｅｑは人体の受ける輻射、気流、気温から求められ
るものである。従来の等価温度センサにあっては、上述
した通り人体の形状を円柱と見立て、センサ本体１をこ
れと相似な円柱状に形成していた。しかしながら、実際
の人体の形状は円柱ではないため、センサの気流特性と
輻射特性が人体のそれと異なり、測定誤差を生じるとい
う問題があった。As described above, the equivalent temperature Teq is obtained from the radiation received by the human body, the air flow, and the air temperature. In the conventional equivalent temperature sensor, the shape of the human body is regarded as a cylinder as described above, and the sensor body 1 is formed in a cylindrical shape similar to this. However, since the actual shape of the human body is not a cylinder, the airflow characteristics and radiation characteristics of the sensor are different from those of the human body, and there is a problem that a measurement error occurs.
【０００５】したがって、本発明は上記したような従来
の問題点に鑑みてなされたもので、その目的とするとこ
ろは、センサの気流特性と輻射特性を人体のそれと近似
させることにより、測定誤差を生じず、等価温度をより
正確に測定し得るようにした等価温度センサを提供する
ことにある。Therefore, the present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and an object thereof is to make a measurement error by approximating the airflow characteristic and the radiation characteristic of the sensor to those of the human body. An object of the present invention is to provide an equivalent temperature sensor that does not occur and can measure the equivalent temperature more accurately.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、加熱ヒータと、センサ本体と、温度センサと
を備え、前記温度センサによって検出される前記センサ
本体の表面温度が一定となるように前記加熱ヒータを制
御して気温、風速等に対する変化を検出する等価温度セ
ンサにおいて、前記センサ本体は、人体の投影面積係数
に近似した形状を有しているものである。To achieve the above object, the present invention comprises a heater, a sensor body, and a temperature sensor, and the surface temperature of the sensor body detected by the temperature sensor is constant. In the equivalent temperature sensor that controls the heating heater to detect changes with respect to temperature, wind speed, etc., the sensor body has a shape approximate to the projected area coefficient of the human body.
【０００７】[0007]
【作用】本発明において、センサ本体は、人体の投影面
積係数に近似した形状を有しているので、人体と同様な
輻射、気流感度を有する。In the present invention, since the sensor body has a shape similar to the projected area coefficient of the human body, it has the same radiation and air flow sensitivity as the human body.
【０００８】[0008]
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて
詳細に説明する。図１は本発明に係る等価温度センサの
一実施例を示す外観斜視図、図２は横断面図、図３は縦
断面図である。なお、図中図１０に示した従来センサと
同一構成部材のものに対しては同一符号をもって示す。
これらの図において、本発明は等価温度センサ５のケー
スを構成するセンサ本体１を、人体の上下、左右、前後
方向からの投影面積係数の比に近似した縦長の薄箱型に
形成したものである。センサ本体１は、銅、アルミニウ
ム合金等の金属もしくはプラスチックによって形成さ
れ、大きさは、例えば高さＨ＝６０ｍｍ、長さＬ＝２４
ｍｍ、厚さＢ＝１６ｍｍの中空形状で、外側面に加熱ヒ
ータ２が、内部中央に温度センサ３がそれぞれ配設され
ている。また、センサ本体１の前面の上下部には開口
６，７がそれぞれ形成されており、下方側開口部７には
配線基板８が挿入固定されている。なお、９は温度セン
サ３と配線基板８を接続するリード線で、このリード線
９は温度センサ３を支持する支持体としても用いられ
る。１０は止めねじ（図示せず）が挿通されるねじ取付
孔である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to the embodiments shown in the drawings. FIG. 1 is an external perspective view showing an embodiment of an equivalent temperature sensor according to the present invention, FIG. 2 is a horizontal sectional view, and FIG. 3 is a vertical sectional view. In the figure, the same components as those of the conventional sensor shown in FIG. 10 are designated by the same reference numerals.
In these drawings, the present invention shows that the sensor body 1 constituting the case of the equivalent temperature sensor 5 is formed in a vertically long thin box type which is close to the ratio of the projected area coefficient from the vertical, horizontal, and front-back directions of the human body. is there. The sensor body 1 is made of metal such as copper or aluminum alloy or plastic, and has a size of, for example, height H = 60 mm and length L = 24.
The heater 2 is provided on the outer side surface and the temperature sensor 3 is provided at the center of the inside. Further, openings 6 and 7 are formed in the upper and lower parts of the front surface of the sensor body 1, and a wiring board 8 is inserted and fixed in the lower opening 7. A lead wire 9 connects the temperature sensor 3 and the wiring board 8, and the lead wire 9 is also used as a support for supporting the temperature sensor 3. Reference numeral 10 is a screw mounting hole into which a set screw (not shown) is inserted.
【０００９】投影面積係数Ｋｓは、国際規格（ＩＳＯ）
７７２６ＡｎｎｅｘＢによると次式によって示される。The projected area coefficient Ks is an international standard (ISO).
According to 7726 Annex B, it is shown by the following equation.
【００１０】[0010]
【数１】 [Equation 1]
【００１１】ここで、Ａｐｒはある方向に投影された表
面積、Ａｒは全放射表面積である。この投影面積係数は
人体またはセンサの形状に関係するものであって、各方
向から放射熱の相対的な重要さを示すものである。Here, Apr is the surface area projected in a certain direction, and Ar is the total radiation surface area. This projected area coefficient is related to the shape of the human body or the sensor, and indicates the relative importance of radiant heat from each direction.
【００１２】下記表は人体、楕円体、および球の立位と
座位における各投影面積係数Ｋｓについて示したもので
ある。The following table shows the projected area coefficients Ks in the standing and sitting positions of the human body, ellipsoid, and sphere.
【００１３】[0013]
【表１】 [Table 1]
【００１４】また投影面積係数Ｋｓを使った平均輻射温
度Ｔｒは次式によって表される。The average radiation temperature Tr using the projected area coefficient Ks is expressed by the following equation.
【００１５】[0015]
【数２】 [Equation 2]
【００１６】 但し；Ｔｐｒ1 ：上方向からの面放射温度 Ｔｐｒ2 ：下方向からの面放射温度 Ｔｐｒ3 ：右方向からの面放射温度 Ｔｐｒ4 ：左方向からの面放射温度 Ｔｐｒ5 ：前方向からの面放射温度 Ｔｐｒ6 ：後方向からの面放射温度 Ｋｓａ ：上下方向の投影面積係数 Ｋｓｂ ：左右方向の投影面積係数 Ｋｓｃ ：前後方向の投影面積係数 そこで、センサ本体１の形状を投影面積係数Ｋｓが次式
を満足するような形状とする。Where: Tpr1: surface radiation temperature from above Tpr2: surface radiation temperature from below Tpr3: surface radiation temperature from right Tpr4: surface radiation temperature from left Tpr5: surface radiation temperature from front Tpr6: Surface radiation temperature from rearward direction Ksa: Vertical projected area coefficient Ksb: Horizontal projected area coefficient Ksc: Frontward and backward projected area coefficient Therefore, the shape of the sensor body 1 has a projected area coefficient Ks satisfying the following equation. The shape should be
【００１７】[0017]
【数３】 [Equation 3]
【００１８】ここで、Ｋは係数である。上記数３式より Ｋｓａ＝Ｋ・Ｋｓａ’ ・・・・ （１） Ｋｓｂ＝Ｋ・Ｋｓｂ’ ・・・・ （２） Ｋｓｃ＝Ｋ・Ｋｓｃ’ ・・・・ （３） そこで、本発明は（１）式、（２）式および（３）式と
なるようなＫｓａ’、Ｋｓｂ’、Ｋｓｃ’を満たす形状
のセンサ本体１を用いるようにしたものである。この場
合、上記センサ本体１の等価温度係数は、Ｋｓａ’＝
０．０７１、Ｋｓｂ’＝０．２０７、Ｋｓｃ’＝０．３
１１で、いずれも人体の投影温度係数に近似した値を満
足している。このようにセンサ本体１の形状を人体の投
影面積係数の値に近似した形状とすると、センサ自体の
輻射感度（放射熱伝達率）と気流感度（対流熱伝達率）
が人体のそれに近似するため、従来のセンサに比べて誤
差が小さく、より高精度に等価温度を測定することがで
きる。Here, K is a coefficient. From the above formula 3, Ksa = K.Ksa '... (1) Ksb = K.Ksb' ... (2) Ksc = K.Ksc '... (3) Therefore, the present invention is ( The sensor main body 1 having a shape satisfying Ksa ′, Ksb ′, and Ksc ′ that satisfies the formulas (1), (2), and (3) is used. In this case, the equivalent temperature coefficient of the sensor body 1 is Ksa ′ =
0.071, Ksb '= 0.207, Ksc' = 0.3
In No. 11, all satisfy the values approximate to the projected temperature coefficient of the human body. In this way, when the shape of the sensor body 1 is approximated to the value of the projected area coefficient of the human body, the radiation sensitivity (radiant heat transfer coefficient) and the air flow sensitivity (convective heat transfer coefficient) of the sensor itself.
Since it is close to that of the human body, the error is smaller than that of the conventional sensor, and the equivalent temperature can be measured with higher accuracy.
【００１９】ここで、本発明において、熱抵抗が有る場
合のＴｅｑ誤差の理論式は次式によって求められる。熱
抵抗がない場合の計測部熱平衡式Here, in the present invention, the theoretical formula of the Teq error when there is a thermal resistance is obtained by the following formula. Thermal equilibrium equation for measuring section when there is no thermal resistance
【００２０】[0020]
【数４】 [Equation 4]
【００２１】熱抵抗Ｒが有る場合の計測部熱平衡式Thermal equilibrium equation for measuring section when there is thermal resistance R
【００２２】[0022]
【数５】 [Equation 5]
【００２３】上記（４）、（５）式より熱抵抗Ｒが有る
場合のＴｅｑの誤差ｅは、次式によって表される。From the above equations (4) and (5), the error e of Teq when there is a thermal resistance R is expressed by the following equation.
【００２４】[0024]
【数６】 [Equation 6]
【００２５】（６）式よりＲが大きい程誤差ｅは大きく
なり、Ｖａｉｒn の項があるので、補正も不可能である
ことがわかる。From the equation (6), it is understood that the error e becomes larger as R becomes larger and there is a term of Vair n , so that the correction is impossible.
【００２６】図４〜図９はそれぞれＫｓａ、Ｋｓｂ、Ｋ
ｓｃを満足するセンサ本体の他の一実施例を示す図で、
図４〜図８は立位、図９は座位の場合である。なお、寸
法は比率である。4 to 9 show Ksa, Ksb, and K, respectively.
It is a figure which shows another Example of the sensor main body which satisfies sc,
4 to 8 show the case of standing and FIG. 9 shows the case of sitting. The dimensions are ratios.
【００２７】図４は高さＨ＝９５０、Ｌ＝４００、Ｂ＝
２５３の縦長の薄箱型に形成した例である。この場合、
Ｋｓａ’＝０．０６２２、Ｋｓｂ’＝０．１７８９、Ｋ
ｓｃ’＝０．２７２３となる。FIG. 4 shows height H = 950, L = 400, B =
This is an example of forming a thin rectangular box of 253. in this case,
Ksa '= 0.0622, Ksb' = 0.1789, K
sc '= 0.2723.
【００２８】図５は正面視形状を人体の正面視形状と略
等しく形成したものである。各部の寸法は、Ｈ＝２３７
５、Ｌ＝１０００、Ｂ＝５６４、Ｆ＝７００、ＦＨ＝１
０００、Ｋｓａ’＝０．０６２２、Ｋｓｂ’＝０．１７
８９、Ｋｓｃ’＝０．２７２２である。FIG. 5 shows a front view shape which is substantially the same as the front view shape of a human body. The dimension of each part is H = 237
5, L = 1000, B = 564, F = 700, FH = 1
000, Ksa '= 0.0622, Ksb' = 0.17
89 and Ksc '= 0.2722.
【００２９】図６は同じく正面視形状を人体の正面視形
状と略等しく形成したものである。各部の寸法は、Ｈ＝
１０００、Ｌ＝４００、Ｂ＝２７２５、Ｆ＝３３２．８
７、ＦＨ＝１５００、Ｔ＝５０、ＴＬ＝２００で、Ｋｓ
ａ’＝０．０６０９、Ｋｓｂ’＝０．１７１２、Ｋｓｃ
＝０．２６６５’である。Similarly, FIG. 6 shows a front view shape which is substantially the same as the front view shape of a human body. The dimension of each part is H =
1000, L = 400, B = 2725, F = 332.8
7, FH = 1500, T = 50, TL = 200, Ks
a '= 0.0609, Ksb' = 0.712, Ksc
= 0.2665 '.
【００３０】図７は平面視楕円形の縦長薄箱型に形成し
た例を示す。各部の寸法は、Ｈ＝５０、Ｌ＝２６、Ｂ＝
１６、Ｔ＝９、Ｄ＝１５で、Ｋｓａ’＝０．００７９、
Ｋｓｂ’＝０．２２６、Ｋｓｃ’＝０．３４７であっ
た。FIG. 7 shows an example in which a vertically long thin box shape having an elliptical shape in plan view is formed. The dimensions of each part are H = 50, L = 26, B =
16, T = 9, D = 15, Ksa ′ = 0.079,
Ksb '= 0.226 and Ksc' = 0.347.
【００３１】図８は縦長の薄箱型に形成し、Ｈ＝３９
４、Ｌ＝９０、Ｂ＝１３７に設定した例を示す。この場
合、Ｋｓａ’＝０．０６０６、Ｋｓｂ’＝０．１７４
２、Ｋｓｃ’＝０．２６５２である。FIG. 8 shows a vertically elongated thin box type, H = 39.
4, an example in which L = 90 and B = 137 are set is shown. In this case, Ksa '= 0.0606, Ksb' = 0.174
2, Ksc ′ = 0.652.
【００３２】図９は縦長の薄箱型に形成したものであ
る。Ｈ＝３３３３、Ｌ＝２７２７、Ｂ＝２０００で、Ｋ
ｓａ’＝０．１２８６、Ｋｓｂ’＝０．１５７１、Ｋｓ
ｃ’＝０．２１４３であった。これらの形状はいずれも
人体の投影面積係数Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃに近似した
値を有している。FIG. 9 shows a vertically long thin box type. H = 3333, L = 2727, B = 2000, K
sa '= 0.1286, Ksb' = 0.571, Ks
It was c '= 0.2143. All of these shapes have values close to the projected area coefficients Ksa, Ksb, and Ksc of the human body.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る等価温
度センサによれば、センサ本体の形状を人体の投影面積
係数に近似した形状としたので、人体と同様な輻射、気
流感度が得られ、等価温度をより高精度に求めることが
できる。As described above, according to the equivalent temperature sensor of the present invention, since the shape of the sensor body is approximate to the projected area coefficient of the human body, the same radiation and air flow sensitivity as the human body can be obtained. , The equivalent temperature can be obtained with higher accuracy.
【図１】本発明に係る等価温度センサの一実施例を示す
外観斜視図である。FIG. 1 is an external perspective view showing an embodiment of an equivalent temperature sensor according to the present invention.
【図２】横断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view.
【図３】縦断面図である。FIG. 3 is a vertical sectional view.
【図４】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図５】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図６】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図７】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図８】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図９】Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃを満足するセンサ本体
の他の実施例を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing another embodiment of a sensor body satisfying Ksa, Ksb, and Ksc.
【図１０】従来の等価温度センサを示す断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view showing a conventional equivalent temperature sensor.
【図１１】温熱感覚演算装置の全体を示す概略構成図で
ある。FIG. 11 is a schematic configuration diagram showing an entire thermal sensation calculation device.
１ センサ本体 ２ 加熱ヒータ ３ 温度センサ ５ 等価温度センサ 1 sensor body 2 heater 3 temperature sensor 5 equivalent temperature sensor
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成５年３月１２日[Submission date] March 12, 1993
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】発明の詳細な説明[Name of item to be amended] Detailed explanation of the invention
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、人体が感じる温熱感覚
〔等価温度Ｔｅｑ（ＥｑｕｉｖａｌｅｎｔＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ）〕を演算する温熱感覚演算装置に用いられ
る等価温度センサに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a thermal sensation felt by the human body [equivalent temperature Teq (Equivalent Temper).
The present invention relates to an equivalent temperature sensor used in a thermal sensation computing device that computes [Ature)].
【０００２】[0002]
【従来の技術】人体が感じる温熱環境の評価指数、すな
わち温熱感覚として等価温度Ｔｅｑがある。この等価温
度Ｔｅｑは、現実の非等温｛気温≠平均輻射温度ＭＲＴ
（Ｍｅａｎ Ｒａｄｉａｎｔ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ
ｅ）｝で、かつ有風の環境にいる人が無風で放射と対流
のみによって放熱するのと等量の熱を放散し得る等温
（気温＝ＭＲＴ）の仮想温度、つまり気温、輻射、気流
を含む乾性の体感温度である。等価温度Ｔｅｑを求める
１つの方法として、センサ本体に加熱ヒータを組込み、
センサ本体の温度（センサ温度）Ｔｃｒを常に一定の値
（例えば３６．５°Ｃ）に保つべく、加熱ヒータへの供
給電力量を制御する方法が提案されている（例；特公昭
６０ー１２５６９号公報、特開平４−１３１６５３号公
報等）。このような方法によれば、加熱ヒータへの供給
電力量を計測し、所定の演算を施すことによって等価温
度Ｔｅｑを算出することができる。2. Description of the Related Art There is an equivalent temperature Teq as an evaluation index of a thermal environment felt by a human body, that is, a thermal sensation. This equivalent temperature Teq is the actual non-isothermal temperature {temperature ≠ average radiation temperature MRT
(Mean Radia n t Temperatur
e)}, and the virtual temperature of the isothermal temperature (temperature = MRT), that is, the temperature, radiation, and airflow, which can dissipate the same amount of heat as a person in a windy environment radiates heat only by radiation and convection without wind. It is a dry sensible temperature that includes. As one method of obtaining the equivalent temperature Teq, a heater is incorporated in the sensor body,
In order to keep the temperature of the sensor body (sensor temperature) Tcr constant at a constant value (for example, 36.5 ° C), a method of controlling the amount of electric power supplied to the heater has been proposed (eg, Japanese Patent Publication No. 60-12569). (Japanese Patent Laid-Open No. 4-131655). According to such a method, the equivalent temperature Teq can be calculated by measuring the amount of electric power supplied to the heater and performing a predetermined calculation.
【０００３】図１０はこのような熱環境度測定、例えば
室内の壁面に取付けられて室内の温度環境を測定し、空
調装置の制御を行うために用いられる等価温度センサの
従来例を示す図、図１１は温熱感覚演算装置全体の構成
を示す図である。これらの図において、１はセンサ本
体、２はセンサ本体１内に配設された加熱ヒータ、３は
センサ本体１内に埋設された温度センサで、これらによ
って等価温度センサを構成している。センサ本体１は
銅、アルミニウム等の熱伝導性に優れた材料によって形
成されており、形状としては一般に人体の形状を模して
円柱形状とされる。温度センサ３は温度を電気信号に変
換できるものであれば種類を問わない。熱環境度の測定
に際しては、設定温度値演算部４にて気温Ｔａと衣服の
熱抵抗Ｉｃｌとに基づき設定温度値Ｔｓｋを算出し、セ
ンサ温度Ｔｃｒを設定温度値Ｔｓｋに合致させるよう
に、環境計測部（等価温度センサ）の加熱ヒータ２への
ヒーターパワーＨを制御し、気温Ｔａ，衣服の熱抵抗Ｉ
ｃｌ，設定温度Ｔｓｋ，ヒーターパワーＨに基ずき等価
温度Ｔｅｑ＊を算出する。これにより、気流速度Ｖａｉ
ｒが大きい場合でも等価温度Ｔｅｑが人体の感じる等価
温度Ｔｅｑに高精度で合致するものとなり、正確な等価
温度の計測が可能となる。FIG. 10 is a diagram showing a conventional example of such an equivalent temperature sensor used for measuring the thermal environment degree, for example, measuring the temperature environment of the room by being mounted on the wall surface of the room, and controlling the air conditioner. FIG. 11 is a diagram showing the overall configuration of the thermal sensation calculation device. In these figures, 1 is a sensor body, 2 is a heater disposed in the sensor body 1, and 3 is a temperature sensor embedded in the sensor body 1, and these constitute an equivalent temperature sensor. The sensor body 1 is formed of a material having excellent thermal conductivity such as copper and aluminum, and generally has a columnar shape imitating the shape of a human body. The temperature sensor 3 may be of any type as long as it can convert the temperature into an electric signal. When measuring the degree of thermal environment, the set temperature value calculation unit 4 calculates the set temperature value Tsk based on the temperature Ta and the thermal resistance Icl of the clothes, and the sensor temperature Tcr is set to match the set temperature value Tsk. The heater power H to the heater 2 of the measuring unit (equivalent temperature sensor) is controlled to control the temperature Ta and the thermal resistance I of the clothes.
The equivalent temperature Teq * is calculated based on cl, the set temperature Tsk , and the heater power H. As a result, the air velocity Vai
Even if r is large, the equivalent temperature Teq matches the equivalent temperature Teq felt by the human body with high accuracy, and accurate equivalent temperature measurement is possible.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】上記したように等価温
度Ｔｅｑは人体の受ける輻射、気流、気温から求められ
るものである。従来の等価温度センサにあっては、上述
した通り人体の形状を円柱と見立て、センサ本体１をこ
れと相似な円柱状に形成していた。しかしながら、実際
の人体の形状は円柱ではないため、センサの気流特性と
輻射特性が人体のそれと異なり、測定誤差を生じるとい
う問題があった。As described above, the equivalent temperature Teq is obtained from the radiation received by the human body, the air flow, and the air temperature. In the conventional equivalent temperature sensor, the shape of the human body is regarded as a cylinder as described above, and the sensor body 1 is formed in a cylindrical shape similar to this. However, since the actual shape of the human body is not a cylinder, the airflow characteristics and radiation characteristics of the sensor are different from those of the human body, and there is a problem that a measurement error occurs.
【０００５】したがって、本発明は上記したような従来
の問題点に鑑みてなされたもので、その目的とするとこ
ろは、センサの気流特性と輻射特性を人体のそれと近似
させることにより、測定誤差を生じず、等価温度をより
正確に測定し得るようにした等価温度センサを提供する
ことにある。Therefore, the present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and an object thereof is to make a measurement error by approximating the airflow characteristic and the radiation characteristic of the sensor to those of the human body. An object of the present invention is to provide an equivalent temperature sensor that does not occur and can measure the equivalent temperature more accurately.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、加熱ヒータと、センサ本体と、温度センサと
を備え、前記温度センサによって検出される前記センサ
本体の表面温度が一定となるように前記加熱ヒータを制
御して気温、風速等に対する変化を検出する等価温度セ
ンサにおいて、前記センサ本体は、人体の投影面積係数
に近似した形状を有しているものである。To achieve the above object, the present invention comprises a heater, a sensor body, and a temperature sensor, and the surface temperature of the sensor body detected by the temperature sensor is constant. In the equivalent temperature sensor that controls the heating heater to detect changes with respect to temperature, wind speed, etc., the sensor body has a shape approximate to the projected area coefficient of the human body.
【０００７】[0007]
【作用】本発明において、センサ本体は、人体の投影面
積係数に近似した形状を有しているので、人体と同様な
輻射、気流感度を有する。In the present invention, since the sensor body has a shape similar to the projected area coefficient of the human body, it has the same radiation and air flow sensitivity as the human body.
【０００８】[0008]
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて
詳細に説明する。図１は本発明に係る等価温度センサの
一実施例を示す外観斜視図、図２は横断面図、図３は縦
断面図である。なお、図中図１０に示した従来センサと
同一構成部材のものに対しては同一符号をもって示す。
これらの図において、本発明は等価温度センサ５のケー
スを構成するセンサ本体１を、人体の上下、左右、前後
方向からの投影面積係数の比に近似した縦長の薄箱型に
形成したものである。センサ本体１は、銅、アルミニウ
ム合金等の金属もしくはプラスチックによって形成さ
れ、大きさは、例えば高さＵ＝６０ｍｍ、長さＬ＝２４
ｍｍ、厚さＢ＝１６ｍｍの中空形状で、外側面に加熱ヒ
ータ２が、内部中央に温度センサ３がそれぞれ配設され
ている。また、センサ本体１の前面の上下部には開口
６，７がそれぞれ形成されており、下方側開口部７には
配線基板８が挿入固定されている。なお、９は温度セン
サ３と配線基板８を接続するリード線で、このリード線
９は温度センサ３を支持する支持体としても用いられ
る。１０は止めねじ（図示せず）が挿通されるねじ取付
孔である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to the embodiments shown in the drawings. FIG. 1 is an external perspective view showing an embodiment of an equivalent temperature sensor according to the present invention, FIG. 2 is a horizontal sectional view, and FIG. 3 is a vertical sectional view. In the figure, the same components as those of the conventional sensor shown in FIG. 10 are designated by the same reference numerals.
In these drawings, the present invention shows that the sensor body 1 constituting the case of the equivalent temperature sensor 5 is formed in a vertically long thin box type which is close to the ratio of the projected area coefficient from the vertical, horizontal, and front-back directions of the human body. is there. The sensor body 1 is made of metal such as copper or aluminum alloy or plastic, and has a size of, for example, height U 1 = 60 mm and length L = 24.
The heater 2 is provided on the outer side surface and the temperature sensor 3 is provided at the center of the inside. Further, openings 6 and 7 are formed in the upper and lower parts of the front surface of the sensor body 1, and a wiring board 8 is inserted and fixed in the lower opening 7. A lead wire 9 connects the temperature sensor 3 and the wiring board 8, and the lead wire 9 is also used as a support for supporting the temperature sensor 3. Reference numeral 10 is a screw mounting hole into which a set screw (not shown) is inserted.
【０００９】投影面積係数Ｋｓは、国際規格（ＩＳＯ）
７７２６ＡｎｎｅｘＢによると次式によって示される。The projected area coefficient Ks is an international standard (ISO).
According to 7726 Annex B, it is shown by the following equation.
【００１０】 [0010]
【００１１】ここで、Ａｐｒはある方向に投影された表
面積、Ａｒは全放射表面積である。この投影面積係数は
人体またはセンサの形状に関係するものであって、各方
向から放射熱の相対的な重要さを示すものである。Here, Apr is the surface area projected in a certain direction, and Ar is the total radiation surface area. This projected area coefficient is related to the shape of the human body or the sensor, and indicates the relative importance of radiant heat from each direction.
【００１２】下記表は人体、楕円体、および球の立位と
座位における各投影面積係数Ｋｓについて示したもので
ある。 The following table shows the projected area coefficients Ks in the standing and sitting positions of the human body, ellipsoid, and sphere.
【００１３】また投影面積係数Ｋｓを使った平均輻射温
度Ｔｒは次式によって表される。The average radiation temperature Tr using the projected area coefficient Ks is expressed by the following equation.
【００１４】 [0014]
【００１５】 但し；Ｔｐｒ１：上方向からの面放射温度 Ｔｐｒ２：下方向からの面放射温度 Ｔｐｒ３：右方向からの面放射温度 Ｔｐｒ４：左方向からの面放射温度 Ｔｐｒ５：前方向からの面放射温度 Ｔｐｒ６：後方向からの面放射温度 Ｋｓａ ：上下方向の投影面積係数 Ｋｓｂ ：左右方向の投影面積係数 Ｋｓｃ ：前後方向の投影面積係数 そこで、センサ本体１の形状を次式の投影面積係数Ｋｓ
を満足するような形状とする。Where: Tpr1: surface radiation temperature from above Tpr2: surface radiation temperature from below Tpr3: surface radiation temperature from right Tpr4: surface radiation temperature from left Tpr5: surface radiation temperature from front Tpr6: Surface radiation temperature from the rear direction Ksa: Vertical area projection area coefficient Ksb: Horizontal direction projection area coefficient Ksc: Front-back direction projection area coefficient Then, the shape of the sensor body 1 is calculated by the following area projection area coefficient Ks.
To satisfy the above condition.
【００１６】 [0016]
【００１７】ここで、Ｋは係数である。上記（３）式よ
り Ｋｓａ＝Ｋ・Ｋｓａ’ ・・・・ （４） Ｋｓｂ＝Ｋ・Ｋｓｂ’ ・・・・ （５） Ｋｓｃ＝Ｋ・Ｋｓｃ’ ・・・・ （６） そこで、本発明は（４）式、（５）式および（６）式と
なるようなＫｓａ’、Ｋｓｂ’、Ｋｓｃ’を満たす形状
のセンサ本体１を用いるようにしたものである。この場
合、上記センサ本体１の等価温度係数は、Ｋｓａ’＝
０．０７１、Ｋｓｂ’＝０．２０７、Ｋｓｃ’＝０．３
１１で、いずれも人体の投影温度係数に近似した値を満
足している。このようにセンサ本体１の形状を人体の投
影面積係数の値に近似した形状とすると、センサ自体の
輻射感度（放射熱伝達率）と気流感度（対流熱伝達率）
が人体のそれに近似するため、従来のセンサに比べて誤
差が小さく、より高精度に等価温度を測定することがで
きる。Here, K is a coefficient. From the above equation (3) , Ksa = K · Ksa ′ ··· ( 4 ) Ksb = K · Ksb ′ ··· ( 5 ) Ksc = K · Ksc ′ ··· ( 6 ) Therefore, the present invention is The sensor main body 1 having a shape satisfying Ksa ′, Ksb ′, and Ksc ′ that satisfies the equations ( 4 ), ( 5 ), and ( 6 ) is used. In this case, the equivalent temperature coefficient of the sensor body 1 is Ksa ′ =
0.071, Ksb '= 0.207, Ksc' = 0.3
In No. 11, all satisfy the values approximate to the projected temperature coefficient of the human body. In this way, when the shape of the sensor body 1 is approximated to the value of the projected area coefficient of the human body, the radiation sensitivity (radiant heat transfer coefficient) and the air flow sensitivity (convective heat transfer coefficient) of the sensor itself.
Since it is close to that of the human body, the error is smaller than that of the conventional sensor, and the equivalent temperature can be measured with higher accuracy.
【００１８】ここで、本発明において、Ｈ；発熱量〔Ｗ
／ｍ２〕，ｈｒ；放射熱伝達率〔Ｗ／（ｍ２・Ｋ）〕，
Ａ・Ｖａｉｒｎ；対流熱伝達率〔Ｗ／（ｍ２・Ｋ）〕，
Ａ；定数，ｎ；定数，Ｔｒ；平均輻射温度〔°Ｃ〕とす
ると、熱抵抗Ｒが有る場合のＴｅｑ誤差の理論式は次式
によって求められる。熱抵抗Ｒがない場合の計測部熱平
衡式In the present invention, H: calorific value [W
/ M 2 ], hr; radiant heat transfer coefficient [W / (m 2 · K)],
A · Vair n ; convection heat transfer coefficient [W / (m 2 · K)],
A: constant, n: constant, Tr; average radiation temperature [° C]
If that, the theoretical expression of Teq error when the thermal resistance R there is obtained by the following equation. Thermal equilibrium equation for measuring section when there is no thermal resistance R
【００１９】Ｈ＝ｈｒ×（Ｔｃｒ−ｈｒ）＋Ａ×Ｖａｉ
ｒｎ×（Ｔｃｒ−Ｔａ）・・・・（７） 熱抵抗Ｒが有る場合の計測部熱平衡式H = hr × (Tcr-hr) + A × Vai
r n × (Tcr-Ta) ···· (7) when the thermal resistance R there measuring unit heat balance equation
【００２０】 [0020]
【００２１】等価温度Ｔｅｑを表す式は The equation expressing the equivalent temperature Teq is
【００２２】上記（８）式をＴｒについて解き上記
（９）式に代入して求めたＴｅｑと、上記（７）式をＴ
ｒについて解き上記（９）式に代入して求めたＴｅｑと
の差が誤差ｅであり、次式によって表される（ここで、
Ｔｃｒ＝Ｔｓｋ）。 Solving equation (8) for Tr,
Teq obtained by substituting the equation (9) into the equation (7) is T
Teq obtained by solving for r and substituting it in the above equation (9)
Is the error e and is represented by the following equation (where,
Tcr = Tsk) .
【００２３】上記（７）、（８）式より熱抵抗Ｒが有る
場合のＴｅｑの誤差ｅは、次式によって表される。From the above equations ( 7 ) and ( 8 ), the error e of Teq when there is a thermal resistance R is expressed by the following equation.
【００２４】 [0024]
【００２５】（１０）式より熱抵抗Ｒが大きい程、誤差
ｅが大きくなるので、本発明のセンサ本体１は熱抵抗Ｒ
が小さいものが望ましい。 From equation (10), the larger the thermal resistance R, the more error
Since e becomes large, the sensor body 1 of the present invention has a thermal resistance R
It is desirable that the is small.
【００２６】図４〜図９はそれぞれＫｓａ、Ｋｓｂ、Ｋ
ｓｃを満足するセンサ本体の他の一実施例を示す図で、
図４〜図８は立位、図９は座位の場合である。なお、寸
法は比率である。4 to 9 show Ksa, Ksb, and K, respectively.
It is a figure which shows another Example of the sensor main body which satisfies sc,
4 to 8 show the case of standing and FIG. 9 shows the case of sitting. The dimensions are ratios.
【００２７】図４は高さＵ＝９５０、Ｌ＝４００、Ｂ＝
２５３の縦長の薄箱型に形成した例である。この場合、
Ｋｓａ’＝０．０６２２、Ｋｓｂ’＝０．１７８９、Ｋ
ｓｃ’＝０．２７２３となる。FIG. 4 shows height U = 950, L = 400, B =
This is an example of forming a thin rectangular box of 253. in this case,
Ksa '= 0.0622, Ksb' = 0.1789, K
sc '= 0.2723.
【００２８】図５は正面視形状を人体の正面視形状と略
等しく形成したものである。各部の寸法は、Ｕ＝２３７
５、Ｌ＝１０００、Ｂ＝５６４、Ｆ＝７００、ＦＵ＝１
０００、Ｋｓａ’＝０．０６２２、Ｋｓｂ’＝０．１７
８９、Ｋｓｃ’＝０．２７２２である。FIG. 5 shows a front view shape which is substantially the same as the front view shape of a human body. The size of each part is U = 237
5, L = 1000, B = 564, F = 700, F U = 1
000, Ksa '= 0.0622, Ksb' = 0.17
89 and Ksc '= 0.2722.
【００２９】図６は同じく正面視形状を人体の正面視形
状と略等しく形成したものである。各部の寸法は、Ｕ＝
１０００、Ｌ＝４００、Ｂ＝２７２５、Ｆ＝３３２．８
７、ＦＵ＝１５００、Ｔ＝５０、ＴＬ＝２００で、Ｋｓ
ａ’＝０．０６０９、Ｋｓｂ’＝０．１７１２、Ｋｓｃ
＝０．２６６５’である。Similarly, FIG. 6 shows a front view shape which is substantially the same as the front view shape of a human body. The size of each part is U =
1000, L = 400, B = 2725, F = 332.8
7, F U = 1500, T = 50, TL = 200, Ks
a '= 0.0609, Ksb' = 0.712, Ksc
= 0.2665 '.
【００３０】図７は平面視楕円形の縦長薄箱型に形成し
た例を示す。各部の寸法は、Ｕ＝５０、Ｌ＝２６、Ｂ＝
１６、Ｔ＝９、Ｄ＝１５で、Ｋｓａ’＝０．００７９、
Ｋｓｂ’＝０．２２６、Ｋｓｃ’＝０．３４７であっ
た。FIG. 7 shows an example in which a vertically long thin box shape having an elliptical shape in plan view is formed. The dimensions of each part are: U = 50, L = 26, B =
16, T = 9, D = 15, Ksa ′ = 0.079,
Ksb '= 0.226 and Ksc' = 0.347.
【００３１】図８は縦長の薄箱型に形成し、Ｕ＝３９
４、Ｌ＝９０、Ｂ＝１３７に設定した例を示す。この場
合、Ｋｓａ’＝０．０００６、Ｋｓｂ’＝０．１７４
２、Ｋｓｃ’＝０．２６５２である。FIG. 8 shows a vertically elongated thin box type, where U = 39.
4, an example in which L = 90 and B = 137 are set is shown. In this case, Ksa '= 0.0006, Ksb' = 0.174
2, Ksc ′ = 0.652.
【００３２】図９は縦長の薄箱型に形成したものであ
る。Ｕ＝３３３３、Ｌ＝２７２７、Ｂ＝２０００で、Ｋ
ｓａ’＝０．１２８６、Ｋｓｂ’＝０．１５７１、Ｋｓ
ｃ’＝０．２１４３であった。これらの形状はいずれも
人体の投影面積係数Ｋｓａ、Ｋｓｂ、Ｋｓｃに近似した
値を有している。FIG. 9 shows a vertically long thin box type. U = 3333, L = 2727, B = 2000, K
sa '= 0.1286, Ksb' = 0.571, Ks
It was c '= 0.2143. All of these shapes have values close to the projected area coefficients Ksa, Ksb, and Ksc of the human body.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る等価温
度センサによれば、センサ本体の形状を人体の投影面積
係数に近似した形状としたので、人体と同様な輻射、気
流感度が得られ、等価温度をより高精度に求めることが
できる。As described above, according to the equivalent temperature sensor of the present invention, since the shape of the sensor body is approximate to the projected area coefficient of the human body, the same radiation and air flow sensitivity as the human body can be obtained. , The equivalent temperature can be obtained with higher accuracy.
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】全図[Correction target item name] All drawings
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図２】 [Fig. 2]
【図４】 [Figure 4]
【図５】 [Figure 5]
【図６】 [Figure 6]
【図１】 [Figure 1]
【図３】 [Figure 3]
【図７】 [Figure 7]
【図８】 [Figure 8]
【図９】 [Figure 9]
【図１０】 [Figure 10]
【図１１】 FIG. 11
Claims (1)
サとを備え、前記温度センサによって検出される前記セ
ンサ本体の表面温度が一定となるように前記加熱ヒータ
を制御して気温、風速等に対する変化を検出する等価温
度センサにおいて、前記センサ本体は、人体の投影面積
係数に近似した形状を有していることを特徴とする等価
温度センサ。1. A heating heater, a sensor body, and a temperature sensor are provided, and the heating heater is controlled so that the surface temperature of the sensor body detected by the temperature sensor is constant, so that the temperature and wind speed can be controlled. An equivalent temperature sensor for detecting a change, wherein the sensor body has a shape approximate to a projected area coefficient of a human body.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5020860A JP2829558B2 (en) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | Equivalent temperature sensor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5020860A JP2829558B2 (en) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | Equivalent temperature sensor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06213691A true JPH06213691A (en) | 1994-08-05 |
| JP2829558B2 JP2829558B2 (en) | 1998-11-25 |
Family
ID=12038885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5020860A Expired - Lifetime JP2829558B2 (en) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | Equivalent temperature sensor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2829558B2 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02125242A (en) * | 1988-11-02 | 1990-05-14 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Reflection type screen |
| JPH04136654A (en) * | 1990-09-25 | 1992-05-11 | Yamatake Honeywell Co Ltd | Average radiation temperature measurement average radiation temperature sensor |
-
1993
- 1993-01-14 JP JP5020860A patent/JP2829558B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02125242A (en) * | 1988-11-02 | 1990-05-14 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Reflection type screen |
| JPH04136654A (en) * | 1990-09-25 | 1992-05-11 | Yamatake Honeywell Co Ltd | Average radiation temperature measurement average radiation temperature sensor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2829558B2 (en) | 1998-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Winslow et al. | A new method of partitional calorimetry | |
| CN111981655B (en) | Sensing system | |
| US4433923A (en) | Operative temperature sensing system | |
| JP2581625B2 (en) | Method and apparatus for calculating thermal sensation, method and apparatus for calculating predicted average thermal sensation | |
| JP2540350B2 (en) | Dry balance with temperature adjustment function and calibration method for dry balance | |
| JPH05269087A (en) | Measuring method of infrared radiation from body and device thereof | |
| JPH10103745A (en) | Detecting device of thermal environment | |
| JPH0577931B2 (en) | ||
| JPH06213691A (en) | Equivalent temperature sensor | |
| EP0274077B1 (en) | Thermal sensing system | |
| JP2829559B2 (en) | Equivalent temperature sensor | |
| JPH04131653A (en) | Thermal sense operation device | |
| JP3021738B2 (en) | Thermal sensation sensor | |
| US3529473A (en) | Non-contact temperature measuring device | |
| US4964115A (en) | Thermal sensing system | |
| JPH0510791A (en) | Method and device for computing anticipated average feeling temperature | |
| JP5575625B2 (en) | Humidity detector | |
| WO2022235153A1 (en) | Thermal comfort measuring system | |
| JPH0716981Y2 (en) | Air conditioner temperature sensor | |
| JPH0672816B2 (en) | Thermal detector | |
| JPH051842A (en) | Thermal sense arithmetic device | |
| JPH0672820B2 (en) | Thermal detector | |
| JPS6010161A (en) | Apparatus for measuring heat retaining property | |
| JPH0672821B2 (en) | Thermal detector | |
| JPH0672823B2 (en) | Thermal detector |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080925 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080925 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090925 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090925 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 12 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100925 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100925 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110925 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120925 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120925 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120925 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130925 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130925 Year of fee payment: 15 |