JPH062033A - 高強度ボルト用鋼の製法 - Google Patents
高強度ボルト用鋼の製法Info
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- JPH062033A JPH062033A JP18433992A JP18433992A JPH062033A JP H062033 A JPH062033 A JP H062033A JP 18433992 A JP18433992 A JP 18433992A JP 18433992 A JP18433992 A JP 18433992A JP H062033 A JPH062033 A JP H062033A
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- delayed fracture
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 １５００Ｎ／mm2 レベルの引張強さを有し、
且つ１３００Ｎ／mm2 レベル以上の耐遅れ破壊特性を備
えており、自動車用部品等として小型化、軽量化の要望
に応ずることのできる高強度ボルト用鋼を得ること。 【構成】 Ｃ：０．２５〜０．４５％（重量％：以下同
じ）Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．２〜０．８％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：
０．０５％以下、Ｍｏ：０．４〜１．５％、Ｖ：０．０
５〜０．４０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：
０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避不純物の
要件を満たす鋼材を焼入れした後、４００℃以上の温度
で焼戻し処理し、引張強さ１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以
上の耐遅れ破壊特性を示す高強度ボルト用鋼を得る。
且つ１３００Ｎ／mm2 レベル以上の耐遅れ破壊特性を備
えており、自動車用部品等として小型化、軽量化の要望
に応ずることのできる高強度ボルト用鋼を得ること。 【構成】 Ｃ：０．２５〜０．４５％（重量％：以下同
じ）Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．２〜０．８％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：
０．０５％以下、Ｍｏ：０．４〜１．５％、Ｖ：０．０
５〜０．４０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：
０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避不純物の
要件を満たす鋼材を焼入れした後、４００℃以上の温度
で焼戻し処理し、引張強さ１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以
上の耐遅れ破壊特性を示す高強度ボルト用鋼を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の車輛用部
品、産業機械用、土木建築用などに使用される、引張強
さ１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の耐遅れ破壊性に優れたボル
ト用鋼の製法に関するものである。
品、産業機械用、土木建築用などに使用される、引張強
さ１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の耐遅れ破壊性に優れたボル
ト用鋼の製法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の燃費向上及び排ガス低減
の要請から車体重量の軽量化が指向され、それに伴って
使用されるボルトにも高強度のものが要求される様にな
ってきている。また建築構造物の大型化が進むにつれ
て、土木建築用のボルトにも高強度のものが要求されて
きている。
の要請から車体重量の軽量化が指向され、それに伴って
使用されるボルトにも高強度のものが要求される様にな
ってきている。また建築構造物の大型化が進むにつれ
て、土木建築用のボルトにも高強度のものが要求されて
きている。
【０００３】ボルトを高強度化していく場合、最も気を
つけなければならないものに遅れ破壊現象がある。特に
上記の様な用途に使用されるボルト用鋼では引張強さが
１２００Ｎ／ｍｍ2 を超えるあたりから遅れ破壊感受性
が急激に高まり、遅れ破壊を起こし易くなる。このこと
は、現在のＪＩＳ−Ｂ−１０５１「ボルト小ねじの機械
的性質」の最も高い強度クラスが１２．９であること
や、Ｂ−１１８６「摩擦接合用高力六角ボルト、六角ナ
ット、平座金セット」の規格では１１Ｔが最も上である
ことによっても伺える。
つけなければならないものに遅れ破壊現象がある。特に
上記の様な用途に使用されるボルト用鋼では引張強さが
１２００Ｎ／ｍｍ2 を超えるあたりから遅れ破壊感受性
が急激に高まり、遅れ破壊を起こし易くなる。このこと
は、現在のＪＩＳ−Ｂ−１０５１「ボルト小ねじの機械
的性質」の最も高い強度クラスが１２．９であること
や、Ｂ−１１８６「摩擦接合用高力六角ボルト、六角ナ
ット、平座金セット」の規格では１１Ｔが最も上である
ことによっても伺える。
【０００４】このようなところから現在これらの業界で
使用されているボルトの強度の上限は、一部の例外を除
いて殆どが１２００〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度となって
おり、これらのボルト用材料としては、通常１０．９ク
ラスではＳＣＲ４３５やＳＣＲ４４０のＣｒ鋼、また１
２．９クラスではＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０などのＣ
ｒ−Ｍｏ鋼の如く、いずれも合金元素としてＣｒを含む
低合金鋼が使用されている。
使用されているボルトの強度の上限は、一部の例外を除
いて殆どが１２００〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度となって
おり、これらのボルト用材料としては、通常１０．９ク
ラスではＳＣＲ４３５やＳＣＲ４４０のＣｒ鋼、また１
２．９クラスではＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０などのＣ
ｒ−Ｍｏ鋼の如く、いずれも合金元素としてＣｒを含む
低合金鋼が使用されている。
【０００５】これはＣｒが鋼の焼入れ性を確保するのに
有効であると共に、比較的廉価な合金元素であるからで
ある。これらの鋼材は通常、焼入・焼戻し処理すること
により所定の強度に調質して使用されるが、あまり高強
度にすると遅れ破壊感受性が高くなるため、実用強度と
しては前述の１２００〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度が上限
とされている。
有効であると共に、比較的廉価な合金元素であるからで
ある。これらの鋼材は通常、焼入・焼戻し処理すること
により所定の強度に調質して使用されるが、あまり高強
度にすると遅れ破壊感受性が高くなるため、実用強度と
しては前述の１２００〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度が上限
とされている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】高強度鋼材に見られる
遅れ破壊現象については多くの研究が行なわれている
が、現状では鋼成分の影響などを含めて未解明の部分も
多い。いずれにしても最近自動車メーカなどから強く要
望されているのは１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の高強
度ボルト鋼材であるが、この様な強度レベルの高強度ボ
ルト鋼材は提供されていない。
遅れ破壊現象については多くの研究が行なわれている
が、現状では鋼成分の影響などを含めて未解明の部分も
多い。いずれにしても最近自動車メーカなどから強く要
望されているのは１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の高強
度ボルト鋼材であるが、この様な強度レベルの高強度ボ
ルト鋼材は提供されていない。
【０００７】本発明はこの様な事情に着目してなされた
ものであって、その目的は引張強さ１３００Ｎ／ｍｍ2
以上の耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼を提供し
ようとするものである。
ものであって、その目的は引張強さ１３００Ｎ／ｍｍ2
以上の耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼を提供し
ようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る高強度ボルト用鋼の構成は、Ｃ：
０．２５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．２〜０．８％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０
１５％以下、Ｃｒ：０．０５％以下、Ｍｏ：０．４〜
１．５％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅ
および不可避不純物の要件を満たす鋼材を焼入れした
後、４００℃以上の温度で焼戻し処理するところに要旨
を有するものである。
のできた本発明に係る高強度ボルト用鋼の構成は、Ｃ：
０．２５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．２〜０．８％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０
１５％以下、Ｃｒ：０．０５％以下、Ｍｏ：０．４〜
１．５％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅ
および不可避不純物の要件を満たす鋼材を焼入れした
後、４００℃以上の温度で焼戻し処理するところに要旨
を有するものである。
【０００９】
【作用】以下、本発明における鋼成分の限定理由につい
て詳述する。 Ｃ：０．２５〜０．４％ Ｃは鋼の焼入性を高めて高強度を得るために欠くことの
できない元素であり、４００℃以上の適切な焼戻し温度
で１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の引張強さを得るには
０．２５％以上含有させなければならない。しかし多す
ぎると冷間加工性および靭性が悪くなるので、０．４％
以下に抑えるべきである。
て詳述する。 Ｃ：０．２５〜０．４％ Ｃは鋼の焼入性を高めて高強度を得るために欠くことの
できない元素であり、４００℃以上の適切な焼戻し温度
で１３００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の引張強さを得るには
０．２５％以上含有させなければならない。しかし多す
ぎると冷間加工性および靭性が悪くなるので、０．４％
以下に抑えるべきである。
【００１０】Ｓｉ：０．１％以下 Ｓｉは鋼の脱酸に有効な元素であるが、酸化物系の介在
物を生成すると共に、球状化焼鈍や焼入れ処理などの熱
処理時における粒界酸化を助長し、冷鍛性および耐遅れ
破壊性を低下させるため０．１％以下とした。
物を生成すると共に、球状化焼鈍や焼入れ処理などの熱
処理時における粒界酸化を助長し、冷鍛性および耐遅れ
破壊性を低下させるため０．１％以下とした。
【００１１】Ｍｎ：０．２〜０．８％ Ｍｎは脱酸性元素として有効に作用すると共に鋼の焼入
性を高める効果があり、またＳによる熱間脆化を防止す
るためにも０．２％以上含有させなければならない。し
かし多過ぎると粒界への偏析が多くなり、粒界強度を低
下させて耐遅れ破壊性を悪化させるので０．８％を上限
とする。
性を高める効果があり、またＳによる熱間脆化を防止す
るためにも０．２％以上含有させなければならない。し
かし多過ぎると粒界への偏析が多くなり、粒界強度を低
下させて耐遅れ破壊性を悪化させるので０．８％を上限
とする。
【００１２】Ｐ：０．０１５％以下 Ｐは不可避不純物として混入してくる成分であり、粒界
偏析を起こして耐遅れ破壊性を阻害するので少ない方が
よいが、０．０１５％以下であれば実用上の障害となる
ことはない。
偏析を起こして耐遅れ破壊性を阻害するので少ない方が
よいが、０．０１５％以下であれば実用上の障害となる
ことはない。
【００１３】Ｓ：０．１５％以下 Ｓは熱間脆性を引起こすばかりでなく、Ｍｎと結合して
ＭｎＳを生成しボルト成形時の冷間鍛造性を阻害したり
鋼の耐遅れ破壊性を悪化させるため０．０１５％を上限
として定めた。
ＭｎＳを生成しボルト成形時の冷間鍛造性を阻害したり
鋼の耐遅れ破壊性を悪化させるため０．０１５％を上限
として定めた。
【００１４】Ｃｒ：０．０５％以下 Ｃｒは焼入れ性を高めて高強度化を増進するのに極めて
有効な元素である。しかし反面粒界に炭化物として析出
して、粒界強度を低下させる傾向があり、こうした傾向
は、引張強さが１２００Ｎ／ｍｍ2 程度以下で遅れ破壊
感受性の低いボルト用鋼の場合は殆ど問題になることは
ないが、遅れ破壊感受性が顕著に表われるそれ以上の高
強度域では上記の悪影響が無視できなくなるので、０．
０５％以下と定めた。
有効な元素である。しかし反面粒界に炭化物として析出
して、粒界強度を低下させる傾向があり、こうした傾向
は、引張強さが１２００Ｎ／ｍｍ2 程度以下で遅れ破壊
感受性の低いボルト用鋼の場合は殆ど問題になることは
ないが、遅れ破壊感受性が顕著に表われるそれ以上の高
強度域では上記の悪影響が無視できなくなるので、０．
０５％以下と定めた。
【００１５】Ｍｏ：０．４〜１．５％ Ｍｏは焼入れ性と焼戻し軟化抵抗の向上に有効な元素で
あり、また耐遅れ破壊性を改善するためにも欠くことの
できない元素であり、０．４０％未満では引張強さが１
２００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の高強度ボルト用鋼として
の要求特性を満足することができない。しかしそれらの
効果は１．５０％程度で飽和し、それ以上の添加はいた
ずらにコストアップを招くだけであるので経済的に無駄
である。
あり、また耐遅れ破壊性を改善するためにも欠くことの
できない元素であり、０．４０％未満では引張強さが１
２００Ｎ／ｍｍ2 レベル以上の高強度ボルト用鋼として
の要求特性を満足することができない。しかしそれらの
効果は１．５０％程度で飽和し、それ以上の添加はいた
ずらにコストアップを招くだけであるので経済的に無駄
である。
【００１６】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは脱酸作用を有するほか、フリー窒素の固定による
焼戻し脆化の防止と結晶粒の微細化のため０．０１％以
上含有させなければならない。しかし０．０５％を超え
ると靭性に悪影響が現われてくるので、それ以上の添加
は避けるべきである。
焼戻し脆化の防止と結晶粒の微細化のため０．０１％以
上含有させなければならない。しかし０．０５％を超え
ると靭性に悪影響が現われてくるので、それ以上の添加
は避けるべきである。
【００１７】Ｔｉ：０．０１〜０．１％ Ｔｉは結晶粒度を微細化して耐遅れ破壊性を高めると共
に、フリー窒素を固定して耐遅れ破壊性を高める作用が
あり、０．０１％以上含有させなければならない。しか
し多過ぎると粗大なＴｉＮが多量生成して冷間加工性や
耐遅れ破壊性をかえって阻害するので上限を０．１０％
とした。本発明で規定する必須構成元素は以上の通りで
あるが、必要によりＮｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｚｒの１種以上を
適量含有させることによってボルト用鋼としての物性を
更に高めることができる。
に、フリー窒素を固定して耐遅れ破壊性を高める作用が
あり、０．０１％以上含有させなければならない。しか
し多過ぎると粗大なＴｉＮが多量生成して冷間加工性や
耐遅れ破壊性をかえって阻害するので上限を０．１０％
とした。本発明で規定する必須構成元素は以上の通りで
あるが、必要によりＮｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｚｒの１種以上を
適量含有させることによってボルト用鋼としての物性を
更に高めることができる。
【００１８】Ｎｉ：０．０５〜１．０％ Ｎｉは鋼の靭性及び焼入れ性を高める作用があり、こう
した作用は０．０５％以上含有させることによって有効
に発揮される。しかしその効果は１．０％程度で飽和
し、それ以上添加してもコストアップを招くだけである
ので経済的に無駄である。
した作用は０．０５％以上含有させることによって有効
に発揮される。しかしその効果は１．０％程度で飽和
し、それ以上添加してもコストアップを招くだけである
ので経済的に無駄である。
【００１９】Ｖ：０．０５〜０．４％ Ｖは析出硬化により焼戻し軟化抵抗を高めると共に、結
晶粒の微細化により靭性を高める作用があり、こうした
効果は０．０５％以上含有させることによって有効に発
揮される。しかしそれらの効果は０．４０％程度で飽和
し、それ以上の添加は無駄である。
晶粒の微細化により靭性を高める作用があり、こうした
効果は０．０５％以上含有させることによって有効に発
揮される。しかしそれらの効果は０．４０％程度で飽和
し、それ以上の添加は無駄である。
【００２０】Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．０
１〜０．１％ Ｎｂ及びＺｒは結晶粒の微細化を増進し靭性を高める作
用があるが、いずれも０．１％を超えると耐遅れ破壊性
や靭性をかえって阻害するため、上限を夫々０．１％と
した。
１〜０．１％ Ｎｂ及びＺｒは結晶粒の微細化を増進し靭性を高める作
用があるが、いずれも０．１％を超えると耐遅れ破壊性
や靭性をかえって阻害するため、上限を夫々０．１％と
した。
【００２１】本発明のボルト用鋼は、上記成分組成の要
件を満たす鋼材を溶解・鋳造後、常法に従って圧延、球
状化焼鈍、伸線加工等の２次加工に付し、更に冷間鍛造
等によって所定のボルト形状に加工した後、焼入・焼戻
し処理することにより引張強さを１３００Ｎ／ｍｍ2 レ
ベル以上に高める。このとき、焼入れ後の焼戻し温度は
４００℃以上に設定しなければならず、この温度が低過
ぎる場合は、焼戻し脆性が顕著となって本発明の目的が
達成できなくなる。焼戻し温度の上限は特に存在しない
が、一般的なのは６００℃程度以下であり、より好まし
い焼戻し温度は４００〜５００℃の範囲である。
件を満たす鋼材を溶解・鋳造後、常法に従って圧延、球
状化焼鈍、伸線加工等の２次加工に付し、更に冷間鍛造
等によって所定のボルト形状に加工した後、焼入・焼戻
し処理することにより引張強さを１３００Ｎ／ｍｍ2 レ
ベル以上に高める。このとき、焼入れ後の焼戻し温度は
４００℃以上に設定しなければならず、この温度が低過
ぎる場合は、焼戻し脆性が顕著となって本発明の目的が
達成できなくなる。焼戻し温度の上限は特に存在しない
が、一般的なのは６００℃程度以下であり、より好まし
い焼戻し温度は４００〜５００℃の範囲である。
【００２２】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、ボ
ルト用鋼の化学成分を特定すると共に焼入れ後の焼戻し
温度を規定することによって、引張強さ１３００Ｎ／ｍ
ｍ2 レベル以上で優れた耐遅れ破壊性を示す高強度ボル
ト用鋼を得ることができ、自動車部品や建築構造物部品
等として使用されるボルトの小型化、軽量化を増進し得
ることになった。次に実施例を挙げて本発明の構成及び
作用効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより
下記実施例によって制限を受けるものではない。
ルト用鋼の化学成分を特定すると共に焼入れ後の焼戻し
温度を規定することによって、引張強さ１３００Ｎ／ｍ
ｍ2 レベル以上で優れた耐遅れ破壊性を示す高強度ボル
ト用鋼を得ることができ、自動車部品や建築構造物部品
等として使用されるボルトの小型化、軽量化を増進し得
ることになった。次に実施例を挙げて本発明の構成及び
作用効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより
下記実施例によって制限を受けるものではない。
【００２３】
【実施例】表１に示す成分組成の供試鋼を圧延した後、
常法に従って球状化焼鈍および伸線加工の２次加工を行
ない、冷間鍛造によりＭ１０ボルトを成形し、更に焼入
・焼戻し処理を施して引張強さを約１５００Ｎ／ｍｍ2
レベルに調質した。得られた供試ボルトを１５％の塩酸
水溶液中に３０分間浸漬した後水洗・乾燥し、大気中で
負荷する方法で１００時間遅れ破壊強さを求め、結果を
表１に併記した。
常法に従って球状化焼鈍および伸線加工の２次加工を行
ない、冷間鍛造によりＭ１０ボルトを成形し、更に焼入
・焼戻し処理を施して引張強さを約１５００Ｎ／ｍｍ2
レベルに調質した。得られた供試ボルトを１５％の塩酸
水溶液中に３０分間浸漬した後水洗・乾燥し、大気中で
負荷する方法で１００時間遅れ破壊強さを求め、結果を
表１に併記した。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１からも明らかである様に、鋼材の化学
成分および焼戻し温度が何れも規定要件を満足する本発
明鋼（No. １〜６）は１５００Ｎ／ｍｍ2 レベルの非常
に高い引張強さを有しているばかりでなく、遅れ破壊強
さにおいても１４００Ｎ／ｍｍ2 以上の高い値を示して
いる。これに対し化学成分のいずれかが規定要件を欠如
する比較鋼（No. ７〜１８）では、高レベルの引張強さ
を有しているものの遅れ破壊強さが乏しく、また化学成
分が規定要件を満たすものであっても焼戻し温度が低過
ぎる比較鋼（No. １８）では、矢張り満足な遅れ破壊強
さが得られない。
成分および焼戻し温度が何れも規定要件を満足する本発
明鋼（No. １〜６）は１５００Ｎ／ｍｍ2 レベルの非常
に高い引張強さを有しているばかりでなく、遅れ破壊強
さにおいても１４００Ｎ／ｍｍ2 以上の高い値を示して
いる。これに対し化学成分のいずれかが規定要件を欠如
する比較鋼（No. ７〜１８）では、高レベルの引張強さ
を有しているものの遅れ破壊強さが乏しく、また化学成
分が規定要件を満たすものであっても焼戻し温度が低過
ぎる比較鋼（No. １８）では、矢張り満足な遅れ破壊強
さが得られない。
【００２６】また図１は、表１に示したNo. １，２，
９，１０のボルト用鋼について２００時間遅れ破壊強さ
を、Ｃｒ量との関係で示したものである。この図からも
明らかである様にＣｒ量が０．２％を超えるものではそ
の含有量にかかわらず遅れ破壊強さは殆ど変わらない
が、Ｃｒ量が０．２％以下になると、Ｃｒ量によって遅
れ破壊強さは著しい影響を受け、その含有量を少なくす
るにつれて遅れ破壊強さが大幅に向上することが分か
る。
９，１０のボルト用鋼について２００時間遅れ破壊強さ
を、Ｃｒ量との関係で示したものである。この図からも
明らかである様にＣｒ量が０．２％を超えるものではそ
の含有量にかかわらず遅れ破壊強さは殆ど変わらない
が、Ｃｒ量が０．２％以下になると、Ｃｒ量によって遅
れ破壊強さは著しい影響を受け、その含有量を少なくす
るにつれて遅れ破壊強さが大幅に向上することが分か
る。
【図１】ボルト用鋼中のＣｒ含有量が遅れ破壊強さに与
える影響を示すグラフである。
える影響を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．２５〜０．４５％（重量％：以
下同じ）、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．２〜０．８
％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃ
ｒ：０．０５％以下、Ｍｏ：０．４〜１．５％、Ｖ：
０．０５〜０．４０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避不
純物要件を満たす鋼材を焼入れした後、４００℃以上の
温度で焼戻し処理することを特徴とする引張強さ１３０
０Ｎ／ｍｍ2 以上の耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト
用鋼の製法。 - 【請求項２】 更に他の成分としてＮｉ：０．０５〜
１．０％、Ｖ：０．０５〜０．４％、Ｎｂ：０．０１〜
０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１％よりなる群から選
択される元素を１種以上含有する鋼材を使用する請求項
１記載の高強度ボルト用鋼の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433992A JPH062033A (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | 高強度ボルト用鋼の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433992A JPH062033A (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | 高強度ボルト用鋼の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062033A true JPH062033A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=16151573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18433992A Pending JPH062033A (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | 高強度ボルト用鋼の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062033A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006131990A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-05-25 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトおよびその耐遅れ破壊特性向上方法 |
-
1992
- 1992-06-17 JP JP18433992A patent/JPH062033A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006131990A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-05-25 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトおよびその耐遅れ破壊特性向上方法 |
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