JPH0620017B2 - アモルフアス変流器 - Google Patents
アモルフアス変流器Info
- Publication number
- JPH0620017B2 JPH0620017B2 JP61254757A JP25475786A JPH0620017B2 JP H0620017 B2 JPH0620017 B2 JP H0620017B2 JP 61254757 A JP61254757 A JP 61254757A JP 25475786 A JP25475786 A JP 25475786A JP H0620017 B2 JPH0620017 B2 JP H0620017B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron core
- current
- current transformer
- amorphous
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】 （発明の利用分野） 本発明は、電力用変圧器の鉄心材料として多量生産が期
待されるＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金を鉄心材
料に用いた変流器に関するものである。
待されるＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金を鉄心材
料に用いた変流器に関するものである。
（発明の背景） 最近開発された新素材のアモルファス（非晶質）合金
は、磁気特性が優秀なので、多くの利用がなされつつあ
るが、用途に応じてアモルファス合金の各種組成及びそ
の加工方法を選択しなければならない。アモルファス磁
性体というと、ＮｉまたはＣｏを含む合金を最初に思い
浮かべるが、Ｎｉ系またはＣｏ系は特性の優れたものが
得られる反面、極めて高価となり、経済上採算のとれる
商品は限定される。他のアモルファス磁性体のうち、使
用量が多く、コストダウンの期待が持たれるＦｅ−Ｂ−
Ｓｉ系組成は、けい素鋼板に比し鉄損が著しく少なく、
配電用変圧器の鉄心材料に好適と言われている。電力用
の変圧器と計器用の変流器とでは磁気特性に対する要求
も相違するのであるが、変流器専用のアモルファス合金
を作製しても、使用量が少ないので、高価となり、使用
に耐えない。したがって、変流器でも、多量生産され、
安価に供給されることの期待できるＢ−Ｓｉ系合金をそ
のまま利用することになる。
は、磁気特性が優秀なので、多くの利用がなされつつあ
るが、用途に応じてアモルファス合金の各種組成及びそ
の加工方法を選択しなければならない。アモルファス磁
性体というと、ＮｉまたはＣｏを含む合金を最初に思い
浮かべるが、Ｎｉ系またはＣｏ系は特性の優れたものが
得られる反面、極めて高価となり、経済上採算のとれる
商品は限定される。他のアモルファス磁性体のうち、使
用量が多く、コストダウンの期待が持たれるＦｅ−Ｂ−
Ｓｉ系組成は、けい素鋼板に比し鉄損が著しく少なく、
配電用変圧器の鉄心材料に好適と言われている。電力用
の変圧器と計器用の変流器とでは磁気特性に対する要求
も相違するのであるが、変流器専用のアモルファス合金
を作製しても、使用量が少ないので、高価となり、使用
に耐えない。したがって、変流器でも、多量生産され、
安価に供給されることの期待できるＢ−Ｓｉ系合金をそ
のまま利用することになる。
アモルファス合金と方向性けい素鋼板とを比較すると、
次頁の表１の通りである。
次頁の表１の通りである。
アモルファス合金は方向性ケイ素鋼板とニッケル鉄合金
（例えばパーマロイ）との中間的特性を有している。変
流器にとってはアモルファス合金は鉄損電流の小さいこ
とも好ましいが、最大比透磁率が非常に大きく、磁化電
流が著しく小さい点が一番歓迎されるところである。
（例えばパーマロイ）との中間的特性を有している。変
流器にとってはアモルファス合金は鉄損電流の小さいこ
とも好ましいが、最大比透磁率が非常に大きく、磁化電
流が著しく小さい点が一番歓迎されるところである。
以上のように、アモルファス変流器の利点は、鉄損電流
が小さいこと、それ以上に磁化電流が小さいこと、変流
器誤差の小さいことである。アモルファスというと、鉄
損失に気をとられ勝ちであるが、磁化電流の小さいこと
が秀でている。したがって、比誤差より位相角が小さい
傾向にある。
が小さいこと、それ以上に磁化電流が小さいこと、変流
器誤差の小さいことである。アモルファスというと、鉄
損失に気をとられ勝ちであるが、磁化電流の小さいこと
が秀でている。したがって、比誤差より位相角が小さい
傾向にある。
しかし、次の欠点があり、実用化の妨げになっている。
方向性けい素鋼板に比し、著しく高価である。材料
及び加工処理の費用がはるかに下がることが望まれる。
現在の１／１０になってほしい。
及び加工処理の費用がはるかに下がることが望まれる。
現在の１／１０になってほしい。
低磁束密度（０．０５テスラー以下）の磁気特性は
方向性けい素鋼板より劣る。
方向性けい素鋼板より劣る。
早く飽和し、最大磁束密度が低い。変流器としては
問題にならないケースもあるが、欠点とされている。
問題にならないケースもあるが、欠点とされている。
第６図は、本願発明者がＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファ
ス合金を鉄心材料に用いて試作したアモルファス変流器
と、方向性けい素鋼板（Ｇ−８Ｈ）を鉄心材料として用
いた従来の変流器の、誤差曲線を示す。Ｓはアモルファ
ス変流器、Ｇは方向性けい素鋼板変流器で、両者は同一
形状寸法のもので、共に低電圧クラス、１００アンペア
ターン（１００Ａ／５Ａ）である。２次電流Ｉ２が１Ａ
以下になると、アモルファス変流器Ｓの誤差は大きくな
る。これは初透磁率が劣ることによる。しかし、１Ａ以
上の定常電流域ではアモルファス変流器Ｓがはるかに優
秀であることがわかる。即ち、アモルファス変流器Ｓは
２次電流Ｉ２が１〜１０Ａの範囲では極めて誤差が小さ
いが、１Ａ以下（低電流域）では誤差が大きく、欠点と
なっていることが第６図からわかる。
ス合金を鉄心材料に用いて試作したアモルファス変流器
と、方向性けい素鋼板（Ｇ−８Ｈ）を鉄心材料として用
いた従来の変流器の、誤差曲線を示す。Ｓはアモルファ
ス変流器、Ｇは方向性けい素鋼板変流器で、両者は同一
形状寸法のもので、共に低電圧クラス、１００アンペア
ターン（１００Ａ／５Ａ）である。２次電流Ｉ２が１Ａ
以下になると、アモルファス変流器Ｓの誤差は大きくな
る。これは初透磁率が劣ることによる。しかし、１Ａ以
上の定常電流域ではアモルファス変流器Ｓがはるかに優
秀であることがわかる。即ち、アモルファス変流器Ｓは
２次電流Ｉ２が１〜１０Ａの範囲では極めて誤差が小さ
いが、１Ａ以下（低電流域）では誤差が大きく、欠点と
なっていることが第６図からわかる。
アモルファス変流器Ｓと方向性けい素鋼板変流器Ｇと
の、定常電流域での動作を示すベクトル図が第７図であ
り、低電流域での動作を示すベクトル図が第８図であ
る。Φは磁束、Ｅは誘起電圧、Ｉms，Ｉcs，Ｉos，γｓ
はアモルファス変流器Ｓの磁化電流、鉄損電流、励磁電
流、励磁電流と鉄損電流の位相差であり、Ｉmg，Ｉcg，
Ｉog，γｓは、方向性けい素鋼板変流器Ｇの磁化電流、
鉄損電流、励磁電流、励磁電流と鉄損電流の位相差であ
る。
の、定常電流域での動作を示すベクトル図が第７図であ
り、低電流域での動作を示すベクトル図が第８図であ
る。Φは磁束、Ｅは誘起電圧、Ｉms，Ｉcs，Ｉos，γｓ
はアモルファス変流器Ｓの磁化電流、鉄損電流、励磁電
流、励磁電流と鉄損電流の位相差であり、Ｉmg，Ｉcg，
Ｉog，γｓは、方向性けい素鋼板変流器Ｇの磁化電流、
鉄損電流、励磁電流、励磁電流と鉄損電流の位相差であ
る。
第７図の定常電流域では、Ｉcg＞Ｉcsである以上にＩmg
≫Ｉmsであるので、Ｉog≫Ｉmsとなり、アモルファス変
流器Ｓが極めて望ましい性能をもつことがわかる。とこ
ろが、第８図の低電流域になると、磁化電流Ｉmsが小さ
くならず、Ｉms＞Ｉmg，Ｉcs＞Ｉcgのため、Ｉos＞Ｉog
となり、アモルファス変流器Ｓの方が誤差が大きく、実
用性に乏しいことを示している。
≫Ｉmsであるので、Ｉog≫Ｉmsとなり、アモルファス変
流器Ｓが極めて望ましい性能をもつことがわかる。とこ
ろが、第８図の低電流域になると、磁化電流Ｉmsが小さ
くならず、Ｉms＞Ｉmg，Ｉcs＞Ｉcgのため、Ｉos＞Ｉog
となり、アモルファス変流器Ｓの方が誤差が大きく、実
用性に乏しいことを示している。
第９図は、同一寸法、同一巻数のアモルファス変流器Ｓ
と方向性けい素鋼板変流器Ｇの鉄心特性を実測した結果
を示す。最大磁束密度が０．３〜１．２テスラーではＩ
og／Ｉosは３以上で、アモルファス変流器Ｓの励磁電流
Ｉosが著しく小さいことがわかる。最大磁束密度が低下
して、０．０３テスラー以下になると、Ｉog／Ｉosが１
を切り、逆に方向性けい素鋼板変流器Ｇの励磁電流Ｉog
の方が小さいことを示している。アモルファス変流器Ｓ
では低電流域の誤差が大となり、実用上支障を生じるこ
とになる。
と方向性けい素鋼板変流器Ｇの鉄心特性を実測した結果
を示す。最大磁束密度が０．３〜１．２テスラーではＩ
og／Ｉosは３以上で、アモルファス変流器Ｓの励磁電流
Ｉosが著しく小さいことがわかる。最大磁束密度が低下
して、０．０３テスラー以下になると、Ｉog／Ｉosが１
を切り、逆に方向性けい素鋼板変流器Ｇの励磁電流Ｉog
の方が小さいことを示している。アモルファス変流器Ｓ
では低電流域の誤差が大となり、実用上支障を生じるこ
とになる。
また、アモルファス合金のリボン板厚は０．０２〜０．
０５ｍｍであり、方向性けい素鋼板の０．３５ｍｍに比
して極めて薄い。このことは、例えばアモルファス合金
を用いて変流器の巻鉄心を形成した場合、素材のままで
は形が歪み易く、それが磁気特性に波及する。円筒状の
巻鉄心（焼鈍し済み）を裸のままで直立状態と９０度横
転した状態とを比較すると、後者が歪みの影響を生じ
る。Ｂ−Ｈ特性では０．１テスラーで６％、１テスラー
で４０％、鉄損特性では０．１〜１．０テスラーでそれ
ぞれ１５％悪くなる。これを防ぐために、従来品では保
護用プラスチックケースに鉄心を収納し、その上に巻線
を施している。
０５ｍｍであり、方向性けい素鋼板の０．３５ｍｍに比
して極めて薄い。このことは、例えばアモルファス合金
を用いて変流器の巻鉄心を形成した場合、素材のままで
は形が歪み易く、それが磁気特性に波及する。円筒状の
巻鉄心（焼鈍し済み）を裸のままで直立状態と９０度横
転した状態とを比較すると、後者が歪みの影響を生じ
る。Ｂ−Ｈ特性では０．１テスラーで６％、１テスラー
で４０％、鉄損特性では０．１〜１．０テスラーでそれ
ぞれ１５％悪くなる。これを防ぐために、従来品では保
護用プラスチックケースに鉄心を収納し、その上に巻線
を施している。
（発明の目的） 本発明の目的は、上述した問題点を解決し、鉄心コスト
を下げることができ、低電流域での誤差を小さくするこ
とができると共に、従来の保護用プラスチックケースを
不要にすることができるアモルファス変流器を提供する
ことである。
を下げることができ、低電流域での誤差を小さくするこ
とができると共に、従来の保護用プラスチックケースを
不要にすることができるアモルファス変流器を提供する
ことである。
（発明の特徴） 上記目的を達成するために、本発明は、主鉄心をＦｅ−
Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金により形成し、補助鉄心
を方向性ケイ素鋼板により形成し、補助鉄心を、主鉄心
の上下面及び側面を覆うように除震剤を間に介して配置
し、以て、比較的安価なＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファ
ス合金を用い、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金の
欠点である。低電流域での特性劣化を方向性けい素鋼板
の補助鉄心により補うと共に、該補助鉄心により収納保
護ケースを兼用させるようにしたことを特徴とする。
Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金により形成し、補助鉄心
を方向性ケイ素鋼板により形成し、補助鉄心を、主鉄心
の上下面及び側面を覆うように除震剤を間に介して配置
し、以て、比較的安価なＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファ
ス合金を用い、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金の
欠点である。低電流域での特性劣化を方向性けい素鋼板
の補助鉄心により補うと共に、該補助鉄心により収納保
護ケースを兼用させるようにしたことを特徴とする。
（発明の実施例） 第１図は本発明の特徴の一部のみを具備した構成の一例
を示す貫通型のアモルファス変流器で、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ
系のアモルファス合金により主鉄心１が形成され、方向
性けい素鋼板により補助鉄心２が形成され、主鉄心１と
補助鉄心２とが同一軸上に並列に組み合わせられて、混
合鉄心３が構成される。主鉄心１と補助鉄心２に共通な
１次巻線４及び２次巻線５が設けられる。Ｋ，Ｌは１次
端子、ｋ，ｌは２次端子である。
を示す貫通型のアモルファス変流器で、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ
系のアモルファス合金により主鉄心１が形成され、方向
性けい素鋼板により補助鉄心２が形成され、主鉄心１と
補助鉄心２とが同一軸上に並列に組み合わせられて、混
合鉄心３が構成される。主鉄心１と補助鉄心２に共通な
１次巻線４及び２次巻線５が設けられる。Ｋ，Ｌは１次
端子、ｋ，ｌは２次端子である。
低電流域では補助鉄心２が磁束の発生を多く分担し、定
常電流域では主鉄心１が磁束の発生を主に分担する。こ
れにより、低電流域でも定常電流域でも磁化電流を小さ
く抑えることができ、誤差を小さくすることができる。
常電流域では主鉄心１が磁束の発生を主に分担する。こ
れにより、低電流域でも定常電流域でも磁化電流を小さ
く抑えることができ、誤差を小さくすることができる。
第２図及び第３図は、試作された第１図図示構成例（１
００Ａ／５Ａ）などの比誤差特性及び位相角特性を示
す。Ｍは第１図図示構成例で、主鉄１と補助鉄心２とが
同一寸法であり、巻戻しが約１％行われている。Ｓは主
鉄心１と補助鉄心２とが共にアモルファス合金のアモル
ファス変流器で、その他は第１図図示構成例と同じであ
る。第１図図示構成例Ｍの方が低電流域で比誤差も位相
角も小さく、低電流域特性が改善されている。
００Ａ／５Ａ）などの比誤差特性及び位相角特性を示
す。Ｍは第１図図示構成例で、主鉄１と補助鉄心２とが
同一寸法であり、巻戻しが約１％行われている。Ｓは主
鉄心１と補助鉄心２とが共にアモルファス合金のアモル
ファス変流器で、その他は第１図図示構成例と同じであ
る。第１図図示構成例Ｍの方が低電流域で比誤差も位相
角も小さく、低電流域特性が改善されている。
また、安価な方向性けい素鋼板によって相当量（アモル
ファス合金に対する容積比で３０〜７０％）のアモルフ
ァス合金を代えられるので、鉄心コストを著しく下げる
ことができる。
ファス合金に対する容積比で３０〜７０％）のアモルフ
ァス合金を代えられるので、鉄心コストを著しく下げる
ことができる。
方向性けい素鋼板変流器では、低いアンペアターンは３
００程度が限界である。しかし、第１図図示構成例で
は、低電流域特性が改善されるので、５０〜１００アン
ペアターンまで可能となる。その結果、小形で簡単な構
造の変流器を得ることができる。このような低いアンペ
アターンになると、比誤差を調整するための巻戻しの％
が大きな幅で飛ぶことになり、この点を解決する必要が
ある。１００アンペアターンの場合を例示すると、２次
巻数２０ターンから１ターン巻き戻した場合、＋５％の
比誤差調整になってしまう。＋１％程度の比誤差調整が
できるようにしたいのである。
００程度が限界である。しかし、第１図図示構成例で
は、低電流域特性が改善されるので、５０〜１００アン
ペアターンまで可能となる。その結果、小形で簡単な構
造の変流器を得ることができる。このような低いアンペ
アターンになると、比誤差を調整するための巻戻しの％
が大きな幅で飛ぶことになり、この点を解決する必要が
ある。１００アンペアターンの場合を例示すると、２次
巻数２０ターンから１ターン巻き戻した場合、＋５％の
比誤差調整になってしまう。＋１％程度の比誤差調整が
できるようにしたいのである。
この点を解決した構成例を第４図に示す。第１図と同様
な部分は同一符号にて示す。
な部分は同一符号にて示す。
２次巻線５は、主部分２次巻線５ａと部分２次巻線５ｂ
とからなり、これら部分２次巻線５ａ，５ｂは並列接続
された後、２次負担に接続される。定格変流比が１００
Ａ／５Ａとすると、主部分２次巻線５ａは２０ターン
で、全２次電流の８０％、約４Ａを流す。その抵抗は
０．０２Ωとする。巻戻し用の部分２次巻線５ｂは１タ
ーン巻き戻した１９ターンで、電線断面積を１／４にす
ることによりその抵抗が０．０８Ωに定められ、２次電
流の約２０％、約１．０５Ａを流す。１次電流１００Ａ
に対し、２次電流５．０５Ａとなり、１％の巻戻しを達
成したことになる。これに変流器固有の比誤差を−０．
０５％とすれば、この変流器の比誤差は＋０．０５％と
なり、期待通りの比誤差の小さいアモルファス変流器を
安価、小形に実現することができる。
とからなり、これら部分２次巻線５ａ，５ｂは並列接続
された後、２次負担に接続される。定格変流比が１００
Ａ／５Ａとすると、主部分２次巻線５ａは２０ターン
で、全２次電流の８０％、約４Ａを流す。その抵抗は
０．０２Ωとする。巻戻し用の部分２次巻線５ｂは１タ
ーン巻き戻した１９ターンで、電線断面積を１／４にす
ることによりその抵抗が０．０８Ωに定められ、２次電
流の約２０％、約１．０５Ａを流す。１次電流１００Ａ
に対し、２次電流５．０５Ａとなり、１％の巻戻しを達
成したことになる。これに変流器固有の比誤差を−０．
０５％とすれば、この変流器の比誤差は＋０．０５％と
なり、期待通りの比誤差の小さいアモルファス変流器を
安価、小形に実現することができる。
第１図及び第４図に図示の構成例を前提とした上で、従
来の保護用プラスチックケースを不要にするための本発
明の一実施例を第５図に示す。第１図と同様な部分は同
一符号にて示す。
来の保護用プラスチックケースを不要にするための本発
明の一実施例を第５図に示す。第１図と同様な部分は同
一符号にて示す。
方向性けい素鋼板の補助鉄心２は、アモルファス合金の
主鉄心１の内側を覆う内側部分２ａ、主鉄心１の外側を
覆う外側部分２ｂ及び主鉄心１の側面を覆う側面部分２
ｃにより構成され、主鉄心１の収納保護ケースを兼用す
るものになっている。主鉄心１の周囲には耐振性の向上
のために除震剤６がつめ込まれる。この混合鉄心３によ
るリングコアに２次巻線が施され、更に絶縁された１次
巻線が設けられる。
主鉄心１の内側を覆う内側部分２ａ、主鉄心１の外側を
覆う外側部分２ｂ及び主鉄心１の側面を覆う側面部分２
ｃにより構成され、主鉄心１の収納保護ケースを兼用す
るものになっている。主鉄心１の周囲には耐振性の向上
のために除震剤６がつめ込まれる。この混合鉄心３によ
るリングコアに２次巻線が施され、更に絶縁された１次
巻線が設けられる。
第５図の実施例では、方向性けい素鋼板の補助鉄心２を
そのまま主鉄心１の収納保護ケースとしているので、ハ
ンドリングによる主鉄心１に対する衝撃振動の悪影響を
防止することができる。
そのまま主鉄心１の収納保護ケースとしているので、ハ
ンドリングによる主鉄心１に対する衝撃振動の悪影響を
防止することができる。
アモルファス合金は、鉄心に成形後、応力除去の焼鈍し
が必要である。第５図実施例によれば、主鉄心１を補助
鉄心２の収納保護ケースに収納した最終状態で焼鈍しが
できるので、磁気特性は焼鈍し後の最良値をそのまま保
持することができる。
が必要である。第５図実施例によれば、主鉄心１を補助
鉄心２の収納保護ケースに収納した最終状態で焼鈍しが
できるので、磁気特性は焼鈍し後の最良値をそのまま保
持することができる。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、主鉄心をＦｅ−
Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金により形成し、補助鉄心
を方向性けい素鋼板により形成し、補助鉄心を、主鉄心
の上下面及び側面を覆うように除震剤を間に介して配置
し、以て、比較的安価なＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファ
ス合金を用い、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金の
欠点である、低電流域での特性劣化を方向けい素鋼板の
補助鉄心により補うと共に、該補助鉄心により収納保護
ケースを兼用させるようにしたから、鉄心コストを下げ
ることができ、低電流域での誤差を小さくすることがで
きると共に、従来の保護用プラスチックケースを不要に
することができる。
Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金により形成し、補助鉄心
を方向性けい素鋼板により形成し、補助鉄心を、主鉄心
の上下面及び側面を覆うように除震剤を間に介して配置
し、以て、比較的安価なＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファ
ス合金を用い、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金の
欠点である、低電流域での特性劣化を方向けい素鋼板の
補助鉄心により補うと共に、該補助鉄心により収納保護
ケースを兼用させるようにしたから、鉄心コストを下げ
ることができ、低電流域での誤差を小さくすることがで
きると共に、従来の保護用プラスチックケースを不要に
することができる。
第１図は本発明の特徴の一部のみを具備した構成の一例
を示す構成図、第２図は第１図図示構成例などの比誤差
特性を示す特性図、第３図は第１図図示構成例などの位
相角特性を示す特性図、第４図は本発明の特徴の一部の
みを具備した構成の他の例を示す構成図、第５図(A)(B)
は本発明の一実施例を示す一部断面正面図及び一部断面
側面図、第６図は従来の変流器の鉄心にアモルファス合
金を使用した場合などの比誤差特性を示す特性図、第７
図は従来の変流器の鉄心にアモルファス合金を使用した
場合などの定常電流域での動作を示すベクトル図、第８
図は同じく低電流域での動作を示すベクトル図、第９図
は同じく励磁電流の比を示す特性図である。 １……主鉄心、、２……補助鉄心、２ａ……内側部分、
２ｂ……外側部分、２ｃ……側面部分、３……混合鉄
心、４……１次巻線、５……２次巻線、５ａ……主部分
２次巻線、５ｂ……部分２次巻線、６……除震剤。
を示す構成図、第２図は第１図図示構成例などの比誤差
特性を示す特性図、第３図は第１図図示構成例などの位
相角特性を示す特性図、第４図は本発明の特徴の一部の
みを具備した構成の他の例を示す構成図、第５図(A)(B)
は本発明の一実施例を示す一部断面正面図及び一部断面
側面図、第６図は従来の変流器の鉄心にアモルファス合
金を使用した場合などの比誤差特性を示す特性図、第７
図は従来の変流器の鉄心にアモルファス合金を使用した
場合などの定常電流域での動作を示すベクトル図、第８
図は同じく低電流域での動作を示すベクトル図、第９図
は同じく励磁電流の比を示す特性図である。 １……主鉄心、、２……補助鉄心、２ａ……内側部分、
２ｂ……外側部分、２ｃ……側面部分、３……混合鉄
心、４……１次巻線、５……２次巻線、５ａ……主部分
２次巻線、５ｂ……部分２次巻線、６……除震剤。
Claims (1)
- 【請求項１】主鉄心と補助鉄心を組み合わせて混合鉄心
を形成し、前記主鉄心と前記補助鉄心に共通な１次巻線
及び２次巻線を設けた変流器であって、前記主鉄心をＦ
ｅ−Ｂ−Ｓｉ系のアモルファス合金により形成し、前記
補助鉄心を方向性けい素鋼板により形成し、前記補助鉄
心を、前記主鉄心の上下面及び側面を覆うように除震剤
を間に介して配置したことを特徴とするアモルファス変
流器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61254757A JPH0620017B2 (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | アモルフアス変流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61254757A JPH0620017B2 (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | アモルフアス変流器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63110613A JPS63110613A (ja) | 1988-05-16 |
| JPH0620017B2 true JPH0620017B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=17269456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61254757A Expired - Fee Related JPH0620017B2 (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | アモルフアス変流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620017B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011029465A (ja) * | 2009-07-28 | 2011-02-10 | Hitachi Ltd | 変流器，変流器用鉄心および変流器用鉄心の製造方法 |
| CN102682988A (zh) * | 2012-05-28 | 2012-09-19 | 广东海鸿变压器有限公司 | 立体三角形结构的非晶合金变压器铁芯 |
| CN111540574B (zh) * | 2020-04-07 | 2022-09-16 | 浙江天际互感器有限公司 | 一种宽量程电流互感器及其制造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5937709U (ja) * | 1982-09-03 | 1984-03-09 | オムロン株式会社 | 磁性材料部品 |
| JPS60173814A (ja) * | 1984-02-20 | 1985-09-07 | Toshiba Corp | 貫通形変流器 |
-
1986
- 1986-10-28 JP JP61254757A patent/JPH0620017B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63110613A (ja) | 1988-05-16 |
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