JPH06190418A - Method and apparatus for cooling steel sheet - Google Patents
Method and apparatus for cooling steel sheetInfo
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- JPH06190418A JPH06190418A JP4344206A JP34420692A JPH06190418A JP H06190418 A JPH06190418 A JP H06190418A JP 4344206 A JP4344206 A JP 4344206A JP 34420692 A JP34420692 A JP 34420692A JP H06190418 A JPH06190418 A JP H06190418A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はホットストリップミルに
おける鋼板冷却方法及び装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel sheet cooling method and apparatus in a hot strip mill.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般にホットストリップミルで熱延鋼板
を製造する場合、材料最先端の仕上ミル通板速度は、仕
上ミル内及びランアウトテーブル上での通板そのものの
安定性を確保するために、最終スタンド速度にして最大
８００ｍｐｍ程度に制限される。しかし巻取温度の冷却
設備能力及び仕上ミルモータに出力に余裕がある場合に
は、生産能力を上げるために、ストリップ先端が仕上ミ
ルもしくはコイラーに到達し、通板状態が安定した時点
で圧延速度を加速することが一般的である。その加速の
際には逐次速度条件が変化するので、目標冷却停止温度
を得るためには、速度条件の変化に追従させて、冷却条
件（水冷ゾーン長さ、水冷熱流束など）を変える必要が
ある。この場合、一般に行われる冷却条件の変更方法
は、冷却ゾーン全域の熱流束すなわち流量密度を均一に
設けておき、図４に示すように通板速度の増加に合わせ
て、冷却ゾーン長さを延長することにより追従すること
ができる。この場合、通板速度の増減の初期及び末期に
は過度現象３１、３２を避けることができず、この部分
の温度は制御精度が低くなる。2. Description of the Related Art Generally, when a hot-rolled steel sheet is produced by a hot strip mill, the cutting speed of the finishing mill at the leading edge of the material is to ensure the stability of the sheet passing in the finishing mill and on the runout table. The final stand speed is limited to a maximum of 800 mpm. However, if the coiling capacity of the coiling temperature and the output of the finishing mill motor have a margin, in order to increase the production capacity, the strip speed reaches the finishing mill or coiler, and the rolling speed is adjusted when the threading condition becomes stable. It is common to accelerate. Since the speed conditions change successively during the acceleration, in order to obtain the target cooling stop temperature, it is necessary to change the cooling conditions (water cooling zone length, water cooling heat flux, etc.) by following the changes in the speed conditions. is there. In this case, the generally-used method for changing the cooling conditions is to uniformly set the heat flux, that is, the flow rate density, over the entire cooling zone, and extend the cooling zone length in accordance with the increase of the strip passing speed as shown in FIG. Can be followed. In this case, the transient phenomena 31 and 32 cannot be avoided at the initial and final stages of the increase / decrease of the strip passing speed, and the temperature in this portion has low control accuracy.
【０００３】幅当りの体積速度（厚み×通板速度、以下
ＨＶと記す）と、ノズル１本当りのストリップ冷却能力
の関係を、冷却設備の熱流束をパラメータにとって表わ
すと、図５のような関係がある。この図から、冷却停止
温度精度を維持するためには、低ＨＶ領域で加速または
減速を行う際に、細かな（熱流束の低い）注水制御を行
う必要があることがわかる。FIG. 5 shows the relationship between the volume velocity per width (thickness × sheet passing velocity, hereinafter referred to as HV) and the strip cooling capacity per nozzle when the heat flux of the cooling equipment is used as a parameter. I have a relationship. From this figure, in order to maintain the cooling stop temperature accuracy, it is necessary to perform fine (low heat flux) water injection control during acceleration or deceleration in the low HV region.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】熱延鋼板には、必要と
される材料特性及び成分によって、各種の冷却停止温度
（ＣＴ）が要求され、その範囲は２５０〜７００℃程度
の幅をもっている。そのためランアウトテーブル上での
冷却停止位置（冷却長さ）も図６に示すようにテーブル
全域にわたる。したがって、高い精度の冷却停止温度を
得るために、前述した細かな注水制御は、テーブルの一
部だけの高精度化で対応できるものではなく、テーブル
全域にわたり、高精度化する必要がある。The hot-rolled steel sheet is required to have various cooling stop temperatures (CT) depending on the required material properties and components, and the range is about 250 to 700 ° C. Therefore, the cooling stop position (cooling length) on the runout table also extends over the entire area of the table as shown in FIG. Therefore, in order to obtain the cooling stop temperature with high accuracy, the fine water injection control described above cannot be handled by improving the accuracy of only a part of the table, and it is necessary to improve the accuracy over the entire table.
【０００５】注水制御高精度化の具体的手段として、水
冷装置の１ヘッダ毎に１つの制御バルブを設置すること
が挙げられる。しかし、そのような手段では、約６００
個以上の制御を設けることになり、多大なる初期投資を
必要とするのみでなく、メンテナンス上も非常に大きな
ランニングコストが掛かる。それにもまして問題となる
のは、制御バルブのばらつきである。注水応答性の観点
から６００個のバルブのオン／オフ特性は同一である必
要があり、この特性がばらつけば、いくら多数のバルブ
を設けたとしても、冷却停止温度の高精度化を実現する
ことはできない。しかし、バルブ製作上のばらつきを考
慮すると、６００個のバルブのオン／オフ特性を均一に
することは、実際は極めて困難であるといわざるを得な
い。As a specific means for improving the accuracy of water injection control, one control valve may be installed for each header of the water cooling device. However, by such means, about 600
Since more than one control is provided, not only a large initial investment is required, but also a very large running cost is required for maintenance. Even more problematic is the variation in control valves. From the viewpoint of water injection responsiveness, the on / off characteristics of 600 valves must be the same, and if these characteristics vary, it will be possible to improve the accuracy of the cooling stop temperature no matter how many valves are provided. It is not possible. However, in consideration of variations in valve manufacturing, it must be said that it is actually extremely difficult to make the on / off characteristics of 600 valves uniform.
【０００６】また、図４に見られるように冷却ゾーンの
増加は、単純な線形増加ではなく、加速開始直後及び終
了直後は過度現象３１、３２を生じ、非線形となるた
め、制御も複雑かつ困難を伴うものとなる。本発明はこ
のような問題を解決するために、高い精度の冷却停止温
度制御をシンプルな設備構成で達成しながら、同時にメ
ンテナンス性及び制御性を飛躍的に向上させる手段を提
供するものである。Further, as shown in FIG. 4, the increase in the cooling zone is not a simple linear increase, but transient phenomena 31 and 32 are generated immediately after the start and the end of acceleration, which are non-linear, so that the control is complicated and difficult. Will be accompanied by. In order to solve such a problem, the present invention provides means for achieving highly accurate cooling stop temperature control with a simple equipment configuration, while at the same time dramatically improving maintainability and controllability.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明はホットストリッ
プミルにおいて、鋼板の仕上ミル圧延速度の変化に対応
して、冷却停止温度を制御するに当り、冷却ゾーンを複
数のグループに分け、注水ノズル流量及び冷却ゾーン長
は変更せずに、グループ内のノズル本数を加減速率に合
わせた割合にしたがって変えることを特徴とする鋼板冷
却方法である。この場合、グループ内に２種類以上の冷
却能力の異なるノズルを設け、加減速率に合わせてグル
ープ内での使用ノズル本数を変えると好適である。According to the present invention, in a hot strip mill, the cooling zone is divided into a plurality of groups for controlling the cooling stop temperature in response to the change of the finishing mill rolling speed of the steel sheet, and the water injection nozzle is provided. The steel plate cooling method is characterized in that the number of nozzles in the group is changed according to a ratio according to the acceleration / deceleration rate without changing the flow rate and the cooling zone length. In this case, it is preferable to provide two or more types of nozzles having different cooling capacities in the group and change the number of nozzles used in the group according to the acceleration / deceleration rate.
【０００８】また、圧延速度が遅い領域では冷却能力の
小さいノズルを増減し、圧延速度が速い領域では、冷却
能力の大きいノズルを増減することとすれば精度の高い
冷却を行うことができる。上記方法を容易に達成するこ
とができる装置は冷却ノズル群を長手方向にグループ分
けし、グループ内のノズルをｎ個×ｍ組に組合せ、（１
…ｍ）の順番にｎ回繰り返し配設した鋼板冷却装置とす
ればよく、また、グループ内のノズルをＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ
の４個、Ｅ、Ｆの２個、Ｇ又はＨの１個ごとに分けてそ
れぞれ水源に結合し、これらのノズルをＡ、Ｅ、Ｂ、
Ｇ、Ｃ、Ｆ、Ｄ、Ｈの順番に配列した鋼板冷却装置であ
る。Further, in the region where the rolling speed is low, the number of nozzles having a small cooling capacity is increased or decreased, and in the region where the rolling speed is high, the number of nozzles having a large cooling capacity is increased or decreased. An apparatus that can easily achieve the above method is to group cooling nozzle groups in the longitudinal direction and combine the nozzles in the groups into n nozzles × m groups,
It is sufficient if the steel plate cooling device is repeatedly arranged n times in the order of ... m), and the nozzles in the group are A, B, C and D.
4 nozzles, 2 nozzles E, F, and 1 nozzle G or H, each of which is connected to a water source.
It is a steel plate cooling device arranged in the order of G, C, F, D and H.
【０００９】[0009]
【作用】本発明の提案する制御方法では、以下の作用を
発揮する。鋼板の圧延速度の加減速にしたがって、冷却
ゾーンのノズル本数を増減することにより熱流束を増減
させるために、冷却ゾーン長さを増減することなく、鋼
板の冷却変化をさせることができる。この場合、グルー
プ内に冷却能力の異なるノズルを設け、鋼板の圧延速度
の加減速率に合わせて使用ノズルの組合せを変更すれ
ば、冷却能力の連続的な変化が可能であり、また圧延速
度が遅い領域では冷却能力の小さいノズルを増減するこ
とによって細かな制御ができる。The control method proposed by the present invention has the following effects. Since the heat flux is increased / decreased by increasing / decreasing the number of nozzles in the cooling zone in accordance with the acceleration / deceleration of the rolling speed of the steel sheet, it is possible to change the cooling of the steel sheet without increasing / decreasing the cooling zone length. In this case, if cooling nozzles with different cooling capacity are provided in the group and the combination of nozzles used is changed according to the acceleration / deceleration rate of the rolling speed of the steel sheet, the cooling capacity can be changed continuously and the rolling speed is slow. In the region, fine control can be performed by increasing or decreasing the number of nozzles having a small cooling capacity.
【００１０】本発明では、冷却ゾーン長増減方法のよう
に、制御単位がヘッダ配置の間隔に支配されることはな
く、圧延速度の加減速にしたがって使用ノズル数を変更
し冷却能力を変化させ、目標とした冷却停止温度に的中
させることができる。本発明の実施に用いる装置は、例
えば図２、図３に示す構成を有する。図２、３は冷却ゾ
ーンの長手方向の一部を示すものである。図２におい
て、冷却ノズル群をグループ分けした１つのグループ１
０は２個のノズルをもつ４組の制御バルブ１１、１２、
１３、１４の組合せから構成されている。そして４組の
ノズルは１個ずつそれぞれノズルの組の順番に配列して
ある。In the present invention, unlike the cooling zone length increasing / decreasing method, the control unit is not governed by the header arrangement interval, and the number of nozzles used is changed according to the acceleration / deceleration of the rolling speed to change the cooling capacity, It is possible to hit the target cooling stop temperature. An apparatus used for carrying out the present invention has a configuration shown in FIGS. 2 and 3, for example. 2 and 3 show a part of the cooling zone in the longitudinal direction. In FIG. 2, one group 1 is formed by grouping the cooling nozzle groups.
0 is four sets of control valves 11, 12 with two nozzles,
It is composed of a combination of 13 and 14. The four sets of nozzles are arranged one by one in the order of the set of nozzles.
【００１１】この配列において、制御バルブ１１、１
２、１３、１４の開閉により４段階の冷却能力の変化を
与えることができる。図２では２個のノズルを４組とし
たものを示したが、一般にグループ内にｎ個のノズルを
ｍ組に組合せるとよい。これをグループごとに変化させ
ると、冷却ゾーン全体に亘って細かな冷却能力の調整が
可能となる。In this arrangement, the control valves 11, 1
By opening / closing 2, 13, 14 it is possible to give four stages of change in cooling capacity. Although FIG. 2 shows four nozzles each having two nozzles, it is generally preferable to combine m nozzles with n nozzles in each group. By changing this for each group, it becomes possible to finely adjust the cooling capacity over the entire cooling zone.
【００１２】図３に示した例は１グループ内のノズルを
４個、２個、１個ごとに分けて、これらをグループ内で
均等に配列するようにした例を示したものである。すな
わち、図３では、 制御バルブ２１…ノズルＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄの４個 制御バルブ２２…ノズルＥ、Ｆの２個 制御バルブ２３…ノズルＧの１個 制御バルブ２４…ノズルＨの１個 を結合し、これらのノズルをＡ、Ｅ、Ｂ、Ｇ、Ｃ、Ｆ、
Ｄ、Ｈのように配列してある。１つの制御バルブ当りの
冷却能力は鋼板の体積速度に比例させればよいから冷却
能力の小変化のときは、制御バルブ２３又は２４を開閉
し、冷却能力の大変化のときは、制御バルブ２１を開閉
するようにすると合理的である。これらの制御バルブの
開閉を各グループごとに変化させることができ、冷却ゾ
ーン全体の冷却能力を直線状に変化させることができ
る。図３は一例であって、グループ分け、制御バルブ分
けはこれに拘束されるものではない。The example shown in FIG. 3 is an example in which the nozzles in one group are divided into four nozzles, two nozzles and one nozzle, and these nozzles are evenly arranged in the group. That is, in FIG. 3, control valve 21 ... 4 nozzles A, B, C, D Control valve 22 ... 2 nozzles E and F Control valve 23 ... 1 nozzle G Control valve 24 ... 1 nozzle H And connect these nozzles to A, E, B, G, C, F,
They are arranged like D and H. Since the cooling capacity per control valve may be proportional to the volume velocity of the steel sheet, the control valve 23 or 24 is opened / closed when the cooling capacity changes slightly, and the control valve 21 changes when the cooling capacity changes greatly. It is reasonable to open and close. The opening and closing of these control valves can be changed for each group, and the cooling capacity of the entire cooling zone can be changed linearly. FIG. 3 is an example, and the group division and the control valve division are not restricted to this.
【００１３】[0013]
【実施例】図３に示す冷却装置により冷却を行った本発
明の実施例を、以下に示す条件にて圧延速度を変更する
場合について説明する。EXAMPLE An example of the present invention cooled by the cooling device shown in FIG. 3 will be described for the case where the rolling speed is changed under the following conditions.
【００１４】[0014]
【表１】 ──────────────────────────────────── 項 目 内 容 材料密度ρ ７８５０ｋｇ／ｍ3 材料比熱ｃ ０．２ｋｃａｌ／ｋｇ℃ 材料板厚ｈ ２．２ｍｍ ＦＤＴ−ＣＴ（Δθ） ４００℃ 初期圧延通板速度Ｖ0 ８００ｍｐｍ 通板速度加速率α ４００ｍｐｍ／ｓｅｃ 加速終了後通板速度Ｖ1 １６００ｍｐｍ 冷却ゾーン長さＬ １１０ｍ ──────────────────────────────────── 必要な冷却熱流束ｑは次式により求められる。[Table 1] ──────────────────────────────────── Item Content of material density ρ 7850 kg / m 3 Material specific heat c 0.2 kcal / kg ° C. Material plate thickness h 2.2 mm FDT-CT (Δθ) 400 ° C. Initial rolling strip speed V 0 800 mpm Strip speed acceleration rate α 400 mpm / sec Strip speed after acceleration V 1 1600 mpm Cooling zone length L 110 m ───────────────────────────────────── Required cooling heat flux q is It is calculated by the following formula.
【００１５】 ｑ＝３．６ρｃｈ（∂θ／∂ｔ）・（Δθ／６０Ｌ） ｑ＝３．６ρｃｈＶ（Δθ／６０Ｌ） …（１） （∵冷却時間Δｔ＝６０×冷却長さＬ／圧延速度Ｖ） 初期圧延通板速度Ｖ0 に対応する熱流束をｑ0 とすれ
ば、ｑ0 は次式により求められる。Q = 3.6ρch (∂θ / ∂t) · (Δθ / 60L) q = 3.6ρchV (Δθ / 60L) (1) (∵Cooling time Δt = 60 × cooling length L / rolling speed V) If the heat flux corresponding to the initial rolling speed V 0 is q 0 , q 0 can be calculated by the following equation.
【００１６】 ｑ0 ＝３．６ρｃｈＶ0 （Δθ／６０Ｌ） ＝３．６×７８５０×０．２×２．２×８００ ×（４００／６０／１１０） ＝０．６×１０6 ｋｃａｌ／ｍ2 ｈｒ （１）式の両辺を時間で微分すると次式が得られる。Q 0 = 3.6ρchV 0 (Δθ / 60L) = 3.6 × 7850 × 0.2 × 2.2 × 800 × (400/60/110) = 0.6 × 10 6 kcal / m 2 The following formula is obtained by differentiating both sides of the hr (1) formula with respect to time.
【００１７】 ∂ｑ／∂ｔ＝３．６ρｃｈ（∂Ｖ／∂ｔ）・（Δθ／６０Ｌ） ＝３．６×７８５０×０．２×２．２×４０ ×（４００／６０／１１０） ＝０．０３×１０6 ｋｃａｌ／ｍ2 ｈｒ／ｓｅｃ これより一定の加速率に対応して冷却熱流束を対応して
は、図１に示すように線形で与えられることが示され
る。つまり、初期通板状態では熱流束０．６×１０6 ｋ
ｃａｌ／ｈｒになるノズル使用で冷却を行い、加速開始
と共に、毎秒０．０３×１０6 ｋｃａｌ／ｈｒの割合で
熱流束が増加するようにノズル使用数を増加して行け
ば、所望の冷却停止温度が得られることになる。この場
合のバルブの開閉順を図３に対応させると次のようにな
る。なお、ここでは通板の上下バルブを別個に開閉させ
た。∂q / ∂t = 3.6ρch (∂V / ∂t) · (Δθ / 60L) = 3.6 × 7850 × 0.2 × 2.2 × 40 × (400/60/110) = 0.03 × 10 6 kcal / m 2 hr / sec From this, it is shown that the cooling heat flux corresponding to a constant acceleration rate is linearly given as shown in FIG. That is, the heat flux is 0.6 × 10 6 k in the initial threading state.
Cooling is performed by using the nozzle that becomes cal / hr, and if the number of nozzles used is increased so that the heat flux increases at a rate of 0.03 × 10 6 kcal / hr per second with the start of acceleration, the desired cooling is stopped. The temperature will be obtained. The opening and closing order of the valves in this case corresponds to FIG. 3 as follows. Here, the upper and lower valves of the passing plate were separately opened and closed.
【００１８】[0018]
【表２】 ──────────────────────────────────── 制御バルブ開Ｎｏ． ──────────────────────────────────── （初期圧延通板速度Ｖ0 ） ８００ｍｐｍ ２１（上、下） ９００ｍｐｍ ２４（上） １００ｍｐｍ ２４（下） １１００ｍｐｍ ２３（上） １２００ｍｐｍ ２３（下） １４００ｍｐｍ ２２（上） （加速終了後通板速度Ｖ1 ） １６００ｍｐｍ ２２（下） ────────────────────────────────────[Table 2] ──────────────────────────────────── Control valve open No. ──────────────────────────────────── (Initial rolling speed V 0 ) 800 mpm 21 (above, Lower) 900 mpm 24 (upper) 100 mpm 24 (lower) 1100 mpm 23 (upper) 1200 mpm 23 (lower) 1400 mpm 22 (upper) (passing speed V 1 after completion of acceleration) 1600 mpm 22 (lower) ───────── ────────────────────────────
【００１９】[0019]
【発明の効果】本発明によれば、冷却ゾーン長さを増減
することなく、鋼板の冷却能を変化させることができ
る。そのため、冷却ゾーン長増減方法のように、制御単
位がヘッダ配置の間隔に支配されることはなく、加減速
に対応して連続的に鋼板の冷却能力を変化させ、冷却停
止温度精度に誤差が生じることなく、目標とした冷却停
止温度に的中させることができる。According to the present invention, the cooling capacity of the steel sheet can be changed without increasing or decreasing the cooling zone length. Therefore, unlike the cooling zone length increasing / decreasing method, the control unit is not governed by the header arrangement interval, the cooling capacity of the steel sheet is continuously changed in response to acceleration / deceleration, and there is an error in the cooling stop temperature accuracy. It is possible to hit the target cooling stop temperature without occurring.
【図１】冷却ゾーン長を固定した場合の板速度と必要熱
流束変化の関係を示すグラフである。FIG. 1 is a graph showing a relationship between a plate speed and a required heat flux change when a cooling zone length is fixed.
【図２】本発明の制御バルブ、ヘッダの配列を示す概念
図である。FIG. 2 is a conceptual diagram showing an arrangement of control valves and headers of the present invention.
【図３】本発明の制御バルブ、ヘッダの配列を示す概念
図である。FIG. 3 is a conceptual diagram showing an arrangement of control valves and headers of the present invention.
【図４】冷却ゾーン長増減法による板速度と冷却ゾーン
長の関係を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a relationship between a plate speed and a cooling zone length by a cooling zone length increasing / decreasing method.
【図５】冷却ゾーン熱流束毎の１ヘッダ当りの冷却能力
を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing cooling capacity per header for each cooling zone heat flux.
【図６】冷却ゾーン熱流束１．２×１０6 ｋｃａｌ／ｍ
2 ｈｒ、時のＣＴ目標毎のＨＶと必要冷却長さを示すグ
ラフである。FIG. 6 Cooling zone heat flux 1.2 × 10 6 kcal / m
It is a graph which shows HV and required cooling length for every CT target at 2 hr.
１ 鋼板 ２ ランアウトテーブル １０ グループ １１、１２、１３、１４ 制御バルブ ２０ グループ ２１、２２、２３、２４ 制御バルブ Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ ノズル 1 Steel Plate 2 Runout Table 10 Group 11, 12, 13, 14 Control Valve 20 Group 21, 22, 23, 24 Control Valve A, B, C, D, E, F, G, H Nozzle
Claims (5)
仕上ミル圧延速度の変化に対応して、冷却停止温度を制
御するに当り、冷却ゾーンを複数のグループに分け、注
水ノズル流量及び冷却ゾーン長は変更せずに、グループ
内のノズル本数を圧延速度の加減速率に合わせた割合に
したがって変更することを特徴とする鋼板冷却方法。1. In a hot strip mill, cooling zones are divided into a plurality of groups to control a cooling stop temperature in response to changes in a finishing mill rolling speed of a steel sheet, and a water injection nozzle flow rate and a cooling zone length are changed. A method for cooling a steel sheet, characterized in that the number of nozzles in a group is changed according to a ratio according to the acceleration / deceleration rate of the rolling speed without performing the above.
なるノズルを設け、圧延速度の加減速率に合わせてグル
ープ内での使用ノズルの組合せを変更することを特徴と
する請求項１記載の鋼板冷却方法。2. The steel sheet according to claim 1, wherein two or more kinds of nozzles having different cooling capacities are provided in the group, and the combination of nozzles used in the group is changed according to the acceleration / deceleration rate of the rolling speed. Cooling method.
いノズルを増減し、圧延速度が速い領域では、冷却能力
の大きいノズルを増減することを特徴とする請求項２記
載の鋼板冷却方法。3. The steel sheet cooling method according to claim 2, wherein the number of nozzles having a small cooling capacity is increased or decreased in the region where the rolling speed is low, and the number of nozzles having a large cooling capacity is increased or decreased in the region where the rolling speed is high.
プ内のノズルをｎ個×ｍ組に組合せ、（１…ｍ）の順番
にｎ回繰り返し配設したことを特徴とする鋼板冷却装
置。4. A steel plate cooling device characterized in that cooling nozzle groups are divided into groups, nozzles in the groups are combined into n × m sets, and the nozzles are repeatedly arranged n times in the order of (1 ... M).
４個、Ｅ、Ｆの２個、Ｇ又はＨの１個ごとに分けてそれ
ぞれ水源に結合し、該ノズルをＡ、Ｅ、Ｂ、Ｇ、Ｃ、
Ｆ、Ｄ、Ｈの順番に配列したことを特徴とする鋼板冷却
装置。5. The nozzles in the group are divided into four nozzles A, B, C and D, two nozzles E, F, and one nozzle G or H, which are respectively connected to a water source, and the nozzles A, E are used. , B, G, C,
A steel plate cooling device characterized by being arranged in the order of F, D, and H.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4344206A JPH06190418A (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method and apparatus for cooling steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4344206A JPH06190418A (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method and apparatus for cooling steel sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06190418A true JPH06190418A (en) | 1994-07-12 |
Family
ID=18367454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4344206A Pending JPH06190418A (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method and apparatus for cooling steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06190418A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US8414817B2 (en) | 2007-12-06 | 2013-04-09 | Braun Gmbh | Process for manufacturing a hairbrush bristle |
| US8414818B2 (en) | 2007-12-29 | 2013-04-09 | Braun Gmbh | Method for making bristles for a hairbrush |
| CN103752626A (en) * | 2013-12-30 | 2014-04-30 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | Producing method for improving steel plate surface quality by utilizing ACC semi-automatic water cooling |
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- 1992-12-24 JP JP4344206A patent/JPH06190418A/en active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011106 |