JPH06145869A - 高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法 - Google Patents
高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法Info
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- JPH06145869A JPH06145869A JP32888092A JP32888092A JPH06145869A JP H06145869 A JPH06145869 A JP H06145869A JP 32888092 A JP32888092 A JP 32888092A JP 32888092 A JP32888092 A JP 32888092A JP H06145869 A JPH06145869 A JP H06145869A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｍｇ： 4.0〜10.0wt％を含み、さらに不可避
的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下と
し、その他の不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制
し、残部Ａｌからなるアルミニウム合金の軟質板であっ
て、その金属組織の結晶粒径が90μｍ以下であり添加Ｍ
ｇ量の90％以上が固溶状態にあり、ひずみ速度依存性を
示すｍ値が-0.002以下であることを特徴とする平均ひず
み速度が 0.01sec-1以上の高速成形用アルミニウム合金
板とその製造方法。 【効果】 本発明Ａｌ合金板材は高速成形において高い
成形性を示し、自動車ボディーシート、耐圧容器、包装
容器等の成形用材として最適である等工業上顕著な効果
を有する。
的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下と
し、その他の不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制
し、残部Ａｌからなるアルミニウム合金の軟質板であっ
て、その金属組織の結晶粒径が90μｍ以下であり添加Ｍ
ｇ量の90％以上が固溶状態にあり、ひずみ速度依存性を
示すｍ値が-0.002以下であることを特徴とする平均ひず
み速度が 0.01sec-1以上の高速成形用アルミニウム合金
板とその製造方法。 【効果】 本発明Ａｌ合金板材は高速成形において高い
成形性を示し、自動車ボディーシート、耐圧容器、包装
容器等の成形用材として最適である等工業上顕著な効果
を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた強度と延性を有
し、成形後の外観も良好なアルミニウム合金板とその製
造方法に関し、特に平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の
高速成形性に優れたものである。
し、成形後の外観も良好なアルミニウム合金板とその製
造方法に関し、特に平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の
高速成形性に優れたものである。
【０００２】
【従来の技術】従来自動車外板には主として冷延鋼板が
用いられていた。しかしながら最近自動車車体の軽量化
の要請が高まってきたことからアルミニウム合金板の使
用が検討されている。
用いられていた。しかしながら最近自動車車体の軽量化
の要請が高まってきたことからアルミニウム合金板の使
用が検討されている。
【０００３】一般に自動車外板用材料としては、プレス
成形性に優れていること、強度が高いことなどが求めら
れている。そしてこのような特性を満足するアルミニウ
ム材料として、ＪＩＳ５０５２合金（Ａｌ− 2.5wt％Ｍ
ｇ−0.25wt％Ｃｒ）やＪＩＳ５１８２合金（Ａｌ− 4.5
wt％Ｍｇ−0.35wt％Ｍｎ）等のＡｌ−Ｍｇ系合金が通常
使用されていた。
成形性に優れていること、強度が高いことなどが求めら
れている。そしてこのような特性を満足するアルミニウ
ム材料として、ＪＩＳ５０５２合金（Ａｌ− 2.5wt％Ｍ
ｇ−0.25wt％Ｃｒ）やＪＩＳ５１８２合金（Ａｌ− 4.5
wt％Ｍｇ−0.35wt％Ｍｎ）等のＡｌ−Ｍｇ系合金が通常
使用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記アルミニウム合金
であるＪＩＳ５０００系合金は、鋼材と比べると延性が
低く、成形時に割れやすい欠点があった。そこでこの延
性を改善するために様々な元素の添加や不純物の低減等
の対策を検討してきたが十分な延性向上の効果が得られ
ていなかった。
であるＪＩＳ５０００系合金は、鋼材と比べると延性が
低く、成形時に割れやすい欠点があった。そこでこの延
性を改善するために様々な元素の添加や不純物の低減等
の対策を検討してきたが十分な延性向上の効果が得られ
ていなかった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、特に高速での成形における材料の変形抵抗
の差を積極的に利用することによって見掛け上の延性の
向上にたよらず、実質的に高い成形性を有するアルミニ
ウム合金板を開発したものである。
検討の結果、特に高速での成形における材料の変形抵抗
の差を積極的に利用することによって見掛け上の延性の
向上にたよらず、実質的に高い成形性を有するアルミニ
ウム合金板を開発したものである。
【０００６】即ち本発明アルミニウム合金板は、Ｍｇ：
4.0〜10.0wt％を含み、又はＭｇ：4.0〜10.0wt％とＣ
ｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物とし
てＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の
不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌ
からなるアルミニウム合金の軟質板であって、その金属
組織の結晶粒径が90μｍ以下であり添加Ｍｇ量の90％以
上が固溶状態にあり、ひずみ速度依存性を示すｍ値が-
0.002以下であることを特徴とする平均ひずみ速度が0.0
1 sec-1以上の高速成形用アルミニウム合金板である。
4.0〜10.0wt％を含み、又はＭｇ：4.0〜10.0wt％とＣ
ｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物とし
てＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の
不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌ
からなるアルミニウム合金の軟質板であって、その金属
組織の結晶粒径が90μｍ以下であり添加Ｍｇ量の90％以
上が固溶状態にあり、ひずみ速度依存性を示すｍ値が-
0.002以下であることを特徴とする平均ひずみ速度が0.0
1 sec-1以上の高速成形用アルミニウム合金板である。
【０００７】また本発明の製造方法は、Ｍｇ： 4.0〜1
0.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.
1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物としてＦｅ
及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の不純物
元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌからな
るアルミニウム合金鋳塊を、480 ℃以上の温度で均質化
処理を行って熱間圧延及び冷間圧延を施して圧延板と
し、その圧延板を 480〜550℃の温度に０〜60秒保持し
て10℃/sec以上の降温速度で100 ℃以下まで冷却する焼
鈍処理を施すことにより、その金属組織の結晶粒径を90
μｍ以下とし、添加Ｍｇ量の90％以上を固溶状態とし、
さらにひずみ速度依存性を示すｍ値が-0.002以下である
ることを特徴とする平均ひずみ速度が0.01 sec-1以上の
高速成形用アルミニウム合金板の製造方法である。
0.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.
1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物としてＦｅ
及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の不純物
元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌからな
るアルミニウム合金鋳塊を、480 ℃以上の温度で均質化
処理を行って熱間圧延及び冷間圧延を施して圧延板と
し、その圧延板を 480〜550℃の温度に０〜60秒保持し
て10℃/sec以上の降温速度で100 ℃以下まで冷却する焼
鈍処理を施すことにより、その金属組織の結晶粒径を90
μｍ以下とし、添加Ｍｇ量の90％以上を固溶状態とし、
さらにひずみ速度依存性を示すｍ値が-0.002以下である
ることを特徴とする平均ひずみ速度が0.01 sec-1以上の
高速成形用アルミニウム合金板の製造方法である。
【０００８】先ず本発明において合金組成を限定した理
由を説明する。
由を説明する。
【０００９】ＭｇはＡｌ中に固溶することにより強度を
向上させると共に、加工硬化性を大きくすることによっ
て延性を増大させ、成形性の向上に寄与する。さらに転
位との固着作用が成形の際の高ひずみ速度で低下するこ
とによってひずみ速度依存性を表す下記に説明するｍ値
を下げる働きを有する。そしてＭｇの含有量を 4.0〜1
0.0wt％と限定したのは、 4.0wt％未満では上記の効果
が小さく、一方10.0wt％を超えると耐応力腐食割れ性
（耐ＳＣＣ性）が悪化すると共に、熱間加工性が悪化し
て製造が困難となるからである。
向上させると共に、加工硬化性を大きくすることによっ
て延性を増大させ、成形性の向上に寄与する。さらに転
位との固着作用が成形の際の高ひずみ速度で低下するこ
とによってひずみ速度依存性を表す下記に説明するｍ値
を下げる働きを有する。そしてＭｇの含有量を 4.0〜1
0.0wt％と限定したのは、 4.0wt％未満では上記の効果
が小さく、一方10.0wt％を超えると耐応力腐食割れ性
（耐ＳＣＣ性）が悪化すると共に、熱間加工性が悪化し
て製造が困難となるからである。
【００１０】Ｃｕは焼付け塗装時にＧＰゾーン，θ’，
Ｓ相などを析出させるので、塗装後に強度を確保したい
場合に添加する。しかしてその含有量を 0.1〜 0.5wt％
と限定したのは、 0.1wt％未満では強度向上が小さく、
0.5wt％を超えると耐食性が低下するためである。
Ｓ相などを析出させるので、塗装後に強度を確保したい
場合に添加する。しかしてその含有量を 0.1〜 0.5wt％
と限定したのは、 0.1wt％未満では強度向上が小さく、
0.5wt％を超えると耐食性が低下するためである。
【００１１】Ｆｅ，Ｓｉは通常Ａｌの不純物として含ま
れるものである。しかしＦｅとＳｉは互いに化合物を作
りやすく、その化合物が成形時のクラックの起点になり
延性が低下する原因となる。この延性の低下はＦｅ，Ｓ
ｉのいずれもが 0.2wt％を超えると顕著になる。従って
それらの含有量は両者共に 0.2wt％以下と限定した。
れるものである。しかしＦｅとＳｉは互いに化合物を作
りやすく、その化合物が成形時のクラックの起点になり
延性が低下する原因となる。この延性の低下はＦｅ，Ｓ
ｉのいずれもが 0.2wt％を超えると顕著になる。従って
それらの含有量は両者共に 0.2wt％以下と限定した。
【００１２】その他の不純物元素としてＭｎ，Ｃｒ，Ｔ
ｉ，Ｎｉ等は結晶粒の微細化あるいはマトリックス強度
の向上に効果があるが、含有量が多くなると延性を低下
させるためいずれも0.05wt％以下に限定した。
ｉ，Ｎｉ等は結晶粒の微細化あるいはマトリックス強度
の向上に効果があるが、含有量が多くなると延性を低下
させるためいずれも0.05wt％以下に限定した。
【００１３】次に製造方法と特性の限定理由を説明す
る。鋳塊の均質化処理は鋳造時に形成されたＭｇ，Ｆ
ｅ，Ｓｉ等の化合物をマトリックス中に固溶させ、減少
させるために十分高温・長時間実施する必要がある。し
かして保持温度が 480℃未満では実操業上の時間内で十
分化合物を固溶できないので 480℃以上の温度が必要で
ある。
る。鋳塊の均質化処理は鋳造時に形成されたＭｇ，Ｆ
ｅ，Ｓｉ等の化合物をマトリックス中に固溶させ、減少
させるために十分高温・長時間実施する必要がある。し
かして保持温度が 480℃未満では実操業上の時間内で十
分化合物を固溶できないので 480℃以上の温度が必要で
ある。
【００１４】引き続いての熱間圧延と冷間圧延は通常の
条件で行えば特に問題はなく、さらに必要に応じて冷間
圧延途中で中間焼鈍を行ってもよい。
条件で行えば特に問題はなく、さらに必要に応じて冷間
圧延途中で中間焼鈍を行ってもよい。
【００１５】次いで冷間圧延終了後の最終板厚での焼鈍
において保持温度を 480〜 550℃としたのは、添加元素
の十分な再固溶を図り且つ結晶粒の大きさを適切にする
ためであり、保持温度が480 ℃未満では添加元素の十分
な固溶が得られず、一方 550℃を超えると結晶粒が粗大
化して後述の結晶粒径90μｍ以下の条件を達成できない
と共に、Ｍｇの添加量によっては溶融の危険がある。ま
た保持時間を０〜60秒としたのは60秒を超えると結晶粒
が粗大化するためである。さらに10℃/sec以上の冷却速
度で 100℃以下まで冷却するのは、固溶元素の析出を防
ぐためであり、この条件から外れると析出により固溶元
素量が減り、延性が低下すると共に後述の低いｍ値が得
られないためである。
において保持温度を 480〜 550℃としたのは、添加元素
の十分な再固溶を図り且つ結晶粒の大きさを適切にする
ためであり、保持温度が480 ℃未満では添加元素の十分
な固溶が得られず、一方 550℃を超えると結晶粒が粗大
化して後述の結晶粒径90μｍ以下の条件を達成できない
と共に、Ｍｇの添加量によっては溶融の危険がある。ま
た保持時間を０〜60秒としたのは60秒を超えると結晶粒
が粗大化するためである。さらに10℃/sec以上の冷却速
度で 100℃以下まで冷却するのは、固溶元素の析出を防
ぐためであり、この条件から外れると析出により固溶元
素量が減り、延性が低下すると共に後述の低いｍ値が得
られないためである。
【００１６】上記焼鈍終了後は必要に応じてテンション
レベラー等による矯正、表面洗浄、エッチング、潤滑油
塗油等を行う。
レベラー等による矯正、表面洗浄、エッチング、潤滑油
塗油等を行う。
【００１７】また上記の製造工程により得られるＡｌ合
金板材の結晶粒径を90μｍ以下、及びＭｇの固溶量をそ
の添加量の90％以上と規定したのは、後述のｍ値を十分
に小さくするためである。即ち結晶粒が大きい場合、及
びＭｇ固溶量が少ない場合は固溶Ｍｇ原子の転位の固着
効果が小さくなるため、ひずみ速度増大による変形抵抗
の低下の効果が小さくなってしまう。従って後述の-0.0
02以下のｍ値を得るためには結晶粒径90μｍ以下で添加
Ｍｇ量の90％以上が固溶状態にあることが必須である。
なお固溶Ｍｇ量の測定はＭｇ系の化合物（Ｍｇ2 Ｓｉ）
の分布を求め、画像解析にて非固溶状態のＭｇ量を算出
して添加量から引くことによって得られる。
金板材の結晶粒径を90μｍ以下、及びＭｇの固溶量をそ
の添加量の90％以上と規定したのは、後述のｍ値を十分
に小さくするためである。即ち結晶粒が大きい場合、及
びＭｇ固溶量が少ない場合は固溶Ｍｇ原子の転位の固着
効果が小さくなるため、ひずみ速度増大による変形抵抗
の低下の効果が小さくなってしまう。従って後述の-0.0
02以下のｍ値を得るためには結晶粒径90μｍ以下で添加
Ｍｇ量の90％以上が固溶状態にあることが必須である。
なお固溶Ｍｇ量の測定はＭｇ系の化合物（Ｍｇ2 Ｓｉ）
の分布を求め、画像解析にて非固溶状態のＭｇ量を算出
して添加量から引くことによって得られる。
【００１８】ここで前記ｍ値について説明する。このｍ
値とは通常のＪＩＳ−５号テストピースを10mm/min. と
500mm/min.の速度で引っ張り、その時の公称ひずみ20％
時の応力をそれぞれＰ10とＰ500 とした時にｍ＝ln（Ｐ
500 ／Ｐ10）／ln50で求められる値であり、ひずみ速度
依存性を示す指数である。
値とは通常のＪＩＳ−５号テストピースを10mm/min. と
500mm/min.の速度で引っ張り、その時の公称ひずみ20％
時の応力をそれぞれＰ10とＰ500 とした時にｍ＝ln（Ｐ
500 ／Ｐ10）／ln50で求められる値であり、ひずみ速度
依存性を示す指数である。
【００１９】そして通常鋼材では、ｍ＞０であってこの
場合はひずみ速度の大きい方が応力も大きくなり強度も
大きい、即ち硬くなる。一方ＪＩＳ５０００系等のＡｌ
合金の場合は、ｍ＜０であってこの場合はひずみ速度の
大きい方が応力が小さくなり強度も小さい、即ち軟らか
くなる。従って一般的に上記Ａｌ合金の場合は局部的に
変形した部分の強度が低下し、ただちに破断となるため
成形性については良好であるとは認められていなかっ
た。
場合はひずみ速度の大きい方が応力も大きくなり強度も
大きい、即ち硬くなる。一方ＪＩＳ５０００系等のＡｌ
合金の場合は、ｍ＜０であってこの場合はひずみ速度の
大きい方が応力が小さくなり強度も小さい、即ち軟らか
くなる。従って一般的に上記Ａｌ合金の場合は局部的に
変形した部分の強度が低下し、ただちに破断となるため
成形性については良好であるとは認められていなかっ
た。
【００２０】ところで一般にプレス成形では材料の一部
がパンチと接触して荷重を受け持つことになるが、高速
成形の場合でも若干の摺動以外は材料が変形しないた
め、その部分のひずみ速度は小さい。一方ダイスに沿っ
て流入する部分は成形速度に比例したひずみ速度とな
る。従って高速で成形するほど荷重を受け持つ部分と、
大きく変形する流動部分のひずみ速度差が大きくなるも
のである。
がパンチと接触して荷重を受け持つことになるが、高速
成形の場合でも若干の摺動以外は材料が変形しないた
め、その部分のひずみ速度は小さい。一方ダイスに沿っ
て流入する部分は成形速度に比例したひずみ速度とな
る。従って高速で成形するほど荷重を受け持つ部分と、
大きく変形する流動部分のひずみ速度差が大きくなるも
のである。
【００２１】そこで上記Ａｌ合金の高速成形の際はｍ値
が負の場合、ひずみ速度が大きいほど変形抵抗が小さく
なるため、荷重を受け持つ部分の変形抵抗と流動部分の
変形抵抗の差が大きくなり、著しく成形性が向上するこ
とを本発明者らは見出したものである。しかもｍ値はあ
る程度マイナスが大きい方が高速成形性が良好となるこ
とが判明した。
が負の場合、ひずみ速度が大きいほど変形抵抗が小さく
なるため、荷重を受け持つ部分の変形抵抗と流動部分の
変形抵抗の差が大きくなり、著しく成形性が向上するこ
とを本発明者らは見出したものである。しかもｍ値はあ
る程度マイナスが大きい方が高速成形性が良好となるこ
とが判明した。
【００２２】従って高速成形の場合、この成形性向上効
果を得るためにはｍ値が-0.002以下で平均ひずみ速度が
0.01sec-1以上の条件が必須であり、この条件を満たさ
ないと十分な成形性が得られないこととなる。なお上記
平均ひずみ速度とは、成形品の最大ひずみ（真ひずみ）
を成形に要した時間で割った値である。
果を得るためにはｍ値が-0.002以下で平均ひずみ速度が
0.01sec-1以上の条件が必須であり、この条件を満たさ
ないと十分な成形性が得られないこととなる。なお上記
平均ひずみ速度とは、成形品の最大ひずみ（真ひずみ）
を成形に要した時間で割った値である。
【００２３】
【実施例】表１に示す組成のＡｌ合金を常法により溶解
し鋳造した後、これら合金と表２に示す製造条件を表３
に示すように組み合わせて厚さ１mmのＡｌ合金板材とし
た。そしてこれら板材について引張試験を行って引張強
度、耐力及び伸びを求めると共に、ｍ値を測定した。ま
た成形試験としてブランクφ88mm，絞り比 2.0の円筒絞
り成形を、しわ押さえ力 3000kgfで低粘度防錆油塗油の
条件で行った。成形性の評価は上記成形試験での破断高
さで比較した。
し鋳造した後、これら合金と表２に示す製造条件を表３
に示すように組み合わせて厚さ１mmのＡｌ合金板材とし
た。そしてこれら板材について引張試験を行って引張強
度、耐力及び伸びを求めると共に、ｍ値を測定した。ま
た成形試験としてブランクφ88mm，絞り比 2.0の円筒絞
り成形を、しわ押さえ力 3000kgfで低粘度防錆油塗油の
条件で行った。成形性の評価は上記成形試験での破断高
さで比較した。
【００２４】
【表１】 表中＊は、その他の不純物元素を示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】表３から明らかなように成形試験におい
て、本発明板材はいずれも破断高さが従来のレベルであ
る20mmより大きく成形性が良好であることが判る。これ
に対して比較例による板材は破断高さがいずれも20mm以
下であり成形性に劣っている。
て、本発明板材はいずれも破断高さが従来のレベルであ
る20mmより大きく成形性が良好であることが判る。これ
に対して比較例による板材は破断高さがいずれも20mm以
下であり成形性に劣っている。
【００２８】
【発明の効果】このように本発明Ａｌ合金板材は高速成
形において高い成形性を示し、実操業で多用されるメカ
ニカルプレスや高速油圧プレスに特に適しており、自動
車ボディーシート、耐圧容器、包装容器等の成形用材と
して最適である等工業上顕著な効果を有する。
形において高い成形性を示し、実操業で多用されるメカ
ニカルプレスや高速油圧プレスに特に適しており、自動
車ボディーシート、耐圧容器、包装容器等の成形用材と
して最適である等工業上顕著な効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 稔 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 東海林 了 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ： 4.0〜10.0wt％を含み、又はＭ
ｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さ
らに不可避的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2
wt％以下とし、その他の不純物元素をいずれも0.05wt％
以下に規制し、残部Ａｌからなるアルミニウム合金の軟
質板であって、その金属組織の結晶粒径が90μｍ以下で
あり、添加Ｍｇ量の90％以上が固溶状態にあり、ひずみ
速度依存性を示すｍ値が-0.002以下であることを特徴と
する平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の高速成形用アル
ミニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｍｇ： 4.0〜10.0wt％を含み、又はＭ
ｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さ
らに不可避的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2
wt％以下とし、その他の不純物元素をいずれも0.05wt％
以下に規制し、残部Ａｌからなるアルミニウム合金鋳塊
を、480 ℃以上の温度で均質化処理を行って熱間圧延及
び冷間圧延を施して圧延板とし、その圧延板を480 〜 5
50℃の温度に０〜60秒保持して10℃/sec以上の降温速度
で100 ℃以下まで冷却する焼鈍処理を施すことにより、
その金属組織の結晶粒径を90μｍ以下とし、添加Ｍｇ量
の90％以上を固溶状態とし、ひずみ速度依存性を示すｍ
値が-0.002以下であることを特徴とする平均ひずみ速度
が 0.01sec-1以上の高速成形用アルミニウム合金板の製
造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32888092A JPH06145869A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法 |
| CA002102951A CA2102951A1 (en) | 1992-11-13 | 1993-11-12 | Aluminum alloy sheet suitable for high-speed forming and process for manufacturing the same |
| EP93118362A EP0598358A1 (en) | 1992-11-13 | 1993-11-12 | Aluminum alloy sheet suitable for high-speed forming and process for manufacturing the same |
| KR1019930024003A KR940011656A (ko) | 1992-11-13 | 1993-11-12 | 고속성형용 알루미늄합금판 및 그 제조방법 |
| US08/404,524 US5605586A (en) | 1992-11-13 | 1995-03-15 | Aluminum alloy sheet suitable for high-speed forming and process for manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32888092A JPH06145869A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145869A true JPH06145869A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=18215131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32888092A Pending JPH06145869A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145869A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1005364C2 (nl) * | 1997-02-25 | 1998-08-26 | Hoogovens Aluminium Nv | Werkwijze voor het vormen van een gewelfde aluminiumplaat van het AA5XXX-type. |
| AU750427B2 (en) * | 1998-06-18 | 2002-07-18 | Avago Technologies General Ip (Singapore) Pte. Ltd. | Multi-port optical isolator |
| JP2016186125A (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-27 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金板 |
| WO2017164085A1 (ja) * | 2016-03-22 | 2017-09-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
-
1992
- 1992-11-13 JP JP32888092A patent/JPH06145869A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1005364C2 (nl) * | 1997-02-25 | 1998-08-26 | Hoogovens Aluminium Nv | Werkwijze voor het vormen van een gewelfde aluminiumplaat van het AA5XXX-type. |
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| JP6230142B1 (ja) * | 2016-03-22 | 2017-11-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
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