JPH0579755A - 空気分離 - Google Patents

空気分離

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JPH0579755A
JPH0579755A JP4052764A JP5276492A JPH0579755A JP H0579755 A JPH0579755 A JP H0579755A JP 4052764 A JP4052764 A JP 4052764A JP 5276492 A JP5276492 A JP 5276492A JP H0579755 A JPH0579755 A JP H0579755A
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JP
Japan
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stream
nitrogen
air
gas
compressor
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Application number
JP4052764A
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English (en)
Inventor
Thomas Rathbone
トマス・ラスボーン
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BOC Group Ltd
Original Assignee
BOC Group Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 溶鉱炉に供給する酸素を製造する空気分離プ
ラントにおいて、副生する窒素と溶鉱炉で生成する低品
位排ガスを利用してエネルギの回収を図る。 【構成】 ガスタービン２の圧縮機４から取り出した空
気の一部を熱交換器１２を経て冷却して空気分離プラン
ト１４に導き酸素と窒素に分離する。プラント１４から
酸素を取り出し溶鉱炉２Ｄで用いる。溶鉱炉からの低品
位排ガスを圧縮機２４で圧縮し、次にその排ガスを熱交
換器１２で予熱してガスタービン２の燃焼室６に導き、
圧縮機４からの一部の空気と共に燃焼してタービン２に
通して膨張させ同期電動機１０を運転する。プラント１
４からの窒素流の一部は燃焼室６に導入してタービン２
で膨張させ、残部は分離膨張タービン３４に導き発電機
３６を運転する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】本発明は、一般的には、空気分離に関する
ものであり、詳しくは、空気分離工程を含む電力を発生
させる方法に関するものである。
【０００２】極低温空気分離プラントで製造される窒素
から仕事を回収することは、ある種の環境においては、
都合が良いことが知られている。そのような環境の一つ
としては、窒素に対する追加の需要はないが、酸素に対
する大きな局部的需要が存在している環境が挙げられ
る。前述のような仕事の回収に関する幾つかの提案にお
いては、空気を圧縮するための圧縮機、その空気圧縮機
を用いて燃料の燃焼を助ける燃焼室、及び燃焼ガスを膨
張させる膨張タービンを含むガスタービンへ、窒素を圧
縮して流す。このために、窒素を直接、膨張タービン中
へ、又は膨張タービンの上流領域中へ通すことができ
る。空気圧縮機と同期発電機を運転して、電気を発生さ
せることができるように、該タービンを配置して外部仕
事を行わせる。この手段によって、空気を分離するのに
必要なエネルギーの殆ど（全てではない）を供給するこ
とができる。前述の方法の例としては、米国特許明細書
第２５２０ ８６２号と第３ ７７１ ４９５号が挙げら
れる。
【０００３】該ガスタービン中で用いられる燃料は、通
常は、高発熱量、即ち１０ MJ/m3を超える発熱量を有す
る燃料である。 酸素を用いる幾つかの商業的方法では、
低発熱量のガスが発生するので、そのガスを利用するこ
とが望ましい。
【０００４】又、我々の欧州特許出願ＥＡ−Ａ−第４０
２ ０４５号では、高圧において、窒素と熱風流の間で
熱交換させ、それによって生成した外部仕事性能を有す
る温窒素を膨張させることによって該窒素から仕事を回
収する、ことを提案した。しかしながら、前述の提案に
は、低発熱量ガス流の燃焼は含まれていない。第一に、
空気分離からの酸素生成物が関与する反応によって生成
する低品位燃料ガスから、第二に、空気を分離して生成
させた窒素生成物から仕事を発生させるための方法と装
置を提供することは、本発明の目的である。
【０００５】本発明に従って、以下の工程：即ち ａ）圧縮時に発生する熱の少なくとも一部を除去せず
に、空気を圧縮する工程； ｂ）その圧縮空気流を、主流と副流に分ける工程； ｃ）副空気流を、酸素と窒素に分離する工程； ｄ）空気から分離させた酸素流を供給して、低品位ガス
燃料流を製造するための化学反応に関与させる工程； ｅ）低品位燃料流を圧縮する工程； ｆ）該燃料流を、副空気流と熱交換させて分離工程の上
流に存在している該副空気流を冷やすことによって、該
燃料流を予熱する工程； ｇ）燃焼を助けるために該主空気流を用いて、該予熱燃
料流を燃焼させる工程； ｈ）該燃料流の燃焼から生じる燃焼ガスを、電力の発生
を含む外部仕事を行わせることによって膨張させる工
程；及び ｉ）外部仕事を行わせることによって、該窒素流を膨張
させる工程； を含む電力を発生させる方法を提供する。
【０００６】又、本発明は、圧縮熱の少なくとも一部を
除去していない圧縮空気から生じた主空気流を燃焼室に
供給するための空気圧縮機、及び燃焼室を出て行くガス
を膨張させるための且つ圧縮機を動作させるためのター
ビンを含むガスタービン；該圧縮機から取り出した空気
の副流を、酸素流と窒素流とに分離するための手段；低
品位ガス燃料流を生成させるために、酸素が関与する反
応を行うための反応器；ガス燃料流を圧縮するための圧
縮機；分離させるために該空気圧縮機から取り出した空
気の該副流と熱交換させることによって圧縮ガス燃料流
を予熱するための、燃焼室と連絡している第一出口と空
気分離手段と連絡している第二出口とを有する熱交換
器；外部仕事を適用することによって、該窒素流を膨張
させるための手段、及び該タービンによって運転される
ように配置してある発電手段を含む、電力を発生させる
ためのプラントも提供する。
【０００７】本明細書で用いている「低品位燃料」とい
う用語は、１０ MJ/m3 未満の発熱量を有する燃料のこ
とである。
【０００８】本発明に従う方法とプラントは、低品位ガ
ス燃料流の供給源が溶鉱炉である場合に、特有な利用が
認められる。鉄及び鋼工業においては、（コークスの他
に）石炭と、酸素に富んだ空気ブラストを用いて、溶鉱
炉を運転する傾向が増えている。生成するガス混合物
は、窒素、一酸化炭素、二酸化炭素、及び水素を含んで
いる。このガスの正味の組成は、酸素濃縮の程度を含む
多数の因子に左右される。しかしながら、該ガスは、一
般的に、３ − ５ MJ/m3 の発熱量を有している。
【０００９】一般的に、低品位燃料ガス流は、粒状異物
と共に取り出されて溶鉱炉又は高温の他の反応器から出
て来る。該ガス流は、シアン化水素、酸硫化炭素、及び
硫化水素のような望ましくないガス成分を含んでいる。
ほぼ周囲温度まで該ガスを冷やすことができ、且つ該ガ
スから除去した粒子を保有していることができるプロセ
スと装置は、良く知られている。好ましくは、燃料ガス
圧縮機の上流で、前述のようにして低品位燃料ガスを処
理する。
【００１０】一般的に、圧縮機は、ガス燃料流の圧力
を、絶対圧１０ −２５atm まで上昇させる。正味の圧
力は、燃料ガスの燃焼が起こる燃焼室の作業圧力によっ
て決まる。燃料ガス流の予熱は、３５０−４００℃の温
度まで上げるか、又はより低い温度を用いることもでき
る。
【００１１】窒素の膨張は、該燃焼ガス中に該窒素流を
導入することによって達成することができる。従って、
窒素は、ガスタービンの膨張器中で膨張する。
【００１２】空気は、好ましくは、精留によって分離さ
せる。燃焼ガス中に導入する窒素流は、好ましくは、燃
料ガスの燃焼が起こる燃焼室の圧力を少し超える圧力ま
で、予圧する。次に、好ましくは、適当な流体と熱交換
させて、最大６００℃の温度まで予熱する。該流体は、
例えば、タービンから出て来るガスから取り出した流れ
であることができる。又別法として、該流体は、好まし
くは６００℃未満の温度を有する利用可能な任意の他の
熱風流であることができる。余熱した窒素流は、好まし
くは、燃料ガスの燃焼が起こる燃焼室へと導入する。別
法として、該窒素流は、燃焼室と膨張タービンの中間の
ガス燃焼生成物の混合物に導入でき、又は膨張タービン
それ自体に直接導入できる。
【００１３】窒素圧縮機は、電力消費を抑えるために段
間冷却を用いているが、好ましくは、窒素から圧縮熱を
除去するための最終冷却器を有していない。
【００１４】空気の精留は、好ましくは、低圧ステージ
と高圧ステージを含む二段カラム(double column)で行
う。好ましくは、低圧ステージのための再沸騰と両ステ
ージのための還流とを提供するために、二段カラムの２
つのステージと関連している冷却器−再沸器が存在して
いる。低圧ステージは、好ましくは、最大で、 絶対圧３
- ６atm の作業圧力を有する。この圧力範囲において低
圧カラムを運転すると、絶対圧１− ２atm の従来の作
業圧力で可能な分離効率と比べて、更に効率の良い分離
が可能となる。更に、窒素を圧縮する圧力の範囲が小さ
くなる。一般的に、高圧ステージが動作する圧力は、ガ
スタービンの空気圧縮機の出口圧力と比べて、少し低
い。精留カラムの２つのステージと関連している冷却器
−再沸器が存在している場合は、低圧ステージの作業圧
力は、高圧ステージの作業圧力に左右され、高圧ステー
ジの作業圧力によって、低圧ステージを動作させること
ができる圧力が制限される、ことが分かる。ガスタービ
ン中で膨張させるために窒素が取出される速さは、ター
ビンの動作特性によって決まる。一般的には、ガスター
ビンは、一定の空気流量に関して設計されている。酸素
と窒素に分離するために圧縮空気の幾らかを取り出すこ
とによって、この空気を窒素で置き換えることができ
る。窒素によって空気がそのようにして置き換えられる
と、タービンを出て行くガス混合物中の窒素酸化物濃度
は、減少して行く。
【００１５】一般的に、特に燃料ガスが溶鉱炉によって
製造される場合は、タービンにおいて、窒素を燃焼ガス
で膨張させることができる速さは、窒素が製造される速
さと比べて、実質的に遅く、その速さは、溶鉱炉の酸素
需要に左右される。もし望むならば、過剰の窒素の内の
幾らか又は全てを、別の用途のために、生成物として取
出すことができる。しかしながら、過剰窒素に対するそ
のような他の需要がない場合は、好ましくは、その過剰
の窒素も、電気を発生させるのに用いる。従って、空気
分離から生じた第二の窒素生成物流を、好ましくは、ガ
スタービンから独立している第二タービン中において、
別の流体流と高温で熱交換させて、外部仕事を行わせる
ことによって膨張させる。好ましくは、窒素は、他の流
体と混合せずに膨張する。好ましくは、追加の膨張器を
用いて同期発電機を動作させて、電力を発生させる。第
二窒素流と熱交換する熱交換流体は、ガスタービンから
の排気ガス流か、又は利用可能な他の任意の熱流体であ
ることができる。第二窒素流は、好ましくは、絶対圧２
− ６atm で取入れて、膨張させる。好ましくは、該窒
素流を、温度２００−６００℃まで予熱する。第二窒素
流は、該窒素圧縮機の上流から取る。高圧及び低圧ステ
ージを含む精留カラム中で、空気から窒素を分離する場
合は、低圧ステージを３ − ６atm の圧力で動作させ
て、好ましくは第二窒素流を、その圧力で取出して、更
に圧縮はしない。
【００１６】もし望むならば、用いている溶鉱炉又は他
の容器の上流で、酸素生成物を圧縮することができる。
【００１７】圧縮熱を除去しながら、燃料ガスに対して
圧縮機を動作させると、到達可能圧縮効率を有為に増大
させることができるので、本発明に従う方法を用いれ
ば、低品位燃料ガス流から、及び空気分離プロセスの窒
素副産物から、比較的効率良く電力を発生させることが
できる。
【００１８】本発明の方法とプラントを、以下に示した
添付の図面によって、その一例を記載する：図１は、本
発明に従う第一発電サイクルを説明している流れ図であ
る；図２は、本発明に従う第二発電サイクルを説明して
いる流れ図である；図３は、図１と図２に示したサイク
ルで用いる空気分離プロセスを説明している流れ図であ
る。
【００１９】図面の図１について説明する。図１に示し
たプラントは、空気圧縮機４、燃焼室６、及び膨張ター
ビン８を含むガスタービン２を含む。空気圧縮機４の回
転翼（図には示されていない）は、タービン８の回転翼
（図には示されていない）と同じ軸に取り付けてあるの
で、タービン８によって圧縮機４を動作させることがで
きる。圧縮機４によって、空気流を吸込み、絶対圧１０
−２０atm の範囲で選択した圧力まで該空気流を圧縮
する。圧縮機４は、生成した圧縮熱を除去するための手
段を有していない。圧縮機４を出て行く圧縮空気を、主
流と副流とに分ける。一般的に、主流は、総空気流の６
５ − ９０％を含む。該主流を、燃焼室６に供給して、
燃焼室６に供給する燃料ガスの燃焼を助ける。生じた燃
焼ガスの熱風を、膨張タービン８に供給して、大気圧と
比べて少し高い圧力まで膨張させる。膨張タービン８
は、圧縮機４を動作させるだけでなく、電力を発生させ
る同期発電機１０も動作させる。
【００２０】圧縮空気の副流を熱交換器１２に供給し
て、ガスタービン２の燃焼室６に供給する燃料ガス流と
向流熱交換させることによって、ほぼ周囲温度まで冷や
す。一般的に、副空気流の圧縮熱は、燃料ガスの温度
を、ほぼ周囲温度から３５０−４００℃の温度まで上昇
させるのに十分である。精留によって空気を分離するた
めに、生じた冷空気流を、熱交換器１２からプラント１
４に流す。プラント１４から、酸素生成物流と窒素生成
物流を取出す。酸素生成物流は、酸素から圧縮熱を除去
するための最終冷却器１８を有する酸素圧縮機１６にお
いて、絶対圧約８バールまで圧縮する。圧縮酸素流を用
いて、溶鉱炉２０に供給する空気ブラストを富酸素化す
る。
【００２１】溶鉱炉２０を用いて固体炭質燃料と反応さ
せることによって、鉄または鋼を製造するのに用いる鉄
鉱石を減少させる。反応に必要な熱は、富酸素空気と炭
質燃料を反応させて発生させる。一酸化炭素、水素、二
酸化炭素、窒素、及びアルゴンを含む生成ガス混合物が
生じる。該ガス混合物は、富酸素空気の組成に左右され
るが、一般的に、ほぼ３ − ５ MJ/m3 程度の発熱量を
有する。又、溶鉱炉の上部から出て来るガス混合物も、
高温で、粒状異物と共に、極微量の硫黄酸化物と窒素酸
化物を含んでいる。該ガス混合物は、従来型のプラント
２２で処理して、周囲温度まで冷やして、望ましくない
ガス不純物と粒状異物を除去する。
【００２２】プラント２２からの精製燃料ガス流は、圧
縮機２４で圧縮する。燃料ガスの圧力を、燃焼室６の作
業圧力を少し超える圧力まで上昇させ、次にその圧縮し
た燃料ガス流を、上記のようにして、熱交換器１２を経
由させて、燃焼室６へ流す。空気分離プラント１４から
取出した窒素流を、ほぼ等しいサイズの第一流と第二流
に分ける。窒素の該第一副流は、燃焼室６が動作する時
の圧力をやや超える圧力まで、圧縮機２８で圧縮し、次
に熱交換器３０において、タービン８からの排気ガス流
と向流熱交換させることによって、約５００℃の温度ま
で加熱する。熱交換器３０から出て来る排気ガスは、排
気筒（図には示されていない）に流して、大気中へ排気
することができる。熱交換器３０から出て来た予熱され
た窒素を燃焼室６へ流して、燃焼ガスと混合させて、タ
ービン８で膨張させる。
【００２３】第二窒素流を、圧縮機２８の上流から取出
して（好ましくは圧力３ − ６atmで）、熱交換器３２
に通して、約４００℃の温度まで予熱する。該熱交換
は、タービン８からの排気ガス流と向流熱交換させるこ
とによって行う。生じた予熱された第二窒素流を、膨張
タービン３４に供給して、他のいかなる流体流とも混合
させないで、ほぼ大気圧まで膨張させる。タービン３４
からの排気ガスは、排気筒へ流す。タービン３４を用い
て同期発電機３６を動作させて、電力を発生させる。
【００２４】一般的には、タービン８からの全ての排気
ガスを、熱交換器３０と３２とに流す訳ではない。過剰
の排気ガスを、 廃熱ボイラー（図には示されていない）
に流して、蒸気を発生させることによって、該排気ガス
から熱を回収することができる。別の方法では、タービ
ン８からの排気ガスを用いて、溶鉱炉２０の空気ブラス
トを予熱することができる。
【００２５】図２に示したプラントは、一般的には、図
１に示したプラントと同様である。２つの図に示した同
じ部分は、同じ参照番号で示している。これらの部分と
その運転については再び説明しない。
【００２６】図２について説明する。ここで説明するプ
ラントと図１で説明したプラントとの間には、一つの主
要な違いがある。その違いは、タービン８から生じる全
ての排気ガスを廃熱ボイラーに流す、点である。任意の
利用可能な供給源からの伝熱流体を用いて、熱交換器３
０と３２において、窒素流を予熱する。
【００２７】図面の図３を説明する。図３に示したの
は、図１と図２においてプラント１４として用いている
空気分離プラントである。
【００２８】圧縮空気から水蒸気と二酸化炭素を効果的
に除去する精製装置４０に、空気流を流す。装置４０
は、到来空気から水蒸気と二酸化炭素を吸着するために
吸着剤床を用いる型の装置である。該床は、互いに連続
して働かない。即ち、１つ又はそれ以上の床が、空気を
精製するのに用いられている間、他の床は、一般的に
は、窒素流によって再生されている。精製した空気流
は、主流と副流に分割する。精留によって空気を分離す
るのに適するレベルまで温度を低くしてある熱交換器４
２に、主流を通す。従って、一般的に、主流は、卓越圧
力(prevailing pressure)における飽和温度まで冷やさ
れる。次に、その主空気流を、入口４４から、ステージ
４８と低圧ステージ５０を有する二段精留カラムの高圧
ステージ４８に流す。精留ステージ４８と５０は、下降
液相と上昇蒸気相との間に、物質移動が生じるように、
下降液相と上昇蒸気相とを密接に接触させる液−蒸気接
触トレー（図には示されていない）と会合降下管(assoc
iated downcomers)（図には示されていない）（又は、
下降液相と上昇蒸気相とを密接に接触させるための他の
手段）とを含む。下降液相は徐々に酸素に富み、上昇蒸
気相は徐々に窒素に富んで来る。高圧精留ステージ４８
は、到来空気を圧縮するときの圧力と実質的に同じ圧力
で動作して、空気を、富酸素空気画分と窒素画分とに分
離する。好ましくは、低圧ステージ５０は、その上部
に、実質的に純粋な窒素画分を与えるように、その底部
に、測定可能な割合（即ち、最大５容量％まで）の窒素
を含む酸素画分を与るように動作させる。
【００２９】ステージ４８と５０は、冷却器−再沸器５
２によって結合されている。冷却器−再沸器５２は、高
圧ステージ４８の上部からの窒素蒸気を受容し、ステー
ジ５０の沸騰液化酸素と熱交換させることによって、窒
素蒸気を凝縮させる。生じた凝縮液は、高圧ステージ４
８に戻す。凝縮液の一部は、ステージ４８に対して還流
を提供し、凝縮液の残りは、熱交換器５４で補集し過冷
却して、膨張バルブ５６を通して低圧ステージ５０の上
部へと流して、ステージ５０に対して還流を提供する。
低圧精留ステージ５０は、ステージ４８の圧力と比べて
低い圧力で動作して、２つの供給源から、分離させるた
めの酸素−窒素混合物を受容する。第一供給源は、精製
装置４０から出て来る空気流を分割することによって生
じさせた副空気流である。ステージ５０の中へ副空気流
を導入する領域よりも上流の領域において、最終冷却器
（図には示されていない）を有する圧縮機５８でその副
空気流を圧縮し、次に熱交換器４２で約２００Ｋの温度
まで冷やした後、膨張タービン６０でステージ５０の作
業圧力まで膨張させることによって、プロセスに対して
冷却を提供する。この空気流は、次に入口６２から低圧
ステージ５０へ導入する。もし望むならば、膨張タービ
ン６０を用いて、圧縮機５８を、又は２つの装置を、即
ち互いに独立している圧縮機５８とタービン６０を選択
的に動作させることができる。もし望むならば、圧縮機
５８を削除し、タービン６０によって発電機（図には示
されていない）を運転することができる。
【００３０】低圧精留ステージ５０で分離する酸素−窒
素混合物の第二供給源は、高圧ステージ４８の底部から
取出す富酸素画分の液体流である。この流れは、出口６
４から取出して、熱交換器６６で過冷却して、ジュール
・トムソンバルブ６８からステージ５０の中間領域に流
す。
【００３１】図面の図３に示した装置は、酸素生成物流
と窒素生成物流を製造する装置である。酸素生成物流
は、低圧ステージ５０の底部より、蒸気として出口７０
から取出す。次に、熱交換器４２において、到来空気と
向流熱交換させることによって、この流れを、ほぼ周囲
温度まで温める。窒素生成物流は、低圧精留ステージ５
０の上部より、出口７２から直接取出す。この窒素流
を、高圧ステージ４８から取出した液体窒素流に対して
向かい合わせるように熱交換器５４の中に流して過冷却
する。次に、その窒素生成物流を、富酸素画分の液体流
に対して向かい合わせるように熱交換器６６の中に通し
て、富酸素画分の液体流を過冷却する。更に、その窒素
流を、主空気流に対して向かい合わせるようにして、熱
交換器４２の中に通して、ほぼ周囲温度まで温める。
【００３２】図１に示した発電サイクルの運転に関する
実施例では、ガスタービン２の圧縮機４からの副空気流
は、流量１６０ kg/秒 、温度６９６Ｋ、及び圧力１
５．０バールで、熱交換器１２に入る。この空気流は、
温度２７３Ｋ、圧力１４，５バールで、熱交換器１２を
出る。生じた冷空気流は、プラント１４で分離させる。
流量３４．７ kg/秒 、温度２９０Ｋ、及び圧力５．３
バールで、プラント１４において酸素流を製造する。そ
の酸素流を圧縮機１６で圧縮して、温度３００Ｋ、圧力
８バールで、圧縮機に付属している最終冷却器１８から
出す。次に、その圧縮酸素流を、溶鉱炉２０の中に入れ
る。
【００３３】溶鉱炉２０は、精製後に、一酸化炭素を２
７．４容量％、二酸化炭素を１８．０容量％、水素を
２．８容量％、窒素を５１．８容量％含む発熱ガス流
（発熱量３．８５ MJ/m3）を製造する。このガス混合物
は、１４４．１kg/秒 の速さで製造される。ガス混合物
は、圧力１バール、温度２９３Ｋで、圧縮機２４に入
り、圧力２０バール、温度３７３Ｋで、圧縮機２４から
出て来る。出て来たガス流は、熱交換器１２で予熱され
てガスタービン２の燃焼室６に入いる。又、燃焼室６
は、流量３５５．９ kg/秒、温度６９６Ｋ、及び圧力１
５バールで、圧縮機４からの主空気流をも受容し、更
に、温度２９０Ｋ、圧力４．８バールにおいて空気分離
プラント１４から窒素を７６．２ kg/秒 で取出し、次
に圧縮機２８で圧力約２０atmまで圧縮して生成させた
圧縮窒素流をも受容する。次に、その圧縮窒素流は、熱
交換器３０の中に流れて、温度７７３Ｋ、圧力２０．０
バールで該熱交換器から出て来る。その窒素流は、次に
燃焼室６の中に入る。燃焼室６からの窒素と燃焼生成物
との混合物は、流量５６０ kg/秒 、温度１４９３Ｋ、
及び圧力１５バールで、ガスタービン２の膨張器８の中
に流入して、温度８２３Ｋ、圧力１．０５バールで、膨
張器８から出て来る。この流れの一部は、熱交換器３０
を冷却するのに用い、残りは、空気分離プラント１４か
らの第二窒素流を加熱する熱交換器３２を冷却するのに
用いる。第二窒素流は、４９．４ kg/秒 の流量で取出
して、温度２９０Ｋ、圧力４．８バールで、熱交換器３
２に入れる。熱交換器３２では、温度７７３Ｋまで加熱
して、圧力４．６バールで、熱交換器３２から出す。次
に、膨張器３４で、圧力約１．０５バールまで膨張させ
る。熱交換器３０と３２の冷末端(colder ends)から出
て来るガス流と共にその膨張窒素を、排気筒へ排出す
る。
【００３４】上記実施例で説明したようにして運転する
と、ガスタービンは、出力１６６．７MWであり、窒素膨
張器３４は、出力１９．１MWである。圧縮機１６，２
４，及び２８の各電力消費（それぞれ１．８，４４．
３，及び１５．５MW)を考慮すると、正味の電力生産量
は１２４．２MWである。 更に、３６．０MWが、 空気分離
プラント１４で消費されるので、総入力は、１６０．２
MWである。 この電力生産の効率は、３８．９％と計算さ
れる。
【００３５】更に、膨張器８より出て来るガスの一部か
ら蒸気を生じさせ、上記実施例のようにして、タービン
出力で蒸気を膨張させることによって、電力を発生させ
ることができる。このようにして、５０．７MW を発生
させることができる。従って、このプロセスの総出力
は、２１０．９MW であり、計算総合効率は、５１．２
％である。この効率は、天然ガスのような高品位燃料に
よって達成される効率と比べて高い。
【００３６】上記の実施例において、圧力は全て絶対値
である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従う第一発電サイクルを示した流れ図
である
【図２】本発明に従う第二発電サイクルを示した流れ図
である；
【図３】図１と図２に示したサイクルで用いられる空気
分離プロセスを説明した流れ図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｃ 6/18 Ａ 7910−3Ｇ

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 以下の工程：即ち ａ）圧縮時に発生する熱の少なくとも一部を除去せず
    に、空気を圧縮する工程； ｂ）その圧縮空気流を、主流と副流に分ける工程； ｃ）副空気流を、酸素と窒素に分離する工程； ｄ）空気から分離させた酸素流を供給して、低品位ガス
    燃料流を製造するための化学反応に関与させる工程； ｅ）低品位燃料流を圧縮する工程； ｆ）圧縮された低品位ガス燃料流の圧縮熱の少なくとも
    一部を除去してから、該燃料流を、副空気流と熱交換さ
    せて分離工程の上流に存在している該副空気流を冷やす
    ことによって、該燃料流を予熱する工程； ｇ）燃焼を助けるために該主空気流を用いて、該予熱燃
    料流を燃焼させる工程； ｈ）該燃料流の燃焼から生じる燃焼ガスを、該電力の発
    生を含む外部仕事を行わせることによって膨張させる工
    程；及び ｉ）外部仕事を行わせることによって、該窒素流を膨張
    させる工程； を含む電力を発生させる方法。
  2. 【請求項２】 低品位ガス燃料流の供給源が、溶鉱炉で
    ある請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 窒素流を、該燃焼ガス中に導入して、窒
    素流と燃焼ガスを共に膨張させる請求項１又は２記載の
    方法。
  4. 【請求項４】 窒素流を、該燃焼ガス中に導入する前
    に、その上流において圧縮する請求項３記載の方法。
  5. 【請求項５】 窒素流を、流体と熱交換させることによ
    って、最大６００℃の温度まで予熱する請求項４記載の
    方法。
  6. 【請求項６】 第二窒素生成物流を、高温で、他の流体
    と熱交換させてから、外部仕事を行わせて膨張させる上
    記請求項の内のいずれか一つに記載の方法。
  7. 【請求項７】 第二窒素流を、絶対圧２ − ６atm 、 温
    度２００−６００℃の状態から膨張させる請求項６記載
    の方法。
  8. 【請求項８】 空気を、（最大で）絶対圧３ − ６atm
    の作業圧力を有する低圧ステージと、高圧ステージを含
    む二段カラムで精留することによって、分離する上記請
    求項の内のいずれか一つに記載の方法。
  9. 【請求項９】 圧縮熱の少なくとも一部を除去していな
    い圧縮空気から生じた主空気流を、燃焼室に供給するた
    めの空気圧縮機、及び燃焼室を出て行くガスを膨張させ
    るための且つ圧縮機を動作させるためのタービンを含む
    ガスタービン；該圧縮機から取り出した空気の副流を、
    酸素流と窒素流とに分離するための手段；低品位ガス燃
    料流を生成させるために、酸素が関与する反応を行うた
    めの反応器；ガス燃料流を圧縮するための圧縮機；分離
    させるために該空気圧縮機から取り出した空気の該副流
    と熱交換させることによって圧縮ガス燃料流を予熱する
    ための、空気分離手段と連絡している第一出口を有する
    熱交換器；外部仕事を適用することによって該窒素流を
    膨張させるための手段、及び該タービンによって運転さ
    れるように配置してある発電手段を含む、電力を発生さ
    せるためのプラント。
  10. 【請求項１０】 該反応器が、溶鉱炉である請求項９記
    載のプラント。
  11. 【請求項１１】 該窒素を膨張させるための該手段が、
    該窒素流を圧縮するための窒素圧縮機と連絡している出
    口を有する該タービンを含む請求項９又は１０記載のプ
    ラント。
  12. 【請求項１２】 更に、圧縮窒素流を予熱するための熱
    交換器を含む請求項１１記載のプラント。
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ZA (1) ZA921477B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011109008A1 (en) * 2010-03-04 2011-09-09 Clean Energy Systems, Inc. Methods of oxy-combustion power generation using low heating value fuel

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9123381D0 (en) * 1991-11-04 1991-12-18 Boc Group Plc Air separation
GB9208647D0 (en) * 1992-04-22 1992-06-10 Boc Group Plc Air separation
GB2266343B (en) * 1992-04-22 1996-04-24 Boc Group Plc Air separation and power generation
GB9208646D0 (en) * 1992-04-22 1992-06-10 Boc Group Plc Air separation
GB2266344B (en) * 1992-04-22 1995-11-22 Boc Group Plc Air separation and power generation
US5706675A (en) * 1995-08-18 1998-01-13 G & A Associates High efficiency oxygen/air separation system
US5582036A (en) * 1995-08-30 1996-12-10 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation blast furnace system
FR2744374B1 (fr) * 1996-02-01 1998-03-06 Air Liquide Procede et installation siderurgiques
GB9624819D0 (en) * 1996-11-28 1997-01-15 Air Prod & Chem Use of elevated pressure nitrogen streams to perform work
FR2758621B1 (fr) * 1997-01-22 1999-02-12 Air Liquide Procede et installation d'alimentation d'une unite consommatrice d'un gaz de l'air
US5855648A (en) * 1997-06-05 1999-01-05 Praxair Technology, Inc. Solid electrolyte system for use with furnaces
FR2765889B1 (fr) * 1997-07-08 1999-08-13 Air Liquide Procede et installation d'alimentation d'un haut fourneau
US6216441B1 (en) * 1997-09-17 2001-04-17 General Electric Co Removal of inert gases from process gases prior to compression in a gas turbine or combined cycle power plant
US5964085A (en) * 1998-06-08 1999-10-12 Siemens Westinghouse Power Corporation System and method for generating a gaseous fuel from a solid fuel for use in a gas turbine based power plant
US6045602A (en) * 1998-10-28 2000-04-04 Praxair Technology, Inc. Method for integrating a blast furnace and a direct reduction reactor using cryogenic rectification
US6256994B1 (en) * 1999-06-04 2001-07-10 Air Products And Chemicals, Inc. Operation of an air separation process with a combustion engine for the production of atmospheric gas products and electric power
US6263659B1 (en) * 1999-06-04 2001-07-24 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process integrated with gas turbine combustion engine driver
US6430915B1 (en) 2000-08-31 2002-08-13 Siemens Westinghouse Power Corporation Flow balanced gas turbine power plant
US6692549B2 (en) * 2001-06-28 2004-02-17 Air Liquide Process And Construction, Inc. Methods for integration of a blast furnace and an air separation unit
US6851021B2 (en) * 2001-08-03 2005-02-01 International Business Machines Corporation Methods and systems for efficiently managing persistent storage
JP4563242B2 (ja) * 2005-04-19 2010-10-13 三菱重工業株式会社 燃料ガスカロリ制御方法及び装置
KR100733159B1 (ko) 2006-12-07 2007-06-28 한국에어로(주) 공기압축장치 겸용 질소발생장치
US20100146982A1 (en) * 2007-12-06 2010-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Blast furnace iron production with integrated power generation
US8133298B2 (en) * 2007-12-06 2012-03-13 Air Products And Chemicals, Inc. Blast furnace iron production with integrated power generation
US20100242489A1 (en) * 2009-03-31 2010-09-30 Rajarshi Saha Systems, Methods, and Apparatus for Modifying Power Output and Efficiency of a Combined Cycle Power Plant
TWI412596B (zh) * 2009-12-03 2013-10-21 Air Prod & Chem 整合功率生產的鼓風爐鐵生產方法
US20120102964A1 (en) * 2010-10-29 2012-05-03 General Electric Company Turbomachine including a carbon dioxide (co2) concentration control system and method
FR2969175B1 (fr) * 2010-12-21 2013-01-04 Air Liquide Procede d'operation d'une installation de haut fourneau avec recyclage de gaz de gueulard
US9593600B2 (en) * 2011-08-22 2017-03-14 Michael H Gurin Hybrid supercritical carbon dioxide geothermal systems
UA117374C2 (uk) * 2013-07-31 2018-07-25 Мідрекс Текнолоджиз, Інк. Відновлення оксиду заліза до металевого заліза із застосуванням коксового газу та газу зі сталеплавильної печі з подачею кисню
US10543514B2 (en) 2015-10-30 2020-01-28 Federal Signal Corporation Waterblasting system with air-driven alternator

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3304074A (en) * 1962-10-31 1967-02-14 United Aircraft Corp Blast furnace supply system
US4557735A (en) * 1984-02-21 1985-12-10 Union Carbide Corporation Method for preparing air for separation by rectification
AT387038B (de) * 1986-11-25 1988-11-25 Voest Alpine Ag Verfahren und anlage zur gewinnung von elektrischer energie neben der herstellung von fluessigem roheisen
GB8706077D0 (en) * 1987-03-13 1987-04-15 Boc Group Plc Power generation
AT389526B (de) * 1988-03-15 1989-12-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser
GB8820582D0 (en) * 1988-08-31 1988-09-28 Boc Group Plc Air separation
GB8824216D0 (en) * 1988-10-15 1988-11-23 Boc Group Plc Air separation

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011109008A1 (en) * 2010-03-04 2011-09-09 Clean Energy Systems, Inc. Methods of oxy-combustion power generation using low heating value fuel

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