JPH0572073A - 差圧伝送器 - Google Patents

差圧伝送器

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JPH0572073A
JPH0572073A JP23780791A JP23780791A JPH0572073A JP H0572073 A JPH0572073 A JP H0572073A JP 23780791 A JP23780791 A JP 23780791A JP 23780791 A JP23780791 A JP 23780791A JP H0572073 A JPH0572073 A JP H0572073A
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朋之 飛田
Akira Sase
昭 佐瀬
Yoshimi Yamamoto
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Abstract

(57)【要約】 【目的】差圧伝送器受圧部の高圧側と低圧側の応答特性
をハード的に一致させ、高精度かつ製作の容易化を図
る。 【構成】高圧側,低圧側のプロセス流体と接する低剛性
のダイアフラムと受圧部部材とで形成される各受圧室と
前記受圧室と前記受圧部部材と前記低剛性のダイアフラ
ムと過負荷保護機構を構成する中心ダイアフラムとで形
成される各隔離室とを連通する高圧側,低圧側の流体通
路内に、前記各受圧室の入り口または出口と接しない位
置に少なくとも1つ以上の高流体抵抗要素を対称に設
け、前記流体通路内の他の流体抵抗要素に比してその抵
抗を大きく設定する。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はオリフィス等により、二
点間に発生した圧力差(差圧)を測定する差圧伝送器に
係わり、特に、二箇所の系内圧力が流体を介して伝達さ
れる受圧部に関する。
【0002】
【従来の技術】この種の開示例としては、公開特許公報
昭和60−237337号及び、米国特許4,135,408号があるの
で、これらを参考にしながら説明する。
【0003】いずれの開示例においても、3枚のダイア
フラムで仕切られた部屋を2つ設けている受圧部と、こ
の受圧部から離れた場所に、或いは前記受圧部内に圧力
を電気に変換する差圧検出部を有している。これらの部
分は、前記受圧部内と差圧検出部に形成されている部屋
と流体通路を介して連通している。この内部には封入液
が満たされており、外気とは完全隔離され、独立に密封
されている構成をとっている。
【0004】プロセスから導入された各圧力は低剛性の
受圧ダイアフラムと受圧部部材とで形成される各受圧室
に伝達し、前記低剛性の受圧ダイアフラムと過大圧の保
護機構を構成するために設けられているもう一つのダイ
アフラム(中心ダイアフラムと称す)と受圧部部材とで
形成される隔離室間に形成された流体通路を介して前記
隔離室内に伝達する。さらに、隔離室内の圧力は差圧検
出部と隔離室間に形成されたもう一つの流体通路を介し
て、差圧検出部の電気/圧力変換素子(例えば半導体圧
力センサ)の表裏に伝達する。これによって、差圧に対
応したが電気信号が得られる。次に、この各圧力の差が
大きくなると(過大圧)、前記低剛性の受圧ダイアフラ
ムは前記受圧室内に設けられているストッパー部に着座
するので、封入液の移動がなくなる。また、一端ストッ
パー部に着座してしまうと、それ以後の過大圧に対して
も封入液の移動がない。このため、半導体圧力センサに
は所定の圧力しか発生せず、過大圧より保護されて破損
することはない。前述の如く、この機構は一般には過大
圧保護機構と呼ばれており、差圧伝送器の受圧部の設計
には必須の条件である。また、通常の差圧測定時または
過大圧印加時には、各受圧室と各隔離室間に形成された
2つの流体通路内を封入液が移動するので、流体抵抗に
よる差圧が発生し、ある応答特性(時定数)を呈する。
【0005】ところで、前記従来例における差圧伝送器
の受圧部においては、過大圧保護機構を設けることによ
り、あるいは、2つの部屋(高圧側部屋と低圧側部屋)
の圧力差を計測するために、必然的に独立した2つの部
屋が必要となっている。したがって、前記高圧側部屋と
低圧側部屋は個々に動作し、また受圧部としては高圧側
部屋と低圧側部屋の総合動作として動作する。この高圧
側部屋と低圧側部屋の特性は、製作上の寸法誤差、ある
いは中心ダイアフラムの表裏特性の差があるので、特
に、その応答特性に関しては完全に合致させることはで
きない。また、高圧側部屋と低圧側部屋にそれぞれもう
けらている受圧室の出口あるいは入り口部形状は、過大
圧印加時にも受圧ダイアフラムが破損しない小さい径
で、かつ製作容易な形状する設定している。このため、
この部分が各部屋の応答特性を決定する主流体抵抗要素
となるが、この主流体抵抗要素の抵抗にも前述と同様に
製作上の寸法誤差があり、完全に合致させることがます
ます難しくなる。
【0006】この高圧側部屋と低圧側部屋の応答特性が
相違すると、実際のプラントにおいては、例えば、高、
低圧側に等しい圧力(静圧)が印加されている場合で
も、高圧側、低圧側の応答の相違により、差圧が発生し
てしまう。また、オリフィスから導入された各圧力があ
る周期で変動(脈動)している場合は、差圧も脈動する
が、高圧側、低圧側の応答の相違により、その位相が相
違し、正確な平均差圧が得られない。すなわち、前記従
来例における差圧伝送器の受圧部においては、高圧側、
低圧側の応答特性を一致させることができず、出力誤
差、出力変動と称する誤差が発生し、或いは平均的出力
が相違する問題があった。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記欠点を鑑
みてなされたもので、その目的とするところは、プロセ
ス流体と接する低剛性のダイアフラムと受圧部部材とで
形成される受圧室と前記受圧部部材と前記低剛性のダイ
アフラムと過負荷保護機構を構成するもうひとつの中心
ダイアフラムとで形成される隔離室とを連通する流体通
路を有する高圧側の部屋の応答特性と、同様に形成され
るもう一方の低圧側の部屋の応答特性とを一致できる構
成法を提供することにある。
【0008】更に他の目的は、製作容易でかつ経済性に
富む好適な構成法を提供するものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】前記第一の目的を達成す
るため、低剛性のダイアフラムと受圧部部材とで形成さ
れる受圧室と前記受圧部部材と前記低剛性のダイアフラ
ムと過負荷保護機構を構成するもうひとつの中心ダイア
フラムとで形成される隔離室とを連通する流体通路を有
する高圧側部屋と、低圧側部屋の前記受圧室の出口、ま
たは入り口以外の流体通路内に形状の全く等しい流体抵
抗要素(主流体抵抗要素)を少なくとも1つ以上設ける
ことにある。この主流体抵抗要素は前記各流体通路内に
設けられる他の流体抵抗要素よりも大きな抵抗で設定
し、前記流体通路内の全抵抗に比して少なくとも100
倍以上の抵抗要素としたことにある。
【0010】他の目的を達成するため、前記主流体抵抗
要素は通常の工作法により簡単に作成でき、またその時
定数を容易に変更できる抵抗形状とする。さらに流体通
路内に容易に形成でき、または組込できる構成法とし
た。これらについては以下の説明で詳述する。
【0011】
【作用】前記第一の手段により、低剛性のダイアフラム
と受圧部部材とで形成される高圧側受圧室と、低圧側受
圧室から、印加差圧に応じて各受圧室の封入液が、前記
受圧部部材と前記低剛性のダイアフラムと過負荷保護機
構を構成するもうひとつの中心ダイアフラムとで形成さ
れる隔離室とを連通する流体通路内に排出される時、各
受圧室の出口、または入り口に設けられた低剛性のダイ
アフラムを過大圧印加時に破損しないようにする形状部
は流体通路内の時定数を決定する主流体抵抗要素に比し
てその抵抗を十分小さく設定しているので、各部屋の時
定数を決定する抵抗とはならない。また、流体通路内の
液の移動においては形状規定(長さと絞り径)以外にも
流路内の管壁の状態及び液の移動が変化する場所にも抵
抗が発生する。この抵抗は出口、または入り口の形状に
よって異なり、また、製作上の寸法誤差,仕上げ面等に
より変化する。しかし、前述のように、主流体抵抗要素
に比してその抵抗を十分小さく設定してあると共に、出
口、または入り口の形状変化に対する抵抗に関しては、
よりその抵抗を低減できる形状を容易に付加することが
できるので、前記主流体抵抗要素に比してその抵抗は無
視できる。
【0012】前記各受圧室と各隔離室とを連通する各流
体通路内に設けられた各主流体抵抗要素は、各流体通路
内の他の流体抵抗要素に比してその抵抗を少なくとも1
00倍以上に設定している。したがって、この抵抗要素
により各部屋の応答特性を、少なくとも99%以上の寄
与率で、設定でき、またこの主流体抵抗要素の抵抗はそ
の長さと絞り径により容易に設定できるので、形状も簡
単な単一形状で良い。この主流体抵抗要素の抵抗を高圧
側の流体通路内と低圧側の流体通路内に個々に具備させ
た時、高圧側部屋と低圧側部屋の応答の差は主に主流体
抵抗要素の形状の工作寸法の誤差(長さと絞り径)とそ
の仕上げ面精度に依存するが、簡単な単一形状で形成し
ているので工作寸法の誤差を非常に小さくでき、また仕
上げ面の精度を高く維持できる。このため、高圧側部屋
と低圧側部屋の主流体抵抗要素の抵抗の差を最大でも2
〜3%以内で押さえ込むことができる。つまり、かかる
主流体抵抗要素により、高圧側部屋と低圧側部屋の応答
の差を最大でも2〜3%以内ですることができる。
【0013】前記各受圧室と各隔離室とを連通する各流
体通路内に設けられたもう一つの他の流体抵抗要素は、
前述の各受圧室の出口、または入り口に設けられた流体
抵抗要素と同様に、流体通路内の時定数を決定する主流
体抵抗要素に比してその抵抗を十分小さく設定している
ので、各部屋の時定数を決定する抵抗とはならない。さ
らに、前記各受圧室の出口、または入り口に設けられた
流体抵抗要素に比してもその抵抗を小さく設定している
ので、流体通路内の時定数を決定する抵抗要素としての
寄与率はほとんどない。
【0014】以上により、高圧側部屋と低圧側部屋の応
答は各部屋の流体通路内の設けられている主流体抵抗要
素の抵抗のみによって決定でき、さらにその主流体抵抗
要素の形状は同じ寸法でできているので応答の差をなく
すことができる。また、主流体抵抗要素の形状は簡単な
単一形状であるので、その工作精度を高く維持でき、各
流体通路内に容易に具備させることができる。
【0015】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図により説明す
る。
【0016】図1において、1は両側面部を波形形状に
形成してある受圧部の本体部材であって、この本体部材
1の両側部には非常に柔らかい高圧側受圧ダイアフラム
12と低圧側受圧ダイアフラム13が密着固定されてい
る。前記本体部材1と各受圧ダイアフラム12,13間
に2つの受圧室、すなわち、高圧側受圧室121と低圧
側受圧室131が形成される。前記本体部材1の内部に
は、高圧側流体通路161−16−162と低圧側流体
通路171−17−172が形成されている。これらの
高圧側流体通路と低圧側流体通路はその延長上で、中心
ダイアフラム4と前記本体部材1とで形成される高圧側
隔離室41と低側圧側隔離室42と連通する。さらに、
前記高圧側隔離室41と低側圧側隔離室42は、前記本
体部材1内に形成されている高圧側導圧路51と低圧側
導圧路52を介して、感圧素子6によって形成される高
圧側測定室71と低圧側測定室72とにそれぞれ連通す
る。この感圧素子6は例えば、圧力を電気信号に変換す
る半導体圧力センサであり、この出力はハーメチックシ
ールオピン8より外部に取り出される。
【0017】かかる構成において形成される各受圧室,
各流体通路,各隔離室,各導圧路および各測定室のすべ
てが内封液流体22、例えばシリコンオイルで、前記本
体部材1内に形成された封入口18,19より注入さ
れ、シールピン20,21により、外気と密封される。
【0018】前記高圧側受圧室121と高圧側隔離室4
1とを連通する高圧側流体通路161−16−162と、
前記低圧側受圧室131と低圧側隔離室42とを連通す
る低圧側流体通路171−17−172には本発明を特
徴ずける流体通路の抵抗要素の設定がなされている。こ
のため、高、低圧側に等しい圧力が同時に印加された場
合にも、あるいは前記各圧力が脈動し、その差圧が脈動
している場合でも、高圧側流体通路161−16−16
2と低圧側流体通路171−17−172の時定数が一
致しているので、出力誤差、出力変動と称する指示誤差
および差圧の平均出力が相違しない。以下、この原理と
実施例について説明する。
【0019】図2は図1に示した差圧伝送器の受圧部を
流体−バネ−マス系の連成系としてモデル化した図であ
る。ここで、中心ダイアフラム4と感圧素子6は等価な
質量とバネ系でモデル化するが、前記感圧素子6のバネ
定数は中心ダイアフラム4のバネ定数に比して非常に大
きく、かつその質量も小さい。また、通常の差圧測定時
の応答においては、前記感圧素子6に連通している高圧
側導圧路51、低圧側導圧路52、高圧側測定室71及
び低圧側測定室72内に封入されているオイルの慣性項
を無視できる。したがって、差圧は中心ダイアフラム4
により分離される高圧側隔離室41と低圧側隔離室42
とに発生する圧力差となる。また、高圧側流体通路16
1−16−162と低圧側流体通路171−17−17
2内の抵抗は、それぞれの部分で長さlと絞り径Фdを
有する抵抗要素とし、図1に設定される実寸法より求め
る。尚、封入液の粘度は封入されるオイルの粘度とし
た。かかる物理定数を有する流体−バネ−マス系の連成
系において、高圧側受圧ダイアフラム12、または低圧
側受圧ダイアフラム13の一方に差圧が印加された時の
高圧側隔離室41と低圧側隔離室42とに発生する圧力
差、或いは高圧側受圧ダイアフラム12と低圧側受圧ダ
イアフラム13の両側に同時に差圧が印加された時また
は位相と振幅が相違する各圧力が印加された時の高圧側
隔離室41と低圧側隔離室42とに発生する圧力差を検
討する。前述のいずれの場合にも、高圧側受圧ダイアフ
ラム12、または低圧側受圧ダイアフラム13に圧力P
hまたはPlが印加されると、前記高圧側受圧室121
と低圧側受圧室131からはある量の封入液(流速q)
が高圧側流体通路161−16−162内と低圧側流体
通路171−17−172内に排出され、高圧側隔離室
41と低圧側隔離室42に至る。この時、高圧側流体通
路161−16−162内と低圧側流体通路171−17
−172内の各抵抗要素の抵抗に差があると、または形
状に差があると、高圧側隔離室41と低圧側隔離室42
には圧力差が発生してしまい、応答性は不可逆特性を示
す。また、これらの各抵抗要素には製作上の寸法誤差が
あるので、必然的に圧力差が発生してしまう。
【0020】図3は、高圧側隔離室41と低圧側隔離室
42に発生する圧力を検討するために、前記図2のモデ
ルを基にして作成したブロック線図である。このブロッ
ク線図は、図に示すように2つの一次遅れ要素と2つの
不完全微分要素から構成されている。しかし、その応答
特性は高圧側と低圧側の特性が相互に影響しあっている
ことがわかる。さらに、このブロック線図を入力圧力差
(Ph−Pl)と高圧側隔離室41と低圧側隔離室42
に発生する圧力差(ΔP)との関係で整理すると、下記
に示すような式で現わされる。
【0021】
【数1】
【0022】ここで s=jω Th=ΣRhi*α :高圧側の時定数でiは各抵抗要
素 Tl=ΣRli*α :低圧側の時定数でiは各抵抗要
素 また αは中心ダイアフラム4の断面積とバネ定
数により決定される定数すなわち、受圧部の出力(ΔP)
は、プロセスからの入力圧力差(Ph−Pl)に対し
て、一次遅れ系の応答をする。
【0023】図4は高圧側受圧ダイアフラム12に入力
圧力差(Ph−Pl=ΔP)をステップ状に印加した時
の差圧出力の時間応答波形の計算結果を示したもであ
る。図から明らかのように、その応答波形は一次遅れ系
の応答を呈している。またこの応答波形は実験結果と一
致した。したがって、前記図2に示したブロック線図に
おいて、種々のプロセス条件下における応答特性を検討
し、出力誤差、出力変動と称する指示誤差および差圧の
平均出力が相違しない条件を見出せるので以下説明す
る。
【0024】図2に示したブロック線図において、高圧
側受圧ダイアフラム12と低圧側受圧ダイアフラム13
に同時に圧力(Ph=Pl:静圧)が印加された時の出
力ΔPを計算する。図5はその出力ΔPと入力圧Phを
観測した結果であり、入力差圧がゼロ(Ph−Pl=
0)であるにもかかわらず、その出力は一端、一方向に
指示値が変動し、ある時間後に、その出力がゼロにな
る。実際の制御プラントにおいては、このような入力差
圧がゼロであるにもかかわらず指示値がでており、プラ
ントに異常が発生した信号であると解釈して、プラント
を停止してしまうかもしれない。この原因として、上式
において、高圧側の時定数Thと低圧側の時定数Tlが
相違するためであり、本例では高圧側の時定数Thの方
が低圧側の時定数Tlに比して大きい。また、この応答
は上式に示すように、かつ一般的には、高圧側の時定数
Thと低圧側の時定数Tlとの和で評価すれば十分であ
るので、見落してしまう。
【0025】また、高圧側受圧ダイアフラム12と低圧
側受圧ダイアフラム13に脈動している圧力が印加され
る場合にも、前述と同様に高圧側の時定数Thと低圧側
の時定数Tlが相違していると、その差圧の平均出力が
プラス方向あるいはマイナス方向に変化してしまい、正
確な流量を指示しない。
【0026】前述の問題を解決するには、上述の応答式
において、高圧側の時定数Thと低圧側の時定数Tlと
を限りなく等しくすれば良い。また、脈動している圧力
の影響を低減するには、高圧側の時定数Thと低圧側の
時定数Tlとを限りなく等しくしてその絶対値を大きく
すれば良い。すなわち、さらに具体的には、前記高圧側
受圧室121と高圧側隔離室41とを連通する高圧側流
体通路161−16−162内と、前記低圧側受圧室1
31と低圧側隔離室42とを連通する低圧側流体通路1
71−17−172内の各部の形状によって決定される
各流体抵抗の値を等しくし、かつその総和を等しくしす
るような構成法を採用すれば良い。
【0027】以上の基本的な考えを基に、本実施例につ
いて、その構成法を具体的に説明する。図1において、
高圧側流体通路においては、まず第一に、高圧側受圧室
12からの封入液を連通すると部分に第一の流体抵抗要
素161(Rh1)を形成する。次に、前記第一の流体
抵抗要素161(Rh1)の延長上に第二の流体抵抗要
素16(Rh2)を形成し、さらに、その延長上であ
り、かつ高圧側隔離室41接して第三の流体抵抗要素1
62(Rh3)を形成する。一方低圧側流体通路に関し
ても、高圧側流体通路に形成した第一,第二,第三の流
体抵抗要素と同様に、かつその寸法ならびにその形状が
等しい、第一,第二,第三の流体抵抗要素171,1
7,172(Rl1,Rl2,Rl3)を形成する。こ
れらの各抵抗要素において、その流体抵抗は、その長さ
と絞り径によって設定でき、所定の値とすることができ
る。前述の原理にしたがえば、これらの各抵抗の関係は
下記のようになる。すなわち、高圧側の時定数Thと低
圧側の時定数Tlの差をゼロにする(Th−Tl=0)
条件は、
【0028】
【数2】
【0029】となる。したがって、上式の如く、高圧側
の流体通路内の各抵抗要素と低圧側の流体通路内の各抵
抗要素とを個々に一致させるか、または、高圧側の流体
通路内の各抵抗要素の和と低圧側の流体通路内の各抵抗
要素との和を一致させれば良い。しかし、流体通路内の
液の移動においては、抵抗はその長さと絞り径により規
定できるが、これら以外にも管壁の表面状態、及び液の
移動が変化する(縮流、拡大流)にも抵抗が発生する。
さらに、前述の各抵抗は製作上、必ず寸法誤差がある。
【0030】また、前記第一の高圧側と低圧側の流体抵
抗要素(Rh1,Rl1)部は、前述の寸法誤差および
表面状態、及び液の移動が変化する縮流、拡大流による
抵抗変化を受け易い。さらに、過大圧印加時に高、低圧
側受圧ダイアフラム12,13に対してストッパー部を
具備させることができないので、前記受圧ダイアフラム
12,13が過大圧に対して十分耐力ある(破壊しな
い)絞り径にする必要がある。一般に、その絞り径は非
常に小さい。このため、この第一の高圧側と低圧側の流
体抵抗要素(Rh1,Rl1)部は高圧側の時定数Th
と低圧側の時定数Tlを決定ずける主流体抵抗要素とな
っている。すなわち、従来例における抵抗要素の設定方
法は、高圧側と低圧側の時定数を合わせるべき主抵抗要
素を、寸法誤差および表面状態、及び液の移動が急変す
る縮流、拡大流による抵抗変化を受け易い場所に設定し
ているため、高圧側の時定数Thと低圧側の時定数Tl
とを一致させることが不可能であった。そこで、本発明
では、まず第一に、高圧側と低圧側の時定数を決定ずけ
る主抵抗要素を前記2つの受圧室12,13の入り口、
または出口から離れた場所に位置させたことにある。次
に、高圧側と低圧側の流体通路内の主抵抗要素以外の他
の抵抗要素にたいしては、それらの抵抗をできる限り小
さく設定する。図1の実施例においては、主抵抗要素は
162と172であり、他の抵抗要素は161,16と1
71,17である。
【0031】前記主抵抗要素162と172はその長さ
がlで絞り径がΦdの孔を有する単一の円筒形状で作成
してある。この円筒形状の長さ方向の寸法は、その両端
面部を切断加工のみで済むので、寸法誤差を非常に小さ
くできる。一方絞り径部は、長さlの単一孔であるの
で、まず第一にドリル、あるいは放電加工によりガイド
孔をあけ、次に寸法誤差の非常に小さい仕上げ加工、例
えば、リーマ加工を行える。このため、絞り径部に関し
てもその寸法誤差を非常に小さくできる。かかる手法に
より、高圧側と低圧側の主抵抗要素の抵抗を一致させる
ことができる。またこの各主抵抗は単一形状の単体部品
であるので、寸法管理も容易であり、信頼性を十分維持
できる。また、各流体通路内に容易に組み込むことがで
き、作業性にも富む。
【0032】一方、主抵抗要素以外の他の抵抗要素16
1,16と171,17は、前記主抵抗要素162と1
72に比して、その抵抗を非常に小さく設定してある。
これは、高圧側と低圧側の時定数に寄与する主抵抗要素
の重みずけを限りなく1に近ずけるためである。この重
みは、主抵抗要素162と172とそれ以外の他の抵抗
要素161,16と171,17の抵抗比率であり、そ
の極限は1である。しかし、主抵抗要素以外の他の抵抗
要素161,16と171,17の抵抗はゼロではなく
有限の値がある。例えば、主抵抗要素と他の抵抗要素と
の比を100に設定すれば、時定数に寄与する主抵抗要
素の割合を99%とすることができる。この時の、高圧
側と低圧側の時定数の差は最大でも1%以下であり、こ
の範囲ならば、実用上問題ない誤差の範囲である。図1
の実施例においては、主抵抗要素162または172
と、他の抵抗要素161または171との抵抗比は、受
圧ダイアフラム12,13の過大圧に対して十分破壊し
ない絞り径を考慮しても、200倍以上あり、またその
他の抵抗要素16または17との抵抗比は数千倍ある。
このため、主抵抗要素の重みは0.995 となってお
り、時定数の差は最大でも0.5%以下であり非常に小
さい。また、他の抵抗要素161,16と171,17
の抵抗部の工作時の寸法誤差は、前述の理由により、前
記主抵抗要素162と172の工作時の寸法誤差よりも大
きくとれるので、ドリル、あるいは放電加工で十分であ
る。このため、他の抵抗要素の形成も容易で、かつ安価
である。
【0033】以上により、高圧側と低圧側の時定数は主
抵抗要素のみにより決定ずけることができるとともに、
高圧側と低圧側の時定数を一致させることができる。
【0034】図6,図7は前記主抵抗要素162と17
2の他の実施例を示した図である。本実施例において
は、その全体長さがLで、絞り部の径がΦdで、その長
さがlの孔を有し、その両端面に対称な長さl1のテー
パ形状あるいはラッパ形状を有した円筒形状の流体抵抗
要素である。この流体抵抗要素を各流体通路内に組み込
んだ場合にも、本発明の効果を損なうことは勿論ないが
さらに、管壁の表面状態、及び液の移動が変化する(縮
流,拡大流)場合に発生する抵抗をさらに低減できる。
これにより、ますます主抵抗要素の重みを増加させるこ
とができるので、高圧側と低圧側の時定数の差をより一
層低減できる。
【0035】図8は他の各流体通路の実施例を示した図
である。本実施例においては、前記高圧側受圧室121
と高圧側隔離室41とを連通する高圧側流体通路と、前
記低圧側受圧室131と低圧側隔離室42とを連通する
低圧側流体通路において、前記各受圧室121,131
の出口あるいは入り口に接して組込可能な流体抵抗要素
163,173を対称に具備させた構成としたもであ
る。この流体抵抗要素163,173には、2つの流体
抵抗要素を具備させており、その主抵抗要素は162と
172であり、他の抵抗要素は161と171である。
前記他の抵抗要素161と171のその径は、前記受圧
ダイアフラム12,13に過大圧が印加されたばあいに
も破壊しない絞り径に設定している。さらに、前述の原
理にしたがって、その主抵抗要素162,172と他の
抵抗要素161,171との比を少なくとも100以上
に設定し、またその他の抵抗要素16,17の比をも数
千倍程度に設定している。かかる構成においても本発明
の効果を損なうことは勿論ないがさらに、受圧部の本体
部材には、その他の抵抗要素16,17の比較的大き
な、ラフな径の孔加工のみ済む。また、他の抵抗要素1
61,171を含む抵抗要素163、173は円筒形状
の単体部品であるので、その寸法管理も容易であり、そ
の寸法精度は高く維持される。したがって、ますます作
業性にも富み、経済性にも富む。なお本実施例では図示
していないが、前記抵抗要素163,173の他の抵抗
要素161,171の一方部分と主抵抗要素162と1
72の一方部分とに図6,図7で示したテーパ形状ある
いはラッパ形状を具備させても良いことは言うまでもな
い。
【0036】図9は他の実施例を示した図である。本実
施例においては、前記受圧部部材1の部材内に主抵抗要
素164と174と他の抵抗要素16,161,17,1
71とを一括形成したものである。受圧部部材1内の各
抵抗要素は、前述の基本原理にしたがって、また前実施
例と同様に、所定の関係が関係付けられている。また、
本実施では図示していないが、抵抗要素161,171
の受圧室121,131と接する側に、あるいは主抵抗
要素164と174の両側とに図6,7で示したテーパ
形状あるいはラッパ形状を具備させても良いことは言う
までもない。かかる構成においても本発明の効果を損な
うことは勿論ないがさらに、部品数が低減できるととも
に組込作業を削除できるので、経済性に富む。
【0037】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、高圧側、低圧側のプロセス流体と接する低剛性の
ダイアフラムと受圧部部材とで形成される各受圧室と前
記受圧室と前記受圧部部材と前記低剛性のダイアフラム
と過負荷保護機構を構成する中心ダイアフラムとで形成
される各隔離室とを連通する高圧側、低圧側の流体通路
の応答特性をハード的に一致させることができるので、
プロセス流体の圧力変動による出力誤差を生じない。こ
のためかかる差圧受圧部を適用することでプラントの制
御精度が向上する。また、その構成方法およびその構成
部品は簡単で、かつ製作性に富むので、信頼性,および
経済性に富むという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施例に係る差圧伝送器の断面図で
ある。
【図2】本発明の原理を説明するための図(差圧伝送器
のモデル図)である。
【図3】本発明の原理を説明するための図(図2のブロ
ック線図)である。
【図4】差圧伝送器の差圧印加時の応答を示す特性図で
ある。
【図5】差圧伝送器の静圧印加時の応答を示す特性図で
ある。
【図6】主流体抵抗要素の他の実施例に係る断面図であ
る。
【図7】主流体抵抗要素の他の実施例に係る断面図であ
る。
【図8】本発明の他の実施例に係る差圧伝送器の主要部
分の断面図である。
【図9】本発明の他の実施例に係る差圧伝送器の主要部
分の断面図である。
【符号の説明】
1…差圧伝送器受圧部の本体部材、4…中心ダイアフラ
ム、6…感圧素子、8…ハーメチックシールピン、12
…高圧側受圧ダイアフラム、13…低圧側受圧ダイアフ
ラム、16…高圧側の流体通路内の第2の抵抗要素、1
7…低圧側の流体通路内の第2の抵抗要素、18,19
…液封口、20,21…シールピン、22…封入液、3
1,32…フランジ、31a,32b…フランジの圧力
導入口、33,34…ガスケット、41…高圧側隔離
室、42…低圧側隔離室、51…高圧側導圧路、52…
低圧側導圧路、71…高圧側測定室、72…低圧側測定
室、121…高圧側受圧室、131…低圧側受圧室、1
22…受圧部の本体部材に設けられた高圧側ストッパ、
132…受圧部の本体部材に設けられた低圧側ストッ
パ、161…高圧側の流体通路内の第1の抵抗要素、1
71…低圧側の流体通路内の第1の抵抗要素、162,
164…高圧側の流体通路内の第3の抵抗要素(主流体
抵抗要素)、172,174…低圧側の流体通路内の第
3の抵抗要素(主流体抵抗要素)、163…高圧側の第
1または第2の抵抗要素と主流体抵抗要素とを含んだ抵
抗要素、173…低圧側の第1または第2の抵抗要素と
主流体抵抗要素とを含んだ抵抗要素。

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】系内の2つの場所における圧力が流体を介
    して伝達される受圧部と、この受圧部に伝達された圧力
    の差を電気信号として取り出すための差圧検出部を前記
    受圧部内、あるいは前記受圧部と隔離して設置された差
    圧伝送器において、プロセス流体と接する低剛性のダイ
    アフラムと受圧部部材とで形成される受圧室と前記受圧
    部部材と前記低剛性のダイアフラムと過負荷保護機構を
    構成するもうひとつのダイアフラム(中心ダイアフラ
    ム)とで形成される隔離室とを連通する流体通路を2つ
    設け、前記各流体通路内に前記受圧室の入口または出口
    以外の流体通路内に少なくとも1つ以上の高流体通路抵
    抗要素を設け、かつその形状を全く等しくしてあること
    を特徴とする差圧伝送器。
  2. 【請求項2】請求項1において、前記各流体通路内に高
    流体通路抵抗要素のみを有する抵抗集合体を、前記受圧
    部部材内に設けられた他の流体抵抗要素内に具備してい
    るを特徴とする差圧伝送器。
  3. 【請求項3】請求項1において、前記各流体通路内に高
    流体通路抵抗要素とそれ以外の流体抵抗要素を少なくと
    も一つ以上有する抵抗集合体を、前記受圧部部材内に設
    けられた他の流体抵抗要素内に具備しているを特徴とす
    る差圧伝送器。
  4. 【請求項4】請求項2において、前記高流体通路抵抗要
    素は、前記受圧部部材と一体形成されない部材の抵抗集
    合体で形成し、かつ前記各隔離室の入口または出口と接
    して形成してあることを特徴とする差圧伝送器。
  5. 【請求項5】請求項3において、前記高流体通路抵抗要
    素とそれ以外の流体抵抗要素を少なくとも一つ以上有す
    る抵抗集合体を、前記受圧部部材と一体形成されない部
    材の抵抗集合体で形成し、かつ前記受圧室の入口または
    出口と接して形成してあることを特徴とする差圧伝送
    器。
  6. 【請求項6】請求項1において、前記高流体通路抵抗要
    素の抵抗と、前記各流体通路内に設けられた他の流体通
    路抵抗要素との全抵抗との抵抗比を少なくとも100以
    上に設定してあることを特徴とする差圧伝送器。
  7. 【請求項7】請求項1において、前記高流体通路抵抗要
    素は、その中心に単一の中空の孔を有する単一の円筒形
    状とし、その孔及びその両端面を少なくとも平均粗さで
    6.3ミクロン以上で仕上げられていることを特徴とする
    差圧伝送器。
  8. 【請求項8】請求項1において、前記高流体通路抵抗要
    素は、その中心に単一の中空の孔を有する単一の円筒形
    状とし、その両端面部に対称なテーパ状またはラッパ状
    の形状を具備させていることを特徴とする差圧伝送器。
  9. 【請求項9】系内の2つの場所における圧力が流体を介
    して伝達される受圧部と、この受圧部に伝達された圧力
    の差を電気信号として取り出すための差圧検出部を前記
    受圧部内、あるいは前記受圧部と隔離して設置された差
    圧伝送器において、プロセス流体と接する低剛性のダイ
    アフラムと受圧部部材とで形成される受圧室と前記受圧
    部部材と前記低剛性のダイアフラムと過負荷保護機構を
    構成するもうひとつのダイアフラム(中心ダイアフラ
    ム)とで形成される隔離室とを連通する流体通路を2つ
    設け、前記各流体通路内に前記受圧室の入口または出口
    以外の流体通路内に少なくとも1つ以上の高流体通路抵
    抗要素を前記受圧部部材で形成して設け、かつその形状
    を全く等しく形成してあることを特徴とする差圧伝送
    器。
  10. 【請求項10】請求項9において、前記高流体通路抵抗
    要素は、その中心に単一の中空の孔を有する単一の円筒
    形状とし、その孔を少なくとも平均粗さで6.3 ミクロ
    ン以上で仕上げられていることを特徴とする差圧伝送
    器。
  11. 【請求項11】請求項9において、前記高流体通路抵抗
    要素の抵抗と、前記各流体通路内に設けられた他の流体
    通路抵抗要素の全抵抗との抵抗比を少なくとも100以
    上に設定してあることを特徴とする差圧伝送器。
  12. 【請求項12】請求項9において、前記高流体通路抵抗
    要素は、その中心に単一の中空の孔を有する単一の円筒
    形状とし、前記受圧室の入口または出口部と接する部分
    にテーパ状またはラッパ状の形状を具備させていること
    を特徴とする差圧伝送器。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02100274A (ja) * 1988-10-07 1990-04-12 Dai Ichi Denshi Kogyo Kk 圧接形コネクタ
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