JPH0559433A - 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 - Google Patents
建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0559433A JPH0559433A JP3244232A JP24423291A JPH0559433A JP H0559433 A JPH0559433 A JP H0559433A JP 3244232 A JP3244232 A JP 3244232A JP 24423291 A JP24423291 A JP 24423291A JP H0559433 A JPH0559433 A JP H0559433A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- reheating
- yield ratio
- phase region
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】：特定された重量比のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓからなり、さらに特定された含有量のＭｏ、Ｖ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの一種以上を含む鋼スラブを、１００
０℃以上に加熱し、９００℃以上で熱間圧延を終了し、
ついでＡC1〜ＡC3点間の温度で２相域再加熱焼き入れ法
で処理する建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 ：の組成にさらに、特定された重量比のＣｕ、Ｎ
ｉ、およびＢのうちの一種以上を含む鋼スラブを使用す
るの建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 【効果】 常温での低い降伏比を維持すると同時に、高
い高温強度を保持した鋼板を製造することができ、建築
施工時の耐火被覆を軽減または削減できる。
Ｓからなり、さらに特定された含有量のＭｏ、Ｖ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの一種以上を含む鋼スラブを、１００
０℃以上に加熱し、９００℃以上で熱間圧延を終了し、
ついでＡC1〜ＡC3点間の温度で２相域再加熱焼き入れ法
で処理する建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 ：の組成にさらに、特定された重量比のＣｕ、Ｎ
ｉ、およびＢのうちの一種以上を含む鋼スラブを使用す
るの建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 【効果】 常温での低い降伏比を維持すると同時に、高
い高温強度を保持した鋼板を製造することができ、建築
施工時の耐火被覆を軽減または削減できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建築構造物に使用され
る５０キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温（室
温）における強度、靭性および溶接性においてＪＩＳ規
格構造用鋼（例えばＳＭ５０）と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
る５０キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温（室
温）における強度、靭性および溶接性においてＪＩＳ規
格構造用鋼（例えばＳＭ５０）と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から建築構造用鋼材としては、ＪＩ
ＳＧ−３１０６「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
３５０℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が３５０
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
ＳＧ−３１０６「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
３５０℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が３５０
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
【０００３】例えば、特開平２−７７５２３号公報など
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はＪＩＳ規格構造用鋼（ＳＭ５０）と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に５０キロ級の鋼はいずれも高Ｍ
ｏ含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はＪＩＳ規格構造用鋼（ＳＭ５０）と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に５０キロ級の鋼はいずれも高Ｍ
ｏ含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の高温
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度（特に降伏強さまたは耐力）が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度（特に降伏強さまたは耐力）が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量比
（％）で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ≦０．４０
％、Ｍｎ：０．８０〜２．００％、Ｐ≦０．０２０％、
Ｓ≦０．０１５％を含み、かつ、Ｍｏ：０．１５〜０．
８０％、Ｖ：０．００５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００
５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％のう
ちの１種以上を含有する鋼スラブを、１０００℃以上に
加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以上の温度で終了
し、空冷もしくは加速冷却した後、ＡC1〜ＡC3点間の２
相域温度に再加熱し、ついで冷却する２相域再加熱焼き
入れ法で処理することを特徴とする建築構造用低降伏比
耐火鋼板の製造方法であり、また該鋼スラブが、さら
に重量比でＣｕ≦０．５０％、Ｎｉ≦１．００％および
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％のうちの１種以上を
含有することを特徴とする前項記載の建築構造用低降
伏比耐火鋼板の製造方法である。
（％）で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ≦０．４０
％、Ｍｎ：０．８０〜２．００％、Ｐ≦０．０２０％、
Ｓ≦０．０１５％を含み、かつ、Ｍｏ：０．１５〜０．
８０％、Ｖ：０．００５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００
５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％のう
ちの１種以上を含有する鋼スラブを、１０００℃以上に
加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以上の温度で終了
し、空冷もしくは加速冷却した後、ＡC1〜ＡC3点間の２
相域温度に再加熱し、ついで冷却する２相域再加熱焼き
入れ法で処理することを特徴とする建築構造用低降伏比
耐火鋼板の製造方法であり、また該鋼スラブが、さら
に重量比でＣｕ≦０．５０％、Ｎｉ≦１．００％および
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％のうちの１種以上を
含有することを特徴とする前項記載の建築構造用低降
伏比耐火鋼板の製造方法である。
【０００６】
【作用】発明者等は、前述の課題を解決すべく種々研究
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
【０００７】以下、本発明にかかる建築構造用低降伏比
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは所定の強度を確保するために添加するが、０．０２
％未満ではその添加効果か小さく、一方、０．１５％を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってＣの含
有率は０．０２〜０．１５％の範囲に限定した。 Ｓｉ≦０．４０％ Ｓｉは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
０．４０％をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
０．４０％以下に限定した。 Ｍｎ：０．８０〜２．００％ 本発明の２相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはＭｎは０．８０％以上の
添加が必要となる。しかし、２．００％を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってＭｎの含有率は０．
８０〜２．００％に限定した。
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは所定の強度を確保するために添加するが、０．０２
％未満ではその添加効果か小さく、一方、０．１５％を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってＣの含
有率は０．０２〜０．１５％の範囲に限定した。 Ｓｉ≦０．４０％ Ｓｉは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
０．４０％をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
０．４０％以下に限定した。 Ｍｎ：０．８０〜２．００％ 本発明の２相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはＭｎは０．８０％以上の
添加が必要となる。しかし、２．００％を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってＭｎの含有率は０．
８０〜２．００％に限定した。
【０００８】Ｐ≦０．０２０％、Ｓ≦０．０１５％ ＰおよびＳは不可避的不純物として含有されるが、いす
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
率をそれぞれＰ≦０．０２０％、Ｓ≦０．０１５％に限
定した。 Ｍｏ：０．１５〜０．８０％ Ｍｏは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の２相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも０．１５％の
添加が必要である。他方、０．８０％をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．１５〜０．８０％の範囲に限定した。
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
率をそれぞれＰ≦０．０２０％、Ｓ≦０．０１５％に限
定した。 Ｍｏ：０．１５〜０．８０％ Ｍｏは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の２相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも０．１５％の
添加が必要である。他方、０．８０％をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．１５〜０．８０％の範囲に限定した。
【０００９】Ｖ：０．００５〜０．３０％ ＶもＭｏ同様炭化物析出元素であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．３０％をこえて添加するとＭ
ｏと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を０．００５〜０．３０％の範囲に限定した。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．１０％をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を０．
００５〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％ Ｔｉも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．２５０％をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．００５〜０．２５０％の範囲に限定した。
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．３０％をこえて添加するとＭ
ｏと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を０．００５〜０．３０％の範囲に限定した。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．１０％をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を０．
００５〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％ Ｔｉも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．２５０％をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．００５〜０．２５０％の範囲に限定した。
【００１０】Ｃｕ≦０．５０％、Ｎｉ≦１．００％Ｂ：
０．０００３〜０．００３０％ Ｃｕ、ＮｉおよびＢはＭｎと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはＣｕ、ＮｉおよびＢの１種以
上の添加は有効である。しかし、Ｃｕは０．５０％をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を０．５０％とした。Ｎｉは１．００％をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を１．００％とした。Ｂは焼き入れ性向上
のためには、０．０００３％以上の添加が必要である
が、０．００３０％をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので０．０００３〜０．００
３０％の範囲に限定した。
０．０００３〜０．００３０％ Ｃｕ、ＮｉおよびＢはＭｎと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはＣｕ、ＮｉおよびＢの１種以
上の添加は有効である。しかし、Ｃｕは０．５０％をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を０．５０％とした。Ｎｉは１．００％をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を１．００％とした。Ｂは焼き入れ性向上
のためには、０．０００３％以上の添加が必要である
が、０．００３０％をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので０．０００３〜０．００
３０％の範囲に限定した。
【００１１】次にスラブ加熱温度等の製造条件の限定理
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度：１０００℃以上 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも１０００℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度：９００℃以上 ２相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。９００℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は９００℃以上が必要である。
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度：１０００℃以上 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも１０００℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度：９００℃以上 ２相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。９００℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は９００℃以上が必要である。
【００１２】圧延後の冷却：空冷または加速冷却 圧延後の冷却は空冷もしくは加速冷却のいずれでもよい
が、加速冷却を採用することによって常温および高温強
度を向上することができる。加速冷却は、圧延後直ちに
適用するが、その冷却停止温度は加速冷却の効果を発揮
するためには８００℃以下とする必要がある。しかし、
冷却停止温度が５００℃より低くなると、鋼板の残留応
力が大きくなるため、加速冷却の冷却停止温度は５００
〜８００℃の範囲が望ましい。
が、加速冷却を採用することによって常温および高温強
度を向上することができる。加速冷却は、圧延後直ちに
適用するが、その冷却停止温度は加速冷却の効果を発揮
するためには８００℃以下とする必要がある。しかし、
冷却停止温度が５００℃より低くなると、鋼板の残留応
力が大きくなるため、加速冷却の冷却停止温度は５００
〜８００℃の範囲が望ましい。
【００１３】熱処理：ＡC1〜ＡC3点間の２相域再加熱焼
き入れ法 高温強度を確保し、かつ、常温引張における低降伏比を
確保するためには、圧延後、空冷もしくは加速冷却を施
した後、ＡC1〜ＡC3点間の２相域温度に再加熱し、冷却
することが必要である。すなわち、表１の鋼種Ａの化学
組成を有する連鑄スラブを熱間圧延して製造した鋼板か
ら試料を採取して、種々の温度に再加熱して３０分保持
後空冷し、常温および６００℃で引張強度試験を実施し
た。このときの常温強度（ＹＳRT、ＴＳRT、ＹＲRT）お
よび高温強度（ＹＳ600 ）におよぼす再加熱温度の影響
を図１にまとめて示した。なお、このときの加熱、熱間
圧延および冷却条件は表２のＡ１に準じておこなった。
き入れ法 高温強度を確保し、かつ、常温引張における低降伏比を
確保するためには、圧延後、空冷もしくは加速冷却を施
した後、ＡC1〜ＡC3点間の２相域温度に再加熱し、冷却
することが必要である。すなわち、表１の鋼種Ａの化学
組成を有する連鑄スラブを熱間圧延して製造した鋼板か
ら試料を採取して、種々の温度に再加熱して３０分保持
後空冷し、常温および６００℃で引張強度試験を実施し
た。このときの常温強度（ＹＳRT、ＴＳRT、ＹＲRT）お
よび高温強度（ＹＳ600 ）におよぼす再加熱温度の影響
を図１にまとめて示した。なお、このときの加熱、熱間
圧延および冷却条件は表２のＡ１に準じておこなった。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】すなわち、常温において低ＹＲ値（≦８０
％）が得られるのはＡC1点以上の再加熱温度であり、６
００℃での高ＹＳ600 値（≧２２kgf/mm2 ）が得られる
のはＡC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、ＡC1点以上ＡC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度：空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理：２相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるＹＳ、ＹＲ値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
６００℃におけるＹＳ値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は４００〜６００℃が好適である。
％）が得られるのはＡC1点以上の再加熱温度であり、６
００℃での高ＹＳ600 値（≧２２kgf/mm2 ）が得られる
のはＡC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、ＡC1点以上ＡC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度：空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理：２相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるＹＳ、ＹＲ値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
６００℃におけるＹＳ値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は４００〜６００℃が好適である。
【００１７】
【実施例】表１に示す種々の化学組成の鋼スラブを１０
００℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚４０〜６０
ｍｍの鋼板を９００℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
もしくは加速冷却によって冷却した後、ＡC1点（本例で
は７６０℃）以上、ＡC3点（本例では９３０℃）以下の
温度に再加熱し、３０分保持後、水冷、空冷等によって
冷却した。以上のようにして調整した鋼板試料について
常温および６００℃における引張特性を調査し、その結
果を比較例とともに表２にまとめて示した。ここで表２
のＡ１〜Ａ５は、表１の化学組成表中の鋼種Ａについ
て、加熱、圧延および再加熱等の製造条件をかえたとき
の値である。鋼種Ａ６、Ａ７、Ｃ２およびＥ２は、化学
組成は本発明の範囲内にあるが、Ａ６は本発明による再
加熱処理を施しておらず、そのために常温におけるＹＲ
RTが８１％と高値を示している例であり、またＡ７は再
加熱温度が９５０℃と不適切なため、ＹＳ600 値が２０
kgf/mm2 と低下した例を示す。鋼種Ｃ２およびＥ２は圧
延時の加熱温度および圧延終了温度が低いためにＹＳ
600 値がそれぞれ１７kgf/mm2 、１９kgf/mm2 と低下し
た例である。
００℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚４０〜６０
ｍｍの鋼板を９００℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
もしくは加速冷却によって冷却した後、ＡC1点（本例で
は７６０℃）以上、ＡC3点（本例では９３０℃）以下の
温度に再加熱し、３０分保持後、水冷、空冷等によって
冷却した。以上のようにして調整した鋼板試料について
常温および６００℃における引張特性を調査し、その結
果を比較例とともに表２にまとめて示した。ここで表２
のＡ１〜Ａ５は、表１の化学組成表中の鋼種Ａについ
て、加熱、圧延および再加熱等の製造条件をかえたとき
の値である。鋼種Ａ６、Ａ７、Ｃ２およびＥ２は、化学
組成は本発明の範囲内にあるが、Ａ６は本発明による再
加熱処理を施しておらず、そのために常温におけるＹＲ
RTが８１％と高値を示している例であり、またＡ７は再
加熱温度が９５０℃と不適切なため、ＹＳ600 値が２０
kgf/mm2 と低下した例を示す。鋼種Ｃ２およびＥ２は圧
延時の加熱温度および圧延終了温度が低いためにＹＳ
600 値がそれぞれ１７kgf/mm2 、１９kgf/mm2 と低下し
た例である。
【００１８】鋼種ＧはＭｏ、Ｃｕ、ＮｉおよびＢ含有が
低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度が
著しく低下した例である。同様に鋼種Ｈは、Ｍｎ、Ｃ
ｕ、ＮｉおよびＢ含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Ｉは、Ｍｏ、
Ｖ、ＮｂおよびＴｉ含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種Ａ１〜Ａ５お
よびＢ〜Ｆは、いずれもＹＳ600 値が２２kgf/mm2 以上
と高い高温強度を保持している。すなわち、高温での耐
力低下が小さく、ＹＳ600 ／ＹＳRTも６０％以上に保持
できている。また常温での引張特性は現行のＪＩＳＧ−
３１０６に規定されているＳＭ５０〜５８級鋼の規格を
満足すると同時に降伏比は７５％以下に抑えることがで
きた。
低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度が
著しく低下した例である。同様に鋼種Ｈは、Ｍｎ、Ｃ
ｕ、ＮｉおよびＢ含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Ｉは、Ｍｏ、
Ｖ、ＮｂおよびＴｉ含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種Ａ１〜Ａ５お
よびＢ〜Ｆは、いずれもＹＳ600 値が２２kgf/mm2 以上
と高い高温強度を保持している。すなわち、高温での耐
力低下が小さく、ＹＳ600 ／ＹＳRTも６０％以上に保持
できている。また常温での引張特性は現行のＪＩＳＧ−
３１０６に規定されているＳＭ５０〜５８級鋼の規格を
満足すると同時に降伏比は７５％以下に抑えることがで
きた。
【００１９】
【発明の効果】本発明にかかる方法によって製造した建
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
【図１】常温および高温強度におよぼす再加熱処理温度
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
ＹＳ600 ： ６００℃における降伏強度（kgf/mm2) ＹＳRT ： 常温における降伏強度（kgf/mm2) ＴＳRT ： 常温における引張強度（kgf/mm2) ＹＲRT ： 常温における降伏比（％)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比（％）で、Ｃ：０．０２〜０．１
５％、Ｓｉ≦０．４０％、Ｍｎ：０．８０〜２．００
％、Ｐ≦０．０２０％、Ｓ≦０．０１５％を含み、か
つ、Ｍｏ：０．１５〜０．８０％、Ｖ：０．００５〜
０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：
０．００５〜０．２５０％のうちの１種以上を含有する
鋼スラブを、 １０００℃以上に加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以
上の温度で終了し、空冷もしくは加速冷却した後、ＡC1
〜ＡC3点間の２相域温度に再加熱し、ついで冷却する２
相域再加熱焼き入れ法で処理することを特徴とする建築
構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼スラブが、さらに重量比でＣｕ≦
０．５０％、Ｎｉ≦１．００％およびＢ：０．０００３
〜０．００３０％のうちの１種以上を含有することを特
徴とする請求項１記載の建築構造用低降伏比耐火鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0559433A true JPH0559433A (ja) | 1993-03-09 |
| JP2655956B2 JP2655956B2 (ja) | 1997-09-24 |
Family
ID=17115711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3244232A Expired - Fee Related JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2655956B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07305113A (ja) * | 1994-05-11 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れた建築用低降伏比厚肉耐火鋼の製造方法 |
| KR100605721B1 (ko) * | 2004-10-26 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 저합금 석출강화형 고강도 강판의 제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05339633A (ja) * | 1991-04-04 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
-
1991
- 1991-08-30 JP JP3244232A patent/JP2655956B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05339633A (ja) * | 1991-04-04 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07305113A (ja) * | 1994-05-11 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れた建築用低降伏比厚肉耐火鋼の製造方法 |
| KR100605721B1 (ko) * | 2004-10-26 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 저합금 석출강화형 고강도 강판의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2655956B2 (ja) | 1997-09-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| USRE28645E (en) | Method of heat-treating low temperature tough steel | |
| JP3358135B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼およびその製造方法 | |
| JP2567150B2 (ja) | 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法 | |
| JP3160329B2 (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
| JP3228986B2 (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3457498B2 (ja) | 高強度ｐｃ鋼棒およびその製造方法 | |
| JP3246993B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP2655956B2 (ja) | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 | |
| JPH07109521A (ja) | 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法 | |
| JP2706159B2 (ja) | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP2578598B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた低降伏比鋼材の製造法 | |
| JPH05125481A (ja) | 高靱性低降伏比高張力鋼材とその製造方法 | |
| JPH0688132A (ja) | 降伏比が低く、かつ耐候性に優れた角管の製造方法 | |
| JP3033459B2 (ja) | 非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPH0949021A (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPH0215145A (ja) | 加工・加熱強化型熱延鋼板 | |
| JP3007247B2 (ja) | 溶接性の優れた降伏比８０％以下のＴＳ５９０Ｎ／ｍｍ２級高張力鋼の製造法 | |
| JPH0570885A (ja) | 球状船首用低降伏点焼入れ鋼とその製造法 | |
| JPH0641633A (ja) | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 | |
| JP2546953B2 (ja) | 耐火性の優れた建築用高張力鋼の製造方法 | |
| JPH03219012A (ja) | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
| JPH04232209A (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法 | |
| JPH02213411A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
| JPH08176724A (ja) | 耐溶接低温割れ性に優れた高張力鋼とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090530 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090530 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100530 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |