JPH0554281B2 - - Google Patents
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- JPH0554281B2 JPH0554281B2 JP58035376A JP3537683A JPH0554281B2 JP H0554281 B2 JPH0554281 B2 JP H0554281B2 JP 58035376 A JP58035376 A JP 58035376A JP 3537683 A JP3537683 A JP 3537683A JP H0554281 B2 JPH0554281 B2 JP H0554281B2
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- JP
- Japan
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- radiating element
- circularly polarized
- conductor
- msa
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Links
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 36
- 230000005684 electric field Effects 0.000 claims description 15
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 4
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/0428—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna radiating a circular polarised wave
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、放射素子にひとつの給電点が設けら
れ円偏波を送受信することができる円偏波マイク
ロストリツプアンテナに関する。
れ円偏波を送受信することができる円偏波マイク
ロストリツプアンテナに関する。
マイクロストリツプアンテナ(以下「MSA」
という)は、放射系、給電系が一体で構成され軽
量であることや周波数特性の広帯域化も可能であ
ることから衛星や航空機等の飛翔体搭載用アンテ
ナとして種々研究、応用がなされている。
という)は、放射系、給電系が一体で構成され軽
量であることや周波数特性の広帯域化も可能であ
ることから衛星や航空機等の飛翔体搭載用アンテ
ナとして種々研究、応用がなされている。
ことに円偏波を発生する円偏波MSAにあつて
は2点給電型のものと1点給電型のものが研究さ
れ、その中でも特に1点給電型のものは給電系の
構成が容易なため、アレイアンテナとして有用で
ありその種々の応用が考えられている。
は2点給電型のものと1点給電型のものが研究さ
れ、その中でも特に1点給電型のものは給電系の
構成が容易なため、アレイアンテナとして有用で
ありその種々の応用が考えられている。
この1点給電型の円偏波MSAとしては、従来、
第1図に示すものが知られている。
第1図に示すものが知られている。
第1図a〜eは、いずれも円偏波MSAの放射
素子のみの平面図である。MSA全体としては、
例えば第2図a,bに示すように、放射素子導体
1、誘電体2及び地導体3から構成され、給電点
4では、例えば同軸線路5の中心線6が地導体3
側から誘電体2を貫通して放射素子導体1に接続
されている。
素子のみの平面図である。MSA全体としては、
例えば第2図a,bに示すように、放射素子導体
1、誘電体2及び地導体3から構成され、給電点
4では、例えば同軸線路5の中心線6が地導体3
側から誘電体2を貫通して放射素子導体1に接続
されている。
第1図a〜dに示す円偏波MSAの放射素子は、
その基本になる形状が円形または、正方形であつ
ていずれもこの基本形状の一部を切除したり中央
部に切欠孔部を設けたものである。
その基本になる形状が円形または、正方形であつ
ていずれもこの基本形状の一部を切除したり中央
部に切欠孔部を設けたものである。
すなわち、第1図aの放射素子は、円形の導体
の外周部分のうち相対向する一部分同志B,Cを
切除(一方のみでよい)したものである。
の外周部分のうち相対向する一部分同志B,Cを
切除(一方のみでよい)したものである。
第1図bの放射素子は円形の導体の中央部に四
角形の切欠孔部Dを設けたものである。
角形の切欠孔部Dを設けたものである。
また、第1図cの放射素子は正方形の導体の相
対向する角部分E,Fを切除(どちらか一方のみ
でもよい)したものであり、第1図dの放射素子
は、正方形の導体の中央部に四角形の切欠孔部G
を設けたものである。
対向する角部分E,Fを切除(どちらか一方のみ
でもよい)したものであり、第1図dの放射素子
は、正方形の導体の中央部に四角形の切欠孔部G
を設けたものである。
さらに、第1図eの放射素子は、基本形状は正
方形であるものの、隣り合う辺の比が若干1対1
よりは異なるものである。なお、放射素子の形状
は第1図a乃至dに示すように一部を切欠いたも
のだけでなく、放射素子導体と同一面上で突出す
る部分が設けられた場合もある。
方形であるものの、隣り合う辺の比が若干1対1
よりは異なるものである。なお、放射素子の形状
は第1図a乃至dに示すように一部を切欠いたも
のだけでなく、放射素子導体と同一面上で突出す
る部分が設けられた場合もある。
また、放射素子導体の基本形状が円形または線
対称な四角形であるということは、放射素子導体
の切欠部を覆うようにまたは突出部を切欠くよう
に放射素子導体の外周部の弧部分を所定曲率で延
長または辺部分を延長すると、形状が円形(楕円
形を含む)または、線対称な四角形になるという
ことである。
対称な四角形であるということは、放射素子導体
の切欠部を覆うようにまたは突出部を切欠くよう
に放射素子導体の外周部の弧部分を所定曲率で延
長または辺部分を延長すると、形状が円形(楕円
形を含む)または、線対称な四角形になるという
ことである。
さて、第1図a乃至eに示す放射素子導体の形
状は、いずれも直線nについて線対称である。
状は、いずれも直線nについて線対称である。
これら放射素子に対する給電点Aは、基準直線
nに対して45度の角度で交差する直線lまたはm
上に設けられる。(これら直線n,l,mはいず
れも仮想の直線である。) この給電点の位置と直線nとの関係は第1図a
〜eのいずれの場合も同様である。
nに対して45度の角度で交差する直線lまたはm
上に設けられる。(これら直線n,l,mはいず
れも仮想の直線である。) この給電点の位置と直線nとの関係は第1図a
〜eのいずれの場合も同様である。
このようなMSAに特定周波数の電界を印加す
るとMSAからは円偏波が放射される。
るとMSAからは円偏波が放射される。
また、第3図に示す放射素子は、その形状が楕
円形のもので、給電点Aは、直線n(長軸)と45
度の交差角をなす直線l(またはm)上に設けら
れる。
円形のもので、給電点Aは、直線n(長軸)と45
度の交差角をなす直線l(またはm)上に設けら
れる。
この場合も、長軸n1と短軸n2の長さの比を特定
値にし、特定周波数の電界を印加すると円偏波が
放射される。
値にし、特定周波数の電界を印加すると円偏波が
放射される。
このような従来の1点給電形の円偏波MSAに
おいて、放射素子の基本形状が円形、正方形、楕
円形のものについては、直線n(放射素子の形状
を線対称に規定する基準となる直線)に対して45
度の交差角を有する直線lまたはm上に給電点A
が設けられる。
おいて、放射素子の基本形状が円形、正方形、楕
円形のものについては、直線n(放射素子の形状
を線対称に規定する基準となる直線)に対して45
度の交差角を有する直線lまたはm上に給電点A
が設けられる。
このことは、従来の円偏波MSAにおいて考え
られている1点給電で円偏波を得るための条件で
あるとともに、放射特性の良い円偏波を得るため
に採られる給電方法でもある。
られている1点給電で円偏波を得るための条件で
あるとともに、放射特性の良い円偏波を得るため
に採られる給電方法でもある。
このような円偏波MSAは、給電点の位置が極
めて限定されているとともに、励振される円偏波
周波数も一周波数に限られる。
めて限定されているとともに、励振される円偏波
周波数も一周波数に限られる。
また、上記した位置に給電点を設けることは、
円偏波MSAの放射素子形状の基本形状を円形、
正方形、楕円形に限定した上でのことであり、そ
れ以外の任意形状の放射素子に対しては適用でき
ない。
円偏波MSAの放射素子形状の基本形状を円形、
正方形、楕円形に限定した上でのことであり、そ
れ以外の任意形状の放射素子に対しては適用でき
ない。
本発明は上記した事情を考慮してなされたもの
で、放射素子形状を限定することなく任意形状
(寸法も任意)の放射素子についても円偏波の励
振を可能にする円偏波MSAを提供することを目
的とする。
で、放射素子形状を限定することなく任意形状
(寸法も任意)の放射素子についても円偏波の励
振を可能にする円偏波MSAを提供することを目
的とする。
本発明は、任意の形状、寸法の放射素子導体に
対し、円偏波励振に寄与する基本直交モードとな
る任意の連続した2つのモードについて、前記放
射素子導体の表面積、厚さ及び比誘電率から一義
的に定まる共振角周波数、固有関数、放射電界の
角度成分、キヤパシタンス、コンダクタンスを含
むパラメータを解析し、これらの解析結果から励
振可能な円偏波の角周波数を求めて少なくとも一
つを特定し、前記放射素子導体上に想定した座標
系で、前記解析結果から、特定した角周波数の円
偏波が得られる給電点位置の関数曲線を導き、当
該関数曲線に基づいて前記放射素子導体上の一点
に給電する給電手段を設けて構成される。
対し、円偏波励振に寄与する基本直交モードとな
る任意の連続した2つのモードについて、前記放
射素子導体の表面積、厚さ及び比誘電率から一義
的に定まる共振角周波数、固有関数、放射電界の
角度成分、キヤパシタンス、コンダクタンスを含
むパラメータを解析し、これらの解析結果から励
振可能な円偏波の角周波数を求めて少なくとも一
つを特定し、前記放射素子導体上に想定した座標
系で、前記解析結果から、特定した角周波数の円
偏波が得られる給電点位置の関数曲線を導き、当
該関数曲線に基づいて前記放射素子導体上の一点
に給電する給電手段を設けて構成される。
以下、本発明による円偏波MSAの実施例を第
4図乃至第10図を参照して説明する。
4図乃至第10図を参照して説明する。
まず円偏波が励振される周波数及び給電点の位
置は次のように決められる。
置は次のように決められる。
すなわち、MSA放射素子(任意形状)に対し、
第4図に示すように軸をとると、このMSAより
放射される電磁波の電界のθ成分E〓は、一般に、 E〓=N 〓l=1 E〓(l)Ωl …… で表わされる。
第4図に示すように軸をとると、このMSAより
放射される電磁波の電界のθ成分E〓は、一般に、 E〓=N 〓l=1 E〓(l)Ωl …… で表わされる。
ただし、E〓(l)は、l番目のモードに対するθ方
向の電界成分であり、 E〓(l)=240π{Hy (l)cosφ−Hx (l)sinφ}c
os(k0t/2cosθ)…… で表わされる。
向の電界成分であり、 E〓(l)=240π{Hy (l)cosφ−Hx (l)sinφ}c
os(k0t/2cosθ)…… で表わされる。
ここで、上式中のH(l)は、
H(l)=Hx (l)x^+Hy (l)y^=−jωε0/4πtφ(n^×z
^)(l)exp{jk0sinθ(xcosφ+ysinφ)dl である。
^)(l)exp{jk0sinθ(xcosφ+ysinφ)dl である。
なお、k0は自由空間の伝播定数(波数)、tは
MSAの厚さ(放射素子導体と地導体との間の距
離)、ωは角周波数、ε0は真空の誘電率、n^は放射
素子の外周:Pの法線方向の単位ベクトル、x^,
y^,z^は、それぞれx,y,z軸方向の単位ベク
トル、(l)は、放射素子形状で決まるl番目のモ
ードに対する固有関数で位置(x,y)に対する
関数である。
MSAの厚さ(放射素子導体と地導体との間の距
離)、ωは角周波数、ε0は真空の誘電率、n^は放射
素子の外周:Pの法線方向の単位ベクトル、x^,
y^,z^は、それぞれx,y,z軸方向の単位ベク
トル、(l)は、放射素子形状で決まるl番目のモ
ードに対する固有関数で位置(x,y)に対する
関数である。
例えば方形MSAの基本モード(l=1に相当)
の固有関数は、 (1)=1/h(sinπ/hx+sinπ/hy)、(
hは辺の 長さ)のように表わされる。
の固有関数は、 (1)=1/h(sinπ/hx+sinπ/hy)、(
hは辺の 長さ)のように表わされる。
また、Ω(l)は、l番目のモードに対する振幅係
数であり、 Ω(l)=√2S・M(l)・I/t{jωc+1/jωL(l)+
g(l)}…… で表わされる。
数であり、 Ω(l)=√2S・M(l)・I/t{jωc+1/jωL(l)+
g(l)}…… で表わされる。
ここで、L(l)はl番目のモードに対するインダ
クタンス、Cはキヤパシタンスであり、 L(l)=1/〔{ω(l)}2C〕,C=ε0εrs/t (εr:比誘電率、S:放射素子表面積)であ
る。また、g(l)はl番目のモードに対するコンダ
クタンス、Iは給電電流、 M(l)=√(l)(x,y) である。
クタンス、Cはキヤパシタンスであり、 L(l)=1/〔{ω(l)}2C〕,C=ε0εrs/t (εr:比誘電率、S:放射素子表面積)であ
る。また、g(l)はl番目のモードに対するコンダ
クタンス、Iは給電電流、 M(l)=√(l)(x,y) である。
さて、円偏波を励振するためにν番目と(ν+
1)番目のモードを使用するものとし ω(〓)−ω(〓-1)≫0 ω(〓+2)−ω(〓+1)≫0 (ω(〓),ω(〓+1):円偏波励振に寄与する基本直
交モードの共振角周波数) を仮定すると、円偏波励振条件は、式を利用し
て E〓(〓)(φ)Ω(〓)+E〓(〓+1)(φ)Ω(〓+1)/
E〓(〓)(φ+π/2)Ω(〓)+E〓(〓+1)(φ+π/2
)Ω(〓+1)=±j,(j2=−1)…… と表わされる。(θ=0のとき各モードν,ν+
1に対する電界成分は実数である。) 放射電界が空間的に互いに直交するように選ぶ
と、例えば E〓(〓)(φ)=0,E〓(〓+1)(φ+π/2)=0 とおけるので、式は E〓(〓+1)(φ)Ω(〓+1)/E〓(〓)(φ+π/2)
Ω(〓)=±j…… となる。式及び式を利用して式から、円偏
波が励振される周波数ωcを求めると次式のよう
になる。
1)番目のモードを使用するものとし ω(〓)−ω(〓-1)≫0 ω(〓+2)−ω(〓+1)≫0 (ω(〓),ω(〓+1):円偏波励振に寄与する基本直
交モードの共振角周波数) を仮定すると、円偏波励振条件は、式を利用し
て E〓(〓)(φ)Ω(〓)+E〓(〓+1)(φ)Ω(〓+1)/
E〓(〓)(φ+π/2)Ω(〓)+E〓(〓+1)(φ+π/2
)Ω(〓+1)=±j,(j2=−1)…… と表わされる。(θ=0のとき各モードν,ν+
1に対する電界成分は実数である。) 放射電界が空間的に互いに直交するように選ぶ
と、例えば E〓(〓)(φ)=0,E〓(〓+1)(φ+π/2)=0 とおけるので、式は E〓(〓+1)(φ)Ω(〓+1)/E〓(〓)(φ+π/2)
Ω(〓)=±j…… となる。式及び式を利用して式から、円偏
波が励振される周波数ωcを求めると次式のよう
になる。
ωc 2=1/2〔{ω(〓)}2+{ω(〓+1)}2−g(〓
)g(〓+1)/C2±√〕…… ただし、 D=〔{ω(〓)−ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2
〕〔{ω(〓)+ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2〕 である。そしてωcが1つまたは2つ求まる条件
は、D≧0より |ω(〓)−ω(〓+1)|≧√(〓) (〓+1)/C …… である。
)g(〓+1)/C2±√〕…… ただし、 D=〔{ω(〓)−ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2
〕〔{ω(〓)+ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2〕 である。そしてωcが1つまたは2つ求まる条件
は、D≧0より |ω(〓)−ω(〓+1)|≧√(〓) (〓+1)/C …… である。
すなわち、この式の不等号が満足されるとき
式から円偏波が励振される周波数ωcを2つ決
定することができ、等号が満足されるとき1つの
み決定することができる。
式から円偏波が励振される周波数ωcを2つ決
定することができ、等号が満足されるとき1つの
み決定することができる。
一方、式で決定された周波数ωcの円偏波が
励振される放射素子の給電点の位置(xc,yc)
は、 M(〓+1)/M(〓)=(〓+1)(xc,yc/(〓)
(xc,yc)=B(ωc)C〔ω2 c−{ω(〓+1)}2〕/ω
cg(〓)…… ただし B(ωc)=±E〓(〓)(φ+π/2)/E〓(〓+1)(
φ) で決定することができる。
励振される放射素子の給電点の位置(xc,yc)
は、 M(〓+1)/M(〓)=(〓+1)(xc,yc/(〓)
(xc,yc)=B(ωc)C〔ω2 c−{ω(〓+1)}2〕/ω
cg(〓)…… ただし B(ωc)=±E〓(〓)(φ+π/2)/E〓(〓+1)(
φ) で決定することができる。
すなわち式の右辺のωcに式で求めたωcを
代入すると式は、xcとycの関数になり、この関
数で表わされる曲線が給電点の位置を示す。
代入すると式は、xcとycの関数になり、この関
数で表わされる曲線が給電点の位置を示す。
したがつて、円偏波MSAの放射素子の式で
求められた位置に周波数ωcの電流を供給すると
円偏波を励振することができる。
求められた位置に周波数ωcの電流を供給すると
円偏波を励振することができる。
例えば、第5図に示す方形タイプのMSAにつ
いて円偏波が励振され得る周波数fとアスペクト
比b/aとの関係を示すと、第6図のようにな
る。この第6図よりb/aがおよそ0.99より小さ
く選ばれていれば2つの周波数で円偏波が励振さ
れることがわかる。
いて円偏波が励振され得る周波数fとアスペクト
比b/aとの関係を示すと、第6図のようにな
る。この第6図よりb/aがおよそ0.99より小さ
く選ばれていれば2つの周波数で円偏波が励振さ
れることがわかる。
また、第5図に示す曲線l1,l2,l3,l4は、b/
a=0.95の時の式を満足する給電点の位置の軌
跡を示したもので、l1,l2は、この場合は
953.47MHzの円偏波(l1:右旋、l2:左旋)が励
振される位置、l3,l4は907.48MHzの円偏波(l3:
左旋、l4:右旋)が励振される位置を示す。
a=0.95の時の式を満足する給電点の位置の軌
跡を示したもので、l1,l2は、この場合は
953.47MHzの円偏波(l1:右旋、l2:左旋)が励
振される位置、l3,l4は907.48MHzの円偏波(l3:
左旋、l4:右旋)が励振される位置を示す。
つまり、l1またはl2上の1点に953.47MHzの電
流を供給すれば953.47MHzの円偏波が励振され、
l3またはl4上の1点に907.48MHzの電流を供給す
ると907.48MHzの円偏波が励振される。
流を供給すれば953.47MHzの円偏波が励振され、
l3またはl4上の1点に907.48MHzの電流を供給す
ると907.48MHzの円偏波が励振される。
実際には、放射素子導体の大きさの影響及びア
レイアンテナを構成する場合の相互結合の影響等
により、上記のように求めた給電点の位置は若干
ずれる場合がある。したがつて、実用にあたつて
は、上記のように求めた位置を基準に給電点の位
置を種々変化させ円偏波が励振される最適な位置
をみつけるようにすればよい。よつて、実際の給
電点の位置は、実用上支障のない許容範囲内であ
れば、理論上のl1,l2,l3,l4上の位置より若干ず
れる場合があつてもよい。
レイアンテナを構成する場合の相互結合の影響等
により、上記のように求めた給電点の位置は若干
ずれる場合がある。したがつて、実用にあたつて
は、上記のように求めた位置を基準に給電点の位
置を種々変化させ円偏波が励振される最適な位置
をみつけるようにすればよい。よつて、実際の給
電点の位置は、実用上支障のない許容範囲内であ
れば、理論上のl1,l2,l3,l4上の位置より若干ず
れる場合があつてもよい。
また、円偏波励振周波数についても理論上の周
波数値との許容誤差があることは勿論である。第
7図は、第5図において給電点をA及びBに選ん
だ時の軸比特性(電界ベクトルの軌跡によつて描
かれる楕円の長軸方向の電界成分と短軸方向の電
界成分の比)であり、軸比が0dBの周波数が2波
存在すること、すなわち円偏波が励振される周波
数が2波存在することを示している。
波数値との許容誤差があることは勿論である。第
7図は、第5図において給電点をA及びBに選ん
だ時の軸比特性(電界ベクトルの軌跡によつて描
かれる楕円の長軸方向の電界成分と短軸方向の電
界成分の比)であり、軸比が0dBの周波数が2波
存在すること、すなわち円偏波が励振される周波
数が2波存在することを示している。
このように、円偏波励振周波数を決定し、かつ
給電点の位置を求め、この求めた位置あるいはそ
の近傍に給電点を設けることにより、極めて容易
に1点給電形の円偏波MSAを得ることができる。
給電点の位置を求め、この求めた位置あるいはそ
の近傍に給電点を設けることにより、極めて容易
に1点給電形の円偏波MSAを得ることができる。
また、同じMSAであつても給電点の位置を変
える(例えばl1上からl4上へ変える)ことにより
異なつた周波数の円偏波を励振することが可能で
ある。
える(例えばl1上からl4上へ変える)ことにより
異なつた周波数の円偏波を励振することが可能で
ある。
しかも、これらは放射素子の形状を何ら限定す
るものではない。例えば第8図に示すような放射
素子が五角形のものについても、円偏波励振周波
数及び給電点の位置を同様に決定することができ
る。第9図は第8図において、a=10cm,c/a
=0.2,MSAの厚さ3.2mm、誘電体の比誘電率εr=
2.55の条件で、b/aを種種変えたときの対応す
る円偏波励振周波数を示す図である。この場合
も、b/aが約1.15より小さい範囲及び約1.17よ
り大きい範囲で円偏波が励振される周波数が2波
存在する。
るものではない。例えば第8図に示すような放射
素子が五角形のものについても、円偏波励振周波
数及び給電点の位置を同様に決定することができ
る。第9図は第8図において、a=10cm,c/a
=0.2,MSAの厚さ3.2mm、誘電体の比誘電率εr=
2.55の条件で、b/aを種種変えたときの対応す
る円偏波励振周波数を示す図である。この場合
も、b/aが約1.15より小さい範囲及び約1.17よ
り大きい範囲で円偏波が励振される周波数が2波
存在する。
第8図に示す曲線l1,l2,l3,l4は、b/a=
1.20の場合の円偏波が励振される給電点の位置の
軌跡であり、曲線l1,l2は973.79MHz(l1:右旋、
l2:左旋)、曲線l3,l4は1006.0MHz(l3:右旋、
l4:左旋)の周波数の円偏波を励振する給電点の
軌跡である。第10図aは、第8図の曲線l1上の
点Aを給電点としたときの広角軸比特性であり、
第10図bは、第8図の曲線l3上の点Bを給電点
としたときの広角軸比特性である。すなわち、こ
れらは第4図に示す各θ方向に対する軸比を示
す。第10図a,bにおいて、曲線Emaは電界
のθ成分の最大値、曲線Emiは同じく電界のθ成
分の最小値を示し、このEmaの利得とEmiの利得
との差(矢印で示す幅)が軸比である。両図とも
θ=0で、軸比は0dB(Ema=Emi)であり、第
4図のZ軸方向に円偏波が放射されることを示し
ている。このような特性は、第8図の点A、点B
のみでなく、曲線l1,l2,l3,l4上の任意の点を給
電点とすることにより得られ、円偏波が得られる
給電点の位置が多数存在することがわかる。
1.20の場合の円偏波が励振される給電点の位置の
軌跡であり、曲線l1,l2は973.79MHz(l1:右旋、
l2:左旋)、曲線l3,l4は1006.0MHz(l3:右旋、
l4:左旋)の周波数の円偏波を励振する給電点の
軌跡である。第10図aは、第8図の曲線l1上の
点Aを給電点としたときの広角軸比特性であり、
第10図bは、第8図の曲線l3上の点Bを給電点
としたときの広角軸比特性である。すなわち、こ
れらは第4図に示す各θ方向に対する軸比を示
す。第10図a,bにおいて、曲線Emaは電界
のθ成分の最大値、曲線Emiは同じく電界のθ成
分の最小値を示し、このEmaの利得とEmiの利得
との差(矢印で示す幅)が軸比である。両図とも
θ=0で、軸比は0dB(Ema=Emi)であり、第
4図のZ軸方向に円偏波が放射されることを示し
ている。このような特性は、第8図の点A、点B
のみでなく、曲線l1,l2,l3,l4上の任意の点を給
電点とすることにより得られ、円偏波が得られる
給電点の位置が多数存在することがわかる。
この場合も、実用にあたつては給電点の位置、
周波数の調整は、上記した第5図の場合と同様で
ある。
周波数の調整は、上記した第5図の場合と同様で
ある。
このように、本発明のMSAは、従来の限定条
件、すなわち放射素子の基本形状が円形(楕円含
む)または正方形のものについては、線対称を規
定する基準線に対して45°で交差する直線上に給
電点を設けるという条件を排し、この直線以外の
領域に給電点を設けても円偏波が励振できるもの
である。
件、すなわち放射素子の基本形状が円形(楕円含
む)または正方形のものについては、線対称を規
定する基準線に対して45°で交差する直線上に給
電点を設けるという条件を排し、この直線以外の
領域に給電点を設けても円偏波が励振できるもの
である。
また、放射素子形状が五角形のものについても
その形状、寸法を何ら限定することなく、任意の
形状、寸法のものについて、円偏波が励振される
MSAを得ることができる。しかも、それらは1
周波数だけでなく、給電点の位置を変えることに
より異なる周波数の円偏波が励振可能である。こ
れを利用すると同一放射素子を複数個並べたアレ
イ状のMSAにおいて、各放射素子の給電点の位
置を異ならせることにより相異なる複数の周波数
で送受信することも可能である。さらに、本発明
は、円形(楕円含む)、方形、五角形だけでなく、
その他の非線対称な形状を含む任意形状のMSA
に対しても同様に適用できる。
その形状、寸法を何ら限定することなく、任意の
形状、寸法のものについて、円偏波が励振される
MSAを得ることができる。しかも、それらは1
周波数だけでなく、給電点の位置を変えることに
より異なる周波数の円偏波が励振可能である。こ
れを利用すると同一放射素子を複数個並べたアレ
イ状のMSAにおいて、各放射素子の給電点の位
置を異ならせることにより相異なる複数の周波数
で送受信することも可能である。さらに、本発明
は、円形(楕円含む)、方形、五角形だけでなく、
その他の非線対称な形状を含む任意形状のMSA
に対しても同様に適用できる。
また、上記した説明では、円偏波が励振される
周波数を先に決定し、そののち給電点の位置を決
定したが、給電点の位置を先に決定し、そののち
その位置で円偏波が放射される周波数を求めるよ
うにしてもよい。
周波数を先に決定し、そののち給電点の位置を決
定したが、給電点の位置を先に決定し、そののち
その位置で円偏波が放射される周波数を求めるよ
うにしてもよい。
また、給電点及び周波数を先に決めておき、そ
の周波数で円偏波が励振される点の軌跡(固有関
数)が予じめ決めた給電点を通るようにMSA放
射素子の形状、寸法を決めてもよく、このように
すればMSAの設計が極めて容易に行える。
の周波数で円偏波が励振される点の軌跡(固有関
数)が予じめ決めた給電点を通るようにMSA放
射素子の形状、寸法を決めてもよく、このように
すればMSAの設計が極めて容易に行える。
なお、給電方法については、第2図bに示され
る同軸線路を用いた方法だけでなく、放射素子と
同一面上で放射素子に直接接続(または放射素子
と一体に形成)されたマイクロストリツプライン
を用いた方法等でもよく、一方法に何ら限定され
るものではない。
る同軸線路を用いた方法だけでなく、放射素子と
同一面上で放射素子に直接接続(または放射素子
と一体に形成)されたマイクロストリツプライン
を用いた方法等でもよく、一方法に何ら限定され
るものではない。
〔発明の効果〕
以上説明したように、本発明によれば、放射素
子形状が円形、正方形以外の任意形状(寸法の任
意)であつても円偏波を励振できるMSAを提供
でき、しかも給電点の位置を変えることにより、
同一MSAから異なる周波数の円偏波を励振する
ことも可能である。したがつて、例えば、同一放
射素子を並べたアレイ状MSAにおいて、相異な
る周波数で送受信を可能にすることもできる。
子形状が円形、正方形以外の任意形状(寸法の任
意)であつても円偏波を励振できるMSAを提供
でき、しかも給電点の位置を変えることにより、
同一MSAから異なる周波数の円偏波を励振する
ことも可能である。したがつて、例えば、同一放
射素子を並べたアレイ状MSAにおいて、相異な
る周波数で送受信を可能にすることもできる。
さらに、給電点の位置、円偏波励振可能周波
数、MSA形状のうち、どれかひとつが、規定さ
れれば、それに対応して残りのものを決定するこ
とが可能であり、設計上極めて有効なMSAを提
供でき、実用上の効果は大である。
数、MSA形状のうち、どれかひとつが、規定さ
れれば、それに対応して残りのものを決定するこ
とが可能であり、設計上極めて有効なMSAを提
供でき、実用上の効果は大である。
第1図乃至第3図は、円偏波マイクロストリツ
プアンテナを説明する図、第4図、第5図及び第
8図は、本発明による円偏波マイクロストリツプ
アンテナを説明する図、第6図乃至第7図は、第
5図に示す放射素子形状の円偏波マイクロストリ
ツプアンテナの特性を説明する図、第9図及び第
10図は、第8図に示す放射素子形状の円偏波マ
イクロストリツプアンテナの特性を説明する図で
ある。 1……放射素子導体、2……誘電体、3……地
導体、4……給電部。
プアンテナを説明する図、第4図、第5図及び第
8図は、本発明による円偏波マイクロストリツプ
アンテナを説明する図、第6図乃至第7図は、第
5図に示す放射素子形状の円偏波マイクロストリ
ツプアンテナの特性を説明する図、第9図及び第
10図は、第8図に示す放射素子形状の円偏波マ
イクロストリツプアンテナの特性を説明する図で
ある。 1……放射素子導体、2……誘電体、3……地
導体、4……給電部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 地導体板と、この地導体板上に所定の間隔を
おいて配置され唯一つの給電点を有する放射素子
導体からなる円偏波マイクロストリツプアンテナ
において、 前記放射素子導体の表面積、前記地導体と前記
放射素子導体との間隔、及び前記地導体と前記放
射素子導体とで挟まれた空間の比誘電率から一義
的に定まる複数の共振角周波数のうち、最も近接
し、かつ空間的に直交しているν番目とν+1番
目のモードの2つの共振角周波数をそれぞれ
ω(〓),ω(〓+1)としたとき、 放射電界の周波数は、 ωC 21/2〔{ω(〓)}2+{ω(〓+1)}2−
g(〓)g(〓+1)/C2±√〕 ただし、 D〔{ω(〓)−ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2〕〔
{ω(〓)+ω(〓+1)}2−g(〓)g(〓+1)/C2〕|ω(〓)
−ω(〓+1)|≧√(〓) (〓+1)/C C=ε0εrs/t C:キヤパシタンス ε0:真空の誘電率 εr:比誘電率 s:放射素子導体の表面積 t:放射素子導体と地導体との間の距離 g(〓):ν番目のコンダクタンス g(〓+1):ν+1番目のコンダクタンス により定められる角周波数ωcの一つであり、 前記放射素子導体上の任意の位置を原点にと
り、x軸及びy軸をそれぞれ前記放射素子導体表
面上に定め、z軸を前記放射素子導体表面に垂直
に定めた(x,y,z)座標系を想定したとき、 前記給電点は、 (〓+1)(xc,yc)/(〓)(xc,yc)=B
(ωc)C〔ω2 c−{ω(〓+1)}2〕/ωcg(〓) ただし、 B(ωc)=±E〓(〓)(φ+π/2)/E〓(〓+1)(
φ) (〓):ν番目の固有関数 (〓+1):ν+1番目の固有関数 E〓(〓)(φ+π/2):ν番目のモードの放射電
界 のθ成分 E〓(〓+1)(φ):ν+1番目のモードの放射電
界のθ成分 により定まる座標(xc,yc)に相当する放射素子
導体表面上に設けられたことを特徴とする円偏波
マイクロストリツプアンテナ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58035376A JPS59161102A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 円偏波マイクロストリツプアンテナ |
EP84102043A EP0121722B1 (en) | 1983-03-04 | 1984-02-27 | A singly fed circularly polarized microstrip antenna |
DE8484102043T DE3480680D1 (de) | 1983-03-04 | 1984-02-27 | In einem punkt gespeiste zirkular polarisierte streifenleitungsantenne. |
US06/584,385 US4564842A (en) | 1983-03-04 | 1984-02-28 | Singly fed circularly polarized microstrip antenna |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58035376A JPS59161102A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 円偏波マイクロストリツプアンテナ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59161102A JPS59161102A (ja) | 1984-09-11 |
JPH0554281B2 true JPH0554281B2 (ja) | 1993-08-12 |
Family
ID=12440177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58035376A Granted JPS59161102A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 円偏波マイクロストリツプアンテナ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4564842A (ja) |
EP (1) | EP0121722B1 (ja) |
JP (1) | JPS59161102A (ja) |
DE (1) | DE3480680D1 (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61118030A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-05 | Oki Electric Ind Co Ltd | 路車間無線通信方式 |
US4843400A (en) * | 1988-08-09 | 1989-06-27 | Ford Aerospace Corporation | Aperture coupled circular polarization antenna |
JP2826224B2 (ja) * | 1991-11-26 | 1998-11-18 | シャープ株式会社 | マイクロストリップアンテナ |
FR2726127B1 (fr) * | 1994-10-19 | 1996-11-29 | Asulab Sa | Antenne miniaturisee a convertir une tension alternative a une micro-onde et vice-versa, notamment pour des applications horlogeres |
DE19614979C2 (de) | 1995-04-20 | 2001-05-17 | Fujitsu Ltd | Hochfrequenz-Sende-Empfangs-Vorrichtung zur Datenkommunikation |
US6509873B1 (en) * | 1998-12-02 | 2003-01-21 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Circularly polarized wideband and traveling-wave microstrip antenna |
US6252553B1 (en) | 2000-01-05 | 2001-06-26 | The Mitre Corporation | Multi-mode patch antenna system and method of forming and steering a spatial null |
US6819288B2 (en) * | 2002-12-23 | 2004-11-16 | Allen Telecom Llc | Singular feed broadband aperture coupled circularly polarized patch antenna |
US7586451B2 (en) | 2006-12-04 | 2009-09-08 | Agc Automotive Americas R&D, Inc. | Beam-tilted cross-dipole dielectric antenna |
JP2013183388A (ja) * | 2012-03-03 | 2013-09-12 | Kanazawa Inst Of Technology | 円偏波特性を有するマイクロストリップアンテナ |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55132107A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-14 | Naoki Inagaki | Microstrip antenna for circular polarized wave |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3984834A (en) * | 1975-04-24 | 1976-10-05 | The Unites States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Diagonally fed electric microstrip dipole antenna |
US4012741A (en) * | 1975-10-07 | 1977-03-15 | Ball Corporation | Microstrip antenna structure |
-
1983
- 1983-03-04 JP JP58035376A patent/JPS59161102A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-27 EP EP84102043A patent/EP0121722B1/en not_active Expired
- 1984-02-27 DE DE8484102043T patent/DE3480680D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-02-28 US US06/584,385 patent/US4564842A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55132107A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-14 | Naoki Inagaki | Microstrip antenna for circular polarized wave |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59161102A (ja) | 1984-09-11 |
EP0121722A1 (en) | 1984-10-17 |
DE3480680D1 (de) | 1990-01-11 |
EP0121722B1 (en) | 1989-12-06 |
US4564842A (en) | 1986-01-14 |
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