JPH0545527B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
技術分野
本発明はフエライト粉体およびその製造方法に
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to ferrite powder and a method for producing the same.
先行技術とその問題点
板状フエライト粒子は、通常のフエライト粒子
では実現できない低周波領域での電波吸収材料お
よび電磁シールド材として優れた特性を示す（特
開昭58−197595号および特願昭58−199206号に記
載）。Prior art and its problems Plate-shaped ferrite particles exhibit excellent properties as radio wave absorbing materials and electromagnetic shielding materials in the low frequency range, which cannot be achieved with ordinary ferrite particles (Japanese Patent Laid-Open No. 58-197595 and Patent Application No. 58 −199206).
フエライト粒子の結晶は立方晶系であるので、
自形をもつた成長が行われた場合、板状とはなら
ない。 Since the crystal of ferrite particles is cubic system,
If euhedral growth occurs, it will not become plate-like.
しかし、フラツクス法による合成を行えば、材
料に用いた板状のヘマタイトの形状のフエライト
粒子を得ることができる。つまり、フラツクスを
原料に加えて加熱した場合、その融点以上では融
液となり原料を溶解する。この時、まず、粒系の
小さいヘマタイト以外の酸化物が溶解し、輸送さ
れてヘマタイトと反応してフエライト粒子を形成
する（日化誌、1981No.９ P1391〜1394）。 However, if synthesis is performed by the flux method, plate-like hematite-shaped ferrite particles used as the material can be obtained. In other words, when a flux is added to a raw material and heated, the flux becomes a molten liquid above its melting point and dissolves the raw material. At this time, oxides other than hematite with small grains are first dissolved, transported, and react with hematite to form ferrite particles (Nichika Shi, 1981 No. 9, P1391-1394).
この方法を用いて、板状のニツケル−亜鉛−フ
エライト粒子が得られている（特願昭58−19795
号（特開昭60−89902号公報）および特願昭58−
199206号（特開昭60−91699号公報）に記載）。 Using this method, plate-shaped nickel-zinc-ferrite particles have been obtained (Japanese Patent Application No. 58-19795
No. (Japanese Unexamined Patent Publication No. 1989-89902) and patent application No. 1989-
No. 199206 (described in JP-A-60-91699).
すなわち、Na2SO436.5mol％とLi2SO463.5mol
％とを混合したフラツクスを、板状のヘマタイ
ト、酸化ニツケルおよび酸化亜鉛の酸化物材に混
合し、空気中で900℃で熱処理するものである。 i.e. 36.5 mol% Na 2 SO 4 and 63.5 mol % Li 2 SO 4
% is mixed with plate-shaped oxide materials of hematite, nickel oxide, and zinc oxide, and heat-treated at 900°C in air.
ニツケル−亜鉛系等の鉄欠乏および化学量論組
成のフエライト粒子の場合は、フエライト化反応
に酸素の出入りを伴わず、比較的容易に合成でき
る。 In the case of iron-deficient and stoichiometric ferrite particles such as those of the nickel-zinc type, the ferrite formation reaction does not involve the entry and exit of oxygen, and can be synthesized relatively easily.
しかし、磁性材料として最も用途の多いマンガ
ン−亜鉛系等の鉄過剰のフエライト粒子は、フエ
ライト中の酸素含有量の制御が困難であることか
ら合成されていない。 However, iron-excess ferrite particles such as manganese-zinc type ferrite particles, which are most commonly used as magnetic materials, have not been synthesized because it is difficult to control the oxygen content in the ferrite.
この合成が成功すれば、さらに応用範囲が広が
ると期待される。 If this synthesis is successful, it is expected that the range of applications will further expand.
発明の目的
本発明の目的は、磁性材料として用途範囲は広
くかつ性能の優れた板状フエライト粉体と、その
製造方法を提供することにある。 OBJECTS OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a plate-shaped ferrite powder that has a wide range of uses as a magnetic material and has excellent performance, and a method for producing the same.
このような目的は、以下の第１および第２の発
明によつて達成される。 Such objects are achieved by the following first and second inventions.
すなわち第１の発明は、スピネル型構造の鉄過
剰型フエライト粒子からなり、その形状が平板状
をなすことを特徴とするフエライト粉体である。 That is, the first invention is a ferrite powder characterized by comprising iron-rich ferrite particles having a spinel structure and having a tabular shape.
また第２の発明は、スピネル型構造の鉄過剰型
フエライト粒子からなり、その形状が平板状をな
すフエライト粉体の製造方法において、板状のヘ
マタイトに酸化物または熱処理によつて酸化物と
なる材料に、一種類または二種類以上の硫酸塩を
フラツクスとして混合し、不活性ガス雰囲気中に
て1000℃〜1300℃で熱処理して不活性ガス雰囲気
中で充分冷却した後、水洗してフラツクスを取り
除き、乾燥することを特徴とするフエライト粉体
の製造方法である。 A second invention is a method for producing a ferrite powder comprising iron-rich ferrite particles having a spinel structure and having a tabular shape, in which plate-shaped hematite is converted into an oxide or an oxide by heat treatment. The material is mixed with one or more types of sulfate as a flux, heat treated at 1000℃ to 1300℃ in an inert gas atmosphere, cooled sufficiently in an inert gas atmosphere, and then washed with water to remove the flux. This is a method for producing ferrite powder, which is characterized by removing and drying the powder.
発明の具体的構成
以下、本発明の具体的構成について詳細に説明
する。 Specific Configuration of the Invention The specific configuration of the present invention will be described in detail below.
本発明のフエライト粉体は、スピネル型構造の
鉄過剰型フエライト粒子の集合体である。 The ferrite powder of the present invention is an aggregate of iron-rich ferrite particles having a spinel structure.
また、本発明のフエライト粉体は、平板状の形
状をなす粒子を主体とする。通常は、粉体を形成
する粒子の総量の90重合％以上が平板状の形状を
なすものである。 Further, the ferrite powder of the present invention mainly consists of particles having a tabular shape. Usually, 90% or more of the total amount of particles forming the powder has a tabular shape.
フエライト粒子の平均長径は、0.5μm以上で
500μm以下でる。 The average major axis of ferrite particles is 0.5 μm or more.
Appears below 500μm.
これは、が0.5μm未満となると、平板状特性
が失なわれ、またが500μmを越えると、フエラ
イト化反応が不均質になるからである。 This is because when the diameter is less than 0.5 μm, the plate-like characteristics are lost, and when the diameter exceeds 500 μm, the ferritization reaction becomes inhomogeneous.
そしてが１〜10μmとなると、特に好ましい
結果をうる。 Particularly favorable results are obtained when the thickness is 1 to 10 μm.
フエライト粉体を形成するフエライト粒子の総
量の90重量％以上は、0.3〜3.4の範囲の粒子
径をもつものである。 More than 90% by weight of the total amount of ferrite particles forming the ferrite powder have a particle size in the range of 0.3 to 3.4.
粒度分布がこれよりブロードとなると、配向性
が悪くなるからである。 This is because if the particle size distribution becomes broader than this, the orientation deteriorates.
なお、フエライト粒子の総量の90重量％以上
が、0.5〜2.7の範囲の粒子径をもつと、さら
に好ましい。 It is further preferred that 90% by weight or more of the total amount of ferrite particles have a particle diameter in the range of 0.5 to 2.7.
また、フエライト粒子のアスペクト比（長径／
厚み）は３以上であることが好ましい。 In addition, the aspect ratio of ferrite particles (major axis/
thickness) is preferably 3 or more.
これは、３未満となると、板状効果がなくなる
からである。 This is because when the number is less than 3, the plate-like effect disappears.
すなわち、本発明のフエライトは鉄過剰型のも
のであつて、その組成を（MO）1-X（Fe2O3）X
〔ただし、Ｍは２価の金属の一種以上である。〕と
表わしたとき、Ｘ＞0.5、特にＸ≧0.501、好まし
くは0.501≦Ｘ≦0.8のものである。 That is, the ferrite of the present invention is of an iron - rich type, and its composition is (MO) 1-X (Fe 2 O 3 )
[However, M is one or more divalent metals. ], X>0.5, particularly X≧0.501, preferably 0.501≦X≦0.8.
このような場合、上記MOの種類には制限はな
いが、下記のもの、特に下記のMn−Zn系が好ま
しい。 In such a case, there are no restrictions on the type of MO, but the following are preferred, particularly the Mn--Zn system described below.
１ Fe2O3；50モル％より大、70モル％以下、
ZnO；０〜30モル％、残MnO
２ Fe2O3；50モル％より大、80モル％以下、
ZnO ０ないし50モル％未満、残NiO
なお、このような主成分に加え、Ca，Si等の
１種以上が酸化物の形で合成物重量の500ppm以
下含有されていてもよい。1 Fe 2 O 3 ; more than 50 mol%, less than 70 mol%,
ZnO: 0 to 30 mol% , remaining MnO2Fe2O3 ; more than 50 mol%, 80 mol% or less,
ZnO: 0 to less than 50 mol%, remaining NiO. In addition to these main components, one or more of Ca, Si, etc. may be contained in the form of an oxide in an amount of 500 ppm or less based on the weight of the composite.
このような組成および形状からなるフエライト
粉体は、60emu／ｇ以上、100emu／ｇに至る高
飽和磁化を示す。 Ferrite powder having such a composition and shape exhibits high saturation magnetization of 60 emu/g or more and up to 100 emu/g.
なお、従来のフエライト粉体では、平板状の形
状のフエライト粒子を主体とした鉄過剰型のもの
はない。 It should be noted that among the conventional ferrite powders, there is no iron-rich type that is mainly composed of flat plate-shaped ferrite particles.
これは、フエライト中の酸素含有量の制御が困
難なためである。 This is because it is difficult to control the oxygen content in ferrite.
この点を改善した本発明のフエライト粒子の製
造方法は以下に示す。 A method for producing ferrite particles of the present invention that improves this point will be described below.
すなわち、板状のヘマタイト（酸化鉄）と、酸
化物または熱処理することにより、酸化物となる
材料にフラツクスを混合し、窒素等の不活性ガス
中で熱処理して合成する方法である。 That is, it is a method of synthesis by mixing plate-shaped hematite (iron oxide) with an oxide or a material that becomes an oxide by heat treatment, and heat-treating it in an inert gas such as nitrogen.
この時、酸化マンガン例えば四酸化三マンガン
または熱処理することにより酸化マンガンとなる
材料例えば炭酸マンガン、酸化亜鉛または熱処理
することにより酸化亜鉛となる材料等は、酸化鉄
粒子に比べて小さい粒子である。 At this time, manganese oxide, such as trimanganese tetroxide, or a material that becomes manganese oxide upon heat treatment, such as manganese carbonate, zinc oxide, or a material that becomes zinc oxide upon heat treatment, is a particle smaller than the iron oxide particles.
用いる酸化鉄の長径は0.5〜500μm、厚みは0.01
〜1.0μmであり、四酸化三マンガン、酸化亜鉛等
の副成分材料の形状はふつう球状であり、粒径
0.1〜0.5μmのものが好ましい。 The long axis of the iron oxide used is 0.5 to 500 μm, and the thickness is 0.01
~1.0 μm, and the shape of subcomponent materials such as trimanganese tetroxide and zinc oxide is usually spherical, and the particle size is
A thickness of 0.1 to 0.5 μm is preferable.
混合は酸化鉄の形状を破壊せずに均一に混合す
る方法を用いる。 For mixing, a method is used that uniformly mixes the iron oxide without destroying its shape.
また、熱処理は、フラツクスの融点以上で行な
う。 Further, the heat treatment is performed at a temperature higher than the melting point of the flux.
熱処理雰囲気は不活性ガスであり、通常は窒素
中とする。この場合、酸素分圧は0.01％以下とす
ることが好ましい。 The heat treatment atmosphere is an inert gas, usually nitrogen. In this case, the oxygen partial pressure is preferably 0.01% or less.
以下にMn−Zn系の製造方法についてさらに詳
細に説明する。板状のヘマタイト（α−Fe2O3）
と酸化マンガン（Mn3O4）或いは熱処理するこ
とにより酸化マンガンとなる材料（例えば、Mn3
O4，MnCO3等）と酸化亜鉛（ZnO）あるいは熱
処理することにより酸化亜鉛となる材料とに、一
種類または二種類以上の硫酸塩をフラツクスとし
て混合し、窒素等の不活性ガス雰囲気中にて1000
℃〜1300℃で熱処理して窒素等の不活性ガス雰囲
気中で充分冷却した後、水洗してフラツクスを取
り除き、乾燥するものである。 The method for manufacturing Mn--Zn will be described in more detail below. Platy hematite (α-Fe 2 O 3 )
and manganese oxide (Mn 3 O 4 ) or materials that become manganese oxide by heat treatment (for example, Mn 3
ZnO 4 , MnCO 3 , etc.) and zinc oxide (ZnO) or a material that becomes zinc oxide through heat treatment are mixed with one or more sulfates as a flux and placed in an inert gas atmosphere such as nitrogen. 1000
After heat treatment at 1300°C to 1300°C and sufficient cooling in an atmosphere of inert gas such as nitrogen, the material is washed with water to remove flux and dried.
一種類または二種類以上の硫酸塩からなるフラ
ツクスは、融点が1000℃以上のものを用いること
が好ましい。 It is preferable to use a flux consisting of one or more types of sulfates having a melting point of 1000° C. or higher.
このようなものとしては、高融点フラツクス、
例えばK2SO4，Cs2SO4，Rb2SO4等を単独で用い
てもよい。 These include high melting point fluxes,
For example, K 2 SO 4 , Cs 2 SO 4 , Rb 2 SO 4 or the like may be used alone.
また、Li2SO4，Na2SO4，K2SO4，Cs2SO4，
Rb2SO4等を混合し融点を1000℃以上としたもの
を用いてもよい。 Also, Li 2 SO 4 , Na 2 SO 4 , K 2 SO 4 , Cs 2 SO 4 ,
A mixture of Rb 2 SO 4 or the like with a melting point of 1000°C or higher may also be used.
第１図には、フラツクスの融点と、そのフラツ
クスを用いて窒素雰囲気中で1150℃にて１時間熱
処理した時のMn−Znフエライト（Fe2O353モル
％、MnO25モル％、ZnO22モル％）の飽和磁化
との関係が示されている。 Figure 1 shows the melting point of the flux and the Mn-Zn ferrite (Fe 2 O 3 53 mol%, MnO 25 mol%, ZnO 2 2 mol%) when the flux was heat-treated at 1150°C for 1 hour in a nitrogen atmosphere. ) is shown in relation to the saturation magnetization.
これにより、フラツクスの融点が800℃と1000
℃のところで飽和磁化が急激に上昇しているのが
わかる。 As a result, the melting point of the flux is 800℃ and 1000℃.
It can be seen that the saturation magnetization increases rapidly at ℃.
これらの温度は、酸化物材料から酸素が放出さ
れる温度と対応している。 These temperatures correspond to the temperatures at which oxygen is released from the oxide material.
従つて、フラツクスに高融点のものを用いるこ
とにより、フエライトの飽和磁化を低下させるフ
エライト中の酸素をフエライト生成中に除去して
いるのである。すなわち、液相中では酸素の移動
がおこりにくくなるため、フラツクスが溶解しな
いうちに酸素放出を完了させ、フエライト中の酸
素を除去しているのである。 Therefore, by using a flux with a high melting point, oxygen in the ferrite, which lowers the saturation magnetization of the ferrite, is removed during the production of the ferrite. That is, since oxygen movement is difficult to occur in the liquid phase, oxygen release is completed before the flux is dissolved, and oxygen in the ferrite is removed.
材料である前記３種の酸化物に対して含有され
るフラツクス量（以下、フラツクスの全モル数／
酸化物の全モル数で表わす）は、フエライト生成
物に期待される飽和磁化に値によつて異なるが、
0.4〜4.0であることが好ましく、特に0.6〜0.8で
あると高い飽和磁化が得られる。 The amount of flux contained in the three types of oxides that are the materials (hereinafter, total number of moles of flux/
(expressed in total moles of oxides) depends on the saturation magnetization expected for the ferrite product, but
It is preferably 0.4 to 4.0, and particularly 0.6 to 0.8, high saturation magnetization can be obtained.
フラツクス量が0.4未満であると、酸化物粒子
の湿潤が十分でなく、また、4.0より大であると、
酸化物粒子の沈降がおこるからである。 If the flux amount is less than 0.4, the oxide particles will not be sufficiently wetted, and if the flux amount is greater than 4.0,
This is because sedimentation of oxide particles occurs.
また、α−Fe2O3，MnOおよびZnOの混合モル
比率は鉄過剰となるようにすれば任意であつてよ
いが、フエライト生成物の用途を考えれば、特
に、α−Fe2O3 52〜54モル％、MnO 21〜38モ
ル％、ZnO10〜25モル％であることが好ましい。 Further, the mixing molar ratio of α-Fe 2 O 3 , MnO and ZnO may be arbitrary as long as iron is excessive, but considering the use of the ferrite product, especially α-Fe 2 O 3 52 Preferably, the content is ~54 mol%, MnO 21-38 mol%, and ZnO 10-25 mol%.
このようなフエライト粉体は、その形状、磁気
特性等に起因して種々の用途に用いて有用であ
る。 Such ferrite powder is useful for various purposes due to its shape, magnetic properties, etc.
例えば、磁性インキ用の磁性粉、配向性ソフト
フエライトの合成等である。 Examples include the synthesis of magnetic powder for magnetic ink and oriented soft ferrite.
発明の具体的作用効果
本発明のフエライト粉体は、平板状の鉄過剰型
の粒子からなるので、低周波領域に自然共鳴周波
数を持ち、低周波領域（1GHz以下）の電波を良
好にシールドする電磁シールド材に用いて極めて
有効である。 Specific Effects of the Invention The ferrite powder of the present invention is composed of flat iron-rich particles, so it has a natural resonance frequency in the low frequency region and effectively shields radio waves in the low frequency region (1 GHz or less). Extremely effective for use in electromagnetic shielding materials.
さらに、本発明のフエライト粉体は、高融点フ
ラツクスを用いたフラツクス法を適用してフエラ
イト中の酸素量を制御することにより、飽和磁気
が高く、しかもきわめて容易に製造することがで
きる。 Further, the ferrite powder of the present invention has high saturation magnetism and can be produced extremely easily by controlling the amount of oxygen in the ferrite by applying a flux method using a high melting point flux.
発明の具体的実施例
以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明を
さらに詳細に説明する。 Specific Examples of the Invention Hereinafter, specific examples of the present invention will be shown and the present invention will be explained in further detail.
実施例 １
Fe2O353mol％，MnO25mol％、および
ZnO22mol％となるように長径10μmの平板状酸
化鉄、三酸化四マンガンおよび酸化亜鉛を水溶液
中で混合し、濾過して脱水した。Example 1 Fe 2 O 3 53mol%, MnO25mol%, and
Tabular iron oxide, tetramanganese trioxide, and zinc oxide having a major diameter of 10 μm were mixed in an aqueous solution so that the ZnO concentration was 2 mol %, and the mixture was filtered and dehydrated.
この材料にフラツクスとしてK2SO4（融点1069
℃）を118.05重量％を加え、乾式で混合した。こ
れを窒素中で1150℃で１時間保持し、熱処理し
た。次いで、乳鉢で適当に砕いた後、水中で超音
波洗浄した。これを濾過し、フラツクスを取り除
いた。乾燥後の板状フエライトの走査型電子顕微
鏡写真を第２図に示す。 K 2 SO 4 (melting point 1069
℃) was added in an amount of 118.05% by weight and mixed in a dry manner. This was heat-treated by holding it at 1150° C. for 1 hour in nitrogen. Next, the mixture was crushed appropriately in a mortar, and then subjected to ultrasonic cleaning in water. This was filtered to remove flux. A scanning electron micrograph of the plate-shaped ferrite after drying is shown in FIG.
平均＝10μm、平均アスペクト比＝10であつ
た。 The average size was 10 μm, and the average aspect ratio was 10.
これに対して比較のため同じ組成の酸化物を混
合し1150℃で１時間熱処理してフエライトを得
た。この走査型電子顕微鏡写真を第３図に示す。 On the other hand, for comparison, oxides of the same composition were mixed and heat treated at 1150°C for 1 hour to obtain ferrite. This scanning electron micrograph is shown in FIG.
第３図よりエライト粒子が互いにネツクを形成
していることがわかる。 It can be seen from FIG. 3 that the elite particles form a network with each other.
両者の飽和磁化を振動式磁力計で測定した。こ
の結果を以下に示す。 The saturation magnetization of both was measured using a vibrating magnetometer. The results are shown below.
（本発明） 74.09emu／ｇ
（比較） 73.68emu／ｇ
実施例 ２
Fe2O353mol％、MnO34mol％および
ZnO13mol％となるように平板状酸化鉄、三酸化
四マンガンおよび酸化亜鉛を水溶液で混合し、濾
過して脱水した。この材料にフラツクスとして
K2SO4を118.05重重％加え、乾式で混合した。 (Invention) 74.09emu/g (Comparison) 73.68emu/g Example 2 Fe 2 O 3 53mol%, MnO34mol% and
Tabular iron oxide, tetramanganese trioxide, and zinc oxide were mixed in an aqueous solution so that ZnO was 13 mol %, and the mixture was filtered and dehydrated. As a flux to this material
118.05% by weight of K 2 SO 4 was added and mixed in a dry manner.
これを窒素中で1150℃で１時間保持し、熱処理
した。次いで、乳鉢で適当に砕いた後、水中で超
音波洗浄した。これを濾過し、フラツクスを取り
除いた。乾燥後の板状フエライトの走査型電子顕
微鏡写真を第４図に示す。 This was heat-treated by holding it at 1150° C. for 1 hour in nitrogen. Next, the mixture was crushed appropriately in a mortar, and then subjected to ultrasonic cleaning in water. This was filtered to remove flux. A scanning electron micrograph of the plate-shaped ferrite after drying is shown in FIG.
平均＝10μm、平均アスペクト比＝10であつ
た。 The average size was 10 μm, and the average aspect ratio was 10.
これに対して比較のため、同じ組成の酸化物を
混合し、1200℃で１時間熱処理してフエライトを
得た。 For comparison, oxides of the same composition were mixed and heat treated at 1200°C for 1 hour to obtain ferrite.
両者の飽和磁化を振動式磁力計で測定した。こ
の結果を以下に示す。 The saturation magnetization of both was measured using a vibrating magnetometer. The results are shown below.
（本発明） 84.37emu／ｇ
（比較） 84.18emu／ｇ
実施例 ３
Fe2O353mol％、MnO25mol％および
ZnO22mol％となるように平板状酸化物、三酸化
四マンガンおよび酸化亜鉛を水溶液で混合し、濾
過して脱水した。この材料にフラツクスとして
70.83重量％のK2SO4と14.05重量％のNa2SO4を
加え乾式で混合した。これを窒素中で1150℃で１
時間保持し熱処理した。 (Invention) 84.37emu/g (Comparison) 84.18emu/g Example 3 Fe 2 O 3 53mol%, MnO25mol% and
The tabular oxide, tetramanganese trioxide, and zinc oxide were mixed in an aqueous solution so that the ZnO concentration was 2 mol %, and the mixture was filtered and dehydrated. As a flux to this material
70.83% by weight of K 2 SO 4 and 14.05% by weight of Na 2 SO 4 were added and mixed dry. This was heated in nitrogen at 1150℃ for 1
It was held for a time and heat treated.
次いで乳鉢で適当に砕いた後、水中で超音波洗
浄した。これを濾過し、フラツクスを取り除い
た。この板状フエライトを振動式磁力計で測定し
たところ飽和磁化は72.04emu／ｇであつた。 Next, the mixture was crushed appropriately in a mortar and then ultrasonically cleaned in water. This was filtered to remove flux. When this plate-shaped ferrite was measured with a vibrating magnetometer, the saturation magnetization was 72.04 emu/g.
平均＝10μm、平均アスペクト比＝10であつ
た。 The average size was 10 μm, and the average aspect ratio was 10.
以上の実施例１〜３より、本発明のフエライト
は高融点フラツクスを用いて作成しているため、
フラツクスを用いずに作成したフエライトに比べ
て飽和磁化の低下がみられないことがわかる。 From the above Examples 1 to 3, since the ferrite of the present invention is made using high melting point flux,
It can be seen that there is no decrease in saturation magnetization compared to ferrite made without flux.
従つて、本発明の方法は、Mn−Zn系等の鉄過
剰型の板状フエライトを製造する優れた方法とい
える。 Therefore, the method of the present invention can be said to be an excellent method for producing iron-rich plate-shaped ferrites such as Mn-Zn type.
第１図は、フラツクスの融点と、そのフラツク
スを用いて窒素雰囲気中で1150℃にて１時間熱処
理した時のフエライトの飽和磁化との関係を示す
グラフ、第２図は、本発明のフラツクス法による
（Fe2O3）53・（MnO）25・（ZnO）22の組成のフエラ
イトの倍率が5000倍における走査型電子顕微鏡写
真、第３図は、焼結法による（Fe2O3）53・
（MnO）25・（ZnO）22の組成のフエライトの倍率が
5000法における走査型電子顕微鏡写真、第４ａ図
および第４ｂ図は、本発明のフラツクス法による
（Fe2O3）53・（MnO）34・（ZnO）18の組成の板状フ
エライトの倍率がそれぞれ1000倍および5000倍に
おける走査型電子顕微鏡写真である。
Figure 1 is a graph showing the relationship between the melting point of a flux and the saturation magnetization of ferrite when the flux is heat-treated at 1150°C for 1 hour in a nitrogen atmosphere. Figure 3 is a scanning electron micrograph at a magnification of 5000x of ferrite with the composition (Fe 2 O 3 ) 53 , ( MnO ) 25 , ( ZnO ) 22 , obtained by the sintering method .・
The magnification of ferrite with the composition (MnO) 25 and (ZnO) 22 is
The scanning electron micrographs, Figures 4a and 4b, obtained using the 5000 method show the magnification of plate-like ferrite with the composition (Fe 2 O 3 ) 53 .(MnO) 34 .(ZnO) 18 obtained by the flux method of the present invention. Scanning electron micrographs at 1000x and 5000x magnification, respectively.
Claims (1)
らなり、その形状が平板状をなすことを特徴とす
るフエライト粉体。 ２ フエライト粒子がMn系、Mn−Zn系合、Ni
系またはNi−Zn系である特許請求の範囲第１項
に記載のフエライト粉体。 ３ 粒子の平均長径をとした時、が0.5μm以
上でかつ500μm以下であり、総量の90重合％以上
が0.3〜3.4の範囲の粒子径である特許請求の
範囲第１項または第２項に記載のフエライト粉
体。 ４ 粒子のアスペクト比（長径／厚み）が３以上
である粒子を主体とする特許請求の範囲第１項な
いし第３項に記載のいずれかに記載のフエライト
粉体。 ５ スピネル型構造の鉄過剰型フエライト粒子か
らなり、その形状が平板状をなすフエライト粉体
の製造方法において、板状のヘマタイトに酸化物
または熱処理によつて酸化物となる材料に、一種
類または二種類以上に硫酸塩をフラツクスとして
混合し、不活性ガス雰囲気中にて1000℃〜1300℃
で熱処理して不活性ガス雰囲気中で充分冷却した
後、水洗してフラツクスを取り除き、乾燥するこ
とを特徴とするフエライト粉体の製造方法。 ６ 一種類または二種類以上の硫酸塩からなるフ
ラツクスの融点が1000℃以上である特許請求の範
囲第５項に記載のフエライト粉体の製造方法。[Scope of Claims] 1. A ferrite powder comprising iron-rich ferrite particles having a spinel structure and having a tabular shape. 2 Ferrite particles are Mn-based, Mn-Zn-based, Ni
The ferrite powder according to claim 1, which is a Ni-Zn-based ferrite powder. 3. According to claim 1 or 2, where the average major axis of the particles is 0.5 μm or more and 500 μm or less, and 90% or more of the total amount of polymerization has a particle size in the range of 0.3 to 3.4. Ferrite powder as described. 4. The ferrite powder according to any one of claims 1 to 3, which is mainly composed of particles having an aspect ratio (major axis/thickness) of 3 or more. 5. In a method for producing ferrite powder consisting of iron-rich ferrite particles with a spinel-type structure and having a flat plate shape, one or more of the oxides or materials that become oxides by heat treatment are added to the plate-shaped hematite. Mix two or more types of sulfate as a flux and heat it to 1000℃ to 1300℃ in an inert gas atmosphere.
A method for producing ferrite powder, which comprises heat-treating the powder, cooling it sufficiently in an inert gas atmosphere, washing with water to remove flux, and drying. 6. The method for producing ferrite powder according to claim 5, wherein the flux comprising one or more sulfates has a melting point of 1000°C or higher.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59197377A JPS6177626A (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Ferrite powdery body and its manufacture |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59197377A JPS6177626A (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Ferrite powdery body and its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6177626A JPS6177626A (en) | 1986-04-21 |
| JPH0545527B2 true JPH0545527B2 (en) | 1993-07-09 |
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ID=16373491
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|---|---|---|---|
| JP59197377A Granted JPS6177626A (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Ferrite powdery body and its manufacture |
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| JP (1) | JPS6177626A (en) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6399363B2 (en) * | 2016-05-02 | 2018-10-03 | パウダーテック株式会社 | Ferrite powder, resin composition, electromagnetic shielding material, electronic circuit board, electronic circuit component, and electronic equipment casing |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959808A (en) * | 1972-10-13 | 1974-06-11 | ||
| JPS5565406A (en) * | 1978-10-27 | 1980-05-16 | Tdk Corp | Ferrite powder for magnetic toner for use in electronic photograph and its preparation |
| JPS5627902A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of orientation ferrite material |
-
1984
- 1984-09-20 JP JP59197377A patent/JPS6177626A/en active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959808A (en) * | 1972-10-13 | 1974-06-11 | ||
| JPS5565406A (en) * | 1978-10-27 | 1980-05-16 | Tdk Corp | Ferrite powder for magnetic toner for use in electronic photograph and its preparation |
| JPS5627902A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of orientation ferrite material |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6177626A (en) | 1986-04-21 |
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