JPH0539054A - 車輌用油圧駆動装置 - Google Patents
車輌用油圧駆動装置Info
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- JPH0539054A JPH0539054A JP3216287A JP21628791A JPH0539054A JP H0539054 A JPH0539054 A JP H0539054A JP 3216287 A JP3216287 A JP 3216287A JP 21628791 A JP21628791 A JP 21628791A JP H0539054 A JPH0539054 A JP H0539054A
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- oil supply
- hydraulic
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P7/00—Controlling of coolant flow
- F01P7/02—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air
- F01P7/04—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio
- F01P7/044—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio using hydraulic drives
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
- Steering Control In Accordance With Driving Conditions (AREA)
- Power Steering Mechanism (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 操舵が頻繁に行われる場合にもポンプに過剰
の負担を強いることなくエンジンを有効に冷却し、エン
ジンのオーバヒートを防止する。 【構成】 冷却ファン装置２４及びパワーステアリング
装置２０が作動油供給源３４に直列に接続され、冷却フ
ァン装置は前後の差圧ΔＰに応じた回転数にてファンを
回転させる油圧モータ３８と、差圧ΔＰを制御する通路
４０及び差圧制御弁４２とを含む。パワーステアリング
装置の使用圧力Ｐｓを検出し、作動油供給源の供給圧力
ＰｐよりＰｓを減算してΔＰを演算し、作動油供給源の
供給流量Ｑp をΔＰに対応する流量Ｑfan 又はパワース
テアリング装置の必要流量Ｑs の何れか高い方の流量と
する。
の負担を強いることなくエンジンを有効に冷却し、エン
ジンのオーバヒートを防止する。 【構成】 冷却ファン装置２４及びパワーステアリング
装置２０が作動油供給源３４に直列に接続され、冷却フ
ァン装置は前後の差圧ΔＰに応じた回転数にてファンを
回転させる油圧モータ３８と、差圧ΔＰを制御する通路
４０及び差圧制御弁４２とを含む。パワーステアリング
装置の使用圧力Ｐｓを検出し、作動油供給源の供給圧力
ＰｐよりＰｓを減算してΔＰを演算し、作動油供給源の
供給流量Ｑp をΔＰに対応する流量Ｑfan 又はパワース
テアリング装置の必要流量Ｑs の何れか高い方の流量と
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車輌用油圧駆動装置に
係り、更に詳細にはエンジン用油圧駆動式冷却ファン装
置及びパワーステアリング装置を駆動する油圧駆動装置
に係る。
係り、更に詳細にはエンジン用油圧駆動式冷却ファン装
置及びパワーステアリング装置を駆動する油圧駆動装置
に係る。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の車輌の油圧駆動装置の一つと
して、例えば特開昭６１−２１５４１７号公報に記載さ
れている如く、油圧ポンプ、リザーバ等を含む作動油供
給源と、作動油供給源よりの高圧の作動油を供給する作
動油供給通路と、作動油供給通路の途中に設けられ前後
の差圧ΔＰに応じた回転数にてエンジン用冷却ファンを
回転駆動する油圧モータと、油圧モータを迂回するバイ
パス通路と、バイパス通路の途中に設けられ差圧ΔＰを
制御する差圧制御手段と、作動油を作動油供給源へ戻す
作動油戻し通路と、作動油供給通路と作動油戻し通路と
の間に設けられたパワーステアリング装置とを有し、一
つの作動油供給源よりの高圧の作動油にて冷却ファン用
の油圧モータ及びパワーステアリング装置を駆動するよ
う構成された車輌用油圧駆動装置が従来より知られてい
る。
して、例えば特開昭６１−２１５４１７号公報に記載さ
れている如く、油圧ポンプ、リザーバ等を含む作動油供
給源と、作動油供給源よりの高圧の作動油を供給する作
動油供給通路と、作動油供給通路の途中に設けられ前後
の差圧ΔＰに応じた回転数にてエンジン用冷却ファンを
回転駆動する油圧モータと、油圧モータを迂回するバイ
パス通路と、バイパス通路の途中に設けられ差圧ΔＰを
制御する差圧制御手段と、作動油を作動油供給源へ戻す
作動油戻し通路と、作動油供給通路と作動油戻し通路と
の間に設けられたパワーステアリング装置とを有し、一
つの作動油供給源よりの高圧の作動油にて冷却ファン用
の油圧モータ及びパワーステアリング装置を駆動するよ
う構成された車輌用油圧駆動装置が従来より知られてい
る。
【０００３】かかる油圧駆動装置によれば、冷却ファン
用の油圧モータ及びパワーステアリング装置の作動油供
給源が統合されるので、油圧モータ及びパワーステアリ
ング装置の各々に作動油供給源が設けられる場合に比し
てポンプ等の部品の数を低減することができ、また燃費
を向上させることができる。
用の油圧モータ及びパワーステアリング装置の作動油供
給源が統合されるので、油圧モータ及びパワーステアリ
ング装置の各々に作動油供給源が設けられる場合に比し
てポンプ等の部品の数を低減することができ、また燃費
を向上させることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし上述の公報に記
載された従来の油圧駆動装置に於ては、パワーステアリ
ング装置の作動を優先させるべく操舵時に油圧モータと
パワーステアリング装置との間の作動油供給通路内の圧
力が増大するとそのことに応答して作動油供給源よりの
作動油を油圧モータに通すことなく直接パワーステアリ
ング装置へ導くバイパス装置が設けられている。従って
車輌がワインディングロードを走行する場合の如く操舵
が頻繁に行われパワーステアリング装置が頻繁に作動さ
れると、冷却ファンの作動時間及び作動頻度が低下する
ので、エンジンに対する冷却が不十分になり、そのため
エンジンがオーバヒートし易くなる。
載された従来の油圧駆動装置に於ては、パワーステアリ
ング装置の作動を優先させるべく操舵時に油圧モータと
パワーステアリング装置との間の作動油供給通路内の圧
力が増大するとそのことに応答して作動油供給源よりの
作動油を油圧モータに通すことなく直接パワーステアリ
ング装置へ導くバイパス装置が設けられている。従って
車輌がワインディングロードを走行する場合の如く操舵
が頻繁に行われパワーステアリング装置が頻繁に作動さ
れると、冷却ファンの作動時間及び作動頻度が低下する
ので、エンジンに対する冷却が不十分になり、そのため
エンジンがオーバヒートし易くなる。
【０００５】本発明は、冷却ファン用の油圧モータ及び
パワーステアリング装置の作動油供給源が統合された従
来の油圧駆動装置に於ける上述の如き問題に鑑み、操舵
が頻繁に行われる場合にもポンプに過剰の負担を強いる
ことなくエンジンを有効に冷却し、これによりエンジン
のオーバヒートを防止することができるよう改良された
油圧駆動装置を提供することを目的としている。
パワーステアリング装置の作動油供給源が統合された従
来の油圧駆動装置に於ける上述の如き問題に鑑み、操舵
が頻繁に行われる場合にもポンプに過剰の負担を強いる
ことなくエンジンを有効に冷却し、これによりエンジン
のオーバヒートを防止することができるよう改良された
油圧駆動装置を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の如き目的は、本発
明によれば、可変流量ポンプを含む作動油供給源と、前
記作動油供給源よりの高圧の作動油を供給する作動油供
給通路と、前記作動油供給通路の途中に設けられ前後の
差圧ΔＰに応じた回転数にてエンジン用冷却ファンを回
転駆動する油圧モータと、前記油圧モータを迂回するバ
イパス通路と、前記バイパス通路の途中に設けられ前記
差圧ΔＰを制御する差圧制御手段と、作動油を前記作動
油供給源へ戻す作動油戻し通路と、前記作動油供給通路
と前記作動油戻し通路との間に設けられたパワーステア
リング装置と、前記油圧モータと前記パワーステアリン
グ装置との間の前記作動油供給通路内の圧力Ｐs を検出
する圧力検出手段と、前記ポンプ及び前記差圧制御手段
を制御する制御装置とを有し、前記制御装置は前記作動
油供給源の最大許容供給圧力Ｐp 及び前記パワーステア
リング装置に必要な作動油の流量Ｑs を記憶しており、
ΔＰがＰp −Ｐs となるよう前記差圧制御手段を制御す
ると共に、前記作動油供給源の作動油供給流量Ｑp がΔ
Ｐにより定まる前記油圧モータを通過する作動油の流量
Ｑfan 及び前記流量Ｑs の何れか大きい方の流量となる
よう前記ポンプを制御するよう構成された車輌用油圧駆
動装置によって達成される。
明によれば、可変流量ポンプを含む作動油供給源と、前
記作動油供給源よりの高圧の作動油を供給する作動油供
給通路と、前記作動油供給通路の途中に設けられ前後の
差圧ΔＰに応じた回転数にてエンジン用冷却ファンを回
転駆動する油圧モータと、前記油圧モータを迂回するバ
イパス通路と、前記バイパス通路の途中に設けられ前記
差圧ΔＰを制御する差圧制御手段と、作動油を前記作動
油供給源へ戻す作動油戻し通路と、前記作動油供給通路
と前記作動油戻し通路との間に設けられたパワーステア
リング装置と、前記油圧モータと前記パワーステアリン
グ装置との間の前記作動油供給通路内の圧力Ｐs を検出
する圧力検出手段と、前記ポンプ及び前記差圧制御手段
を制御する制御装置とを有し、前記制御装置は前記作動
油供給源の最大許容供給圧力Ｐp 及び前記パワーステア
リング装置に必要な作動油の流量Ｑs を記憶しており、
ΔＰがＰp −Ｐs となるよう前記差圧制御手段を制御す
ると共に、前記作動油供給源の作動油供給流量Ｑp がΔ
Ｐにより定まる前記油圧モータを通過する作動油の流量
Ｑfan 及び前記流量Ｑs の何れか大きい方の流量となる
よう前記ポンプを制御するよう構成された車輌用油圧駆
動装置によって達成される。
【０００７】
【作用】上述の如き構成によれば、油圧モータを通過す
る作動油の流量Ｑfan 及びパワーステアリング装置に必
要な作動油の流量Ｑs の何れが大きい場合にも、作動油
供給源の作動油供給流量Ｑp が流量Ｑfan 及び流量Ｑs
の何れか大きい方の流量となるよう可変流量ポンプが制
御される。従って操舵が頻繁に行われパワーステアリン
グ装置が頻繁に作動されても、冷却ファンも確実に作動
されるので、エンジンに対する冷却が不十分になってエ
ンジンがオーバヒートすることが確実に防止される。
る作動油の流量Ｑfan 及びパワーステアリング装置に必
要な作動油の流量Ｑs の何れが大きい場合にも、作動油
供給源の作動油供給流量Ｑp が流量Ｑfan 及び流量Ｑs
の何れか大きい方の流量となるよう可変流量ポンプが制
御される。従って操舵が頻繁に行われパワーステアリン
グ装置が頻繁に作動されても、冷却ファンも確実に作動
されるので、エンジンに対する冷却が不十分になってエ
ンジンがオーバヒートすることが確実に防止される。
【０００８】また上述の如き構成によれば、油圧モータ
前後の差圧ΔＰが作動油供給源の最大許容供給圧力Ｐp
とパワーステアリング装置の使用圧力Ｐs との差となる
よう差圧制御手段が制御されるので、油圧モータがＰp
−Ｐs 以上の差圧にて作動されることはなく、従ってポ
ンプに過剰の負担が課せられることが回避される。
前後の差圧ΔＰが作動油供給源の最大許容供給圧力Ｐp
とパワーステアリング装置の使用圧力Ｐs との差となる
よう差圧制御手段が制御されるので、油圧モータがＰp
−Ｐs 以上の差圧にて作動されることはなく、従ってポ
ンプに過剰の負担が課せられることが回避される。
【０００９】
【実施例】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施
例について詳細に説明する。
例について詳細に説明する。
【００１０】図１は本発明による油圧駆動装置の一つの
実施例を示す概略構成図である。図１に於て、１０は作
動油を貯容するリザーバを示している。リザーバ１０に
は吸入通路１２の一端及び作動油戻し通路１４の一端が
接続されている。吸入通路１２の他端は図には示されて
いないエンジンにより駆動されるポンプ１６の吸入側に
接続されている。ポンプ１６は可変流量ポンプであり、
その吐出側には高圧の作動油を供給する作動油供給通路
１８の一端が接続されており、該作動油供給通路及び作
動油戻し通路１４の他端はそれ自身周知の構造のパワー
ステアリング（ＰＳ）装置２０に接続されている。
実施例を示す概略構成図である。図１に於て、１０は作
動油を貯容するリザーバを示している。リザーバ１０に
は吸入通路１２の一端及び作動油戻し通路１４の一端が
接続されている。吸入通路１２の他端は図には示されて
いないエンジンにより駆動されるポンプ１６の吸入側に
接続されている。ポンプ１６は可変流量ポンプであり、
その吐出側には高圧の作動油を供給する作動油供給通路
１８の一端が接続されており、該作動油供給通路及び作
動油戻し通路１４の他端はそれ自身周知の構造のパワー
ステアリング（ＰＳ）装置２０に接続されている。
【００１１】作動油供給通路１８の途中にはその上流側
より見て冷却ファン装置２４、流量制御（ＦＣ）弁２６
が順次直列に設けられている。またポンプ１６と冷却フ
ァン装置２４との間の作動油供給通路と通路１２との間
には途中にリリーフ弁３０を有するリリーフ通路３２が
接続されており、これによりポンプ１６より冷却ファン
装置２４へ供給される作動油の圧力が所定の最大値以下
に維持されるようになっている。
より見て冷却ファン装置２４、流量制御（ＦＣ）弁２６
が順次直列に設けられている。またポンプ１６と冷却フ
ァン装置２４との間の作動油供給通路と通路１２との間
には途中にリリーフ弁３０を有するリリーフ通路３２が
接続されており、これによりポンプ１６より冷却ファン
装置２４へ供給される作動油の圧力が所定の最大値以下
に維持されるようになっている。
【００１２】かくしてリザーバ１０、ポンプ１６、リリ
ーフ弁３０は所定の最大値以下の高圧の作動油を可変の
流量Ｑp にて冷却ファン装置２４等へ供給する作動油供
給源３４を構成しており、流量Ｑp は図２に示されてい
る如くポンプ１６へ供給される制御電流Ｉp に比例して
制御されるようになっている。尚リリーフ弁３０はポン
プ１６と一体に構成されていてよい。
ーフ弁３０は所定の最大値以下の高圧の作動油を可変の
流量Ｑp にて冷却ファン装置２４等へ供給する作動油供
給源３４を構成しており、流量Ｑp は図２に示されてい
る如くポンプ１６へ供給される制御電流Ｉp に比例して
制御されるようになっている。尚リリーフ弁３０はポン
プ１６と一体に構成されていてよい。
【００１３】冷却ファン装置２４はファン３６と、作動
油供給通路１８の途中に設けられ前後の差圧ΔＰに応じ
た回転数にてファン３６を回転駆動する油圧モータ３８
と、該油圧モータの上流側及び下流側の作動油供給通路
を相互に連通接続するバイパス通路４０と、該バイパス
通路の途中に設けられた電磁式の差圧制御弁４２とを含
んでいる。差圧制御弁４２はソレノイド４４を有してお
り、電子制御装置７０よりソレノイドへ供給される制御
電流をＩf とし、油圧モータ３８を通過する作動油の流
量をＱfan とすると、流量Ｑbp（＝Ｑp −Ｑfan ）の作
動油をバイパス通路４０を経て油圧モータ３８の下流側
へ導き、これにより油圧モータの前後の差圧△Ｐを制御
電流Ｉf に比例して制御するようになっている。
油供給通路１８の途中に設けられ前後の差圧ΔＰに応じ
た回転数にてファン３６を回転駆動する油圧モータ３８
と、該油圧モータの上流側及び下流側の作動油供給通路
を相互に連通接続するバイパス通路４０と、該バイパス
通路の途中に設けられた電磁式の差圧制御弁４２とを含
んでいる。差圧制御弁４２はソレノイド４４を有してお
り、電子制御装置７０よりソレノイドへ供給される制御
電流をＩf とし、油圧モータ３８を通過する作動油の流
量をＱfan とすると、流量Ｑbp（＝Ｑp −Ｑfan ）の作
動油をバイパス通路４０を経て油圧モータ３８の下流側
へ導き、これにより油圧モータの前後の差圧△Ｐを制御
電流Ｉf に比例して制御するようになっている。
【００１４】油圧モータ３８の回転数をＮfan とする
と、Ｋq 、Ｋp を比例定数として Ｎfan ＝Ｋq ・Ｑfan ＝Ｋp ・（△Ｐ）1/2 の関係があるので、差圧制御弁４２は制御電流Ｉf に応
じて流量Ｑfan を図３に示されている如く制御すること
により回転数Ｎfan を制御電流Ｉf の２分の１乗に比例
した値に制御する。尚図３に於て、Ｑfmは冷却ファン装
置２４に必要な最大流量である。
と、Ｋq 、Ｋp を比例定数として Ｎfan ＝Ｋq ・Ｑfan ＝Ｋp ・（△Ｐ）1/2 の関係があるので、差圧制御弁４２は制御電流Ｉf に応
じて流量Ｑfan を図３に示されている如く制御すること
により回転数Ｎfan を制御電流Ｉf の２分の１乗に比例
した値に制御する。尚図３に於て、Ｑfmは冷却ファン装
置２４に必要な最大流量である。
【００１５】流量制御弁２６はフロープライオリティバ
ルブであり、それに供給される流量Ｑp の作動油のうち
流量Ｑs の作動油を図４に示されたパターンに従ってパ
ワーステアリング装置２０へ供給し、残りの流量Ｑr
（＝Ｑp −Ｑs ）の作動油を通路４６へ導くようになっ
ている。通路４６の他端は作動油戻し通路１４に接続さ
れている。尚図４に於て、Ｑsmはパワーステアリング装
置２０に必要な最大流量であり、Ｑsm＜Ｑfmである。
ルブであり、それに供給される流量Ｑp の作動油のうち
流量Ｑs の作動油を図４に示されたパターンに従ってパ
ワーステアリング装置２０へ供給し、残りの流量Ｑr
（＝Ｑp −Ｑs ）の作動油を通路４６へ導くようになっ
ている。通路４６の他端は作動油戻し通路１４に接続さ
れている。尚図４に於て、Ｑsmはパワーステアリング装
置２０に必要な最大流量であり、Ｑsm＜Ｑfmである。
【００１６】冷却ファン装置２４と流量制御弁２６との
間の作動油供給通路１８には、該通路内の作動油の圧力
Ｐs を検出する圧力センサ５４が設けられている。また
図には示されていないエンジンには該エンジンの回転数
を検出することにより間接的にポンプ１６の回転数Ｎを
検出する回転数センサ５６が設けられている。
間の作動油供給通路１８には、該通路内の作動油の圧力
Ｐs を検出する圧力センサ５４が設けられている。また
図には示されていないエンジンには該エンジンの回転数
を検出することにより間接的にポンプ１６の回転数Ｎを
検出する回転数センサ５６が設けられている。
【００１７】ポンプ１６及び差圧制御弁４２は電子制御
装置７０により制御されるようになっている。電子制御
装置７０は図５に示されている如くマイクロコンピュー
タ７２を含んでいる。マイクロコンピュータ７２は図５
に示されている如き一般的な構成のものであってよく、
中央処理ユニット（ＣＰＵ）７４と、リードオンリメモ
リ（ＲＯＭ）７６と、ランダムアクセスメモリ（ＲＡ
Ｍ）７８と、入力ポート装置８０と、出力ポート装置８
２とを有し、これらは双方向性のコモンバス８４により
互いに接続されている。
装置７０により制御されるようになっている。電子制御
装置７０は図５に示されている如くマイクロコンピュー
タ７２を含んでいる。マイクロコンピュータ７２は図５
に示されている如き一般的な構成のものであってよく、
中央処理ユニット（ＣＰＵ）７４と、リードオンリメモ
リ（ＲＯＭ）７６と、ランダムアクセスメモリ（ＲＡ
Ｍ）７８と、入力ポート装置８０と、出力ポート装置８
２とを有し、これらは双方向性のコモンバス８４により
互いに接続されている。
【００１８】図示の実施例に於ては、入力ポート装置８
０には圧力センサ５４より圧力Ｐsを示す信号、回転数
センサ５６よりポンプ１６の回転数Ｎを示す信号、エア
コン５８よりエアコンが作動されているか否かを示す信
号、スロットル開度センサ６０よりスロットル開度を示
す信号、水温センサ６２よりエンジンの冷却水温Ｔを示
す信号が各々入力されるようになっている。
０には圧力センサ５４より圧力Ｐsを示す信号、回転数
センサ５６よりポンプ１６の回転数Ｎを示す信号、エア
コン５８よりエアコンが作動されているか否かを示す信
号、スロットル開度センサ６０よりスロットル開度を示
す信号、水温センサ６２よりエンジンの冷却水温Ｔを示
す信号が各々入力されるようになっている。
【００１９】入力ポート装置８０はそれに入力された信
号を適宜に処理し、ＲＯＭ７６に記憶されているプログ
ラムに基くＣＰＵ７４の指示に従い、ＣＰＵ及びＲＡＭ
７８へ処理された信号を出力するようになっている。Ｒ
ＯＭ７６は図６に示された制御プログラム及び図２、図
３、図７乃至図１２に示されたグラフに対応するマッ
プ、パワーステアリング装置２０を通過する作動油の流
量Ｑs を記憶している。ＣＰＵ７４は図６に示された制
御プログラムに基き後述の如く種々の演算及び信号の処
理を行うようになっている。出力ポート装置８２はＣＰ
Ｕ７４の指示に従い、駆動回路８６を経て差圧制御弁４
２のソレノイド４４へ制御信号を出力し、駆動回路８８
を経てポンプ１６へ制御信号を出力するようになってい
る。
号を適宜に処理し、ＲＯＭ７６に記憶されているプログ
ラムに基くＣＰＵ７４の指示に従い、ＣＰＵ及びＲＡＭ
７８へ処理された信号を出力するようになっている。Ｒ
ＯＭ７６は図６に示された制御プログラム及び図２、図
３、図７乃至図１２に示されたグラフに対応するマッ
プ、パワーステアリング装置２０を通過する作動油の流
量Ｑs を記憶している。ＣＰＵ７４は図６に示された制
御プログラムに基き後述の如く種々の演算及び信号の処
理を行うようになっている。出力ポート装置８２はＣＰ
Ｕ７４の指示に従い、駆動回路８６を経て差圧制御弁４
２のソレノイド４４へ制御信号を出力し、駆動回路８８
を経てポンプ１６へ制御信号を出力するようになってい
る。
【００２０】次に図６に示されたフローチャートを参照
して図示の実施例の作動について説明する。
して図示の実施例の作動について説明する。
【００２１】先ず最初のステップ１０に於ては、圧力セ
ンサ５４より圧力Ｐsを示す信号、回転数センサ５６よ
りポンプ１６の回転数Ｎを示す信号、エアコン５８より
エアコンが作動されているか否かを示す信号、スロット
ル開度センサ６０よりスロットル開度を示す信号、水温
センサ６２よりエンジンの冷却水温Ｔを示す信号の読込
みが行われ、しかる後ステップ２０へ進む。
ンサ５４より圧力Ｐsを示す信号、回転数センサ５６よ
りポンプ１６の回転数Ｎを示す信号、エアコン５８より
エアコンが作動されているか否かを示す信号、スロット
ル開度センサ６０よりスロットル開度を示す信号、水温
センサ６２よりエンジンの冷却水温Ｔを示す信号の読込
みが行われ、しかる後ステップ２０へ進む。
【００２２】ステップ２０に於ては、エアコン５８が作
動されているか否かの判別が行われ、エアコンが作動さ
れている旨の判別が行われたときにはステップ６０へ進
み、エアコンが作動されてはいない旨の判別が行われた
ときにはステップ３０へ進む。
動されているか否かの判別が行われ、エアコンが作動さ
れている旨の判別が行われたときにはステップ６０へ進
み、エアコンが作動されてはいない旨の判別が行われた
ときにはステップ３０へ進む。
【００２３】ステップ３０に於ては、スロットル開度セ
ンサ６０よりの信号に基きエンジンがアイドル状態にあ
るか否かの判別が行われ、エンジンがアイドル状態にあ
る旨の判別が行われたときにはステップ５０へ進み、ア
イドル状態にはない旨の判別が行われたときにはステッ
プ４０へ進む。
ンサ６０よりの信号に基きエンジンがアイドル状態にあ
るか否かの判別が行われ、エンジンがアイドル状態にあ
る旨の判別が行われたときにはステップ５０へ進み、ア
イドル状態にはない旨の判別が行われたときにはステッ
プ４０へ進む。
【００２４】ステップ４０に於ては図７に示されたグラ
フに対応するマップより制御量Ｋ1が演算され、同様に
ステップ５０に於ては図８に示されたグラフに対応する
マップより制御量Ｋ1 が演算される。
フに対応するマップより制御量Ｋ1が演算され、同様に
ステップ５０に於ては図８に示されたグラフに対応する
マップより制御量Ｋ1 が演算される。
【００２５】ステップ６０に於ては、エンジンがアイド
ル状態にあるか否かの判別が行われ、エンジンがアイド
ル状態にある旨の判別が行われたときにはステップ８０
へ進み、アイドル状態にはない旨の判別が行われたとき
にはステップ７０へ進む。
ル状態にあるか否かの判別が行われ、エンジンがアイド
ル状態にある旨の判別が行われたときにはステップ８０
へ進み、アイドル状態にはない旨の判別が行われたとき
にはステップ７０へ進む。
【００２６】ステップ７０に於ては図９に示されたグラ
フに対応するマップより制御量Ｋ1が演算され、同様に
ステップ８０に於ては図１０に示されたグラフに対応す
るマップより制御量Ｋ1 が演算される。
フに対応するマップより制御量Ｋ1が演算され、同様に
ステップ８０に於ては図１０に示されたグラフに対応す
るマップより制御量Ｋ1 が演算される。
【００２７】かくしてステップ４０、５０、７０、８０
に於ては、エアコンが作動されているか否か、エンジン
がアイドル状態にあるか否か、及びエンジンの冷却水温
に基き制御量Ｋ1 が演算される。
に於ては、エアコンが作動されているか否か、エンジン
がアイドル状態にあるか否か、及びエンジンの冷却水温
に基き制御量Ｋ1 が演算される。
【００２８】ステップ９０に於ては図１１に示されたグ
ラフに対応するマップに基きポンプ１６の回転数Ｎに基
く制御量Ｋ2 が演算され、ステップ１００に於ては図１
２に示されたグラフに対応するマップに基き圧力Ｐs に
基く制御量Ｋ3 が演算され、しかる後ステップ１１０に
於てこれらの制御量の差Ｋ4 （＝Ｋ2 −Ｋ3 ）が演算さ
れる。
ラフに対応するマップに基きポンプ１６の回転数Ｎに基
く制御量Ｋ2 が演算され、ステップ１００に於ては図１
２に示されたグラフに対応するマップに基き圧力Ｐs に
基く制御量Ｋ3 が演算され、しかる後ステップ１１０に
於てこれらの制御量の差Ｋ4 （＝Ｋ2 −Ｋ3 ）が演算さ
れる。
【００２９】尚図１１のグラフのパターンはポンプ１６
に過剰の負荷を与えないために設定されたパターンであ
る。
に過剰の負荷を与えないために設定されたパターンであ
る。
【００３０】次のステップ１２０に於ては、制御量Ｋ4
が負であるか否かの判別が行われ、Ｋ4 ＜０である旨の
判別が行われたときにはステップ１３０に於てＫ4 が０
に設定された後ステップ１４０へ進み、Ｋ4 ＜０ではな
い旨の判別が行われたときにはそのままステップ１４０
へ進む。
が負であるか否かの判別が行われ、Ｋ4 ＜０である旨の
判別が行われたときにはステップ１３０に於てＫ4 が０
に設定された後ステップ１４０へ進み、Ｋ4 ＜０ではな
い旨の判別が行われたときにはそのままステップ１４０
へ進む。
【００３１】ステップ１４０に於ては、制御量Ｋ1 がＫ
4 以下であるか否かの判別が行われ、Ｋ1 ≦Ｋ4 ではな
い旨の判別が行われたときにはステップ１６０へ進み、
Ｋ1≦Ｋ4 である旨の判別が行われたときにはステップ
１５０へ進む。
4 以下であるか否かの判別が行われ、Ｋ1 ≦Ｋ4 ではな
い旨の判別が行われたときにはステップ１６０へ進み、
Ｋ1≦Ｋ4 である旨の判別が行われたときにはステップ
１５０へ進む。
【００３２】ステップ１５０に於ては冷却ファン装置２
４の差圧制御弁４２のソレノイド４４へ供給される制御
電流Ｉf がＫ1 に設定され、ステップ１６０に於ては制
御電流Ｉf が制御量Ｋ4 に設定され、次のステップ１７
０に於ては制御電流Ｉf がソレノイド４４へ出力され、
しかる後ステップ１８０へ進む。
４の差圧制御弁４２のソレノイド４４へ供給される制御
電流Ｉf がＫ1 に設定され、ステップ１６０に於ては制
御電流Ｉf が制御量Ｋ4 に設定され、次のステップ１７
０に於ては制御電流Ｉf がソレノイド４４へ出力され、
しかる後ステップ１８０へ進む。
【００３３】ステップ１８０に於ては図３に示されたグ
ラフに対応するマップに基き制御電流Ｉf に対応する作
動油の流量Ｑfan が演算され、しかる後ステップ１９０
へ進む。
ラフに対応するマップに基き制御電流Ｉf に対応する作
動油の流量Ｑfan が演算され、しかる後ステップ１９０
へ進む。
【００３４】ステップ１９０に於ては、ステップ１８０
に於て演算された流量Ｑfan がパワーステアリング装置
２０を通過する作動油の流量Ｑs 以下であるか否かの判
別が行われ、Ｑfan ≦Ｑs ではない旨の判別が行われた
ときにはステップ２１０へ進み、Ｑfan ≦Ｑs である旨
の判別が行われたときにはステップ２００へ進む。
に於て演算された流量Ｑfan がパワーステアリング装置
２０を通過する作動油の流量Ｑs 以下であるか否かの判
別が行われ、Ｑfan ≦Ｑs ではない旨の判別が行われた
ときにはステップ２１０へ進み、Ｑfan ≦Ｑs である旨
の判別が行われたときにはステップ２００へ進む。
【００３５】ステップ２００に於ては作動油供給流量Ｑ
p がＱs に設定され、ステップ２１０に於ては流量Ｑp
がＱfan に設定され、ステップ２２０に於ては図２に示
されたグラフに対応するマップに基き可変流量ポンプ１
６へ供給される制御電流Ｉpが演算され、次のステップ
２３０に於ては制御電流Ｉp がポンプ１６へ出力され、
しかる後ステップ１０へ戻る。
p がＱs に設定され、ステップ２１０に於ては流量Ｑp
がＱfan に設定され、ステップ２２０に於ては図２に示
されたグラフに対応するマップに基き可変流量ポンプ１
６へ供給される制御電流Ｉpが演算され、次のステップ
２３０に於ては制御電流Ｉp がポンプ１６へ出力され、
しかる後ステップ１０へ戻る。
【００３６】かくしてこの実施例によれば、ステップ９
０に於てポンプが過剰の負荷を受けることなく作動油供
給源３４が供給し得る作動油の最大圧力Ｐp に対応する
制御量Ｋ2 が演算され、ステップ１００に於てパワース
テアリング装置２０により消費される圧力Ｐs に対応す
る制御量Ｋ3 が演算され、ステップ１１０に於てこれら
二つの制御量Ｋ2 及びＫ3 の差が演算されることによ
り、冷却ファン装置２４を作動させる差圧△Ｐに対応す
る制御量Ｋ4 が演算される。
０に於てポンプが過剰の負荷を受けることなく作動油供
給源３４が供給し得る作動油の最大圧力Ｐp に対応する
制御量Ｋ2 が演算され、ステップ１００に於てパワース
テアリング装置２０により消費される圧力Ｐs に対応す
る制御量Ｋ3 が演算され、ステップ１１０に於てこれら
二つの制御量Ｋ2 及びＫ3 の差が演算されることによ
り、冷却ファン装置２４を作動させる差圧△Ｐに対応す
る制御量Ｋ4 が演算される。
【００３７】またステップ２０〜８０に於ては、エアコ
ンが作動されているか否か、エンジンがアイドル状態に
あるか否か、及びエンジンの冷却水温Ｔの情報に基き、
エンジンの運転状態に応じてエンジンを最適に冷却する
ための差圧△Ｐに対応する制御量Ｋ1 が演算される。
ンが作動されているか否か、エンジンがアイドル状態に
あるか否か、及びエンジンの冷却水温Ｔの情報に基き、
エンジンの運転状態に応じてエンジンを最適に冷却する
ための差圧△Ｐに対応する制御量Ｋ1 が演算される。
【００３８】そしてステップ１４０〜１７０に於て、Ｋ
1 ≦Ｋ4 のときにはＫ5 に対応する制御電流Ｉf が差圧
制御弁４２へ出力されることによりエンジンがその運転
状態に応じて最適に冷却され、Ｋ1 ＞Ｋ4 のときにはＫ
4 に対応する制御電流Ｉf が差圧制御弁へ出力されるこ
とによりパワーステアリング装置の確実な作動が確保さ
れると共にポンプ等に過剰の負担を強いることなくエン
ジンができるだけ効果的に冷却される。
1 ≦Ｋ4 のときにはＫ5 に対応する制御電流Ｉf が差圧
制御弁４２へ出力されることによりエンジンがその運転
状態に応じて最適に冷却され、Ｋ1 ＞Ｋ4 のときにはＫ
4 に対応する制御電流Ｉf が差圧制御弁へ出力されるこ
とによりパワーステアリング装置の確実な作動が確保さ
れると共にポンプ等に過剰の負担を強いることなくエン
ジンができるだけ効果的に冷却される。
【００３９】またステップ１８０に於て差圧△Ｐに対応
する油圧モータ通過流量Ｑfan が演算され、ステップ１
９０〜２２０に於て作動油供給源３４の供給流量Ｑp が
油圧モータ通過流量Ｑfan 及びパワーステアリング装置
２０を通過する流量Ｑs の何れか大きい方の流量になる
よう可変流量ポンプ１６が制御され、これにより冷却フ
ァン装置２４及びパワーステアリング装置の何れも確実
に作動される。
する油圧モータ通過流量Ｑfan が演算され、ステップ１
９０〜２２０に於て作動油供給源３４の供給流量Ｑp が
油圧モータ通過流量Ｑfan 及びパワーステアリング装置
２０を通過する流量Ｑs の何れか大きい方の流量になる
よう可変流量ポンプ１６が制御され、これにより冷却フ
ァン装置２４及びパワーステアリング装置の何れも確実
に作動される。
【００４０】以上に於ては本発明を特定の実施例につい
て詳細に説明したが、本発明はかかる実施例に限定され
るものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例
が可能であることは当業者にとって明らかであろう。
て詳細に説明したが、本発明はかかる実施例に限定され
るものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例
が可能であることは当業者にとって明らかであろう。
【００４１】
【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明によれば、油圧モータを通過する作動油の流量Ｑfan
及びパワーステアリング装置に必要な作動油の流量Ｑs
の何れが大きい場合にも、作動油供給源の作動油供給流
量Ｑp が流量Ｑfan 及び流量Ｑs の何れか大きい方の流
量となるよう可変流量ポンプが制御される。従って操舵
が頻繁に行われパワーステアリング装置が頻繁に作動さ
れても、冷却ファンも確実に作動するので、エンジンに
対する冷却が不十分になってエンジンがオーバヒートす
ることを確実に防止することができる。
明によれば、油圧モータを通過する作動油の流量Ｑfan
及びパワーステアリング装置に必要な作動油の流量Ｑs
の何れが大きい場合にも、作動油供給源の作動油供給流
量Ｑp が流量Ｑfan 及び流量Ｑs の何れか大きい方の流
量となるよう可変流量ポンプが制御される。従って操舵
が頻繁に行われパワーステアリング装置が頻繁に作動さ
れても、冷却ファンも確実に作動するので、エンジンに
対する冷却が不十分になってエンジンがオーバヒートす
ることを確実に防止することができる。
【００４２】また本発明によれば、油圧モータ前後の差
圧ΔＰが作動油供給源の最大許容供給圧力Ｐp とパワー
ステアリング装置の使用圧力Ｐs との差となるよう差圧
制御手段が制御されるので、油圧モータがＰp −Ｐs 以
上の差圧にて作動されることはなく、従ってポンプに過
剰の負担が課せられることを確実に回避することができ
る。
圧ΔＰが作動油供給源の最大許容供給圧力Ｐp とパワー
ステアリング装置の使用圧力Ｐs との差となるよう差圧
制御手段が制御されるので、油圧モータがＰp −Ｐs 以
上の差圧にて作動されることはなく、従ってポンプに過
剰の負担が課せられることを確実に回避することができ
る。
【図１】本発明による油圧駆動装置の一つの実施例を示
す概略構成図である。
す概略構成図である。
【図２】ポンプへ供給される制御電流Ｉp と作動油供給
源の供給流量Ｑp との関係を示すグラフである。
源の供給流量Ｑp との関係を示すグラフである。
【図３】冷却ファン装置の差圧制御弁へ供給される制御
電流Ｉf と油圧ポンプへ供給される流量Ｑfan との関係
を示すグラフである。
電流Ｉf と油圧ポンプへ供給される流量Ｑfan との関係
を示すグラフである。
【図４】作動油供給源の供給流量Ｑp とパワーステアリ
ング装置への流量Ｑs との関係を示すグラフである。
ング装置への流量Ｑs との関係を示すグラフである。
【図５】図１に示された可変流量ポンプ及び冷却ファン
装置の差圧制御弁を制御する電子制御装置を示すブロッ
ク線図である。
装置の差圧制御弁を制御する電子制御装置を示すブロッ
ク線図である。
【図６】図５に示された電子制御装置により達成される
制御を示すフローチャートである。
制御を示すフローチャートである。
【図７】エアコンが作動されておらずエンジンがアイド
ル状態にない場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
ル状態にない場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
【図８】エアコンが作動されておらずエンジンがアイド
ル状態にある場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
ル状態にある場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
【図９】エアコンが作動されておりエンジンがアイドル
状態にない場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御量
Ｋ1 との関係を示すグラフである。
状態にない場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御量
Ｋ1 との関係を示すグラフである。
【図１０】エアコンが作動されておりエンジンがアイド
ル状態にある場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
ル状態にある場合に於けるエンジンの冷却水温Ｔと制御
量Ｋ1 との関係を示すグラフである。
【図１１】ポンプの回転数Ｎと制御量Ｋ2 との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１２】冷却ファン装置とパワーステアリング装置と
の間の作動油供給通路内の圧力Ｐs と制御量Ｋ3 との関
係を示すグラフである。
の間の作動油供給通路内の圧力Ｐs と制御量Ｋ3 との関
係を示すグラフである。
１０…リザーバ １４…作動油戻し通路 １６…ポンプ １８…作動油供給通路 ２０…パワーステアリング装置 ２４…冷却ファン装置 ３４…作動油供給源 ４２…差圧制御弁 ５４…圧力センサ ７０…電子制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ６２Ｄ 109:00 123:00 137:00
Claims (1)
- 【請求項１】可変流量ポンプを含む作動油供給源と、前
記作動油供給源よりの高圧の作動油を供給する作動油供
給通路と、前記作動油供給通路の途中に設けられ前後の
差圧ΔＰに応じた回転数にてエンジン用冷却ファンを回
転駆動する油圧モータと、前記油圧モータを迂回するバ
イパス通路と、前記バイパス通路の途中に設けられ前記
差圧ΔＰを制御する差圧制御手段と、作動油を前記作動
油供給源へ戻す作動油戻し通路と、前記作動油供給通路
と前記作動油戻し通路との間に設けられたパワーステア
リング装置と、前記油圧モータと前記パワーステアリン
グ装置との間の前記作動油供給通路内の圧力Ｐs を検出
する圧力検出手段と、前記ポンプ及び前記差圧制御手段
を制御する制御装置とを有し、前記制御装置は前記作動
油供給源の最大許容供給圧力Ｐp 及び前記パワーステア
リング装置に必要な作動油の流量Ｑs を記憶しており、
ΔＰがＰp −Ｐsとなるよう前記差圧制御手段を制御す
ると共に、前記作動油供給源の作動油供給流量Ｑp がΔ
Ｐにより定まる前記油圧モータを通過する作動油の流量
Ｑfan 及び前記流量Ｑs の何れか大きい方の流量となる
よう前記ポンプを制御するよう構成された車輌用油圧駆
動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3216287A JPH0539054A (ja) | 1991-08-02 | 1991-08-02 | 車輌用油圧駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3216287A JPH0539054A (ja) | 1991-08-02 | 1991-08-02 | 車輌用油圧駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0539054A true JPH0539054A (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=16686173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3216287A Pending JPH0539054A (ja) | 1991-08-02 | 1991-08-02 | 車輌用油圧駆動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0539054A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996018809A1 (de) * | 1993-12-01 | 1996-06-20 | Mannesmann Rexroth Gmbh | Hydraulikanlage fur ein kraftfahrzeug |
| US5975233A (en) * | 1994-12-14 | 1999-11-02 | Mannesmann Rexroth Ag | Hydraulic system for a motor vehicle |
| KR20030075013A (ko) * | 2002-03-15 | 2003-09-22 | 현대자동차주식회사 | 연료 전지 차량의 연료 전지 어셈블리 냉각장치 |
-
1991
- 1991-08-02 JP JP3216287A patent/JPH0539054A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996018809A1 (de) * | 1993-12-01 | 1996-06-20 | Mannesmann Rexroth Gmbh | Hydraulikanlage fur ein kraftfahrzeug |
| US5975233A (en) * | 1994-12-14 | 1999-11-02 | Mannesmann Rexroth Ag | Hydraulic system for a motor vehicle |
| KR20030075013A (ko) * | 2002-03-15 | 2003-09-22 | 현대자동차주식회사 | 연료 전지 차량의 연료 전지 어셈블리 냉각장치 |
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