JPH05312017A - ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップ - Google Patents
ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップInfo
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- JPH05312017A JPH05312017A JP4114972A JP11497292A JPH05312017A JP H05312017 A JPH05312017 A JP H05312017A JP 4114972 A JP4114972 A JP 4114972A JP 11497292 A JP11497292 A JP 11497292A JP H05312017 A JPH05312017 A JP H05312017A
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Filtering Materials (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低圧力損失で捕集効率も高く、再生時の温度
上昇・冷却による熱衝撃にも耐え得るディーゼルエンジ
ン排気ガス浄化用パティキュレートトラップを提供す
る。 【構成】 排気系の途中に設置された容器と、前記容器
内にフィルタエレメントが装着されたディーゼルエンジ
ン排気ガス浄化用パティキュレートトラップにおいて、
前記フィルタエレメントが連通空孔を有する耐熱性金属
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、前記空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、前記フィルタエレメン
トの厚み方向における空孔の平均数が１０個以上であ
り、前記フィルタエレメントの濾過部における前記金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、前記フ
ィルタエレメントの排気ガス流入表面積が前記トラップ
を取り付けるエンジンの排気量１Ｌあたり４００ｃｍ2
以上であること。
上昇・冷却による熱衝撃にも耐え得るディーゼルエンジ
ン排気ガス浄化用パティキュレートトラップを提供す
る。 【構成】 排気系の途中に設置された容器と、前記容器
内にフィルタエレメントが装着されたディーゼルエンジ
ン排気ガス浄化用パティキュレートトラップにおいて、
前記フィルタエレメントが連通空孔を有する耐熱性金属
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、前記空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、前記フィルタエレメン
トの厚み方向における空孔の平均数が１０個以上であ
り、前記フィルタエレメントの濾過部における前記金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、前記フ
ィルタエレメントの排気ガス流入表面積が前記トラップ
を取り付けるエンジンの排気量１Ｌあたり４００ｃｍ2
以上であること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はディーゼルエンジンの排
気ガス中のカーボン等の微粒子（パティキュレート）を
捕集・除去するためのパティキュレートトラップを構成
するフィルタエレメントに関する。
気ガス中のカーボン等の微粒子（パティキュレート）を
捕集・除去するためのパティキュレートトラップを構成
するフィルタエレメントに関する。
【０００２】
【従来の技術と課題】自動車の排気ガスは、大気汚染の
大きな原因の一つで、排気ガスに含まれる有害成分を除
去する技術は極めて重要である。
大きな原因の一つで、排気ガスに含まれる有害成分を除
去する技術は極めて重要である。
【０００３】特に、ディーゼルエンジン車においては、
主にＮＯｘとカーボンを主体とするカーボン等の微粒子
（パティキュレート）の除去が重要な課題である。
主にＮＯｘとカーボンを主体とするカーボン等の微粒子
（パティキュレート）の除去が重要な課題である。
【０００４】これらの有害成分を除去するために、ＥＧ
Ｒをかけたり、燃料噴射系の改善や燃焼室形状の改善を
行ったり、エンジン側での努力も行われているが、抜本
的な決め手がなく、排気通路に排気トラップを設置し、
パティキュレートをトラップによって捕集し、後処理に
より除去をすることが提案されている（特開昭５８−５
１２３５号公報）。現在まで、この後処理法が最も実用
的であると考えられ、検討が続けられている。
Ｒをかけたり、燃料噴射系の改善や燃焼室形状の改善を
行ったり、エンジン側での努力も行われているが、抜本
的な決め手がなく、排気通路に排気トラップを設置し、
パティキュレートをトラップによって捕集し、後処理に
より除去をすることが提案されている（特開昭５８−５
１２３５号公報）。現在まで、この後処理法が最も実用
的であると考えられ、検討が続けられている。
【０００５】ところで、ディーゼルエンジン排気に含ま
れるパティキュレートを捕集するためのパティキュレー
トトラップとしては使用される条件から、次のような性
能を満足する必要がある。
れるパティキュレートを捕集するためのパティキュレー
トトラップとしては使用される条件から、次のような性
能を満足する必要がある。
【０００６】第１には、必要とされる排気ガスの清浄度
を満足させうるだけの、パティキュレートに対する捕集
効率をもっていることが必要である。パティキュレート
排出量は各国で規制値が異なり、例えば、２０００年ま
でに達成すべきとする日本の長期規制では、乗用車およ
び軽量トラック・バスにおいて、１０モードの試験モー
ドで０．０８ｇ／Ｋｍと規制目標値が定められている。
米国１９９４年ＥＰＡ規制ではヘビー・デューテイカー
で、トランジェントモードで０．１ｇ／ＨＰ・Ｈｒ、ラ
イトデューテイカーでＬＡ−４モードで０．０８ｇ／ｍ
ｉｌｅが目標値とされており、それぞれかなり厳しい規
制値となっている。パティキュレート排出量は、ディー
ゼルエンジンの排気量や負荷等により変化するが、上記
の規制を満足するためには、ディーゼルエンジンからの
排出量に対して、平均６０％以上の捕集効率を満足する
必要があると言われている。
を満足させうるだけの、パティキュレートに対する捕集
効率をもっていることが必要である。パティキュレート
排出量は各国で規制値が異なり、例えば、２０００年ま
でに達成すべきとする日本の長期規制では、乗用車およ
び軽量トラック・バスにおいて、１０モードの試験モー
ドで０．０８ｇ／Ｋｍと規制目標値が定められている。
米国１９９４年ＥＰＡ規制ではヘビー・デューテイカー
で、トランジェントモードで０．１ｇ／ＨＰ・Ｈｒ、ラ
イトデューテイカーでＬＡ−４モードで０．０８ｇ／ｍ
ｉｌｅが目標値とされており、それぞれかなり厳しい規
制値となっている。パティキュレート排出量は、ディー
ゼルエンジンの排気量や負荷等により変化するが、上記
の規制を満足するためには、ディーゼルエンジンからの
排出量に対して、平均６０％以上の捕集効率を満足する
必要があると言われている。
【０００７】第２には、排気ガスに対する圧力損失が小
さいことである。エンジン排気は、トラップを通して排
出されるわけだから、パティキュレートが捕集されるに
従って、通気抵抗が大を通して排出されるわけだから、
パティキュレートが捕集されるに従って、通気抵抗が大
きくなって、エンジンに悪影響をもたらすため、捕集後
の背圧を３０ＫＰａ以下に抑える必要がある。エンジン
に過度な背圧をかけないためには、初期圧力損失が小さ
いことはもちろん、排気ガス流動時の通気抵抗が小さい
こと、即ちパティキュレートが捕集されても圧力損失が
上がりにくいことが要求される。
さいことである。エンジン排気は、トラップを通して排
出されるわけだから、パティキュレートが捕集されるに
従って、通気抵抗が大を通して排出されるわけだから、
パティキュレートが捕集されるに従って、通気抵抗が大
きくなって、エンジンに悪影響をもたらすため、捕集後
の背圧を３０ＫＰａ以下に抑える必要がある。エンジン
に過度な背圧をかけないためには、初期圧力損失が小さ
いことはもちろん、排気ガス流動時の通気抵抗が小さい
こと、即ちパティキュレートが捕集されても圧力損失が
上がりにくいことが要求される。
【０００８】さらに、フィルタエレメントに一定量のパ
ティキュレートが捕集されると、捕集されたパティキュ
レートを定期的に除去再生して初期の捕集能に回復して
やる必要がある。この観点から、第３の要求性能とし
て、繰り返し行われる再生処理に対する耐久性が必要と
なる。再生法として、電熱またはバーナー加熱によるパ
ティキュレートの燃焼除去法が最も有力な方法として検
討がなされているが、いずれの方式でもパティキュレー
トが着火する温度（通常６００℃）以上に加熱される。
再生は、背圧の上昇によるエンジン性能の低下や運転の
支障をきたす前に実行され、パティキュレートは焼却処
理される。それ以降は、再び、パティキュレートが捕集
され、パティキュレートの再生、捕集が繰り返し行われ
るので、圧力損失は常に一定以上に維持される。このた
め、フィルタエレメント材料には繰り返し再生に耐え得
るだけの耐熱性材料の選択が必要であり、排気ガス中に
含まれる雰囲気ガスによる耐食性も必要である。
ティキュレートが捕集されると、捕集されたパティキュ
レートを定期的に除去再生して初期の捕集能に回復して
やる必要がある。この観点から、第３の要求性能とし
て、繰り返し行われる再生処理に対する耐久性が必要と
なる。再生法として、電熱またはバーナー加熱によるパ
ティキュレートの燃焼除去法が最も有力な方法として検
討がなされているが、いずれの方式でもパティキュレー
トが着火する温度（通常６００℃）以上に加熱される。
再生は、背圧の上昇によるエンジン性能の低下や運転の
支障をきたす前に実行され、パティキュレートは焼却処
理される。それ以降は、再び、パティキュレートが捕集
され、パティキュレートの再生、捕集が繰り返し行われ
るので、圧力損失は常に一定以上に維持される。このた
め、フィルタエレメント材料には繰り返し再生に耐え得
るだけの耐熱性材料の選択が必要であり、排気ガス中に
含まれる雰囲気ガスによる耐食性も必要である。
【０００９】従来、上記の要件を満足するフィルタエレ
メント材料として、コーデイエライトセラミクスのハニ
カム状多孔体が最も実用化に近い材料と考えられ、検討
が続けられてきた。しかしながら、コーデイエライトセ
ラミクスに捕集された微粒子を燃焼させる従来方式で
は、フィルタが反復して高温に加熱されるため、燃焼熱
によってフィルタが溶損したり、再生時の温度上昇・冷
却による熱衝撃によってクラックを生じたりすることが
あった。
メント材料として、コーデイエライトセラミクスのハニ
カム状多孔体が最も実用化に近い材料と考えられ、検討
が続けられてきた。しかしながら、コーデイエライトセ
ラミクスに捕集された微粒子を燃焼させる従来方式で
は、フィルタが反復して高温に加熱されるため、燃焼熱
によってフィルタが溶損したり、再生時の温度上昇・冷
却による熱衝撃によってクラックを生じたりすることが
あった。
【００１０】そのため、再生コントロールが極めて難し
く、未だ実用化に至っていないのが実状である。
く、未だ実用化に至っていないのが実状である。
【００１１】本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みて
なされたものであり、その目的は、低圧力損失で捕集効
率も高く、再生時の温度上昇・冷却による熱衝撃にも耐
え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレ
ートトラップおよびトラップを構成するフィルタエレメ
ントを提供しようとするものである。
なされたものであり、その目的は、低圧力損失で捕集効
率も高く、再生時の温度上昇・冷却による熱衝撃にも耐
え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレ
ートトラップおよびトラップを構成するフィルタエレメ
ントを提供しようとするものである。
【００１２】このためは、パティキュレートを捕集する
フィルタエレメントの孔径が適度であること、フィルタ
エレメントを構成する繊維あるいは、骨格等の捕集部位
が厚さ方向に十分あること、捕集しやすいフィルタ構造
が必要である。さらには、捕集部位のサイズや表面状態
にも影響される。
フィルタエレメントの孔径が適度であること、フィルタ
エレメントを構成する繊維あるいは、骨格等の捕集部位
が厚さ方向に十分あること、捕集しやすいフィルタ構造
が必要である。さらには、捕集部位のサイズや表面状態
にも影響される。
【００１３】上記の捕集性能の要求および背圧上昇抑制
の要求は、相反する内容であり、両方の要求を満足させ
るために、一定のトラップ容量内で、装着されるフィル
タエレメントの排気ガス流入側から見たガス流入表面積
を大きくし、かつコンパクトな形状の構造設計が必要で
ある。
の要求は、相反する内容であり、両方の要求を満足させ
るために、一定のトラップ容量内で、装着されるフィル
タエレメントの排気ガス流入側から見たガス流入表面積
を大きくし、かつコンパクトな形状の構造設計が必要で
ある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上述の目的
を達成するために、多くの実験を試みた結果、連通空孔
を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網状構造多孔体
をフィルタエレメントに使用したトラップ構成とするこ
とで、優れた捕集性能を持ち、圧力損失上昇も少なく、
さらに、パティキュレート捕集後の再生時の温度上昇に
よる溶損やクラック発生を防止できる優れた性能がある
ことを見いだした。
を達成するために、多くの実験を試みた結果、連通空孔
を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網状構造多孔体
をフィルタエレメントに使用したトラップ構成とするこ
とで、優れた捕集性能を持ち、圧力損失上昇も少なく、
さらに、パティキュレート捕集後の再生時の温度上昇に
よる溶損やクラック発生を防止できる優れた性能がある
ことを見いだした。
【００１５】金属製の３次元網状構造多孔体としては、
例えば連通空孔を有する３次元網状構造をしたウレタン
フォームに導電性処理を施し、電気メッキ法により作製
した金属多孔体（住友電工製「セルメット」）がある。
例えば連通空孔を有する３次元網状構造をしたウレタン
フォームに導電性処理を施し、電気メッキ法により作製
した金属多孔体（住友電工製「セルメット」）がある。
【００１６】３次元網状構造多孔体は図１に示すよう
に、連通空孔２を有する骨格３と骨格に囲まれたポケッ
ト状の空孔２からなる多孔体であり、多孔率が高いた
め、ガス流動抵抗がきわめて小さい割に、一旦ポケット
状の孔部に捕集されたパティキュレートは、孔部から離
脱しにくいのでパティキュレートの空間捕集性能が優れ
ている。
に、連通空孔２を有する骨格３と骨格に囲まれたポケッ
ト状の空孔２からなる多孔体であり、多孔率が高いた
め、ガス流動抵抗がきわめて小さい割に、一旦ポケット
状の孔部に捕集されたパティキュレートは、孔部から離
脱しにくいのでパティキュレートの空間捕集性能が優れ
ている。
【００１７】さらに、本発明者らは、連通空孔を有する
３次元網状構造多孔体の空孔径と、フィルタエレメント
の厚さ方向での空孔数、フィルタエレメントを構成する
３次元網状構造多孔体からなる濾過部において金属骨格
の占める体積充填率、さらにはトラップを取り付けるエ
ンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気
ガス流入表面積とパティキュレートの捕集効率および圧
力損失との関係について追求した。
３次元網状構造多孔体の空孔径と、フィルタエレメント
の厚さ方向での空孔数、フィルタエレメントを構成する
３次元網状構造多孔体からなる濾過部において金属骨格
の占める体積充填率、さらにはトラップを取り付けるエ
ンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気
ガス流入表面積とパティキュレートの捕集効率および圧
力損失との関係について追求した。
【００１８】まず、用いる３次元網状構造多孔体を構成
する連通空孔の孔径とフィルタ性能との関係について述
べる。捕集特性を高くするということと、フィルタエレ
メントにおける圧力損失を小さくするということのバラ
ンスから、用いる３次元網状構造多孔体の孔径が決ま
る。ここでいう孔径は、骨格空間に存在する孔部の直径
で、３次元網状構造を形成するのに発泡させた際の泡の
直径に相当する。３次元網状構造多孔体の空孔径は、捕
集効率の面から、平均孔径が０．１〜１ｍｍが望ましい
ことが判った。平均孔径が０．１ｍｍ以下の場合には、
捕集効率としては優れているが、短時間に通気抵抗が大
きくなり、エンジンへの背圧が短時間に前記の３０ＫＰ
ａを超え、エンジンへの負担が大きくなり、好ましくな
い。平均孔径が１ｍｍ以上では、フィルタエレメントを
素通りする率が増え、初期もしくは、再生処理直後の捕
集効率が不十分となり、６０％以上の捕集効率は達成で
きない。
する連通空孔の孔径とフィルタ性能との関係について述
べる。捕集特性を高くするということと、フィルタエレ
メントにおける圧力損失を小さくするということのバラ
ンスから、用いる３次元網状構造多孔体の孔径が決ま
る。ここでいう孔径は、骨格空間に存在する孔部の直径
で、３次元網状構造を形成するのに発泡させた際の泡の
直径に相当する。３次元網状構造多孔体の空孔径は、捕
集効率の面から、平均孔径が０．１〜１ｍｍが望ましい
ことが判った。平均孔径が０．１ｍｍ以下の場合には、
捕集効率としては優れているが、短時間に通気抵抗が大
きくなり、エンジンへの背圧が短時間に前記の３０ＫＰ
ａを超え、エンジンへの負担が大きくなり、好ましくな
い。平均孔径が１ｍｍ以上では、フィルタエレメントを
素通りする率が増え、初期もしくは、再生処理直後の捕
集効率が不十分となり、６０％以上の捕集効率は達成で
きない。
【００１９】さらに、前記多孔体をフィルタに使用する
場合の厚み方向での空孔数について調べた。フィルタエ
レメント厚み方向に存在する０．１〜１ｍｍの空孔の平
均数（厚み方向で横切る直線において、空孔が少しでも
かかれば、１個と数える）が１０個以下では、捕集効率
が低くなり、好ましくないことが判った。
場合の厚み方向での空孔数について調べた。フィルタエ
レメント厚み方向に存在する０．１〜１ｍｍの空孔の平
均数（厚み方向で横切る直線において、空孔が少しでも
かかれば、１個と数える）が１０個以下では、捕集効率
が低くなり、好ましくないことが判った。
【００２０】また、３次元構造多孔体により形成された
フィルタエレメントの濾過部における金属骨格の占める
体積充填率が１０％以下と小さいと排気ガスが骨格に衝
突し、付着する確率が少なくなり、また、捕集される確
率も小さくなるため好ましくない。反対に４０％以上な
らば、骨格の濾過部に占める体積量が大きいことから、
捕集効率向上にはよいが、圧力損失が大きくなるため、
４０％以下が好ましいことが判った。
フィルタエレメントの濾過部における金属骨格の占める
体積充填率が１０％以下と小さいと排気ガスが骨格に衝
突し、付着する確率が少なくなり、また、捕集される確
率も小さくなるため好ましくない。反対に４０％以上な
らば、骨格の濾過部に占める体積量が大きいことから、
捕集効率向上にはよいが、圧力損失が大きくなるため、
４０％以下が好ましいことが判った。
【００２１】さらに、トラップを取り付けるエンジンの
排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気ガス流入
表面積が４００ｃｍ2 以下であるならば、パティキュレ
ートがフィルタエレメントを透過する入り口が小さいこ
とになり、同じ排気量で考えた場合、濾過部を透過する
排気ガスの透過速度が速くなり、圧力損失が増加するた
め、好ましくない。
排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気ガス流入
表面積が４００ｃｍ2 以下であるならば、パティキュレ
ートがフィルタエレメントを透過する入り口が小さいこ
とになり、同じ排気量で考えた場合、濾過部を透過する
排気ガスの透過速度が速くなり、圧力損失が増加するた
め、好ましくない。
【００２２】さらに、前記の構成に加えて本発明者ら
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投
影幅（金属骨格の切断面における辺の投影長さ）とフィ
ルタ性能の関係について追求した結果、骨格の断面投影
幅が２０μｍ以上ならば、さらに良好な性能を示すこと
を見いだした。２０μｍ以下では、パティキュレートが
金属骨格と衝突せずに透過する場合が増え、捕集効率が
小さくなるため、骨格の断面投影幅は２０μｍ以上が好
ましい。
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投
影幅（金属骨格の切断面における辺の投影長さ）とフィ
ルタ性能の関係について追求した結果、骨格の断面投影
幅が２０μｍ以上ならば、さらに良好な性能を示すこと
を見いだした。２０μｍ以下では、パティキュレートが
金属骨格と衝突せずに透過する場合が増え、捕集効率が
小さくなるため、骨格の断面投影幅は２０μｍ以上が好
ましい。
【００２３】さらに、前記の構成に加えて、本発明者ら
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の表面粗
さＲｍａｘと捕集性能および圧力損失との関係について
追求した結果、骨格表面の表面粗さがＲｍａｘ０．２μ
ｍ以上の３次元網状構造多孔体を使用することにより優
れたフィルタ性能が得られることが判った。金属骨格の
表面粗さがＲｍａｘ０．２μｍ以下では一旦捕集されか
かったパティキュレートが続いてくる排気ガスにより、
吹き飛ばされてしまい、最終的に捕集される割合が小さ
くなってしまい、好ましくない。パティキュレートはＲ
ｍａｘが大きい程、初期の捕集性能は良好であるから、
捕集・堆積されるに従い、次第に骨格表面の影響は受け
なくなる傾向が見られた。骨格表面の粗さコントロール
は、捕集開始初期から捕集率を向上させるのに有効な手
段になることが判った。
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の表面粗
さＲｍａｘと捕集性能および圧力損失との関係について
追求した結果、骨格表面の表面粗さがＲｍａｘ０．２μ
ｍ以上の３次元網状構造多孔体を使用することにより優
れたフィルタ性能が得られることが判った。金属骨格の
表面粗さがＲｍａｘ０．２μｍ以下では一旦捕集されか
かったパティキュレートが続いてくる排気ガスにより、
吹き飛ばされてしまい、最終的に捕集される割合が小さ
くなってしまい、好ましくない。パティキュレートはＲ
ｍａｘが大きい程、初期の捕集性能は良好であるから、
捕集・堆積されるに従い、次第に骨格表面の影響は受け
なくなる傾向が見られた。骨格表面の粗さコントロール
は、捕集開始初期から捕集率を向上させるのに有効な手
段になることが判った。
【００２４】
【実施例】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化用
パティキュレートトラップは、上記のような観点から以
下に示すような３次元網状構造多孔体を用いたトラップ
構造とし、具体的には、本発明は次のような構成を採
る。一例を図をもって、説明する。
パティキュレートトラップは、上記のような観点から以
下に示すような３次元網状構造多孔体を用いたトラップ
構造とし、具体的には、本発明は次のような構成を採
る。一例を図をもって、説明する。
【００２５】図２および図３はそれぞれ、フィルタエレ
メントの１例で、図２は耐熱性金属からなる３次元網状
構造多孔体シート１０を渦巻状に捲回したフィルタエレ
メント４の斜視図、図３は３次元網状構造多孔体シート
１０を同心状に重ねて形成したフィルタエレメント５の
斜視図を示す。図７（Ａ）（Ｂ）はフィルタエレメント
１７が１本、トラップ１２内に装着された例で、それぞ
れトラップの縦断正面図、トラップ長手方向の中央部縦
断側面図を示す。また、図８（Ａ）（Ｂ）はフィルタエ
レメント１１７が複数本、容器１１２内に装着された例
であり、それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部の縦断側面図である。
メントの１例で、図２は耐熱性金属からなる３次元網状
構造多孔体シート１０を渦巻状に捲回したフィルタエレ
メント４の斜視図、図３は３次元網状構造多孔体シート
１０を同心状に重ねて形成したフィルタエレメント５の
斜視図を示す。図７（Ａ）（Ｂ）はフィルタエレメント
１７が１本、トラップ１２内に装着された例で、それぞ
れトラップの縦断正面図、トラップ長手方向の中央部縦
断側面図を示す。また、図８（Ａ）（Ｂ）はフィルタエ
レメント１１７が複数本、容器１１２内に装着された例
であり、それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部の縦断側面図である。
【００２６】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップは、ディーゼルエンジンか
ら排出されるパティキュレートを排気系中で捕集し、除
去するトラップで、ディーゼルエンジン排気ガス流入入
口１３あるいは１１３とガス流出出口１４あるいは１１
４を有する容器１２あるいは１１２内にフィルタエレメ
ント１７あるいは１１７が装着されており、フィルタエ
レメント１７あるいは１１７が連通気孔を有する耐熱性
金属骨格からなる３次元網状構造多孔体１あるいは１１
１から形成された例えば、図２の渦巻状同体４あるいは
図３の同心円状筒体５であり、図７のように１本あるい
は図８のように複数本が前記容器１２あるいは１１２内
に装着され、各筒体の一方の端部外周面と前記容器の内
周面との間に形成される空間と各筒体の他方の端面開口
とを閉塞部１８、１１８にそれぞれ閉塞して形成された
構成にされている。
用パティキュレートトラップは、ディーゼルエンジンか
ら排出されるパティキュレートを排気系中で捕集し、除
去するトラップで、ディーゼルエンジン排気ガス流入入
口１３あるいは１１３とガス流出出口１４あるいは１１
４を有する容器１２あるいは１１２内にフィルタエレメ
ント１７あるいは１１７が装着されており、フィルタエ
レメント１７あるいは１１７が連通気孔を有する耐熱性
金属骨格からなる３次元網状構造多孔体１あるいは１１
１から形成された例えば、図２の渦巻状同体４あるいは
図３の同心円状筒体５であり、図７のように１本あるい
は図８のように複数本が前記容器１２あるいは１１２内
に装着され、各筒体の一方の端部外周面と前記容器の内
周面との間に形成される空間と各筒体の他方の端面開口
とを閉塞部１８、１１８にそれぞれ閉塞して形成された
構成にされている。
【００２７】上記本発明のディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気
系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエレ
メントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタエ
レメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３
次元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均孔径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における金属骨格の占める体積充填率が１０〜
４０％であり、取り付けようとするエンジンの排気量１
Ｌあたりのフィルタのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であるように構成されていることを特徴とする。
浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気
系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエレ
メントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタエ
レメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３
次元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均孔径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における金属骨格の占める体積充填率が１０〜
４０％であり、取り付けようとするエンジンの排気量１
Ｌあたりのフィルタのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であるように構成されていることを特徴とする。
【００２８】さらに、捕集時の背圧を抑制し、捕集効率
を上げるため、フィルタエレメントのガス流入表面積を
大きくするための具体例の一つを図９（Ａ）（Ｂ）に示
す。それぞれ、トラップの縦断正面図、およびトラップ
の長手方向中央部縦断側面図である。
を上げるため、フィルタエレメントのガス流入表面積を
大きくするための具体例の一つを図９（Ａ）（Ｂ）に示
す。それぞれ、トラップの縦断正面図、およびトラップ
の長手方向中央部縦断側面図である。
【００２９】図９（Ａ）（Ｂ）では、パティキュレート
トラップが、連通空孔２を有する耐熱性金属からなる３
次元網状構造多孔体２１１からなるフィルタエレメント
２１７と容器２１２からなり、３次元網状構造多孔体に
よって形成した径の異なる複数本の筒体のフィルタエレ
メント２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃが各筒体間に所定
の隙間をあけて同心状に容器２１２内に装着され、最も
外側に位置する筒体の一端の外周面と容器の内周面との
間に形成される空間と、各筒体間に形成される一端の隙
間と、最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれ、
ガス流入口側２１３とガス流出口側２１４において閉塞
部材２１８にて互い違いになるように閉塞されて構成さ
れている。
トラップが、連通空孔２を有する耐熱性金属からなる３
次元網状構造多孔体２１１からなるフィルタエレメント
２１７と容器２１２からなり、３次元網状構造多孔体に
よって形成した径の異なる複数本の筒体のフィルタエレ
メント２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃが各筒体間に所定
の隙間をあけて同心状に容器２１２内に装着され、最も
外側に位置する筒体の一端の外周面と容器の内周面との
間に形成される空間と、各筒体間に形成される一端の隙
間と、最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれ、
ガス流入口側２１３とガス流出口側２１４において閉塞
部材２１８にて互い違いになるように閉塞されて構成さ
れている。
【００３０】上記の本発明のディーゼルエンジン排気ガ
ス浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排
気系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエ
レメントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタ
エレメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる
３次元網状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み
方向の空孔の平均数が１０個以上であり、前記多孔体か
らなるフィルタエレメントの濾過部における金属骨格の
占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラップを取
り付けるエンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメ
ントの排気ガス流入表面積が４００ｃｍ2 以上であり、
前記の構成で作製した１本あるいは複数本のフィルタエ
レメントの筒体が、各筒体間に所定の隙間をあけて同心
上にトラップ内に装着され、最も外側に位置する筒体の
一端の外周面と容器の内周面との間に形成される空間
と、各筒体間に形成される一端の隙間と、最も内側に位
置する筒体の端面開口をそれぞれガス流入口側とガス流
出口側において互い違いになるように閉塞して形成され
たトラップが容器内に装着された構成とされていること
を特徴とする。
ス浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排
気系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエ
レメントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタ
エレメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる
３次元網状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み
方向の空孔の平均数が１０個以上であり、前記多孔体か
らなるフィルタエレメントの濾過部における金属骨格の
占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラップを取
り付けるエンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメ
ントの排気ガス流入表面積が４００ｃｍ2 以上であり、
前記の構成で作製した１本あるいは複数本のフィルタエ
レメントの筒体が、各筒体間に所定の隙間をあけて同心
上にトラップ内に装着され、最も外側に位置する筒体の
一端の外周面と容器の内周面との間に形成される空間
と、各筒体間に形成される一端の隙間と、最も内側に位
置する筒体の端面開口をそれぞれガス流入口側とガス流
出口側において互い違いになるように閉塞して形成され
たトラップが容器内に装着された構成とされていること
を特徴とする。
【００３１】さらに、フィルタエレメントの排気ガス流
入表面積を大きくするための具体例を図４（Ａ）（Ｂ）
に示す。それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部縦断側面図である。
入表面積を大きくするための具体例を図４（Ａ）（Ｂ）
に示す。それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部縦断側面図である。
【００３２】図４（Ａ）（Ｂ）に示すパティキュレート
捕集体３２５が、連通空孔２を有する耐熱性金属からな
る３次元網状構造多孔体３１１を用いて周方向に波形に
形成された筒体のフィルタエレメント３１７が容器３１
２内に装着され、その筒体の一端の端面開口と、他端の
外周面と容器内周面との間に形成される空間とを閉塞部
材３１８を用いて閉塞して形成されて構成されている。
捕集体３２５が、連通空孔２を有する耐熱性金属からな
る３次元網状構造多孔体３１１を用いて周方向に波形に
形成された筒体のフィルタエレメント３１７が容器３１
２内に装着され、その筒体の一端の端面開口と、他端の
外周面と容器内周面との間に形成される空間とを閉塞部
材３１８を用いて閉塞して形成されて構成されている。
【００３３】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、前記フィルタエレ
メントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次
元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均径が
０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔の
平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメントを
構成する前記フィルタエレメントの濾過部における金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラッ
プを取り付けようとするエンジン排気量１Ｌあたりのフ
ィルタエレメントへのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であることを特徴とするディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップで、周方向に波形に成
形された筒体が容器内に装着され、この筒体の一端の端
面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形成され
る空間とを閉塞して形成されたフィルタエレメントが装
着された構成となっていることを特徴とする。
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、前記フィルタエレ
メントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次
元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均径が
０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔の
平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメントを
構成する前記フィルタエレメントの濾過部における金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラッ
プを取り付けようとするエンジン排気量１Ｌあたりのフ
ィルタエレメントへのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であることを特徴とするディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップで、周方向に波形に成
形された筒体が容器内に装着され、この筒体の一端の端
面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形成され
る空間とを閉塞して形成されたフィルタエレメントが装
着された構成となっていることを特徴とする。
【００３４】さらに、フィルタエレメントの排気ガス流
入面積を大きくするための別の具体的構成例を図５
（Ａ）（Ｂ）、図６（Ａ）（Ｂ）に示す。図５（Ａ）
（Ｂ）と図６（Ａ）（Ｂ）はそれぞれトラップの縦断正
面図とトラップの長手方向中央部縦断側面図である。具
体例では、パティキュレートトラップが、連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体４１
１、５１１からなるフィルタエレメント４２５、５２５
と容器４１２、５１２からなり、軸方向に波形に成形さ
れた筒体のフィルタエレメント４２５あるいは５２５が
容器４１２もしくは５１２内に装着され、この筒体の一
端の端面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形
成される空間とをシール部材４１８、５１８で閉塞して
形成されて構成されている。
入面積を大きくするための別の具体的構成例を図５
（Ａ）（Ｂ）、図６（Ａ）（Ｂ）に示す。図５（Ａ）
（Ｂ）と図６（Ａ）（Ｂ）はそれぞれトラップの縦断正
面図とトラップの長手方向中央部縦断側面図である。具
体例では、パティキュレートトラップが、連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体４１
１、５１１からなるフィルタエレメント４２５、５２５
と容器４１２、５１２からなり、軸方向に波形に成形さ
れた筒体のフィルタエレメント４２５あるいは５２５が
容器４１２もしくは５１２内に装着され、この筒体の一
端の端面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形
成される空間とをシール部材４１８、５１８で閉塞して
形成されて構成されている。
【００３５】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、フィルタエレメン
トが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網
状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔の平均径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における前記金属骨格の占める体積充填率が１
０〜４０％であり、トラップを取り付けようとするエン
ジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントのガス流
入表面積が４００ｃｍ2 以上であることを特徴とするデ
ィーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラ
ップで、軸方向に波形に成形された筒体を容器内に装着
され、この筒体の一端の端面開口と、他端の外周面と容
器内周面との間に形成される空間とを閉塞して形成され
たパティキュレートフィルタが装着された構成となって
いることを特徴とする。
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、フィルタエレメン
トが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網
状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔の平均径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における前記金属骨格の占める体積充填率が１
０〜４０％であり、トラップを取り付けようとするエン
ジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントのガス流
入表面積が４００ｃｍ2 以上であることを特徴とするデ
ィーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラ
ップで、軸方向に波形に成形された筒体を容器内に装着
され、この筒体の一端の端面開口と、他端の外周面と容
器内周面との間に形成される空間とを閉塞して形成され
たパティキュレートフィルタが装着された構成となって
いることを特徴とする。
【００３６】さらに、上記の本発明の構成において、フ
ィルタエレメントが、連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合
金骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好まし
くは、Ｎｉ：６０〜８５重量％、Ｃｒ：１５〜５０重量
％であることを特徴とする。
ィルタエレメントが、連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合
金骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好まし
くは、Ｎｉ：６０〜８５重量％、Ｃｒ：１５〜５０重量
％であることを特徴とする。
【００３７】フィルタエレメントにＮｉ基耐熱性Ｎｉ−
Ｃｒ合金からなる３次元網状構造多孔体を使用すること
により、捕集したパティキュレートを燃焼除去する再生
時に問題となっていた溶損やクラックの心配もなく、十
分繰り返し捕集・再生の繰り返しに耐えることが判っ
た。再生時には、パティキュレートの燃焼熱により８０
０℃以上に温度上昇するため、Ｃｒ元素の添加によりＣ
ｒの安定酸化被膜を形成するからである。Ｃｒ量が１５
重量％以下では、酸化に対して安定な酸化被膜の形成
は、見られず効果がない。Ｃｒ５０％以上添加しても、
その効果は見られないため、上記範囲が望ましい範囲で
ある。
Ｃｒ合金からなる３次元網状構造多孔体を使用すること
により、捕集したパティキュレートを燃焼除去する再生
時に問題となっていた溶損やクラックの心配もなく、十
分繰り返し捕集・再生の繰り返しに耐えることが判っ
た。再生時には、パティキュレートの燃焼熱により８０
０℃以上に温度上昇するため、Ｃｒ元素の添加によりＣ
ｒの安定酸化被膜を形成するからである。Ｃｒ量が１５
重量％以下では、酸化に対して安定な酸化被膜の形成
は、見られず効果がない。Ｃｒ５０％以上添加しても、
その効果は見られないため、上記範囲が望ましい範囲で
ある。
【００３８】さらに、上記の本発明の構成において、フ
ィルタエレメントが連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合金
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好ましく
は、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：１０〜５０重量
％、Ａｌ：１〜６重量％であることを特徴とする。上記
範囲から外れた組成の場合、耐熱性が悪くなり、長期の
捕集・再生の繰り返しに対する耐久性にかけることが判
った。Ａｌの添加は、Ｃｒだけ添加した場合より耐熱性
の向上に役立つ有効な元素であるが、Ｃｒの添加に加え
て、１％以上のＡｌ添加で、酸化に対して安定な酸化被
膜を形成し、耐熱性に寄与するが、６％以上のＡｌ添加
はＮｉ元素とＡｌ元素が脆い金属間化合物を形成するた
め、加工性が悪くなり、特に曲げ加工ができずに折れ
る。Ａｌ６％以内の添加なら、十分に加工性があり、例
えば円筒状のフィルタエレメントを形成するのには、全
くさしつかえがなかった。さらに、排気ガス中には硫酸
ミストが存在しており、Ａｌの酸化被膜は耐硫酸性にも
抵抗力があり、特に、トラップに対する長期信頼性が必
要な場合には、フィルタエレメントとして、上記の組成
のＮｉ基耐熱性Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網
状構造多孔体を用いたフィルタエレメントを使用するこ
とが望ましい。
ィルタエレメントが連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合金
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好ましく
は、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：１０〜５０重量
％、Ａｌ：１〜６重量％であることを特徴とする。上記
範囲から外れた組成の場合、耐熱性が悪くなり、長期の
捕集・再生の繰り返しに対する耐久性にかけることが判
った。Ａｌの添加は、Ｃｒだけ添加した場合より耐熱性
の向上に役立つ有効な元素であるが、Ｃｒの添加に加え
て、１％以上のＡｌ添加で、酸化に対して安定な酸化被
膜を形成し、耐熱性に寄与するが、６％以上のＡｌ添加
はＮｉ元素とＡｌ元素が脆い金属間化合物を形成するた
め、加工性が悪くなり、特に曲げ加工ができずに折れ
る。Ａｌ６％以内の添加なら、十分に加工性があり、例
えば円筒状のフィルタエレメントを形成するのには、全
くさしつかえがなかった。さらに、排気ガス中には硫酸
ミストが存在しており、Ａｌの酸化被膜は耐硫酸性にも
抵抗力があり、特に、トラップに対する長期信頼性が必
要な場合には、フィルタエレメントとして、上記の組成
のＮｉ基耐熱性Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網
状構造多孔体を用いたフィルタエレメントを使用するこ
とが望ましい。
【００３９】さらに、本発明では、例えば図１０に示す
ように上記パティキュレートトラップに電気ヒータを設
けることができる。パティキュレートが一定量捕集され
た後、電気ヒータにより、パティキュレートを燃焼除去
できるように電気ヒータをフィルタの前面あるいは後ろ
面、あるいは筒状フィルタの外周に、もしくは内周に設
置してよく、さらに電気ヒータを金属多孔体からなる筒
状フィルタの内部に埋設してもよい。消費電力と燃焼効
率とのバランスを考えてとりつけることができる。
ように上記パティキュレートトラップに電気ヒータを設
けることができる。パティキュレートが一定量捕集され
た後、電気ヒータにより、パティキュレートを燃焼除去
できるように電気ヒータをフィルタの前面あるいは後ろ
面、あるいは筒状フィルタの外周に、もしくは内周に設
置してよく、さらに電気ヒータを金属多孔体からなる筒
状フィルタの内部に埋設してもよい。消費電力と燃焼効
率とのバランスを考えてとりつけることができる。
【００４０】以下、この発明の試験例について説明す
る。
る。
【００４１】（試験例１）６，４Ｌ、６気筒の直噴射式
のディーゼルエンジンの排気系に図１１に示すようにト
ラップと再生ガス供給装置を取り付けた。図８（Ａ）
（Ｂ）にディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップの概要図例を示す。図８（Ａ）は、パテ
ィキュレートトラップの縦断面正面図で、図８（Ｂ）は
トラップの長手方向中央部縦断面側面図である。図８に
示すようにフィルタエレメント１１７と収納容器１１２
からなる。再生用ガス供給装置は軽油バーナーにより６
００−９００℃の熱風が発生でき、排気ガスがトラップ
からきりかえられ、バイパスされると再生用ホットガス
がトラップに供給できるようになっている。第１１図に
おいて、符号１０１はエンジン、１２５はトラップ、１
０２は再生ガス供給装置、１０３は排気管、１０７はバ
イパスをそれぞれ示している。ディーゼルエンジン排気
の入口１１３と出口１１４を有するフィルタ収納容器１
１６とその容器内にフィルタエレメント１１７が装着さ
れている、ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキ
ュレートトラップ１２５の構成とした。
のディーゼルエンジンの排気系に図１１に示すようにト
ラップと再生ガス供給装置を取り付けた。図８（Ａ）
（Ｂ）にディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップの概要図例を示す。図８（Ａ）は、パテ
ィキュレートトラップの縦断面正面図で、図８（Ｂ）は
トラップの長手方向中央部縦断面側面図である。図８に
示すようにフィルタエレメント１１７と収納容器１１２
からなる。再生用ガス供給装置は軽油バーナーにより６
００−９００℃の熱風が発生でき、排気ガスがトラップ
からきりかえられ、バイパスされると再生用ホットガス
がトラップに供給できるようになっている。第１１図に
おいて、符号１０１はエンジン、１２５はトラップ、１
０２は再生ガス供給装置、１０３は排気管、１０７はバ
イパスをそれぞれ示している。ディーゼルエンジン排気
の入口１１３と出口１１４を有するフィルタ収納容器１
１６とその容器内にフィルタエレメント１１７が装着さ
れている、ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキ
ュレートトラップ１２５の構成とした。
【００４２】本実施例の図８（Ａ）（Ｂ）についてさら
に詳しく述べるなら、３次元網状構造多孔体１によって
形成した筒体のフィルタエレメント１１７がガスの流れ
方向に沿うようにフィルタエレメント収納容器１１２内
に均等に収容し、各筒体１１７のガス流出口１１４側の
端部外周面と収納容器１１２内周面との間に形成される
空間と、各筒体１７のガス流入口１１３側の端面開口と
をそれぞれシール部材１１８によって閉塞されたもので
あり、排気ガスは、図８（Ａ）の矢印で示すように、筒
体１１７の内面側から筒体１１７の外面側に通過するよ
うに流路が形成されている。フィルタエレメントの壁を
排気ガスが通過する際にパティキュレートが捕集・濾過
され清浄ガスが、トラップ外に排出される構成にしてい
る。
に詳しく述べるなら、３次元網状構造多孔体１によって
形成した筒体のフィルタエレメント１１７がガスの流れ
方向に沿うようにフィルタエレメント収納容器１１２内
に均等に収容し、各筒体１１７のガス流出口１１４側の
端部外周面と収納容器１１２内周面との間に形成される
空間と、各筒体１７のガス流入口１１３側の端面開口と
をそれぞれシール部材１１８によって閉塞されたもので
あり、排気ガスは、図８（Ａ）の矢印で示すように、筒
体１１７の内面側から筒体１１７の外面側に通過するよ
うに流路が形成されている。フィルタエレメントの壁を
排気ガスが通過する際にパティキュレートが捕集・濾過
され清浄ガスが、トラップ外に排出される構成にしてい
る。
【００４３】フィルタエレメントは耐熱性金属からなる
３次元網状構造多孔体（例えば、住友電工製の金属多孔
体：セルメット）から構成される。セルメットは、導電
性処理した３次元連通空孔を持つウレタン樹脂フォーム
に、Ｎｉ電気メッキした後、熱処理により樹脂成分を燃
焼除去させて形成されたＮｉ材質を基本材質とし、さら
にクロマイジング処理により合金化し、Ｎｉ：６５重量
％、Ｃｒ：３５重量％のＮｉ−Ｃｒ合金とした３次元網
状構造多孔体を使用した。３次元網状構造多孔体の金属
シートを図３に示すように、渦巻状に捲回して円筒状に
成形したフィルタエレメントをトラップ容器内に１本〜
７本装着した。排気ガスは筒体の内側の空間に導入し、
フィルタエレメントの壁を通過してパイプ外側へ流れる
ようにガス流入と反対側の端面はガスケットおよび鉄板
でシールされている。さらに、ディーゼル排気ガスの清
浄化への影響を調べるために、フィルタの構成を変え
た。フィルタエレメントの厚みは１０ｍｍとし、フィル
タエレメントの厚さ方向の金属多孔体の体積充填率を巻
数や圧縮加工度を変えることにより、５〜４５％とし
た。こうすることにより、さらに、厚さ方向での空孔数
も変えた。表１〜３に実験に使用したフィルタエレメン
トの構成を表４〜６に比較例の構成を示す。表７に実施
例で得られた特性を示した。さらに、表８に比較例で得
られた特性を示した。なお、本実施例および比較例で
は、表面粗さＲｍａｘが０．２μｍ以上のＮｉ−Ｃｒ合
金からなる住友電工製３次元網状構造多孔体を使用し
た。
３次元網状構造多孔体（例えば、住友電工製の金属多孔
体：セルメット）から構成される。セルメットは、導電
性処理した３次元連通空孔を持つウレタン樹脂フォーム
に、Ｎｉ電気メッキした後、熱処理により樹脂成分を燃
焼除去させて形成されたＮｉ材質を基本材質とし、さら
にクロマイジング処理により合金化し、Ｎｉ：６５重量
％、Ｃｒ：３５重量％のＮｉ−Ｃｒ合金とした３次元網
状構造多孔体を使用した。３次元網状構造多孔体の金属
シートを図３に示すように、渦巻状に捲回して円筒状に
成形したフィルタエレメントをトラップ容器内に１本〜
７本装着した。排気ガスは筒体の内側の空間に導入し、
フィルタエレメントの壁を通過してパイプ外側へ流れる
ようにガス流入と反対側の端面はガスケットおよび鉄板
でシールされている。さらに、ディーゼル排気ガスの清
浄化への影響を調べるために、フィルタの構成を変え
た。フィルタエレメントの厚みは１０ｍｍとし、フィル
タエレメントの厚さ方向の金属多孔体の体積充填率を巻
数や圧縮加工度を変えることにより、５〜４５％とし
た。こうすることにより、さらに、厚さ方向での空孔数
も変えた。表１〜３に実験に使用したフィルタエレメン
トの構成を表４〜６に比較例の構成を示す。表７に実施
例で得られた特性を示した。さらに、表８に比較例で得
られた特性を示した。なお、本実施例および比較例で
は、表面粗さＲｍａｘが０．２μｍ以上のＮｉ−Ｃｒ合
金からなる住友電工製３次元網状構造多孔体を使用し
た。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】
【表６】
【００５０】
【表７】
【００５１】
【表８】
【００５２】トラップなしでパティキュレート排出量は
０．５４ｇ／ＨＰ・Ｈｒだったのに対し、実験例１から
実験例１４では、２０サイクル後、０．１ｇ／ＨＰ・Ｈ
ｒ以下であった。さらに、２０サイクル平均の捕集効率
は６０％以上と十分米国ＥＰＡの１９９４年規制値を満
足することがわかった。比較例２９、３４、３６、４１
は、平均空孔径の大きさが０．０８ｍｍと小さいため、
捕集効率は高い性能を示し、排出ガス規制値を満足する
ものの、背圧が高く、エンジンにとって好ましくない。
比較例２２、２７、２９、３４、３６、４１では２０サ
イクル後、排出量は低減できているが、圧力損失が高く
なってしまい、好ましい構造ではないことがわかった。
さらに、繰り返しサイクル数２０回終了後、エンジン排
気をトラップ装置からバイパスさせ、トラップには再生
用ホットガス供給装置から平均温度７００℃の加熱空気
を２ｍ3 ／ｍｉｎの流量で約１５分送り込み、捕集され
たパティキュレートを燃焼させることによって再生し
た。再生後のフィルタの圧力損失は急激に低下し、ほ
ぼ、初期圧の１〜２ＫＰａ前後の値に低下することが観
察された。これは、排気フィルタ内に捕集されていたパ
ティキュレートが燃焼消滅して排気ガスフィルタの再生
が良好におこなわれたことを示している。さらに、再生
後のパティキュレートフィルタは溶解、亀裂や極端な酸
化や腐食は観察されなかった。この後、再度排気回路を
切り替えて、排気テストを行った。繰り返しサイクル数
２０回行った後、再度排気回路を再生用ホットガス供給
回路に切り替え、上述の再生を実施した。
０．５４ｇ／ＨＰ・Ｈｒだったのに対し、実験例１から
実験例１４では、２０サイクル後、０．１ｇ／ＨＰ・Ｈ
ｒ以下であった。さらに、２０サイクル平均の捕集効率
は６０％以上と十分米国ＥＰＡの１９９４年規制値を満
足することがわかった。比較例２９、３４、３６、４１
は、平均空孔径の大きさが０．０８ｍｍと小さいため、
捕集効率は高い性能を示し、排出ガス規制値を満足する
ものの、背圧が高く、エンジンにとって好ましくない。
比較例２２、２７、２９、３４、３６、４１では２０サ
イクル後、排出量は低減できているが、圧力損失が高く
なってしまい、好ましい構造ではないことがわかった。
さらに、繰り返しサイクル数２０回終了後、エンジン排
気をトラップ装置からバイパスさせ、トラップには再生
用ホットガス供給装置から平均温度７００℃の加熱空気
を２ｍ3 ／ｍｉｎの流量で約１５分送り込み、捕集され
たパティキュレートを燃焼させることによって再生し
た。再生後のフィルタの圧力損失は急激に低下し、ほ
ぼ、初期圧の１〜２ＫＰａ前後の値に低下することが観
察された。これは、排気フィルタ内に捕集されていたパ
ティキュレートが燃焼消滅して排気ガスフィルタの再生
が良好におこなわれたことを示している。さらに、再生
後のパティキュレートフィルタは溶解、亀裂や極端な酸
化や腐食は観察されなかった。この後、再度排気回路を
切り替えて、排気テストを行った。繰り返しサイクル数
２０回行った後、再度排気回路を再生用ホットガス供給
回路に切り替え、上述の再生を実施した。
【００５３】以上の捕集・再生テストを繰り返し、合計
３００回の再生を行った。３００回の再生繰り返しに対
して、本発明のトラップ構造では圧力損失の増加変化も
なく、また厳密なコントロールをしない再生方法でもダ
メージを受けることもなく、極めて優れていることが判
った。繰り返し数３００回再生しても、再生直後の圧力
損失はほぼ捕集前の初期値１〜２ＫＰａ前後を保持して
いた。さらに、１００回再生後のフィルタエレメントを
観察調査した結果、溶解、亀裂など外的損傷は見られず
又、機械的劣化も見られなかった。
３００回の再生を行った。３００回の再生繰り返しに対
して、本発明のトラップ構造では圧力損失の増加変化も
なく、また厳密なコントロールをしない再生方法でもダ
メージを受けることもなく、極めて優れていることが判
った。繰り返し数３００回再生しても、再生直後の圧力
損失はほぼ捕集前の初期値１〜２ＫＰａ前後を保持して
いた。さらに、１００回再生後のフィルタエレメントを
観察調査した結果、溶解、亀裂など外的損傷は見られず
又、機械的劣化も見られなかった。
【００５４】また、再生時のフィルタエレメントの各部
の温度を測定モニタしていたが、最高温度は８５０℃で
あったが、最大３分以内に降温し、燃焼が完了したこと
を示した。
の温度を測定モニタしていたが、最高温度は８５０℃で
あったが、最大３分以内に降温し、燃焼が完了したこと
を示した。
【００５５】本実験例では、排気ガスの流れをフィルタ
エレメントの外周から内周になる構造での例を示した
が、実験例と同じ構造で、逆に内面側から外周側に向け
て排気ガスの流れを作ったトラップでも捕集効率６０％
以上、排気中パティキュレート濃度は０．０８ｇ／ＨＰ
・Ｈｒ以下であり、十分規制を満足する結果が得られ
た。さらに、３００回の再生後でもフィルタエレメント
には損傷は見られなかった。ＥＰＡ基準を満足する排出
量に抑えられていた。
エレメントの外周から内周になる構造での例を示した
が、実験例と同じ構造で、逆に内面側から外周側に向け
て排気ガスの流れを作ったトラップでも捕集効率６０％
以上、排気中パティキュレート濃度は０．０８ｇ／ＨＰ
・Ｈｒ以下であり、十分規制を満足する結果が得られ
た。さらに、３００回の再生後でもフィルタエレメント
には損傷は見られなかった。ＥＰＡ基準を満足する排出
量に抑えられていた。
【００５６】さらに、実施例１では、筒状フィルタエレ
メントを１〜７本、フィルタエレメント収納容器に装着
した結果について示したが、さらに、図９（Ａ）（Ｂ）
に示すようにフィルタエレメント２１７として連通気孔
を持つ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体シート
１０を用いて形成した径の異なる複数本の筒体２１７
ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に形成される一端の
隙間と最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれガ
ス流入口側２１３とガス流出口側２１４において互い違
いになるように閉塞したパテイキュレートトラップ２２
５でもよい。こうすることにより、実施例１と同一容器
サイズで考えた場合、限られた容器内でトラップを取り
付ける排気量１Ｌエンジンあたりのガス流入表面積を大
きく取れるたてめ、空間を有効に利用できる利点があ
る。
メントを１〜７本、フィルタエレメント収納容器に装着
した結果について示したが、さらに、図９（Ａ）（Ｂ）
に示すようにフィルタエレメント２１７として連通気孔
を持つ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体シート
１０を用いて形成した径の異なる複数本の筒体２１７
ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に形成される一端の
隙間と最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれガ
ス流入口側２１３とガス流出口側２１４において互い違
いになるように閉塞したパテイキュレートトラップ２２
５でもよい。こうすることにより、実施例１と同一容器
サイズで考えた場合、限られた容器内でトラップを取り
付ける排気量１Ｌエンジンあたりのガス流入表面積を大
きく取れるたてめ、空間を有効に利用できる利点があ
る。
【００５７】さらに、図９（Ａ）（Ｂ）の例において、
トラップの排気ガス流入側と流出側とを逆になるように
排気ガス流入口側２１３と排気ガス流出口側２１４とを
逆にし、排気ガスの流れを筒体の内側の外面側へ通過さ
せるようにしても、同一サイズのフィルタエレメントな
らば、１０％程度の捕集効率が低下するだけで、大きな
差は認められず、満足する性能を有するトラップが得ら
れた。
トラップの排気ガス流入側と流出側とを逆になるように
排気ガス流入口側２１３と排気ガス流出口側２１４とを
逆にし、排気ガスの流れを筒体の内側の外面側へ通過さ
せるようにしても、同一サイズのフィルタエレメントな
らば、１０％程度の捕集効率が低下するだけで、大きな
差は認められず、満足する性能を有するトラップが得ら
れた。
【００５８】（試験例２）（骨格断面の投影幅） ３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投影幅
とフィルタ特性との関係について調べた。試験は、排気
量２．８Ｌの渦流式ディーゼルエンジンの排気系に図８
（Ａ）（Ｂ）に示すフィルタエレメントを有するトラッ
プ構造を用いた。実施例および比較例では骨格の断面投
影幅を換え、試験は、１８００ｒｐｍ、５ｋｇｆ・ｍで
３時間運転し、パテイキュレートトラップを捕集し、捕
集量と圧力力損失を調べた。骨格断面の投影幅は、空孔
の平均径および空孔数によっても変わるが、１７〜２５
０μｍ幅の３次元網状構造多孔体を使用した。表９に実
験に使用した各種パテイキュレートトラップの実施例お
よび比較例の構成を示す。
とフィルタ特性との関係について調べた。試験は、排気
量２．８Ｌの渦流式ディーゼルエンジンの排気系に図８
（Ａ）（Ｂ）に示すフィルタエレメントを有するトラッ
プ構造を用いた。実施例および比較例では骨格の断面投
影幅を換え、試験は、１８００ｒｐｍ、５ｋｇｆ・ｍで
３時間運転し、パテイキュレートトラップを捕集し、捕
集量と圧力力損失を調べた。骨格断面の投影幅は、空孔
の平均径および空孔数によっても変わるが、１７〜２５
０μｍ幅の３次元網状構造多孔体を使用した。表９に実
験に使用した各種パテイキュレートトラップの実施例お
よび比較例の構成を示す。
【００５９】表１０には試験例２での評価結果を実施例
および比較例に併せて示す。実施例において、３次元網
状構造多孔体において、多孔体の空孔径が０．１〜１．
０μｍで、かつ３次元網状構造多孔体からなるフィルタ
エレメントの厚み方向での空孔の平均数が１０個以上
で、フィルタの濾過部における多孔体に占める体積充填
率が１０〜４０％で、フィルタの排気ガス流入表面積が
４００ｃｍ以上を満足した上で、さらに、形成する金属
骨格の断面幅が２０μｍ以上であるならば、いずれも十
分な捕集量と過大な圧力損失にならないことを確認し
た。前述の条件から外れる範囲では、十分な捕集量と低
い圧力損失を満足できなかった。
および比較例に併せて示す。実施例において、３次元網
状構造多孔体において、多孔体の空孔径が０．１〜１．
０μｍで、かつ３次元網状構造多孔体からなるフィルタ
エレメントの厚み方向での空孔の平均数が１０個以上
で、フィルタの濾過部における多孔体に占める体積充填
率が１０〜４０％で、フィルタの排気ガス流入表面積が
４００ｃｍ以上を満足した上で、さらに、形成する金属
骨格の断面幅が２０μｍ以上であるならば、いずれも十
分な捕集量と過大な圧力損失にならないことを確認し
た。前述の条件から外れる範囲では、十分な捕集量と低
い圧力損失を満足できなかった。
【００６０】
【表９】
【００６１】
【表１０】
【００６２】（試験例３）（表面粗さ） ３次元網状構造多孔体の表面状態とフィルタ特性との関
係について調べた。
係について調べた。
【００６３】試験は、排気量２．８Ｌのディーゼルエン
ジンの排気系に取り付け、回転数１８００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで３時間、パテイキュレートを捕集し
た。
ジンの排気系に取り付け、回転数１８００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで３時間、パテイキュレートを捕集し
た。
【００６４】試験は図９（Ａ）（Ｂ）に示した同心円状
フィルタエレメントを有するトラップ構造を用いた。図
９（Ａ）はトラップの縦断正面図で、図９（Ｂ）はトラ
ップの長手方向中央縦断面側面図である。パテイキュレ
ートトラップが、少なくとも、油２１２と連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体２１１
からなるフィルタエレメント２１７と容器２１２からな
り、径の異なる複数本の筒体のフィルタエレメント２１
７ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に所定の隙間を空
けて同心上に該容器２１２内に装着され、最も外側に位
置する筒体の一端の隙間と最も内側に位置する筒体の端
面開口をそれぞれガス流入口側２１３とガス流出口側２
１４において互い違いになるように閉塞されて構成され
ている。実験に用いたフィルタエレメントは、３次元網
状構造多孔体の金属シートを一定の曲率をもって作製し
た。フィルタエレメントのサイズは、実施例１で示した
ように、フィルタエレメントへの流入面積を考慮し、構
造設計した。平均孔径０．５ｍｍの３次元網状構造多孔
体連続シートで外径１４０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、
外径１１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、さらに、外径８
０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒を作製した。ガスが流入す
る濾過部体積中に占める金属骨格の占める体積率は１
２．５％とした。フィルタエレメント部の有効長さは１
５０ｍｍとし、図９（Ａ）に示すような排気ガスの流れ
が生じるように片端はシール材と押え板により固定・閉
塞した。
フィルタエレメントを有するトラップ構造を用いた。図
９（Ａ）はトラップの縦断正面図で、図９（Ｂ）はトラ
ップの長手方向中央縦断面側面図である。パテイキュレ
ートトラップが、少なくとも、油２１２と連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体２１１
からなるフィルタエレメント２１７と容器２１２からな
り、径の異なる複数本の筒体のフィルタエレメント２１
７ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に所定の隙間を空
けて同心上に該容器２１２内に装着され、最も外側に位
置する筒体の一端の隙間と最も内側に位置する筒体の端
面開口をそれぞれガス流入口側２１３とガス流出口側２
１４において互い違いになるように閉塞されて構成され
ている。実験に用いたフィルタエレメントは、３次元網
状構造多孔体の金属シートを一定の曲率をもって作製し
た。フィルタエレメントのサイズは、実施例１で示した
ように、フィルタエレメントへの流入面積を考慮し、構
造設計した。平均孔径０．５ｍｍの３次元網状構造多孔
体連続シートで外径１４０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、
外径１１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、さらに、外径８
０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒を作製した。ガスが流入す
る濾過部体積中に占める金属骨格の占める体積率は１
２．５％とした。フィルタエレメント部の有効長さは１
５０ｍｍとし、図９（Ａ）に示すような排気ガスの流れ
が生じるように片端はシール材と押え板により固定・閉
塞した。
【００６５】実験に使用した耐熱性の多孔体は、住友電
工製のＮｉ基の３次元網状構造多孔体をクロマイジング
処理により合金化したＮｉ−Ｃｒ金属多孔体を使用し
た。
工製のＮｉ基の３次元網状構造多孔体をクロマイジング
処理により合金化したＮｉ−Ｃｒ金属多孔体を使用し
た。
【００６６】クロマイジング処理では、塩化クロミウム
ガスが粉末から発生するため、発生する量をコントロー
ル、あるいは骨格に析出する速度をかえることができる
ため、通常のＣＶＤプロセスでよく経験するように、Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体の骨格表面状態も任意に変え
ることができる。Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金属多孔体を
作製する際にも粉末による合金化処理がなされる。この
時、少量ずつ原料ガスを発生させ、Ｎｉ基多孔体骨格表
面に析出させる過程を経ると、平滑な面が得られ、急激
に原料ガスを発生させると、骨格表面が粗れた表面状態
が得られ易いことはよく経験することである。表面が粗
れた状態も１０００℃以上の還元性雰囲気下で高温放置
処理させた場合には、骨格に析出した元素が骨格内部へ
元素拡散がはじまる為、析出直後は粗い表面状態でも次
第に平滑化させることができる。
ガスが粉末から発生するため、発生する量をコントロー
ル、あるいは骨格に析出する速度をかえることができる
ため、通常のＣＶＤプロセスでよく経験するように、Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体の骨格表面状態も任意に変え
ることができる。Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金属多孔体を
作製する際にも粉末による合金化処理がなされる。この
時、少量ずつ原料ガスを発生させ、Ｎｉ基多孔体骨格表
面に析出させる過程を経ると、平滑な面が得られ、急激
に原料ガスを発生させると、骨格表面が粗れた表面状態
が得られ易いことはよく経験することである。表面が粗
れた状態も１０００℃以上の還元性雰囲気下で高温放置
処理させた場合には、骨格に析出した元素が骨格内部へ
元素拡散がはじまる為、析出直後は粗い表面状態でも次
第に平滑化させることができる。
【００６７】本試験例では、析出・拡散状態を変えるこ
とにより、骨格表面粗さを換えて作製した各フィルタの
特性について検討し調査した。実験では、わざと１０５
０℃で、２０時間と通常処理の５倍以上の時間をかけ、
骨格表面を平滑にするための拡散処理し、Ｒｍａｘ０．
１μｍ以下の平滑度にした多孔体をフィルタにしたもの
を比較例とした。
とにより、骨格表面粗さを換えて作製した各フィルタの
特性について検討し調査した。実験では、わざと１０５
０℃で、２０時間と通常処理の５倍以上の時間をかけ、
骨格表面を平滑にするための拡散処理し、Ｒｍａｘ０．
１μｍ以下の平滑度にした多孔体をフィルタにしたもの
を比較例とした。
【００６８】表１１に表面粗度を種々変えて作製したフ
ィルタエレメントとパテイキュレート捕集量との時間変
化を示す。表１１に示すように、骨格表面粗さが粗い方
が、平滑な場合よりもパテイキュレートが捕集される初
期における効率が高く、特に表面状態は、捕集初期に影
響があることが判った。表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以
上であれば捕集効果があることが判ったが、特に本発明
では、表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以上であれば形状は
問わず、Ｎｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体と同じく、粉末を
使用し合金化法で作製されるＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金
属多孔体にも適用でき、材質は限定されるものではな
い。
ィルタエレメントとパテイキュレート捕集量との時間変
化を示す。表１１に示すように、骨格表面粗さが粗い方
が、平滑な場合よりもパテイキュレートが捕集される初
期における効率が高く、特に表面状態は、捕集初期に影
響があることが判った。表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以
上であれば捕集効果があることが判ったが、特に本発明
では、表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以上であれば形状は
問わず、Ｎｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体と同じく、粉末を
使用し合金化法で作製されるＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金
属多孔体にも適用でき、材質は限定されるものではな
い。
【００６９】
【表１１】
【００７０】（試験例４）（波形成形品） 本発明に関わるパテイキュレートトラップの実施例につ
いて、比較例とあわせて、次に説明する。
いて、比較例とあわせて、次に説明する。
【００７１】図４（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ本実験例に関
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断断面図である。
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断断面図である。
【００７２】パテイキュレートトラップは、図４（Ａ）
（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、連通気孔
をもつ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体３１１
からなり、フィルタエレメントの筒体３１７が筒体軸を
中心として、周方向に規制性をもって、波形に形成され
ており、この筒体が、フィルタエレメント収納容器３１
２内に収容され、この筒体３１７の一端の端面開口の他
端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される空
間とを閉塞してパテイキュレート捕集体３２５が形成さ
れている。
（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、連通気孔
をもつ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体３１１
からなり、フィルタエレメントの筒体３１７が筒体軸を
中心として、周方向に規制性をもって、波形に形成され
ており、この筒体が、フィルタエレメント収納容器３１
２内に収容され、この筒体３１７の一端の端面開口の他
端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される空
間とを閉塞してパテイキュレート捕集体３２５が形成さ
れている。
【００７３】以下詳細に説明する。
【００７４】（実施例）予め所定寸法に切断された４０
重量％Ｃｒを含む金属製の３次元網状構造多孔体シート
をプレス成形によって、周方向に波形に成形した筒状フ
ィルタエレメントを作製した。エレメントの厚さは１０
ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予めサイズを
変えて作製した波形成形したシートを重ねあわせ、一体
化した上で、再度の仕上げ成形を行った。容器のサイズ
は内径１６０φとし、フィルタエレメントの長さは３５
０ｍｍとした。
重量％Ｃｒを含む金属製の３次元網状構造多孔体シート
をプレス成形によって、周方向に波形に成形した筒状フ
ィルタエレメントを作製した。エレメントの厚さは１０
ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予めサイズを
変えて作製した波形成形したシートを重ねあわせ、一体
化した上で、再度の仕上げ成形を行った。容器のサイズ
は内径１６０φとし、フィルタエレメントの長さは３５
０ｍｍとした。
【００７５】具体的実施例は、表１２に示す３次元網状
構造多孔体の空孔の孔形は０．１μｍ、０．５μｍ、１
μｍとし、体積充填率を１０−４０％の範囲で変えるよ
うに、重ねるシートの厚みを調整した。骨格の孔数は、
厚み方向で横切る孔数を３カ所測定し、求めた。
構造多孔体の空孔の孔形は０．１μｍ、０．５μｍ、１
μｍとし、体積充填率を１０−４０％の範囲で変えるよ
うに、重ねるシートの厚みを調整した。骨格の孔数は、
厚み方向で横切る孔数を３カ所測定し、求めた。
【００７６】このようにして成形された波形フィルタエ
レメントの筒体３１７を、フィルタエレメント収納容器
３１２内に収容し、この筒体３１７の一端の端面開口と
他端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される
空間とを閉塞してパテイキュレート捕集体３２５を形成
した。
レメントの筒体３１７を、フィルタエレメント収納容器
３１２内に収容し、この筒体３１７の一端の端面開口と
他端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される
空間とを閉塞してパテイキュレート捕集体３２５を形成
した。
【００７７】（比較例）本比較例としては、実施例と同
一容器内に実施例における波形フィルタエレメントの数
を４つに減らしたパテイキュレート捕集体および、ピッ
チの数Ｏの円柱状筒体１本のフィルタエレメントを作製
し、容器内に装着し、端面を閉塞してパテイキュレート
捕集体を作製した。比較例の具体的構成を表１２に実施
例とあわせて示す。
一容器内に実施例における波形フィルタエレメントの数
を４つに減らしたパテイキュレート捕集体および、ピッ
チの数Ｏの円柱状筒体１本のフィルタエレメントを作製
し、容器内に装着し、端面を閉塞してパテイキュレート
捕集体を作製した。比較例の具体的構成を表１２に実施
例とあわせて示す。
【００７８】試験は、排気量２．８Ｌディーゼルエンジ
ンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トルク
６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パテイキュレートの
捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と圧
力損失の測定を行い、評価した。
ンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トルク
６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パテイキュレートの
捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と圧
力損失の測定を行い、評価した。
【００７９】表１３に示すように、本実施例のパテイキ
ュレートトラップは、比較例に比べて比較例に対して、
同一捕集時間において、ほぼ同一捕集量であるながら、
１５〜２０％の圧力損失減の値を示した。
ュレートトラップは、比較例に比べて比較例に対して、
同一捕集時間において、ほぼ同一捕集量であるながら、
１５〜２０％の圧力損失減の値を示した。
【００８０】試験４の結果から、同一容器を使用する場
合、フィルタエレメントを波形に成形することによりフ
ィルタエレメントの排気ガスの流入表面積を増加するこ
とができないため、同一外径の円柱状筒体フィルタエレ
メントを使用したトラップよりも同一捕集量で比較圧し
た場合に、圧力損失の低下が小さい利点が見いだされ
た。
合、フィルタエレメントを波形に成形することによりフ
ィルタエレメントの排気ガスの流入表面積を増加するこ
とができないため、同一外径の円柱状筒体フィルタエレ
メントを使用したトラップよりも同一捕集量で比較圧し
た場合に、圧力損失の低下が小さい利点が見いだされ
た。
【００８１】さらに、本実験で用いたフィルタエレメン
トに対して、排気ガスは、図４（Ａ）に示すように、フ
ィルタエレメントの筒体外周側からフィルタエレメント
の筒体内面側へ通過する。この例の場合も、閉塞する端
面を逆にすることによりガスの流れ方向を逆にしても同
様にフィルタ効果が得られることは、いうまでもない。
同一サイズならば、実施例のおよそ１０％減に留まるこ
とを別の試験により確認した。
トに対して、排気ガスは、図４（Ａ）に示すように、フ
ィルタエレメントの筒体外周側からフィルタエレメント
の筒体内面側へ通過する。この例の場合も、閉塞する端
面を逆にすることによりガスの流れ方向を逆にしても同
様にフィルタ効果が得られることは、いうまでもない。
同一サイズならば、実施例のおよそ１０％減に留まるこ
とを別の試験により確認した。
【００８２】
【表１２】
【００８３】
【表１３】
【００８４】（試験例５）本発明に関わるパテイキュレ
ートトラップの実施例について、比較例とあわせて、次
に説明する。
ートトラップの実施例について、比較例とあわせて、次
に説明する。
【００８５】図５（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ本実験例に関
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断断面図である。パテイキュレートトラップは、図
５（Ａ）（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、
連通気孔をもつＮｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体４１１からなり、フィルタエレメントの筒体４１
７が筒体軸を中心として、軸方向に規制性をもって、波
形に形成されており、この筒体が、フィルタエレメント
収納容器４１２内に収容され、この筒体４１７の一端の
端面開口と他端の外周面と該容器４１２内周面との間に
形成される空間とを閉塞してパテイキュレート捕集体４
２５が形成されている。
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断断面図である。パテイキュレートトラップは、図
５（Ａ）（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、
連通気孔をもつＮｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体４１１からなり、フィルタエレメントの筒体４１
７が筒体軸を中心として、軸方向に規制性をもって、波
形に形成されており、この筒体が、フィルタエレメント
収納容器４１２内に収容され、この筒体４１７の一端の
端面開口と他端の外周面と該容器４１２内周面との間に
形成される空間とを閉塞してパテイキュレート捕集体４
２５が形成されている。
【００８６】以下詳細に説明する。
【００８７】（実施例）予め所定寸法に切断された４０
重量％Ｃｒを含むＮｉ基合金からなる３次元網状構造多
孔体シートをプレス成形によって、周方向に波形に成形
した筒状フィルタエレメントを作製した。エレメントの
厚さは１０ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予
めサイズを変えて作製した波形成形したシートを重ねあ
わせ、一体化した上で、再度の仕上げ成形を行った。フ
ィルタエレメント収納容器は試験例４と同じサイズの内
径１６０φとし、フィルタエレメントからなるパテイキ
ュレート捕集体の長さは３５０ｍｍとした。波形は軸方
向に３、５、７個に成るように作製し、フィルタエレメ
ントのガス流入面積を替え、性能評価した。
重量％Ｃｒを含むＮｉ基合金からなる３次元網状構造多
孔体シートをプレス成形によって、周方向に波形に成形
した筒状フィルタエレメントを作製した。エレメントの
厚さは１０ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予
めサイズを変えて作製した波形成形したシートを重ねあ
わせ、一体化した上で、再度の仕上げ成形を行った。フ
ィルタエレメント収納容器は試験例４と同じサイズの内
径１６０φとし、フィルタエレメントからなるパテイキ
ュレート捕集体の長さは３５０ｍｍとした。波形は軸方
向に３、５、７個に成るように作製し、フィルタエレメ
ントのガス流入面積を替え、性能評価した。
【００８８】（比較例）本実施例と比較するために、波
形成形しなかった、単なる円柱状筒体を使用した。容器
サイズおよびフィルタエレメントの長さ、厚みは実施例
と合わせた。
形成形しなかった、単なる円柱状筒体を使用した。容器
サイズおよびフィルタエレメントの長さ、厚みは実施例
と合わせた。
【００８９】表１４に本実施例と比較例とを併せてフィ
ルタエレメントの具体的構成を示す。
ルタエレメントの具体的構成を示す。
【００９０】試験は、排気量２．８Ｌのディーゼルエン
ジンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パテイキュレート
の捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と
圧力損失の測定を行い、評価した。
ジンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パテイキュレート
の捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と
圧力損失の測定を行い、評価した。
【００９１】表１５に実施例比較例の性能評価結果を示
す。同一外径のフィルタエレメントが軸方向に対して波
形にすることで、ほぼ同一の捕集量であるが、圧力損失
の上昇が抑えられていることが判った。これは、パテイ
キュレート捕集体を形成するフィルタエレメントを波形
にすることで、フィルタエレメントのガス流入面積を増
加させた効果が得られたためである。
す。同一外径のフィルタエレメントが軸方向に対して波
形にすることで、ほぼ同一の捕集量であるが、圧力損失
の上昇が抑えられていることが判った。これは、パテイ
キュレート捕集体を形成するフィルタエレメントを波形
にすることで、フィルタエレメントのガス流入面積を増
加させた効果が得られたためである。
【００９２】さらに、排気ガスは、図５（Ａ）に示すよ
うに、筒体の外周側から筒体の内面側へ通過する。この
例の場合も、閉塞する端面を逆にすることによりガスの
長さ方向を逆にしても同様にフィルタ効果が得られたは
いうまでもない。
うに、筒体の外周側から筒体の内面側へ通過する。この
例の場合も、閉塞する端面を逆にすることによりガスの
長さ方向を逆にしても同様にフィルタ効果が得られたは
いうまでもない。
【００９３】
【表１４】
【００９４】
【表１５】
【００９５】（試験例６）試験例１ではＮｉ−Ｃｒ合金
からなる金属３次元網状構造多孔体を用いたフィルタに
ついて検討結果について示したが、必ずしもこの組成に
限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金では次の組成
で作製したフィルタについても検討した。さらに、Ｎｉ
−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網状構造多孔体につい
ても実施例１と同じ構造のフィルタ構造の多孔体を形成
した。バーナによる再生用ホットガス供給装置から平均
温度８００℃の加熱空気を２ｍ3 ／ｍｉｎ送り込み、捕
集されたパテイキュレートを燃焼させることによって再
生した。なお、表１６に組成をかえて作製した本実施例
と比較例を試験結果とあわせて示す。試験の結果、表１
６に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構
造多孔体、さらに、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次
元網状構造多孔体では、次の範囲の合金組成なら、５０
０回の再生に対してなんら損傷もなく、耐久性のあるフ
ィルタを提供できることが判った。
からなる金属３次元網状構造多孔体を用いたフィルタに
ついて検討結果について示したが、必ずしもこの組成に
限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金では次の組成
で作製したフィルタについても検討した。さらに、Ｎｉ
−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網状構造多孔体につい
ても実施例１と同じ構造のフィルタ構造の多孔体を形成
した。バーナによる再生用ホットガス供給装置から平均
温度８００℃の加熱空気を２ｍ3 ／ｍｉｎ送り込み、捕
集されたパテイキュレートを燃焼させることによって再
生した。なお、表１６に組成をかえて作製した本実施例
と比較例を試験結果とあわせて示す。試験の結果、表１
６に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構
造多孔体、さらに、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次
元網状構造多孔体では、次の範囲の合金組成なら、５０
０回の再生に対してなんら損傷もなく、耐久性のあるフ
ィルタを提供できることが判った。
【００９６】５００回の再生では、Ｎｉ−Ｃｒ系では、
Ｃｒ１５重量％以上ならば外観上大きな損傷もなく耐久
性があることが判った。Ｃｒ１０重量％以下では脆く
て、多孔質な酸化スケールが生成され、耐久性がないこ
とが判った。耐熱性向上に対してＡｌの添加はしなくて
も大きな耐熱性には大きな差は認められなかった。
Ｃｒ１５重量％以上ならば外観上大きな損傷もなく耐久
性があることが判った。Ｃｒ１０重量％以下では脆く
て、多孔質な酸化スケールが生成され、耐久性がないこ
とが判った。耐熱性向上に対してＡｌの添加はしなくて
も大きな耐熱性には大きな差は認められなかった。
【００９７】
【表１６】
【００９８】（試験例７）（ヒータ） 試験例１では、フィルタエレメントに捕集されたパテイ
キュレートを除去する本発明の１例として、厳密な制御
なしにバーナによる燃焼熱を利用した再生方式で、耐熱
性金属からなる３次元網状構造多孔体に捕集されたパテ
イキュレートが除去できることを示した。ここでは、耐
熱性の３次元網状構造多孔体に捕集されたパテイキュレ
ートを電気ヒータ方式で燃焼除去する方式を提供する。
キュレートを除去する本発明の１例として、厳密な制御
なしにバーナによる燃焼熱を利用した再生方式で、耐熱
性金属からなる３次元網状構造多孔体に捕集されたパテ
イキュレートが除去できることを示した。ここでは、耐
熱性の３次元網状構造多孔体に捕集されたパテイキュレ
ートを電気ヒータ方式で燃焼除去する方式を提供する。
【００９９】この場合、ヒータエレメントをどう配置し
たらよいかが一つのポイントである。本発明では、１例
として図１０に示すようにシーズヒータを３次元網状構
造多孔体から形成したフィルタエレメントの筒体を用い
た。シーズヒータは排気ガスが流入透過し、パテイキュ
レートが捕集される壁の内部に埋め込んである。図１０
では、筒体６１７中の位置６２２Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄにシー
ズヒータ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄがで
きるだけ、ガス流入側に近い側内に埋め込まれている。
６２２Ａのシーズヒータは６２２Ａのシーズヒータと一
体であり、端面Ｂ近傍で曲げられている。曲げ部は端面
Ｂに埋め込まれている。６２２Ｃ、６２２Ｄも同様であ
る。６２２Ａ〜６２２Ｄは概略９０度で配置されてい
る。
たらよいかが一つのポイントである。本発明では、１例
として図１０に示すようにシーズヒータを３次元網状構
造多孔体から形成したフィルタエレメントの筒体を用い
た。シーズヒータは排気ガスが流入透過し、パテイキュ
レートが捕集される壁の内部に埋め込んである。図１０
では、筒体６１７中の位置６２２Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄにシー
ズヒータ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄがで
きるだけ、ガス流入側に近い側内に埋め込まれている。
６２２Ａのシーズヒータは６２２Ａのシーズヒータと一
体であり、端面Ｂ近傍で曲げられている。曲げ部は端面
Ｂに埋め込まれている。６２２Ｃ、６２２Ｄも同様であ
る。６２２Ａ〜６２２Ｄは概略９０度で配置されてい
る。
【０１００】このようにして得られるヒータ付フィルタ
エレメントを図８（Ａ）（Ｂ）に示すようなトラップ内
に端面を閉塞するようにして４本装着した。今回の試験
は、このようにして得られたフィルタをトラップに装着
する際に、排気ガス内側から、外側へ通過するように装
着した。フィルタエレメントの大きさは、外径１５０
φ、厚さ１０ｍｍ、長さ３５０ｍｍである。フィルタエ
レメントは、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなり、空孔の平均径
０．５ｍｍの３次元網状構造多孔体を使用し、厚さ方向
の空孔の数は３５個、体積充填率は２０％となるように
成形し、作製した。このトラップ一式を２．０Ｌ排気量
のディーゼルエンジンの排気系に取り付け、２０００ｒ
ｐｍ、５ｋｇｆ・ｍのトルクで排気運転を行った。初期
圧力損失が１ＫＰａであったものが、運転経過につれ
て、捕集されたパテイキュレートによる圧力損失が増大
し、５時間で６ＫＰａになった。ディーゼルエンジンか
ら排出されたパテイキュレートを背圧が高くなる前に電
気ヒータに通電することによりパテイキュレートを燃焼
除去する必要があり、試験では、この時点で電気ヒータ
に通電し加熱した。この実験では、６２２Ａと６２２Ｂ
（＋）極とし、６２２Ｃ、６２２Ｄを（−）極として通
電した。つうでん時間とともに、トラップの圧力損失が
急激に低下し、ほぼ初期の１−２ＫＰａに低下すること
が認められた。捕集されていたパテイキュレートが燃焼
消滅して、フィルタ再生が良好に行われたことを示す。
エレメントを図８（Ａ）（Ｂ）に示すようなトラップ内
に端面を閉塞するようにして４本装着した。今回の試験
は、このようにして得られたフィルタをトラップに装着
する際に、排気ガス内側から、外側へ通過するように装
着した。フィルタエレメントの大きさは、外径１５０
φ、厚さ１０ｍｍ、長さ３５０ｍｍである。フィルタエ
レメントは、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなり、空孔の平均径
０．５ｍｍの３次元網状構造多孔体を使用し、厚さ方向
の空孔の数は３５個、体積充填率は２０％となるように
成形し、作製した。このトラップ一式を２．０Ｌ排気量
のディーゼルエンジンの排気系に取り付け、２０００ｒ
ｐｍ、５ｋｇｆ・ｍのトルクで排気運転を行った。初期
圧力損失が１ＫＰａであったものが、運転経過につれ
て、捕集されたパテイキュレートによる圧力損失が増大
し、５時間で６ＫＰａになった。ディーゼルエンジンか
ら排出されたパテイキュレートを背圧が高くなる前に電
気ヒータに通電することによりパテイキュレートを燃焼
除去する必要があり、試験では、この時点で電気ヒータ
に通電し加熱した。この実験では、６２２Ａと６２２Ｂ
（＋）極とし、６２２Ｃ、６２２Ｄを（−）極として通
電した。つうでん時間とともに、トラップの圧力損失が
急激に低下し、ほぼ初期の１−２ＫＰａに低下すること
が認められた。捕集されていたパテイキュレートが燃焼
消滅して、フィルタ再生が良好に行われたことを示す。
【０１０１】排気ガス流入側に設けたヒータで保証され
たパテイキュレートが、金属性の３次元網状構造多孔体
とともに加熱昇温し、パテイキュレートに着荷し、燃焼
を始め、速やかに燃焼が飛火し、フィルタの再生を完了
しているわけである。
たパテイキュレートが、金属性の３次元網状構造多孔体
とともに加熱昇温し、パテイキュレートに着荷し、燃焼
を始め、速やかに燃焼が飛火し、フィルタの再生を完了
しているわけである。
【０１０２】このような方式で再生完了したフィルタに
ついて観察したが、特別異常点は認められず正常であ
り、材料への負荷も少ない方式であることがわかった。
ついて観察したが、特別異常点は認められず正常であ
り、材料への負荷も少ない方式であることがわかった。
【０１０３】本発明に使用する３次元網状構造多孔体は
金属であり、しかも多孔性であるため、コーディエライ
トフィルタに比べて熱容量、熱伝導率が低い、それ故、
すすの燃焼部分で発生する熱は多量の排ガスによって急
速に除去され易く、フィルタ材料の局部的な異常過熱の
防止が可能となる。一方、燃焼部分のごく近傍に限って
維持され、それ故、急速な燃焼あるいは、冷却による熱
衝撃は生じず、穏やかで、きわめて望ましい速度での燃
焼が行われるのである。
金属であり、しかも多孔性であるため、コーディエライ
トフィルタに比べて熱容量、熱伝導率が低い、それ故、
すすの燃焼部分で発生する熱は多量の排ガスによって急
速に除去され易く、フィルタ材料の局部的な異常過熱の
防止が可能となる。一方、燃焼部分のごく近傍に限って
維持され、それ故、急速な燃焼あるいは、冷却による熱
衝撃は生じず、穏やかで、きわめて望ましい速度での燃
焼が行われるのである。
【０１０４】本実施例では、ヒータをガス流入口面側の
筒体内側近くに埋め込んだが、ガスの流れが外側から内
側に流入する場合には筒体外側近くに、ヒータを埋め込
む法が熱効率から考えて、望ましい。
筒体内側近くに埋め込んだが、ガスの流れが外側から内
側に流入する場合には筒体外側近くに、ヒータを埋め込
む法が熱効率から考えて、望ましい。
【０１０５】本実施例では、図８（Ｂ）に示すようなト
ラップ内に４本のフィルタエレメントを装着した。円排
気量および再生システムに応じてアレンジしていいのは
言うまでもない。
ラップ内に４本のフィルタエレメントを装着した。円排
気量および再生システムに応じてアレンジしていいのは
言うまでもない。
【０１０６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ディーゼルエンジン車から排出されるパテイキュレート
を捕捉するのに、捕集効率も高く、圧力損失の上昇が少
なく、再生時のパテイキュレートの燃焼による熱応力に
も耐え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パテイキ
ュレートトラップが得られる効果がある。
ディーゼルエンジン車から排出されるパテイキュレート
を捕捉するのに、捕集効率も高く、圧力損失の上昇が少
なく、再生時のパテイキュレートの燃焼による熱応力に
も耐え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パテイキ
ュレートトラップが得られる効果がある。
【図１】連通空孔を持つ３次元網状構造多孔体の拡大図
【図２】３次元網状構造多孔体シートを同心円状を重ね
て形成したフィルタエレメントの斜視図
て形成したフィルタエレメントの斜視図
【図３】３次元網状構造多孔体シートを同心円状を重ね
て形成したフィルタエレメントの斜視図
て形成したフィルタエレメントの斜視図
【図４】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの１
例を示す縦断正面図と長手方向中央部縦断側面図
例を示す縦断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図５】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図６】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図７】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図８】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図９】（Ａ）（Ｂ）はパテイキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図１０】捕集されたパテイキュレートを燃焼除去する
のに有効なヒータを３次元網状構造多孔体のフィルタに
シーズヒータを埋め込んだ一体型パテイキュレートの１
例を示す斜視図
のに有効なヒータを３次元網状構造多孔体のフィルタに
シーズヒータを埋め込んだ一体型パテイキュレートの１
例を示す斜視図
【図１１】ディーゼルエンジンの排気系にトラップと再
生ガス供給装置を設けた１例を示す概略図
生ガス供給装置を設けた１例を示す概略図
１、１１、１１１、２１１、３１１、４１１、５１１、
６１１ ３次元網状構造多孔体 ２ 連通空孔 ３ 骨格 ４ 渦巻状フィルタエレメント ５ 同心円状フィルタエレメント ６ 空孔の孔径 １０ ３次元網状構造多孔体シート １２、１１２、２１２、３１２、４１２、５１２、６１
２ フィルタエレメント収納容器 １３、１１３、２１３、３１３、４１３、５１３、６１
３ ガス流入口 １４、１１４、２１４、３１４、４１４、５１３、６１
４ ガス流出口 １５、１１５、２１５、３１５、４１５、５１５、６１
５ 排気ガス １６、１１６、２１６、３１６、４１６、５１６、６１
６ 清浄ガス ７、１７、１１７、２１７、２１７ａ、２１７ｂ、２１
７ｃ、３１７、４１７、５１７、６１７ フィルタエレ
メントの筒体 １８ａ、１８ｂ、１１８ａ、１１８ｂ、１１８ｃ、２１
８ａ、２１８ｂ、３１８ａ、３１８ｂ、４１８ａ、４１
８ｂ、５１８ａ、５１８ｂ 閉塞部材 １０１ ディーゼルエンジン １０２ 再生ガス供給装置 １０３ 排気管 １０７ 排気バイパス ２５、１２５、２２５、３２５、４２５、５２５、６２
５ パテイキュレート捕集体 ６２２ シーズヒータ取り付け位置 ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄ シースヒー
タ
６１１ ３次元網状構造多孔体 ２ 連通空孔 ３ 骨格 ４ 渦巻状フィルタエレメント ５ 同心円状フィルタエレメント ６ 空孔の孔径 １０ ３次元網状構造多孔体シート １２、１１２、２１２、３１２、４１２、５１２、６１
２ フィルタエレメント収納容器 １３、１１３、２１３、３１３、４１３、５１３、６１
３ ガス流入口 １４、１１４、２１４、３１４、４１４、５１３、６１
４ ガス流出口 １５、１１５、２１５、３１５、４１５、５１５、６１
５ 排気ガス １６、１１６、２１６、３１６、４１６、５１６、６１
６ 清浄ガス ７、１７、１１７、２１７、２１７ａ、２１７ｂ、２１
７ｃ、３１７、４１７、５１７、６１７ フィルタエレ
メントの筒体 １８ａ、１８ｂ、１１８ａ、１１８ｂ、１１８ｃ、２１
８ａ、２１８ｂ、３１８ａ、３１８ｂ、４１８ａ、４１
８ｂ、５１８ａ、５１８ｂ 閉塞部材 １０１ ディーゼルエンジン １０２ 再生ガス供給装置 １０３ 排気管 １０７ 排気バイパス ２５、１２５、２２５、３２５、４２５、５２５、６２
５ パテイキュレート捕集体 ６２２ シーズヒータ取り付け位置 ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄ シースヒー
タ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年５月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パ
ティキュレートトラップ
ティキュレートトラップ
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はディーゼルエンジンの排
気ガス中のカーボン等の微粒子（パティキュレート）を
捕集・除去するためのパティキュレートトラップを構成
するフィルタエレメントに関する。
気ガス中のカーボン等の微粒子（パティキュレート）を
捕集・除去するためのパティキュレートトラップを構成
するフィルタエレメントに関する。
【０００２】
【従来の技術と課題】自動車の排気ガスは、大気汚染の
大きな原因の一つで、排気ガスに含まれる有害成分を除
去する技術は極めて重要である。
大きな原因の一つで、排気ガスに含まれる有害成分を除
去する技術は極めて重要である。
【０００３】特に、ディーゼルエンジン車においては、
主にＮＯｘとカーボンを主体とするカーボン等の微粒子
（パティキュレート）の除去が重要な課題である。
主にＮＯｘとカーボンを主体とするカーボン等の微粒子
（パティキュレート）の除去が重要な課題である。
【０００４】これらの有害成分を除去するために、ＥＧ
Ｒをかけたり、燃料噴射系の改善や燃焼室形状の改善を
行ったり、エンジン側での努力も行われているが、抜本
的な決め手がなく、排気通路に排気トラップを設置し、
パティキュレートをトラップによって捕集し、後処理に
より除去をすることが提案されている（特開昭５８−５
１２３５号公報）。現在まで、この後処理法が最も実用
的であると考えられ、検討が続けられている。
Ｒをかけたり、燃料噴射系の改善や燃焼室形状の改善を
行ったり、エンジン側での努力も行われているが、抜本
的な決め手がなく、排気通路に排気トラップを設置し、
パティキュレートをトラップによって捕集し、後処理に
より除去をすることが提案されている（特開昭５８−５
１２３５号公報）。現在まで、この後処理法が最も実用
的であると考えられ、検討が続けられている。
【０００５】ところで、ディーゼルエンジン排気に含ま
れるパティキュレートを捕集するためのパティキュレー
トトラップとしては使用される条件から、次のような性
能を満足する必要がある。
れるパティキュレートを捕集するためのパティキュレー
トトラップとしては使用される条件から、次のような性
能を満足する必要がある。
【０００６】第１には、必要とされる排気ガスの清浄度
を満足させうるだけの、パティキュレートに対する捕集
効率をもっていることが必要である。パティキュレート
排出量は各国で規制値が異なり、例えば、２０００年ま
でに達成すべきとする日本の長期規制では、乗用車およ
び軽量トラック・バスにおいて、１０モードの試験モー
ドで０．０８ｇ／Ｋｍと規制目標値が定められている。
米国１９９４年ＥＰＡ規制ではヘビー・デューテイカー
で、トランジェントモードで０．１ｇ／ＨＰ・Ｈｒ、ラ
イトデューテイカーでＬＡ−４モードで０．０８ｇ／ｍ
ｉｌｅが目標値とされており、それぞれかなり厳しい規
制値となっている。パティキュレート排出量は、ディー
ゼルエンジンの排気量や負荷等により変化するが、上記
の規制を満足するためには、ディーゼルエンジンからの
排出量に対して、平均６０％以上の捕集効率を満足する
必要があると言われている。
を満足させうるだけの、パティキュレートに対する捕集
効率をもっていることが必要である。パティキュレート
排出量は各国で規制値が異なり、例えば、２０００年ま
でに達成すべきとする日本の長期規制では、乗用車およ
び軽量トラック・バスにおいて、１０モードの試験モー
ドで０．０８ｇ／Ｋｍと規制目標値が定められている。
米国１９９４年ＥＰＡ規制ではヘビー・デューテイカー
で、トランジェントモードで０．１ｇ／ＨＰ・Ｈｒ、ラ
イトデューテイカーでＬＡ−４モードで０．０８ｇ／ｍ
ｉｌｅが目標値とされており、それぞれかなり厳しい規
制値となっている。パティキュレート排出量は、ディー
ゼルエンジンの排気量や負荷等により変化するが、上記
の規制を満足するためには、ディーゼルエンジンからの
排出量に対して、平均６０％以上の捕集効率を満足する
必要があると言われている。
【０００７】第２には、排気ガスに対する圧力損失が小
さいことである。エンジン排気は、トラップを通して排
出されるわけだから、パティキュレートが捕集されるに
従って、通気抵抗が大を通して排出されるわけだから、
パティキュレートが捕集されるに従って、通気抵抗が大
きくなって、エンジンに悪影響をもたらすため、捕集後
の背圧を３０ＫＰａ以下に抑える必要がある。エンジン
に過度な背圧をかけないためには、初期圧力損失が小さ
いことはもちろん、排気ガス流動時の通気抵抗が小さい
こと、即ちパティキュレートが捕集されても圧力損失が
上がりにくいことが要求される。
さいことである。エンジン排気は、トラップを通して排
出されるわけだから、パティキュレートが捕集されるに
従って、通気抵抗が大を通して排出されるわけだから、
パティキュレートが捕集されるに従って、通気抵抗が大
きくなって、エンジンに悪影響をもたらすため、捕集後
の背圧を３０ＫＰａ以下に抑える必要がある。エンジン
に過度な背圧をかけないためには、初期圧力損失が小さ
いことはもちろん、排気ガス流動時の通気抵抗が小さい
こと、即ちパティキュレートが捕集されても圧力損失が
上がりにくいことが要求される。
【０００８】さらに、フィルタエレメントに一定量のパ
ティキュレートが捕集されると、捕集されたパティキュ
レートを定期的に除去再生して初期の捕集能に回復して
やる必要がある。この観点から、第３の要求性能とし
て、繰り返し行われる再生処理に対する耐久性が必要と
なる。再生法として、電熱またはバーナー加熱によるパ
ティキュレートの燃焼除去法が最も有力な方法として検
討がなされているが、いずれの方式でもパティキュレー
トが着火する温度（通常６００℃）以上に加熱される。
再生は、背圧の上昇によるエンジン性能の低下や運転の
支障をきたす前に実行され、パティキュレートは焼却処
理される。それ以降は、再び、パティキュレートが捕集
され、パティキュレートの再生、捕集が繰り返し行われ
るので、圧力損失は常に一定以上に維持される。このた
め、フィルタエレメント材料には繰り返し再生に耐え得
るだけの耐熱性材料の選択が必要であり、排気ガス中に
含まれる雰囲気ガスによる耐食性も必要である。
ティキュレートが捕集されると、捕集されたパティキュ
レートを定期的に除去再生して初期の捕集能に回復して
やる必要がある。この観点から、第３の要求性能とし
て、繰り返し行われる再生処理に対する耐久性が必要と
なる。再生法として、電熱またはバーナー加熱によるパ
ティキュレートの燃焼除去法が最も有力な方法として検
討がなされているが、いずれの方式でもパティキュレー
トが着火する温度（通常６００℃）以上に加熱される。
再生は、背圧の上昇によるエンジン性能の低下や運転の
支障をきたす前に実行され、パティキュレートは焼却処
理される。それ以降は、再び、パティキュレートが捕集
され、パティキュレートの再生、捕集が繰り返し行われ
るので、圧力損失は常に一定以上に維持される。このた
め、フィルタエレメント材料には繰り返し再生に耐え得
るだけの耐熱性材料の選択が必要であり、排気ガス中に
含まれる雰囲気ガスによる耐食性も必要である。
【０００９】従来、上記の要件を満足するフィルタエレ
メント材料として、コーデイエライトセラミクスのハニ
カム状多孔体が最も実用化に近い材料と考えられ、検討
が続けられてきた。しかしながら、コーデイエライトセ
ラミクスに捕集された微粒子を燃焼させる従来方式で
は、フィルタが反復して高温に加熱されるため、燃焼熱
によってフィルタが溶損したり、再生時の温度上昇・冷
却による熱衝撃によってクラックを生じたりすることが
あった。
メント材料として、コーデイエライトセラミクスのハニ
カム状多孔体が最も実用化に近い材料と考えられ、検討
が続けられてきた。しかしながら、コーデイエライトセ
ラミクスに捕集された微粒子を燃焼させる従来方式で
は、フィルタが反復して高温に加熱されるため、燃焼熱
によってフィルタが溶損したり、再生時の温度上昇・冷
却による熱衝撃によってクラックを生じたりすることが
あった。
【００１０】そのため、再生コントロールが極めて難し
く、未だ実用化に至っていないのが実状である。
く、未だ実用化に至っていないのが実状である。
【００１１】本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みて
なされたものであり、その目的は、低圧力損失で捕集効
率も高く、再生時の温度上昇・冷却による熱衝撃にも耐
え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレ
ートトラップおよびトラップを構成するフィルタエレメ
ントを提供しようとするものである。
なされたものであり、その目的は、低圧力損失で捕集効
率も高く、再生時の温度上昇・冷却による熱衝撃にも耐
え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレ
ートトラップおよびトラップを構成するフィルタエレメ
ントを提供しようとするものである。
【００１２】このためは、パティキュレートを捕集する
フィルタエレメントの孔径が適度であること、フィルタ
エレメントを構成する繊維あるいは、骨格等の捕集部位
が厚さ方向に十分あること、捕集しやすいフィルタ構造
が必要である。さらには、捕集部位のサイズや表面状態
にも影響される。
フィルタエレメントの孔径が適度であること、フィルタ
エレメントを構成する繊維あるいは、骨格等の捕集部位
が厚さ方向に十分あること、捕集しやすいフィルタ構造
が必要である。さらには、捕集部位のサイズや表面状態
にも影響される。
【００１３】上記の捕集性能の要求および背圧上昇抑制
の要求は、相反する内容であり、両方の要求を満足させ
るために、一定のトラップ容量内で、装着されるフィル
タエレメントの排気ガス流入側から見たガス流入表面積
を大きくし、かつコンパクトな形状の構造設計が必要で
ある。
の要求は、相反する内容であり、両方の要求を満足させ
るために、一定のトラップ容量内で、装着されるフィル
タエレメントの排気ガス流入側から見たガス流入表面積
を大きくし、かつコンパクトな形状の構造設計が必要で
ある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上述の目的
を達成するために、多くの実験を試みた結果、連通空孔
を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網状構造多孔体
をフィルタエレメントに使用したトラップ構成とするこ
とで、優れた捕集性能を持ち、圧力損失上昇も少なく、
さらに、パティキュレート捕集後の再生時の温度上昇に
よる溶損やクラック発生を防止できる優れた性能がある
ことを見いだした。
を達成するために、多くの実験を試みた結果、連通空孔
を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網状構造多孔体
をフィルタエレメントに使用したトラップ構成とするこ
とで、優れた捕集性能を持ち、圧力損失上昇も少なく、
さらに、パティキュレート捕集後の再生時の温度上昇に
よる溶損やクラック発生を防止できる優れた性能がある
ことを見いだした。
【００１５】金属製の３次元網状構造多孔体としては、
例えば連通空孔を有する３次元網状構造をしたウレタン
フォームに導電性処理を施し、電気メッキ法により作製
した金属多孔体（住友電工製「セルメット」）がある。
例えば連通空孔を有する３次元網状構造をしたウレタン
フォームに導電性処理を施し、電気メッキ法により作製
した金属多孔体（住友電工製「セルメット」）がある。
【００１６】３次元網状構造多孔体は図１に示すよう
に、連通空孔２を有する骨格３と骨格に囲まれたポケッ
ト状の空孔２からなる多孔体であり、多孔率が高いた
め、ガス流動抵抗がきわめて小さい割に、一旦ポケット
状の孔部に捕集されたパティキュレートは、孔部から離
脱しにくいのでパティキュレートの空間捕集性能が優れ
ている。
に、連通空孔２を有する骨格３と骨格に囲まれたポケッ
ト状の空孔２からなる多孔体であり、多孔率が高いた
め、ガス流動抵抗がきわめて小さい割に、一旦ポケット
状の孔部に捕集されたパティキュレートは、孔部から離
脱しにくいのでパティキュレートの空間捕集性能が優れ
ている。
【００１７】さらに、本発明者らは、連通空孔を有する
３次元網状構造多孔体の空孔径と、フィルタエレメント
の厚さ方向での空孔数、フィルタエレメントを構成する
３次元網状構造多孔体からなる濾過部において金属骨格
の占める体積充填率、さらにはトラップを取り付けるエ
ンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気
ガス流入表面積とパティキュレートの捕集効率および圧
力損失との関係について追求した。
３次元網状構造多孔体の空孔径と、フィルタエレメント
の厚さ方向での空孔数、フィルタエレメントを構成する
３次元網状構造多孔体からなる濾過部において金属骨格
の占める体積充填率、さらにはトラップを取り付けるエ
ンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気
ガス流入表面積とパティキュレートの捕集効率および圧
力損失との関係について追求した。
【００１８】まず、用いる３次元網状構造多孔体を構成
する連通空孔の孔径とフィルタ性能との関係について述
べる。捕集特性を高くするということと、フィルタエレ
メントにおける圧力損失を小さくするということのバラ
ンスから、用いる３次元網状構造多孔体の孔径が決ま
る。ここでいう孔径は、骨格空間に存在する孔部の直径
で、３次元網状構造を形成するのに発泡させた際の泡の
直径に相当する。３次元網状構造多孔体の空孔径は、捕
集効率の面から、平均孔径が０．１〜１ｍｍが望ましい
ことが判った。平均孔径が０．１ｍｍ以下の場合には、
捕集効率としては優れているが、短時間に通気抵抗が大
きくなり、エンジンへの背圧が短時間に前記の３０ＫＰ
ａを超え、エンジンへの負担が大きくなり、好ましくな
い。平均孔径が１ｍｍ以上では、フィルタエレメントを
素通りする率が増え、初期もしくは、再生処理直後の捕
集効率が不十分となり、６０％以上の捕集効率は達成で
きない。
する連通空孔の孔径とフィルタ性能との関係について述
べる。捕集特性を高くするということと、フィルタエレ
メントにおける圧力損失を小さくするということのバラ
ンスから、用いる３次元網状構造多孔体の孔径が決ま
る。ここでいう孔径は、骨格空間に存在する孔部の直径
で、３次元網状構造を形成するのに発泡させた際の泡の
直径に相当する。３次元網状構造多孔体の空孔径は、捕
集効率の面から、平均孔径が０．１〜１ｍｍが望ましい
ことが判った。平均孔径が０．１ｍｍ以下の場合には、
捕集効率としては優れているが、短時間に通気抵抗が大
きくなり、エンジンへの背圧が短時間に前記の３０ＫＰ
ａを超え、エンジンへの負担が大きくなり、好ましくな
い。平均孔径が１ｍｍ以上では、フィルタエレメントを
素通りする率が増え、初期もしくは、再生処理直後の捕
集効率が不十分となり、６０％以上の捕集効率は達成で
きない。
【００１９】さらに、前記多孔体をフィルタに使用する
場合の厚み方向での空孔数について調べた。フィルタエ
レメント厚み方向に存在する０．１〜１ｍｍの空孔の平
均数（厚み方向で横切る直線において、空孔が少しでも
かかれば、１個と数える）が１０個以下では、捕集効率
が低くなり、好ましくないことが判った。
場合の厚み方向での空孔数について調べた。フィルタエ
レメント厚み方向に存在する０．１〜１ｍｍの空孔の平
均数（厚み方向で横切る直線において、空孔が少しでも
かかれば、１個と数える）が１０個以下では、捕集効率
が低くなり、好ましくないことが判った。
【００２０】また、３次元構造多孔体により形成された
フィルタエレメントの濾過部における金属骨格の占める
体積充填率が１０％以下と小さいと排気ガスが骨格に衝
突し、付着する確率が少なくなり、また、捕集される確
率も小さくなるため好ましくない。反対に４０％以上な
らば、骨格の濾過部に占める体積量が大きいことから、
捕集効率向上にはよいが、圧力損失が大きくなるため、
４０％以下が好ましいことが判った。
フィルタエレメントの濾過部における金属骨格の占める
体積充填率が１０％以下と小さいと排気ガスが骨格に衝
突し、付着する確率が少なくなり、また、捕集される確
率も小さくなるため好ましくない。反対に４０％以上な
らば、骨格の濾過部に占める体積量が大きいことから、
捕集効率向上にはよいが、圧力損失が大きくなるため、
４０％以下が好ましいことが判った。
【００２１】さらに、トラップを取り付けるエンジンの
排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気ガス流入
表面積が４００ｃｍ2 以下であるならば、パティキュレ
ートがフィルタエレメントを透過する入り口が小さいこ
とになり、同じ排気量で考えた場合、濾過部を透過する
排気ガスの透過速度が速くなり、圧力損失が増加するた
め、好ましくない。
排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントの排気ガス流入
表面積が４００ｃｍ2 以下であるならば、パティキュレ
ートがフィルタエレメントを透過する入り口が小さいこ
とになり、同じ排気量で考えた場合、濾過部を透過する
排気ガスの透過速度が速くなり、圧力損失が増加するた
め、好ましくない。
【００２２】さらに、前記の構成に加えて本発明者ら
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投
影幅（金属骨格の切断面における辺の投影長さ）とフィ
ルタ性能の関係について追求した結果、骨格の断面投影
幅が２０μｍ以上ならば、さらに良好な性能を示すこと
を見いだした。２０μｍ以下では、パティキュレートが
金属骨格と衝突せずに透過する場合が増え、捕集効率が
小さくなるため、骨格の断面投影幅は２０μｍ以上が好
ましい。
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投
影幅（金属骨格の切断面における辺の投影長さ）とフィ
ルタ性能の関係について追求した結果、骨格の断面投影
幅が２０μｍ以上ならば、さらに良好な性能を示すこと
を見いだした。２０μｍ以下では、パティキュレートが
金属骨格と衝突せずに透過する場合が増え、捕集効率が
小さくなるため、骨格の断面投影幅は２０μｍ以上が好
ましい。
【００２３】さらに、前記の構成に加えて、本発明者ら
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の表面粗
さＲｍａｘと捕集性能および圧力損失との関係について
追求した結果、骨格表面の表面粗さがＲｍａｘ０．２μ
ｍ以上の３次元網状構造多孔体を使用することにより優
れたフィルタ性能が得られることが判った。金属骨格の
表面粗さがＲｍａｘ０．２μｍ以下では一旦捕集されか
かったパティキュレートが続いてくる排気ガスにより、
吹き飛ばされてしまい、最終的に捕集される割合が小さ
くなってしまい、好ましくない。パティキュレートはＲ
ｍａｘが大きい程、初期の捕集性能は良好であるから、
捕集・堆積されるに従い、次第に骨格表面の影響は受け
なくなる傾向が見られた。骨格表面の粗さコントロール
は、捕集開始初期から捕集率を向上させるのに有効な手
段になることが判った。
は、３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の表面粗
さＲｍａｘと捕集性能および圧力損失との関係について
追求した結果、骨格表面の表面粗さがＲｍａｘ０．２μ
ｍ以上の３次元網状構造多孔体を使用することにより優
れたフィルタ性能が得られることが判った。金属骨格の
表面粗さがＲｍａｘ０．２μｍ以下では一旦捕集されか
かったパティキュレートが続いてくる排気ガスにより、
吹き飛ばされてしまい、最終的に捕集される割合が小さ
くなってしまい、好ましくない。パティキュレートはＲ
ｍａｘが大きい程、初期の捕集性能は良好であるから、
捕集・堆積されるに従い、次第に骨格表面の影響は受け
なくなる傾向が見られた。骨格表面の粗さコントロール
は、捕集開始初期から捕集率を向上させるのに有効な手
段になることが判った。
【００２４】
【実施例】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化用
パティキュレートトラップは、上記のような観点から以
下に示すような３次元網状構造多孔体を用いたトラップ
構造とし、具体的には、本発明は次のような構成を採
る。一例を図をもって、説明する。
パティキュレートトラップは、上記のような観点から以
下に示すような３次元網状構造多孔体を用いたトラップ
構造とし、具体的には、本発明は次のような構成を採
る。一例を図をもって、説明する。
【００２５】図２および図３はそれぞれ、フィルタエレ
メントの１例で、図２は耐熱性金属からなる３次元網状
構造多孔体シート１０を渦巻状に捲回したフィルタエレ
メント４の斜視図、図３は３次元網状構造多孔体シート
１０を同心状に重ねて形成したフィルタエレメント５の
斜視図を示す。図７（Ａ）（Ｂ）はフィルタエレメント
１７が１本、トラップ１２内に装着された例で、それぞ
れトラップの縦断正面図、トラップ長手方向の中央部縦
断側面図を示す。また、図８（Ａ）（Ｂ）はフィルタエ
レメント１１７が複数本、容器１１２内に装着された例
であり、それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部の縦断側面図である。
メントの１例で、図２は耐熱性金属からなる３次元網状
構造多孔体シート１０を渦巻状に捲回したフィルタエレ
メント４の斜視図、図３は３次元網状構造多孔体シート
１０を同心状に重ねて形成したフィルタエレメント５の
斜視図を示す。図７（Ａ）（Ｂ）はフィルタエレメント
１７が１本、トラップ１２内に装着された例で、それぞ
れトラップの縦断正面図、トラップ長手方向の中央部縦
断側面図を示す。また、図８（Ａ）（Ｂ）はフィルタエ
レメント１１７が複数本、容器１１２内に装着された例
であり、それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部の縦断側面図である。
【００２６】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップは、ディーゼルエンジンか
ら排出されるパティキュレートを排気系中で捕集し、除
去するトラップで、ディーゼルエンジン排気ガス流入入
口１３あるいは１１３とガス流出出口１４あるいは１１
４を有する容器１２あるいは１１２内にフィルタエレメ
ント１７あるいは１１７が装着されており、フィルタエ
レメント１７あるいは１１７が連通気孔を有する耐熱性
金属骨格からなる３次元網状構造多孔体１あるいは１１
１から形成された例えば、図２の渦巻状同体４あるいは
図３の同心円状筒体５であり、図７のように１本あるい
は図８のように複数本が前記容器１２あるいは１１２内
に装着され、各筒体の一方の端部外周面と前記容器の内
周面との間に形成される空間と各筒体の他方の端面開口
とを閉塞部１８、１１８にそれぞれ閉塞して形成された
構成にされている。
用パティキュレートトラップは、ディーゼルエンジンか
ら排出されるパティキュレートを排気系中で捕集し、除
去するトラップで、ディーゼルエンジン排気ガス流入入
口１３あるいは１１３とガス流出出口１４あるいは１１
４を有する容器１２あるいは１１２内にフィルタエレメ
ント１７あるいは１１７が装着されており、フィルタエ
レメント１７あるいは１１７が連通気孔を有する耐熱性
金属骨格からなる３次元網状構造多孔体１あるいは１１
１から形成された例えば、図２の渦巻状同体４あるいは
図３の同心円状筒体５であり、図７のように１本あるい
は図８のように複数本が前記容器１２あるいは１１２内
に装着され、各筒体の一方の端部外周面と前記容器の内
周面との間に形成される空間と各筒体の他方の端面開口
とを閉塞部１８、１１８にそれぞれ閉塞して形成された
構成にされている。
【００２７】上記本発明のディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気
系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエレ
メントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタエ
レメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３
次元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均孔径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における金属骨格の占める体積充填率が１０〜
４０％であり、取り付けようとするエンジンの排気量１
Ｌあたりのフィルタのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であるように構成されていることを特徴とする。
浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気
系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエレ
メントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタエ
レメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３
次元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均孔径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における金属骨格の占める体積充填率が１０〜
４０％であり、取り付けようとするエンジンの排気量１
Ｌあたりのフィルタのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であるように構成されていることを特徴とする。
【００２８】さらに、捕集時の背圧を抑制し、捕集効率
を上げるため、フィルタエレメントのガス流入表面積を
大きくするための具体例の一つを図９（Ａ）（Ｂ）に示
す。それぞれ、トラップの縦断正面図、およびトラップ
の長手方向中央部縦断側面図である。
を上げるため、フィルタエレメントのガス流入表面積を
大きくするための具体例の一つを図９（Ａ）（Ｂ）に示
す。それぞれ、トラップの縦断正面図、およびトラップ
の長手方向中央部縦断側面図である。
【００２９】図９（Ａ）（Ｂ）では、パティキュレート
トラップが、連通空孔２を有する耐熱性金属からなる３
次元網状構造多孔体２１１からなるフィルタエレメント
２１７と容器２１２からなり、３次元網状構造多孔体に
よって形成した径の異なる複数本の筒体のフィルタエレ
メント２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃが各筒体間に所定
の隙間をあけて同心状に容器２１２内に装着され、最も
外側に位置する筒体の一端の外周面と容器の内周面との
間に形成される空間と、各筒体間に形成される一端の隙
間と、最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれ、
ガス流入口側２１３とガス流出口側２１４において閉塞
部材２１８にて互い違いになるように閉塞されて構成さ
れている。
トラップが、連通空孔２を有する耐熱性金属からなる３
次元網状構造多孔体２１１からなるフィルタエレメント
２１７と容器２１２からなり、３次元網状構造多孔体に
よって形成した径の異なる複数本の筒体のフィルタエレ
メント２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃが各筒体間に所定
の隙間をあけて同心状に容器２１２内に装着され、最も
外側に位置する筒体の一端の外周面と容器の内周面との
間に形成される空間と、各筒体間に形成される一端の隙
間と、最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれ、
ガス流入口側２１３とガス流出口側２１４において閉塞
部材２１８にて互い違いになるように閉塞されて構成さ
れている。
【００３０】上記の本発明のディーゼルエンジン排気ガ
ス浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排
気系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエ
レメントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタ
エレメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる
３次元網状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み
方向の空孔の平均数が１０個以上であり、前記多孔体か
らなるフィルタエレメントの濾過部における金属骨格の
占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラップを取
り付けるエンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメ
ントの排気ガス流入表面積が４００ｃｍ2 以上であり、
前記の構成で作製した１本あるいは複数本のフィルタエ
レメントの筒体が、各筒体間に所定の隙間をあけて同心
上にトラップ内に装着され、最も外側に位置する筒体の
一端の外周面と容器の内周面との間に形成される空間
と、各筒体間に形成される一端の隙間と、最も内側に位
置する筒体の端面開口をそれぞれガス流入口側とガス流
出口側において互い違いになるように閉塞して形成され
たトラップが容器内に装着された構成とされていること
を特徴とする。
ス浄化用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排
気系の途中に設置された容器とこの容器内にフィルタエ
レメントが装着されたトラップにおいて、前記フィルタ
エレメントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる
３次元網状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔
の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み
方向の空孔の平均数が１０個以上であり、前記多孔体か
らなるフィルタエレメントの濾過部における金属骨格の
占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラップを取
り付けるエンジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメ
ントの排気ガス流入表面積が４００ｃｍ2 以上であり、
前記の構成で作製した１本あるいは複数本のフィルタエ
レメントの筒体が、各筒体間に所定の隙間をあけて同心
上にトラップ内に装着され、最も外側に位置する筒体の
一端の外周面と容器の内周面との間に形成される空間
と、各筒体間に形成される一端の隙間と、最も内側に位
置する筒体の端面開口をそれぞれガス流入口側とガス流
出口側において互い違いになるように閉塞して形成され
たトラップが容器内に装着された構成とされていること
を特徴とする。
【００３１】さらに、フィルタエレメントの排気ガス流
入表面積を大きくするための具体例を図４（Ａ）（Ｂ）
に示す。それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部縦断側面図である。
入表面積を大きくするための具体例を図４（Ａ）（Ｂ）
に示す。それぞれトラップの縦断正面図およびトラップ
長手方向中央部縦断側面図である。
【００３２】図４（Ａ）（Ｂ）に示すパティキュレート
捕集体３２５が、連通空孔２を有する耐熱性金属からな
る３次元網状構造多孔体３１１を用いて周方向に波形に
形成された筒体のフィルタエレメント３１７が容器３１
２内に装着され、その筒体の一端の端面開口と、他端の
外周面と容器内周面との間に形成される空間とを閉塞部
材３１８を用いて閉塞して形成されて構成されている。
捕集体３２５が、連通空孔２を有する耐熱性金属からな
る３次元網状構造多孔体３１１を用いて周方向に波形に
形成された筒体のフィルタエレメント３１７が容器３１
２内に装着され、その筒体の一端の端面開口と、他端の
外周面と容器内周面との間に形成される空間とを閉塞部
材３１８を用いて閉塞して形成されて構成されている。
【００３３】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、前記フィルタエレ
メントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次
元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均径が
０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔の
平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメントを
構成する前記フィルタエレメントの濾過部における金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラッ
プを取り付けようとするエンジン排気量１Ｌあたりのフ
ィルタエレメントへのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であることを特徴とするディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップで、周方向に波形に成
形された筒体が容器内に装着され、この筒体の一端の端
面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形成され
る空間とを閉塞して形成されたフィルタエレメントが装
着された構成となっていることを特徴とする。
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、前記フィルタエレ
メントが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次
元網状構造多孔体から形成され、前記空孔の平均径が
０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔の
平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメントを
構成する前記フィルタエレメントの濾過部における金属
骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、トラッ
プを取り付けようとするエンジン排気量１Ｌあたりのフ
ィルタエレメントへのガス流入表面積が４００ｃｍ2 以
上であることを特徴とするディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップで、周方向に波形に成
形された筒体が容器内に装着され、この筒体の一端の端
面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形成され
る空間とを閉塞して形成されたフィルタエレメントが装
着された構成となっていることを特徴とする。
【００３４】さらに、フィルタエレメントの排気ガス流
入面積を大きくするための別の具体的構成例を図５
（Ａ）（Ｂ）、図６（Ａ）（Ｂ）に示す。図５（Ａ）
（Ｂ）と図６（Ａ）（Ｂ）はそれぞれトラップの縦断正
面図とトラップの長手方向中央部縦断側面図である。具
体例では、パティキュレートトラップが、連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体４１
１、５１１からなるフィルタエレメント４２５、５２５
と容器４１２、５１２からなり、軸方向に波形に成形さ
れた筒体のフィルタエレメント４２５あるいは５２５が
容器４１２もしくは５１２内に装着され、この筒体の一
端の端面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形
成される空間とをシール部材４１８、５１８で閉塞して
形成されて構成されている。
入面積を大きくするための別の具体的構成例を図５
（Ａ）（Ｂ）、図６（Ａ）（Ｂ）に示す。図５（Ａ）
（Ｂ）と図６（Ａ）（Ｂ）はそれぞれトラップの縦断正
面図とトラップの長手方向中央部縦断側面図である。具
体例では、パティキュレートトラップが、連通空孔２を
有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体４１
１、５１１からなるフィルタエレメント４２５、５２５
と容器４１２、５１２からなり、軸方向に波形に成形さ
れた筒体のフィルタエレメント４２５あるいは５２５が
容器４１２もしくは５１２内に装着され、この筒体の一
端の端面開口と、他端の外周面と容器内周面との間に形
成される空間とをシール部材４１８、５１８で閉塞して
形成されて構成されている。
【００３５】本発明のディーゼルエンジン排気ガス浄化
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、フィルタエレメン
トが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網
状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔の平均径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における前記金属骨格の占める体積充填率が１
０〜４０％であり、トラップを取り付けようとするエン
ジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントのガス流
入表面積が４００ｃｍ2 以上であることを特徴とするデ
ィーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラ
ップで、軸方向に波形に成形された筒体を容器内に装着
され、この筒体の一端の端面開口と、他端の外周面と容
器内周面との間に形成される空間とを閉塞して形成され
たパティキュレートフィルタが装着された構成となって
いることを特徴とする。
用パティキュレートトラップの具体的要旨は、排気系の
途中に設置された容器と、この容器内にフィルタエレメ
ントを装着されたトラップにおいて、フィルタエレメン
トが連通空孔を有する耐熱性金属骨格からなる３次元網
状構造多孔体から形成され、前記多孔体の空孔の平均径
が０．１〜１ｍｍで、かつ前記多孔体の厚み方向の空孔
の平均数が１０個以上であり、前記フィルタエレメント
の濾過部における前記金属骨格の占める体積充填率が１
０〜４０％であり、トラップを取り付けようとするエン
ジンの排気量１Ｌあたりのフィルタエレメントのガス流
入表面積が４００ｃｍ2 以上であることを特徴とするデ
ィーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラ
ップで、軸方向に波形に成形された筒体を容器内に装着
され、この筒体の一端の端面開口と、他端の外周面と容
器内周面との間に形成される空間とを閉塞して形成され
たパティキュレートフィルタが装着された構成となって
いることを特徴とする。
【００３６】さらに、上記の本発明の構成において、フ
ィルタエレメントが、連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合
金骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好まし
くは、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：２０〜５０重量
％であることを特徴とする。
ィルタエレメントが、連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合
金骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好まし
くは、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：２０〜５０重量
％であることを特徴とする。
【００３７】フィルタエレメントにＮｉ基耐熱性Ｎｉ−
Ｃｒ合金からなる３次元網状構造多孔体を使用すること
により、捕集したパティキュレートを燃焼除去する再生
時に問題となっていた溶損やクラックの心配もなく、十
分繰り返し捕集・再生の繰り返しに耐えることが判っ
た。再生時には、パティキュレートの燃焼熱により８０
０℃以上に温度上昇するため、Ｃｒ元素の添加によりＣ
ｒの安定酸化被膜を形成するからである。Ｃｒ量が２０
重量％以下では、酸化に対して安定な酸化被膜の形成
は、見られず効果がない。Ｃｒ５０％以上添加しても、
その効果は見られないため、上記範囲が望ましい範囲で
ある。
Ｃｒ合金からなる３次元網状構造多孔体を使用すること
により、捕集したパティキュレートを燃焼除去する再生
時に問題となっていた溶損やクラックの心配もなく、十
分繰り返し捕集・再生の繰り返しに耐えることが判っ
た。再生時には、パティキュレートの燃焼熱により８０
０℃以上に温度上昇するため、Ｃｒ元素の添加によりＣ
ｒの安定酸化被膜を形成するからである。Ｃｒ量が２０
重量％以下では、酸化に対して安定な酸化被膜の形成
は、見られず効果がない。Ｃｒ５０％以上添加しても、
その効果は見られないため、上記範囲が望ましい範囲で
ある。
【００３８】さらに、上記の本発明の構成において、フ
ィルタエレメントが連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合金
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好ましく
は、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：１５〜５０重量
％、Ａｌ：１〜６重量％であることを特徴とする。上記
範囲から外れた組成の場合、耐熱性が悪くなり、長期の
捕集・再生の繰り返しに対する耐久性にかけることが判
った。Ａｌの添加は、Ｃｒだけ添加した場合より耐熱性
の向上に役立つ有効な元素であるが、Ｃｒの添加に加え
て、１％以上のＡｌ添加で、酸化に対して安定な酸化被
膜を形成し、耐熱性に寄与するが、６％以上のＡｌ添加
はＮｉ元素とＡｌ元素が脆い金属間化合物を形成するた
め、加工性が悪くなり、特に曲げ加工ができずに折れ
る。Ａｌ６％以内の添加なら、十分に加工性があり、例
えば円筒状のフィルタエレメントを形成するのには、全
くさしつかえがなかった。さらに、排気ガス中には硫酸
ミストが存在しており、Ａｌの酸化被膜は耐硫酸性にも
抵抗力があり、特に、トラップに対する長期信頼性が必
要な場合には、フィルタエレメントとして、上記の組成
のＮｉ基耐熱性Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網
状構造多孔体を用いたフィルタエレメントを使用するこ
とが望ましい。
ィルタエレメントが連通空孔を有するＮｉ基耐熱性合金
骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、好ましく
は、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：１５〜５０重量
％、Ａｌ：１〜６重量％であることを特徴とする。上記
範囲から外れた組成の場合、耐熱性が悪くなり、長期の
捕集・再生の繰り返しに対する耐久性にかけることが判
った。Ａｌの添加は、Ｃｒだけ添加した場合より耐熱性
の向上に役立つ有効な元素であるが、Ｃｒの添加に加え
て、１％以上のＡｌ添加で、酸化に対して安定な酸化被
膜を形成し、耐熱性に寄与するが、６％以上のＡｌ添加
はＮｉ元素とＡｌ元素が脆い金属間化合物を形成するた
め、加工性が悪くなり、特に曲げ加工ができずに折れ
る。Ａｌ６％以内の添加なら、十分に加工性があり、例
えば円筒状のフィルタエレメントを形成するのには、全
くさしつかえがなかった。さらに、排気ガス中には硫酸
ミストが存在しており、Ａｌの酸化被膜は耐硫酸性にも
抵抗力があり、特に、トラップに対する長期信頼性が必
要な場合には、フィルタエレメントとして、上記の組成
のＮｉ基耐熱性Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網
状構造多孔体を用いたフィルタエレメントを使用するこ
とが望ましい。
【００３９】さらに、本発明では、例えば図１０に示す
ように上記パティキュレートトラップに電気ヒータを設
けることができる。パティキュレートが一定量捕集され
た後、電気ヒータにより、パティキュレートを燃焼除去
できるように電気ヒータをフィルタの前面あるいは後ろ
面、あるいは筒状フィルタの外周に、もしくは内周に設
置してよく、さらに電気ヒータを金属多孔体からなる筒
状フィルタの内部に埋設してもよい。消費電力と燃焼効
率とのバランスを考えてとりつけることができる。
ように上記パティキュレートトラップに電気ヒータを設
けることができる。パティキュレートが一定量捕集され
た後、電気ヒータにより、パティキュレートを燃焼除去
できるように電気ヒータをフィルタの前面あるいは後ろ
面、あるいは筒状フィルタの外周に、もしくは内周に設
置してよく、さらに電気ヒータを金属多孔体からなる筒
状フィルタの内部に埋設してもよい。消費電力と燃焼効
率とのバランスを考えてとりつけることができる。
【００４０】以下、この発明の試験例について説明す
る。
る。
【００４１】（試験例１）６，４Ｌ、６気筒の直噴射式
のディーゼルエンジンの排気系に図１１に示すようにト
ラップと再生ガス供給装置を取り付けた。図８（Ａ）
（Ｂ）にディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップの概要図例を示す。図８（Ａ）は、パテ
ィキュレートトラップの縦断面正面図で、図８（Ｂ）は
トラップの長手方向中央部縦断面側面図である。図８に
示すようにフィルタエレメント１１７と収納容器１１２
からなる。再生用ガス供給装置は軽油バーナーにより６
００−９００℃の熱風が発生でき、排気ガスがトラップ
からきりかえられ、バイパスされると再生用ホットガス
がトラップに供給できるようになっている。図１１にお
いて、符号１０１はエンジン、１２５はトラップ、１０
２は再生ガス供給装置、１０３は排気管、１０７はバイ
パスをそれぞれ示している。ディーゼルエンジン排気の
入口１１３と出口１１４を有するフィルタ収納容器１１
６とその容器内にフィルタエレメント１１７が装着され
ている、ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップ１２５の構成とした。
のディーゼルエンジンの排気系に図１１に示すようにト
ラップと再生ガス供給装置を取り付けた。図８（Ａ）
（Ｂ）にディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップの概要図例を示す。図８（Ａ）は、パテ
ィキュレートトラップの縦断面正面図で、図８（Ｂ）は
トラップの長手方向中央部縦断面側面図である。図８に
示すようにフィルタエレメント１１７と収納容器１１２
からなる。再生用ガス供給装置は軽油バーナーにより６
００−９００℃の熱風が発生でき、排気ガスがトラップ
からきりかえられ、バイパスされると再生用ホットガス
がトラップに供給できるようになっている。図１１にお
いて、符号１０１はエンジン、１２５はトラップ、１０
２は再生ガス供給装置、１０３は排気管、１０７はバイ
パスをそれぞれ示している。ディーゼルエンジン排気の
入口１１３と出口１１４を有するフィルタ収納容器１１
６とその容器内にフィルタエレメント１１７が装着され
ている、ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュ
レートトラップ１２５の構成とした。
【００４２】本実施例の図８（Ａ）（Ｂ）についてさら
に詳しく述べるなら、３次元網状構造多孔体１によって
形成した筒体のフィルタエレメント１１７がガスの流れ
方向に沿うようにフィルタエレメント収納容器１１２内
に均等に収容し、各筒体１１７のガス流出口１１４側の
端部外周面と収納容器１１２内周面との間に形成される
空間と、各筒体１７のガス流入口１１３側の端面開口と
をそれぞれシール部材１１８によって閉塞されたもので
あり、排気ガスは、図８（Ａ）の矢印で示すように、筒
体１１７の内面側から筒体１１７の外面側に通過するよ
うに流路が形成されている。フィルタエレメントの壁を
排気ガスが通過する際にパティキュレートが捕集・濾過
され清浄ガスが、トラップ外に排出される構成にしてい
る。
に詳しく述べるなら、３次元網状構造多孔体１によって
形成した筒体のフィルタエレメント１１７がガスの流れ
方向に沿うようにフィルタエレメント収納容器１１２内
に均等に収容し、各筒体１１７のガス流出口１１４側の
端部外周面と収納容器１１２内周面との間に形成される
空間と、各筒体１７のガス流入口１１３側の端面開口と
をそれぞれシール部材１１８によって閉塞されたもので
あり、排気ガスは、図８（Ａ）の矢印で示すように、筒
体１１７の内面側から筒体１１７の外面側に通過するよ
うに流路が形成されている。フィルタエレメントの壁を
排気ガスが通過する際にパティキュレートが捕集・濾過
され清浄ガスが、トラップ外に排出される構成にしてい
る。
【００４３】フィルタエレメントは耐熱性金属からなる
３次元網状構造多孔体（例えば、住友電工製の金属多孔
体：セルメット）から構成される。セルメットは、導電
性処理した３次元連通空孔を持つウレタン樹脂フォーム
に、Ｎｉ電気メッキした後、熱処理により樹脂成分を燃
焼除去させて形成されたＮｉ材質を基本材質とし、さら
にクロマイジング処理により合金化し、Ｎｉ：６５重量
％、Ｃｒ：３５重量％のＮｉ−Ｃｒ合金とした３次元網
状構造多孔体を使用した。３次元網状構造多孔体の金属
シートを図３に示すように、渦巻状に捲回して円筒状に
成形したフィルタエレメントをトラップ容器内に１本〜
７本装着した。排気ガスは筒体の内側の空間に導入し、
フィルタエレメントの壁を通過してパイプ外側へ流れる
ようにガス流入と反対側の端面はガスケットおよび鉄板
でシールされている。さらに、ディーゼル排気ガスの清
浄化への影響を調べるために、フィルタの構成を変え
た。フィルタエレメントの厚みは１０ｍｍとし、フィル
タエレメントの厚さ方向の金属多孔体の体積充填率を巻
数や圧縮加工度を変えることにより、５〜４５％とし
た。こうすることにより、さらに、厚さ方向での空孔数
も変えた。表１〜３に実験に使用したフィルタエレメン
トの構成を表４〜６に比較例の構成を示す。表７に実施
例で得られた特性を示した。さらに、表８に比較例で得
られた特性を示した。なお、本実施例および比較例で
は、表面粗さＲｍａｘが０．２μｍ以上のＮｉ−Ｃｒ合
金からなる住友電工製３次元網状構造多孔体を使用し
た。
３次元網状構造多孔体（例えば、住友電工製の金属多孔
体：セルメット）から構成される。セルメットは、導電
性処理した３次元連通空孔を持つウレタン樹脂フォーム
に、Ｎｉ電気メッキした後、熱処理により樹脂成分を燃
焼除去させて形成されたＮｉ材質を基本材質とし、さら
にクロマイジング処理により合金化し、Ｎｉ：６５重量
％、Ｃｒ：３５重量％のＮｉ−Ｃｒ合金とした３次元網
状構造多孔体を使用した。３次元網状構造多孔体の金属
シートを図３に示すように、渦巻状に捲回して円筒状に
成形したフィルタエレメントをトラップ容器内に１本〜
７本装着した。排気ガスは筒体の内側の空間に導入し、
フィルタエレメントの壁を通過してパイプ外側へ流れる
ようにガス流入と反対側の端面はガスケットおよび鉄板
でシールされている。さらに、ディーゼル排気ガスの清
浄化への影響を調べるために、フィルタの構成を変え
た。フィルタエレメントの厚みは１０ｍｍとし、フィル
タエレメントの厚さ方向の金属多孔体の体積充填率を巻
数や圧縮加工度を変えることにより、５〜４５％とし
た。こうすることにより、さらに、厚さ方向での空孔数
も変えた。表１〜３に実験に使用したフィルタエレメン
トの構成を表４〜６に比較例の構成を示す。表７に実施
例で得られた特性を示した。さらに、表８に比較例で得
られた特性を示した。なお、本実施例および比較例で
は、表面粗さＲｍａｘが０．２μｍ以上のＮｉ−Ｃｒ合
金からなる住友電工製３次元網状構造多孔体を使用し
た。
【００４４】本試験例で使用するフィルタエレメントに
おいて、排気量１Ｌあたりのガス流入表面積を以下のよ
うに定義する。フィルタエレメントの数をＮ、フィルタ
エレメントの流入側面側の半径をＲ、エレメントの長さ
をＬとすると、 Ｓ＝２πＲＮＬ／Ｖ
おいて、排気量１Ｌあたりのガス流入表面積を以下のよ
うに定義する。フィルタエレメントの数をＮ、フィルタ
エレメントの流入側面側の半径をＲ、エレメントの長さ
をＬとすると、 Ｓ＝２πＲＮＬ／Ｖ
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
【表３】
【００４８】
【表４】
【００４９】
【表５】
【００５０】
【表６】
【００５１】
【表７】
【００５２】
【表８】
【００５３】トラップなしでパティキュレート排出量は
０．５４ｇ／ＨＰ・Ｈｒだったのに対し、実施例１から
実施例１４では、２０サイクル後、０．１ｇ／ＨＰ・Ｈ
ｒ以下であった。さらに、２０サイクル平均の捕集効率
は６０％以上と十分米国ＥＰＡの１９９４年規制値を満
足することがわかった。比較例２９、３４、３６、４１
は、平均空孔径の大きさが０．０８ｍｍと小さいため、
捕集効率は高い性能を示し、排出ガス規制値を満足する
ものの、背圧が高く、エンジンにとって好ましくない。
比較例２２、２７、２９、３４、３６、４１では２０サ
イクル後、排出量は低減できているが、圧力損失が高く
なってしまい、好ましい構造ではないことがわかった。
さらに、繰り返しサイクル数２０回終了後、エンジン排
気をトラップ装置からバイパスさせ、トラップには再生
用ホットガス供給装置から平均温度７００℃の加熱空気
を２ｍ3 ／ｍｉｎの流量で約１５分送り込み、捕集され
たパティキュレートを燃焼させることによって再生し
た。再生後のフィルタの圧力損失は急激に低下し、ほ
ぼ、初期圧の１〜２ＫＰａ前後の値に低下することが観
察された。これは、排気フィルタ内に捕集されていたパ
ティキュレートが燃焼消滅して排気ガスフィルタの再生
が良好におこなわれたことを示している。さらに、再生
後のパティキュレートフィルタは溶解、亀裂や極端な酸
化や腐食は観察されなかった。この後、再度排気回路を
切り替えて、排気テストを行った。繰り返しサイクル数
２０回行った後、再度排気回路を再生用ホットガス供給
回路に切り替え、上述の再生を実施した。
０．５４ｇ／ＨＰ・Ｈｒだったのに対し、実施例１から
実施例１４では、２０サイクル後、０．１ｇ／ＨＰ・Ｈ
ｒ以下であった。さらに、２０サイクル平均の捕集効率
は６０％以上と十分米国ＥＰＡの１９９４年規制値を満
足することがわかった。比較例２９、３４、３６、４１
は、平均空孔径の大きさが０．０８ｍｍと小さいため、
捕集効率は高い性能を示し、排出ガス規制値を満足する
ものの、背圧が高く、エンジンにとって好ましくない。
比較例２２、２７、２９、３４、３６、４１では２０サ
イクル後、排出量は低減できているが、圧力損失が高く
なってしまい、好ましい構造ではないことがわかった。
さらに、繰り返しサイクル数２０回終了後、エンジン排
気をトラップ装置からバイパスさせ、トラップには再生
用ホットガス供給装置から平均温度７００℃の加熱空気
を２ｍ3 ／ｍｉｎの流量で約１５分送り込み、捕集され
たパティキュレートを燃焼させることによって再生し
た。再生後のフィルタの圧力損失は急激に低下し、ほ
ぼ、初期圧の１〜２ＫＰａ前後の値に低下することが観
察された。これは、排気フィルタ内に捕集されていたパ
ティキュレートが燃焼消滅して排気ガスフィルタの再生
が良好におこなわれたことを示している。さらに、再生
後のパティキュレートフィルタは溶解、亀裂や極端な酸
化や腐食は観察されなかった。この後、再度排気回路を
切り替えて、排気テストを行った。繰り返しサイクル数
２０回行った後、再度排気回路を再生用ホットガス供給
回路に切り替え、上述の再生を実施した。
【００５４】以上の捕集・再生テストを繰り返し、合計
３００回の再生を行った。３００回の再生繰り返しに対
して、本発明のトラップ構造では圧力損失の増加変化も
なく、また厳密なコントロールをしない再生方法でもダ
メージを受けることもなく、極めて優れていることが判
った。繰り返し数３００回再生しても、再生直後の圧力
損失はほぼ捕集前の初期値１〜２ＫＰａ前後を保持して
いた。さらに、１００回再生後のフィルタエレメントを
観察調査した結果、溶解、亀裂など外的損傷は見られず
又、機械的劣化も見られなかった。
３００回の再生を行った。３００回の再生繰り返しに対
して、本発明のトラップ構造では圧力損失の増加変化も
なく、また厳密なコントロールをしない再生方法でもダ
メージを受けることもなく、極めて優れていることが判
った。繰り返し数３００回再生しても、再生直後の圧力
損失はほぼ捕集前の初期値１〜２ＫＰａ前後を保持して
いた。さらに、１００回再生後のフィルタエレメントを
観察調査した結果、溶解、亀裂など外的損傷は見られず
又、機械的劣化も見られなかった。
【００５５】また、再生時のフィルタエレメントの各部
の温度を測定モニタしていたが、最高温度は８５０℃で
あったが、最大３分以内に降温し、燃焼が完了したこと
を示した。
の温度を測定モニタしていたが、最高温度は８５０℃で
あったが、最大３分以内に降温し、燃焼が完了したこと
を示した。
【００５６】本試験例では、排気ガスの流れをフィルタ
エレメントの外周から内周になる構造での例を示した
が、試験例１と同じ構造で、逆に内面側から外周側に向
けて排気ガスの流れを作ったトラップでも捕集効率６０
％以上、排気中パティキュレート濃度は０．０８ｇ／Ｈ
Ｐ・Ｈｒ以下であり、十分規制を満足する結果が得られ
た。さらに、３００回の再生後でもフィルタエレメント
には損傷は見られなかった。ＥＰＡ基準を満足する排出
量に抑えられていた。
エレメントの外周から内周になる構造での例を示した
が、試験例１と同じ構造で、逆に内面側から外周側に向
けて排気ガスの流れを作ったトラップでも捕集効率６０
％以上、排気中パティキュレート濃度は０．０８ｇ／Ｈ
Ｐ・Ｈｒ以下であり、十分規制を満足する結果が得られ
た。さらに、３００回の再生後でもフィルタエレメント
には損傷は見られなかった。ＥＰＡ基準を満足する排出
量に抑えられていた。
【００５７】さらに、試験例１では、筒状フィルタエレ
メントを１〜７本、フィルタエレメント収納容器に装着
した結果について示したが、さらに、図９（Ａ）（Ｂ）
に示すようにフィルタエレメント２１７として連通気孔
を持つ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体シート
１０を用いて形成した径の異なる複数本の筒体２１７
ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に形成される一端の
隙間と最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれガ
ス流入口側２１３とガス流出口側２１４において互い違
いになるように閉塞したパティキュレートトラップ２２
５でもよい。こうすることにより、試験例１と同一容器
サイズで考えた場合、限られた容器内でトラップを取り
付ける排気量１Ｌエンジンあたりのガス流入表面積を大
きく取れるたてめ、空間を有効に利用できる利点があ
る。
メントを１〜７本、フィルタエレメント収納容器に装着
した結果について示したが、さらに、図９（Ａ）（Ｂ）
に示すようにフィルタエレメント２１７として連通気孔
を持つ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体シート
１０を用いて形成した径の異なる複数本の筒体２１７
ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に形成される一端の
隙間と最も内側に位置する筒体の端面開口をそれぞれガ
ス流入口側２１３とガス流出口側２１４において互い違
いになるように閉塞したパティキュレートトラップ２２
５でもよい。こうすることにより、試験例１と同一容器
サイズで考えた場合、限られた容器内でトラップを取り
付ける排気量１Ｌエンジンあたりのガス流入表面積を大
きく取れるたてめ、空間を有効に利用できる利点があ
る。
【００５８】さらに、図９（Ａ）（Ｂ）の例において、
トラップの排気ガス流入側と流出側とを逆になるように
排気ガス流入口側２１３と排気ガス流出口側２１４とを
逆にし、排気ガスの流れを筒体の内側の外面側へ通過さ
せるようにしても、同一サイズのフィルタエレメントな
らば、１０％程度の捕集効率が低下するだけで、大きな
差は認められず、満足する性能を有するトラップが得ら
れた。
トラップの排気ガス流入側と流出側とを逆になるように
排気ガス流入口側２１３と排気ガス流出口側２１４とを
逆にし、排気ガスの流れを筒体の内側の外面側へ通過さ
せるようにしても、同一サイズのフィルタエレメントな
らば、１０％程度の捕集効率が低下するだけで、大きな
差は認められず、満足する性能を有するトラップが得ら
れた。
【００５９】（試験例２）（骨格断面の投影幅） ３次元網状構造多孔体を構成する金属骨格の断面投影幅
とフィルタ特性との関係について調べた。試験は、排気
量２．８Ｌの渦流式ディーゼルエンジンの排気系に図８
（Ａ）（Ｂ）に示すフィルタエレメントを有するトラッ
プ構造を用いた。実施例および比較例では骨格の断面投
影幅を換え、試験は、１８００ｒｐｍ、５ｋｇｆ・ｍで
３時間運転し、パティキュレートトラップを捕集し、捕
集量と圧力損失を調べた。骨格断面の投影幅は、空孔の
平均径および空孔数によっても変わるが、１７〜２５０
μｍ幅の３次元網状構造多孔体を使用した。表９に実験
に使用した各種パティキュレートトラップの実施例およ
び比較例の構成を示す。
とフィルタ特性との関係について調べた。試験は、排気
量２．８Ｌの渦流式ディーゼルエンジンの排気系に図８
（Ａ）（Ｂ）に示すフィルタエレメントを有するトラッ
プ構造を用いた。実施例および比較例では骨格の断面投
影幅を換え、試験は、１８００ｒｐｍ、５ｋｇｆ・ｍで
３時間運転し、パティキュレートトラップを捕集し、捕
集量と圧力損失を調べた。骨格断面の投影幅は、空孔の
平均径および空孔数によっても変わるが、１７〜２５０
μｍ幅の３次元網状構造多孔体を使用した。表９に実験
に使用した各種パティキュレートトラップの実施例およ
び比較例の構成を示す。
【００６０】表１０には試験例２での評価結果を実施例
および比較例に併せて示す。実施例において、３次元網
状構造多孔体に示すように、多孔体の空孔径が０．１〜
１．０μｍで、かつ３次元網状構造多孔体からなるフィ
ルタエレメントの厚み方向での空孔の平均数が１０個以
上で、フィルタの濾過部における多孔体に占める体積充
填率が１０〜４０％で、フィルタの排気ガス流入表面積
が４００ｃｍ 2 以上を満足した上で、さらに、形成する
金属骨格の断面幅が２０μｍ以上であるならば、いずれ
も十分な捕集量と過大な圧力損失にならないことを確認
した。前述の条件から外れる範囲では、十分な捕集量と
低い圧力損失を満足できなかった。
および比較例に併せて示す。実施例において、３次元網
状構造多孔体に示すように、多孔体の空孔径が０．１〜
１．０μｍで、かつ３次元網状構造多孔体からなるフィ
ルタエレメントの厚み方向での空孔の平均数が１０個以
上で、フィルタの濾過部における多孔体に占める体積充
填率が１０〜４０％で、フィルタの排気ガス流入表面積
が４００ｃｍ 2 以上を満足した上で、さらに、形成する
金属骨格の断面幅が２０μｍ以上であるならば、いずれ
も十分な捕集量と過大な圧力損失にならないことを確認
した。前述の条件から外れる範囲では、十分な捕集量と
低い圧力損失を満足できなかった。
【００６１】
【表９】
【００６２】
【表１０】
【００６３】（試験例３）（表面粗さ） ３次元網状構造多孔体の表面状態とフィルタ特性との関
係について調べた。
係について調べた。
【００６４】試験は、排気量２．８Ｌのディーゼルエン
ジンの排気系に取り付け、回転数１８００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで３時間、パティキュレートを捕集し
た。
ジンの排気系に取り付け、回転数１８００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで３時間、パティキュレートを捕集し
た。
【００６５】試験は図９（Ａ）（Ｂ）に示した同心円状
フィルタエレメントを有するトラップ構造を用いた。図
９（Ａ）はトラップの縦断正面図で、図９（Ｂ）はトラ
ップの長手方向中央部縦断面側面図である。パティキュ
レートトラップが、少なくとも、容器２１２と連通空孔
２を有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体２
１１からなるフィルタエレメント２１７と容器２１２か
らなり、径の異なる複数本の筒体のフィルタエレメント
２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に所定の隙間
を空けて同心上に該容器２１２内に装着され、最も外側
に位置する筒体の一端の隙間と最も内側に位置する筒体
の端面開口をそれぞれガス流入口側２１３とガス流出口
側２１４において互い違いになるように閉塞されて構成
されている。実験に用いたフィルタエレメントは、３次
元網状構造多孔体の金属シートを一定の曲率をもって作
製した。フィルタエレメントのサイズは、試験例１で示
したように、フィルタエレメントへの流入面積を考慮
し、構造設計した。平均孔径０．５ｍｍの３次元網状構
造多孔体連続シートで外径１４０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの
円筒、外径１１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、さらに、
外径８０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒を作製した。ガスが
流入する濾過部体積中に占める金属骨格の占める体積率
は１２．５％とした。フィルタエレメント部の有効長さ
は１５０ｍｍとし、図９（Ａ）に示すような排気ガスの
流れが生じるように片端はシール材と押え板により固定
・閉塞した。
フィルタエレメントを有するトラップ構造を用いた。図
９（Ａ）はトラップの縦断正面図で、図９（Ｂ）はトラ
ップの長手方向中央部縦断面側面図である。パティキュ
レートトラップが、少なくとも、容器２１２と連通空孔
２を有する耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体２
１１からなるフィルタエレメント２１７と容器２１２か
らなり、径の異なる複数本の筒体のフィルタエレメント
２１７ａ、２１７ｂ、２１７ｃを各筒体間に所定の隙間
を空けて同心上に該容器２１２内に装着され、最も外側
に位置する筒体の一端の隙間と最も内側に位置する筒体
の端面開口をそれぞれガス流入口側２１３とガス流出口
側２１４において互い違いになるように閉塞されて構成
されている。実験に用いたフィルタエレメントは、３次
元網状構造多孔体の金属シートを一定の曲率をもって作
製した。フィルタエレメントのサイズは、試験例１で示
したように、フィルタエレメントへの流入面積を考慮
し、構造設計した。平均孔径０．５ｍｍの３次元網状構
造多孔体連続シートで外径１４０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの
円筒、外径１１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒、さらに、
外径８０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円筒を作製した。ガスが
流入する濾過部体積中に占める金属骨格の占める体積率
は１２．５％とした。フィルタエレメント部の有効長さ
は１５０ｍｍとし、図９（Ａ）に示すような排気ガスの
流れが生じるように片端はシール材と押え板により固定
・閉塞した。
【００６６】試験に使用した耐熱性の多孔体は、住友電
工製のＮｉ基の３次元網状構造多孔体をクロマイジング
処理により合金化したＮｉ−Ｃｒ金属多孔体を使用し
た。
工製のＮｉ基の３次元網状構造多孔体をクロマイジング
処理により合金化したＮｉ−Ｃｒ金属多孔体を使用し
た。
【００６７】クロマイジング処理では、塩化クロムガス
が粉末から発生するため、発生する量をコントロール、
あるいは骨格に析出する速度をかえることができるた
め、通常のＣＶＤプロセスでよく経験するように、Ｎｉ
−Ｃｒ合金化金属多孔体の骨格表面状態も任意に変える
ことができる。Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金属多孔体を作
製する際にも粉末による合金化処理がなされる。この
時、少量ずつ原料ガスを発生させ、Ｎｉ基多孔体骨格表
面に析出させる過程を経ると、平滑な面が得られ、急激
に原料ガスを発生させると、骨格表面が粗れた表面状態
が得られる。表面が粗れた状態も１０００℃以上の還元
性雰囲気下で高温放置処理させた場合には、骨格に析出
した元素が骨格内部へ元素拡散がはじまる為、析出直後
は粗い表面状態でも次第に平滑化させることができる。
が粉末から発生するため、発生する量をコントロール、
あるいは骨格に析出する速度をかえることができるた
め、通常のＣＶＤプロセスでよく経験するように、Ｎｉ
−Ｃｒ合金化金属多孔体の骨格表面状態も任意に変える
ことができる。Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金属多孔体を作
製する際にも粉末による合金化処理がなされる。この
時、少量ずつ原料ガスを発生させ、Ｎｉ基多孔体骨格表
面に析出させる過程を経ると、平滑な面が得られ、急激
に原料ガスを発生させると、骨格表面が粗れた表面状態
が得られる。表面が粗れた状態も１０００℃以上の還元
性雰囲気下で高温放置処理させた場合には、骨格に析出
した元素が骨格内部へ元素拡散がはじまる為、析出直後
は粗い表面状態でも次第に平滑化させることができる。
【００６８】本試験例では、析出・拡散状態を変えるこ
とにより、骨格表面粗さを換えて作製した各フィルタの
特性について調査した。試験では、わざと１０５０℃
で、２０時間と通常処理の５倍以上の時間をかけ、骨格
表面を平滑にするための拡散処理し、Ｒｍａｘ０．１μ
ｍ以下の平滑度にした多孔体をフィルタにしたものを比
較例とした。
とにより、骨格表面粗さを換えて作製した各フィルタの
特性について調査した。試験では、わざと１０５０℃
で、２０時間と通常処理の５倍以上の時間をかけ、骨格
表面を平滑にするための拡散処理し、Ｒｍａｘ０．１μ
ｍ以下の平滑度にした多孔体をフィルタにしたものを比
較例とした。
【００６９】表１１に表面粗度を種々変えて作製したフ
ィルタエレメントとパティキュレート捕集量との時間変
化を示す。表１１に示すように、骨格表面粗さが粗い方
が、平滑な場合よりもパティキュレートが捕集される初
期における効率が高く、特に表面状態は、捕集初期に影
響があることが判った。表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以
上であれば捕集効果があることが判ったが、特に本発明
では、表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以上であれば形状は
問わず、Ｎｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体と同じく、粉末を
使用し合金化法で作製されるＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金
属多孔体にも適用でき、材質は限定されるものではな
い。
ィルタエレメントとパティキュレート捕集量との時間変
化を示す。表１１に示すように、骨格表面粗さが粗い方
が、平滑な場合よりもパティキュレートが捕集される初
期における効率が高く、特に表面状態は、捕集初期に影
響があることが判った。表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以
上であれば捕集効果があることが判ったが、特に本発明
では、表面粗さＲｍａｘ０．２μｍ以上であれば形状は
問わず、Ｎｉ−Ｃｒ合金化金属多孔体と同じく、粉末を
使用し合金化法で作製されるＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金化金
属多孔体にも適用でき、材質は限定されるものではな
い。
【００７０】
【表１１】
【００７１】（試験例４）（波形成形品） 本発明に関わるパティキュレートトラップの実施例につ
いて、比較例とあわせて、次に説明する。
いて、比較例とあわせて、次に説明する。
【００７２】図４（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ試験例に関わ
るトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央部
縦断断面図である。
るトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央部
縦断断面図である。
【００７３】パティキュレートトラップは、図４（Ａ）
（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、連通気孔
をもつ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体３１１
からなり、フィルタエレメントの筒体３１７が筒体軸を
中心として、周方向に規制性をもって、波形に形成され
ており、この筒体が、フィルタエレメント収納容器３１
２内に収容され、この筒体３１７の一端の端面開口の他
端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される空
間とを閉塞してパティキュレート捕集体３２５が形成さ
れている。
（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、連通気孔
をもつ耐熱性金属からなる３次元網状構造多孔体３１１
からなり、フィルタエレメントの筒体３１７が筒体軸を
中心として、周方向に規制性をもって、波形に形成され
ており、この筒体が、フィルタエレメント収納容器３１
２内に収容され、この筒体３１７の一端の端面開口の他
端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される空
間とを閉塞してパティキュレート捕集体３２５が形成さ
れている。
【００７４】以下詳細に説明する。
【００７５】（実施例）予め所定寸法に切断された４０
重量％Ｃｒを含む金属製の３次元網状構造多孔体シート
をプレス成形によって、周方向に波形に成形した筒状フ
ィルタエレメントを作製した。エレメントの厚さは１０
ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予めサイズを
変えて作製した波形成形したシートを重ねあわせ、一体
化した上で、再度の仕上げ成形を行った。容器のサイズ
は内径１６０φとし、フィルタエレメントの長さは３５
０ｍｍとした。
重量％Ｃｒを含む金属製の３次元網状構造多孔体シート
をプレス成形によって、周方向に波形に成形した筒状フ
ィルタエレメントを作製した。エレメントの厚さは１０
ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予めサイズを
変えて作製した波形成形したシートを重ねあわせ、一体
化した上で、再度の仕上げ成形を行った。容器のサイズ
は内径１６０φとし、フィルタエレメントの長さは３５
０ｍｍとした。
【００７６】具体的実施例は、表１２に示す。３次元網
状構造多孔体の空孔の孔径は０．１μｍ、０．５μｍ、
１μｍとし、体積充填率を１０−４０％の範囲で変える
ように、重ねるシートの厚みを調整した。骨格の孔数
は、厚み方向で横切る孔数を３カ所測定し、求めた。
状構造多孔体の空孔の孔径は０．１μｍ、０．５μｍ、
１μｍとし、体積充填率を１０−４０％の範囲で変える
ように、重ねるシートの厚みを調整した。骨格の孔数
は、厚み方向で横切る孔数を３カ所測定し、求めた。
【００７７】このようにして成形された波形フィルタエ
レメントの筒体３１７を、フィルタエレメント収納容器
３１２内に収容し、この筒体３１７の一端の端面開口と
他端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される
空間とを閉塞してパティキュレート捕集体３２５を形成
した。
レメントの筒体３１７を、フィルタエレメント収納容器
３１２内に収容し、この筒体３１７の一端の端面開口と
他端の外周面と該容器３１２内周面との間に形成される
空間とを閉塞してパティキュレート捕集体３２５を形成
した。
【００７８】（比較例）本比較例としては、実施例と同
一容器内に実施例における波形フィルタエレメントの数
を４つに減らしたパティキュレート捕集体および、ピッ
チの数Ｏの円柱状筒体１本のフィルタエレメントを作製
し、容器内に装着し、端面を閉塞してパティキュレート
捕集体を作製した。比較例の具体的構成を表１２に実施
例とあわせて示す。
一容器内に実施例における波形フィルタエレメントの数
を４つに減らしたパティキュレート捕集体および、ピッ
チの数Ｏの円柱状筒体１本のフィルタエレメントを作製
し、容器内に装着し、端面を閉塞してパティキュレート
捕集体を作製した。比較例の具体的構成を表１２に実施
例とあわせて示す。
【００７９】試験は、排気量２．８Ｌディーゼルエンジ
ンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トルク
６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パティキュレートの
捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と圧
力損失の測定を行い、評価した。
ンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トルク
６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パティキュレートの
捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と圧
力損失の測定を行い、評価した。
【００８０】表１３に示すように、本実施例のパティキ
ュレートトラップは、比較例に対して、同一捕集時間に
おいて、ほぼ同一捕集量であるにもかかわらず、１５〜
２０％の圧力損失減の値を示した。
ュレートトラップは、比較例に対して、同一捕集時間に
おいて、ほぼ同一捕集量であるにもかかわらず、１５〜
２０％の圧力損失減の値を示した。
【００８１】試験例４の結果から、同一容器を使用する
場合、フィルタエレメントを波形に成形することにより
フィルタエレメントの排気ガスの流入表面積を増加する
ことができるため、同一外径の円柱状筒体フィルタエレ
メントを使用したトラップよりも同一捕集量で比較した
場合に、圧力損失の上昇が小さい利点が見いだされた。
場合、フィルタエレメントを波形に成形することにより
フィルタエレメントの排気ガスの流入表面積を増加する
ことができるため、同一外径の円柱状筒体フィルタエレ
メントを使用したトラップよりも同一捕集量で比較した
場合に、圧力損失の上昇が小さい利点が見いだされた。
【００８２】本試験では、排気ガスは、図４（Ａ）に示
すように、フィルタエレメントの筒体外周側からフィル
タエレメントの筒体内面側へ通過する。閉塞する端面を
逆にすることによりガスの流れ方向を逆にしても同様に
フィルタ効果が得られることは、いうまでもない。同一
サイズならば、実施例の捕集量がおよそ１０％減に留ま
ることを別の試験により確認した。
すように、フィルタエレメントの筒体外周側からフィル
タエレメントの筒体内面側へ通過する。閉塞する端面を
逆にすることによりガスの流れ方向を逆にしても同様に
フィルタ効果が得られることは、いうまでもない。同一
サイズならば、実施例の捕集量がおよそ１０％減に留ま
ることを別の試験により確認した。
【００８３】
【表１２】
【００８４】
【表１３】
【００８５】（試験例５）本発明に関わるパティキュレ
ートトラップの実施例について、比較例とあわせて、次
に説明する。
ートトラップの実施例について、比較例とあわせて、次
に説明する。
【００８６】図５（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ本実験例に関
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断側面図である。パティキュレートトラップは、図
５（Ａ）（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、
連通気孔をもつＮｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体４１１からなり、フィルタエレメントの筒体４１
７が筒体軸を中心として、軸方向に規制性をもって、波
形に形成されており、この筒体が、フィルタエレメント
収納容器４１２内に収容され、この筒体４１７の一端の
端面開口と他端の外周面と該容器４１２内周面との間に
形成される空間とを閉塞してパティキュレート捕集体４
２５が形成されている。
わるトラップの縦断正面図およびトラップ長手方向中央
部縦断側面図である。パティキュレートトラップは、図
５（Ａ）（Ｂ）に示すように、フィルタエレメントが、
連通気孔をもつＮｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体４１１からなり、フィルタエレメントの筒体４１
７が筒体軸を中心として、軸方向に規制性をもって、波
形に形成されており、この筒体が、フィルタエレメント
収納容器４１２内に収容され、この筒体４１７の一端の
端面開口と他端の外周面と該容器４１２内周面との間に
形成される空間とを閉塞してパティキュレート捕集体４
２５が形成されている。
【００８７】以下詳細に説明する。
【００８８】（実施例）予め所定寸法に切断された４０
重量％Ｃｒを含むＮｉ基合金からなる３次元網状構造多
孔体シートをプレス成形によって、軸方向に波形に成形
した筒状フィルタエレメントを作製した。エレメントの
厚さは１０ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予
めサイズを変えて作製した波形成形したシートを重ねあ
わせ、一体化した上で、再度の仕上げ成形を行った。フ
ィルタエレメント収納容器は試験例４と同じサイズの内
径１６０φとし、フィルタエレメントからなるパティキ
ュレート捕集体の長さは３５０ｍｍとした。波形は軸方
向に３、５、７個に成るように作製し、フィルタエレメ
ントのガス流入面積を替え、性能評価した。
重量％Ｃｒを含むＮｉ基合金からなる３次元網状構造多
孔体シートをプレス成形によって、軸方向に波形に成形
した筒状フィルタエレメントを作製した。エレメントの
厚さは１０ｍｍ一定とし、所定の厚さになるように、予
めサイズを変えて作製した波形成形したシートを重ねあ
わせ、一体化した上で、再度の仕上げ成形を行った。フ
ィルタエレメント収納容器は試験例４と同じサイズの内
径１６０φとし、フィルタエレメントからなるパティキ
ュレート捕集体の長さは３５０ｍｍとした。波形は軸方
向に３、５、７個に成るように作製し、フィルタエレメ
ントのガス流入面積を替え、性能評価した。
【００８９】（比較例）本実施例と比較するために、波
形成形しなかった、単なる円柱状筒体を使用した。容器
サイズおよびフィルタエレメントの長さ、厚みは実施例
と合わせた。
形成形しなかった、単なる円柱状筒体を使用した。容器
サイズおよびフィルタエレメントの長さ、厚みは実施例
と合わせた。
【００９０】表１４に本実施例と比較例とを併せてフィ
ルタエレメントの具体的構成を示す。
ルタエレメントの具体的構成を示す。
【００９１】試験は、排気量２．８Ｌのディーゼルエン
ジンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パティキュレート
の捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と
圧力損失の測定を行い、評価した。
ジンの排気系に取り付け、回転数１６００ｒｐｍ、トル
ク６ｋｇｆ・ｍで６時間まで運転し、パティキュレート
の捕集を行った。上述の実施例および比較例の捕集量と
圧力損失の測定を行い、評価した。
【００９２】表１５に実施例と比較例の性能評価結果を
示す。同一外径のフィルタエレメントが軸方向に対して
波形にすることで、ほぼ同一の捕集量であるが、圧力損
失の上昇が抑えられていることが判った。これは、パテ
ィキュレート捕集体を形成するフィルタエレメントを波
形にすることで、フィルタエレメントのガス流入面積を
増加させた効果が得られたためである。
示す。同一外径のフィルタエレメントが軸方向に対して
波形にすることで、ほぼ同一の捕集量であるが、圧力損
失の上昇が抑えられていることが判った。これは、パテ
ィキュレート捕集体を形成するフィルタエレメントを波
形にすることで、フィルタエレメントのガス流入面積を
増加させた効果が得られたためである。
【００９３】さらに、排気ガスは、図５（Ａ）に示すよ
うに、筒体の外周側から筒体の内面側へ通過する。この
例の場合も、閉塞する端面を逆にすることによりガスの
流れ方向を逆にしても同様にフィルタ効果が得られたの
はいうまでもない。
うに、筒体の外周側から筒体の内面側へ通過する。この
例の場合も、閉塞する端面を逆にすることによりガスの
流れ方向を逆にしても同様にフィルタ効果が得られたの
はいうまでもない。
【００９４】
【表１４】
【００９５】
【表１５】
【００９６】（試験例６）試験例１ではＮｉ−Ｃｒ合金
からなる金属３次元網状構造多孔体を用いたフィルタに
ついて検討結果について示したが、必ずしもこの組成に
限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金では表１６で
作製したフィルタについても検討した。さらに、Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網状構造多孔体について
も試験例１と同じ構造のフィルタ構造の多孔体を形成し
た。バーナによる再生用ホットガス供給装置から平均温
度８００℃の加熱空気を２ｍ3 ／ｍｉｎ送り込み、捕集
されたパティキュレートを燃焼させることによって再生
した。なお、表１６に組成をかえて作製した本実施例と
比較例を試験結果とあわせて示す。試験の結果、表１６
に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体、さらに、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元
網状構造多孔体では、次の範囲の合金組成なら、５００
回の再生に対してなんら損傷もなく、耐久性のあるフィ
ルタを提供できることが判った。
からなる金属３次元網状構造多孔体を用いたフィルタに
ついて検討結果について示したが、必ずしもこの組成に
限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金では表１６で
作製したフィルタについても検討した。さらに、Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元網状構造多孔体について
も試験例１と同じ構造のフィルタ構造の多孔体を形成し
た。バーナによる再生用ホットガス供給装置から平均温
度８００℃の加熱空気を２ｍ3 ／ｍｉｎ送り込み、捕集
されたパティキュレートを燃焼させることによって再生
した。なお、表１６に組成をかえて作製した本実施例と
比較例を試験結果とあわせて示す。試験の結果、表１６
に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなる３次元網状構造
多孔体、さらに、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる３次元
網状構造多孔体では、次の範囲の合金組成なら、５００
回の再生に対してなんら損傷もなく、耐久性のあるフィ
ルタを提供できることが判った。
【００９７】５００回の再生では、Ｎｉ−Ｃｒ系では、
Ｃｒ２０重量％以上ならば外観上大きな損傷もなく耐久
性があることが判った。Ｃｒ１５重量％以下では脆く
て、多孔質な酸化スケールが生成され、耐久性がないこ
とが判った。
Ｃｒ２０重量％以上ならば外観上大きな損傷もなく耐久
性があることが判った。Ｃｒ１５重量％以下では脆く
て、多孔質な酸化スケールが生成され、耐久性がないこ
とが判った。
【００９８】Ｎｉ−Ｃｒ合金からなる金属３次元網状構
造多孔体を用いたフィルタの場合、２０重量％〜５０重
量％までなら、大きな耐久性には差が認められなかっ
た。５０重量％以上のＣｒ添加してもその効果は見られ
なかった。
造多孔体を用いたフィルタの場合、２０重量％〜５０重
量％までなら、大きな耐久性には差が認められなかっ
た。５０重量％以上のＣｒ添加してもその効果は見られ
なかった。
【００９９】Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる金属３次元
網状構造多孔体では、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：
１５〜５０重量％、Ａｌ：１〜６重量％の範囲なら、十
分な耐熱性を備えたフィルタエレメントを構成すること
がわかった。Ａｌの添加は１重量％以上なら酸化に対し
て安定な酸化皮膜を形成し、耐熱性に寄与したが、６％
以上の添加は、金属間化合物を形成するため、加工性を
悪くするため、好ましくないことがわかった。
網状構造多孔体では、Ｎｉ：５０〜８５重量％、Ｃｒ：
１５〜５０重量％、Ａｌ：１〜６重量％の範囲なら、十
分な耐熱性を備えたフィルタエレメントを構成すること
がわかった。Ａｌの添加は１重量％以上なら酸化に対し
て安定な酸化皮膜を形成し、耐熱性に寄与したが、６％
以上の添加は、金属間化合物を形成するため、加工性を
悪くするため、好ましくないことがわかった。
【０１００】
【表１６】
【０１０１】（試験例７）（ヒータ） 試験例１では、フィルタエレメントに捕集されたパティ
キュレートを除去する本発明の１例として、厳密な制御
なしにバーナによる燃焼熱を利用した再生方式で、耐熱
性金属からなる３次元網状構造多孔体に捕集されたパテ
ィキュレートが除去できることを示した。ここでは、耐
熱性の３次元網状構造多孔体に捕集されたパティキュレ
ートを電気ヒータ方式で燃焼除去する方式を提供する。
キュレートを除去する本発明の１例として、厳密な制御
なしにバーナによる燃焼熱を利用した再生方式で、耐熱
性金属からなる３次元網状構造多孔体に捕集されたパテ
ィキュレートが除去できることを示した。ここでは、耐
熱性の３次元網状構造多孔体に捕集されたパティキュレ
ートを電気ヒータ方式で燃焼除去する方式を提供する。
【０１０２】この場合、ヒータエレメントをどう配置し
たらよいかが一つのポイントである。本発明では、１例
として図１０に示すようにシーズヒータと３次元網状構
造多孔体から形成したフィルタエレメントの筒体を用い
た。シーズヒータは排気ガスが流入透過し、パティキュ
レートが捕集される壁の内部に埋め込んである。図１０
では、筒体６１７中の位置６２２Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄにシー
ズヒータ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄがで
きるだけ、ガス流入側に近い側内に埋め込まれている。
６２２Ｄのシーズヒータは６２２Ａのシーズヒータと一
体であり、端面近傍で曲げられている。曲げ部は端面に
埋め込まれている。６２２Ｂ、６２２Ｃも同様である。
６２２Ａ〜６２２Ｄは概略９０度で配置されている。
たらよいかが一つのポイントである。本発明では、１例
として図１０に示すようにシーズヒータと３次元網状構
造多孔体から形成したフィルタエレメントの筒体を用い
た。シーズヒータは排気ガスが流入透過し、パティキュ
レートが捕集される壁の内部に埋め込んである。図１０
では、筒体６１７中の位置６２２Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄにシー
ズヒータ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄがで
きるだけ、ガス流入側に近い側内に埋め込まれている。
６２２Ｄのシーズヒータは６２２Ａのシーズヒータと一
体であり、端面近傍で曲げられている。曲げ部は端面に
埋め込まれている。６２２Ｂ、６２２Ｃも同様である。
６２２Ａ〜６２２Ｄは概略９０度で配置されている。
【０１０３】このようにして得られるヒータ付フィルタ
エレメントを図８（Ａ）（Ｂ）に示すようなトラップ内
に端面を閉塞するようにして４本装着した。今回の試験
は、このようにして得られたフィルタをトラップに装着
する際に、排気ガス内側から、外側へ通過するように装
着した。フィルタエレメントの大きさは、外径１５０
φ、厚さ１０ｍｍ、長さ３５０ｍｍである。フィルタエ
レメントは、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなり、空孔の平均孔径
０．５ｍｍの３次元網状構造多孔体を使用し、厚さ方向
の空孔の数は３５個、体積充填率は２０％となるように
成形し、作製した。このトラップ一式を２．０Ｌ排気量
のディーゼルエンジンの排気系に取り付け、２０００ｒ
ｐｍ、５ｋｇｆ・ｍのトルクで排気運転を行った。初期
圧力損失が１ＫＰａであったものが、運転経過につれ
て、捕集されたパティキュレートによる圧力損失が増大
し、５時間で６ＫＰａになった。ディーゼルエンジンか
ら排出され、フィルタエレメントに捕集されたパティキ
ュレートを一定以上の背圧値になる前に電気ヒータに通
電することによりパティキュレートを燃焼除去する必要
があり、試験では、２０ＫＰａになった時点で電気ヒー
タに通電し加熱した。この実験では、６２２Ａと６２２
Ｂを（＋）極とし、６２２Ｃ、６２２Ｄを（−）極とし
て通電した。通電時間とともに、トラップの圧力損失が
急激に回復し、ほぼ初期の１−２ＫＰａに低下すること
が認められた。捕集されていたパティキュレートが燃焼
消滅して、フィルタ再生が良好に行われたことを示す。
エレメントを図８（Ａ）（Ｂ）に示すようなトラップ内
に端面を閉塞するようにして４本装着した。今回の試験
は、このようにして得られたフィルタをトラップに装着
する際に、排気ガス内側から、外側へ通過するように装
着した。フィルタエレメントの大きさは、外径１５０
φ、厚さ１０ｍｍ、長さ３５０ｍｍである。フィルタエ
レメントは、Ｎｉ−Ｃｒ合金からなり、空孔の平均孔径
０．５ｍｍの３次元網状構造多孔体を使用し、厚さ方向
の空孔の数は３５個、体積充填率は２０％となるように
成形し、作製した。このトラップ一式を２．０Ｌ排気量
のディーゼルエンジンの排気系に取り付け、２０００ｒ
ｐｍ、５ｋｇｆ・ｍのトルクで排気運転を行った。初期
圧力損失が１ＫＰａであったものが、運転経過につれ
て、捕集されたパティキュレートによる圧力損失が増大
し、５時間で６ＫＰａになった。ディーゼルエンジンか
ら排出され、フィルタエレメントに捕集されたパティキ
ュレートを一定以上の背圧値になる前に電気ヒータに通
電することによりパティキュレートを燃焼除去する必要
があり、試験では、２０ＫＰａになった時点で電気ヒー
タに通電し加熱した。この実験では、６２２Ａと６２２
Ｂを（＋）極とし、６２２Ｃ、６２２Ｄを（−）極とし
て通電した。通電時間とともに、トラップの圧力損失が
急激に回復し、ほぼ初期の１−２ＫＰａに低下すること
が認められた。捕集されていたパティキュレートが燃焼
消滅して、フィルタ再生が良好に行われたことを示す。
【０１０４】排気ガス流入側に設けたヒータで保証され
たパティキュレートが、金属性の３次元網状構造多孔体
とともに加熱昇温し、パティキュレートに着火し、燃焼
を始め、速やかに燃焼が飛火し、フィルタの再生を完了
しているわけである。
たパティキュレートが、金属性の３次元網状構造多孔体
とともに加熱昇温し、パティキュレートに着火し、燃焼
を始め、速やかに燃焼が飛火し、フィルタの再生を完了
しているわけである。
【０１０５】このようなヒータエレメントを再生完了し
たフィルタについて観察したが、特別異常点は認められ
ず正常であり、材料への負荷も少ない方式であることが
わかった。
たフィルタについて観察したが、特別異常点は認められ
ず正常であり、材料への負荷も少ない方式であることが
わかった。
【０１０６】本発明に使用する３次元網状構造多孔体は
金属であり、しかも多孔性であるため、コーディエライ
トフィルタに比べて熱伝導率が高い、それ故、すすの燃
焼部分で発生する熱は多量の排ガスによって急速に除去
され易く、フィルタ材料の局部的な異常過熱の防止が可
能となる。一方、燃焼部分のごく近傍に限って維持さ
れ、それ故、急速な燃焼あるいは、冷却による熱衝撃は
生じず、穏やかで、きわめて望ましい速度での燃焼が行
われるのである。
金属であり、しかも多孔性であるため、コーディエライ
トフィルタに比べて熱伝導率が高い、それ故、すすの燃
焼部分で発生する熱は多量の排ガスによって急速に除去
され易く、フィルタ材料の局部的な異常過熱の防止が可
能となる。一方、燃焼部分のごく近傍に限って維持さ
れ、それ故、急速な燃焼あるいは、冷却による熱衝撃は
生じず、穏やかで、きわめて望ましい速度での燃焼が行
われるのである。
【０１０７】本実施例では、ヒータをガス流入口面側の
筒体内側近くに埋め込んだが、ガスの流れが外側から内
側に流入する場合には筒体外側近くに、ヒータを埋め込
む法が熱効率から考えて、望ましい。
筒体内側近くに埋め込んだが、ガスの流れが外側から内
側に流入する場合には筒体外側近くに、ヒータを埋め込
む法が熱効率から考えて、望ましい。
【０１０８】本実施例では、図８（Ｂ）に示すようなト
ラップ内に４本のフィルタエレメントを装着した。エン
ジン排気量および再生システムに応じてアレンジしてい
いのは言うまでもない。
ラップ内に４本のフィルタエレメントを装着した。エン
ジン排気量および再生システムに応じてアレンジしてい
いのは言うまでもない。
【０１０９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ディーゼルエンジン車から排出されるパティキュレート
を捕捉するのに、捕集効率も高く、圧力損失の上昇が少
なく、再生時のパティキュレートの燃焼による熱応力に
も耐え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキ
ュレートトラップが得られる効果がある。
ディーゼルエンジン車から排出されるパティキュレート
を捕捉するのに、捕集効率も高く、圧力損失の上昇が少
なく、再生時のパティキュレートの燃焼による熱応力に
も耐え得るディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキ
ュレートトラップが得られる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】連通空孔を持つ３次元網状構造多孔体の拡大図
【図２】３次元網状構造多孔体シートを渦巻状に捲回し
て形成したフィルタエレメントの斜視図
て形成したフィルタエレメントの斜視図
【図３】３次元網状構造多孔体シートを同心円状を重ね
て形成したフィルタエレメントの斜視図
て形成したフィルタエレメントの斜視図
【図４】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図５】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図６】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図７】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図８】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図９】（Ａ）（Ｂ）はパティキュレートトラップの縦
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
断正面図と長手方向中央部縦断側面図
【図１０】捕集されたパティキュレートを燃焼除去する
のに有効なヒータを３次元網状構造多孔体のフィルタに
シーズヒータを埋め込んだ一体型パティキュレートの１
例を示す斜視図
のに有効なヒータを３次元網状構造多孔体のフィルタに
シーズヒータを埋め込んだ一体型パティキュレートの１
例を示す斜視図
【図１１】ディーゼルエンジンの排気系にトラップと再
生ガス供給装置を設けた１例を示す概略図
生ガス供給装置を設けた１例を示す概略図
【符号の説明】 １、１１、１１１、２１１、３１１、４１１、５１１、
６１１ ３次元網状構造多孔体 ２ 連通空孔 ３ 骨格 ４ 渦巻状フィルタエレメント ５ 同心円状フィルタエレメント ６ 空孔の孔径 １０ ３次元網状構造多孔体シート １２、１１２、２１２、３１２、４１２、５１２、６１
２ フィルタエレメント収納容器 １３、１１３、２１３、３１３、４１３、５１３、６１
３ ガス流入口 １４、１１４、２１４、３１４、４１４、５１３、６１
４ ガス流出口 １５、１１５、２１５、３１５、４１５、５１５、６１
５ 排気ガス １６、１１６、２１６、３１６、４１６、５１６、６１
６ 清浄ガス ７、１７、１１７、２１７、２１７ａ、２１７ｂ、２１
７ｃ、３１７、４１７、５１７、６１７ フィルタエレ
メントの筒体 １８ａ、１８ｂ、１１８ａ、１１８ｂ、１１８ｃ、２１
８ａ、２１８ｂ、３１８ａ、３１８ｂ、４１８ａ、４１
８ｂ、５１８ａ、５１８ｂ 閉塞部材 １０１ ディーゼルエンジン １０２ 再生ガス供給装置 １０３ 排気管 １０７ 排気バイパス ２５、１２５、２２５、３２５、４２５、５２５、６２
５ パティキュレート捕集体 ６２２ シーズヒータ取り付け位置 ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄ シーズヒー
タ
６１１ ３次元網状構造多孔体 ２ 連通空孔 ３ 骨格 ４ 渦巻状フィルタエレメント ５ 同心円状フィルタエレメント ６ 空孔の孔径 １０ ３次元網状構造多孔体シート １２、１１２、２１２、３１２、４１２、５１２、６１
２ フィルタエレメント収納容器 １３、１１３、２１３、３１３、４１３、５１３、６１
３ ガス流入口 １４、１１４、２１４、３１４、４１４、５１３、６１
４ ガス流出口 １５、１１５、２１５、３１５、４１５、５１５、６１
５ 排気ガス １６、１１６、２１６、３１６、４１６、５１６、６１
６ 清浄ガス ７、１７、１１７、２１７、２１７ａ、２１７ｂ、２１
７ｃ、３１７、４１７、５１７、６１７ フィルタエレ
メントの筒体 １８ａ、１８ｂ、１１８ａ、１１８ｂ、１１８ｃ、２１
８ａ、２１８ｂ、３１８ａ、３１８ｂ、４１８ａ、４１
８ｂ、５１８ａ、５１８ｂ 閉塞部材 １０１ ディーゼルエンジン １０２ 再生ガス供給装置 １０３ 排気管 １０７ 排気バイパス ２５、１２５、２２５、３２５、４２５、５２５、６２
５ パティキュレート捕集体 ６２２ シーズヒータ取り付け位置 ６２２Ａ、６２２Ｂ、６２２Ｃ、６２２Ｄ シーズヒー
タ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡本 曉 伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友電気工 業株式会社伊丹製作所内
Claims (9)
- 【請求項１】 排気系の途中に設置された容器と、前記
容器内にフィルタエレメントが装着されたディーゼルエ
ンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップにおい
て、前記フィルタエレメントが連通空孔を有する耐熱性
金属骨格からなる３次元網状構造多孔体からなり、前記
空孔の平均孔径が０．１〜１ｍｍで、前記フィルタエレ
メントの厚み方向における空孔の平均数が１０個以上で
あり、前記フィルタエレメントの濾過部における前記金
属骨格の占める体積充填率が１０〜４０％であり、前記
フィルタエレメントの排気ガス流入表面積が前記トラッ
プを取り付けるエンジンの排気量１Ｌあたり４００ｃｍ
2 以上であることを特徴とするディーゼルエンジン排気
ガス浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項２】 前記３次元網状構造多孔体の金属骨格の
断面投影幅が２０μｍ以上であることを特徴とする請求
項１記載のディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキ
ュレートトラップ。 - 【請求項３】 前記３次元網状構造多孔体の金属骨格の
表面粗さがＲｍａｘ０．２μｍ以上であることを特徴と
する請求項１または２記載のディーゼルエンジン排気ガ
ス浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項４】 前記フィルタエレメントの筒体が複数
本、前記容器内に装着され、各筒体の一方の端部外周面
と前記容器内周面との間に形成される空間と各筒体の他
方の端面開口とをそれぞれ閉塞して形成されたパティキ
ュレート捕集体を有することを特徴とする請求項１、
２、３のいずれかの項に記載のディーゼルエンジン排気
ガス浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項５】 径の異なる複数本のフィルタエレメント
の筒体が各筒体間に所定の隙間をあけて同心状に前記容
器内に装着され、最も外側に位置する筒体の一端の外周
面と前記容器の内周面との間に形成される空間と、各筒
体間に形成される一端の隙間と、最も内側に位置する筒
体の端面開口をそれぞれ、ガス流入口側とガス流出口側
において互い違いになるように閉塞して形成されたパテ
ィキュレート捕集体を有することを特徴とする請求項
１、２、３のいずれかの項に記載のディーゼルエンジン
排気ガス浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項６】 周方向もしくは軸方向に波形に成形され
た前記フィルタエレメントの筒体が前記容器内に装着さ
れ、この筒体の一端の端面開口と、他端の外周面と前記
容器内周面との間に形成される空間とを閉塞して形成さ
れたパティキュレート捕集体を有することを特徴とする
請求項１、２、３のいずれかの項に記載のディーゼルエ
ンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項７】 前記耐熱性金属がＮｉ基合金であって、
さらに前記合金の組成がＮｉ：５０〜８０重量％、Ｃ
ｒ：２０〜５０重量％からなることを特徴とする請求項
１〜６のいずれかに記載のディーゼルエンジン排気ガス
浄化用パティキュレートトラップ。 - 【請求項８】 前記耐熱性金属がＮｉ基合金であって、
さらに前記Ｎｉ基合金の組成がＮｉ：５０〜８５重量
％、Ｃｒ：１５〜５０重量％、Ａｌ：１〜６重量％から
なることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の
ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートト
ラップ。 - 【請求項９】 前記フィルタエレメントに捕集されたパ
ティキュレートを燃焼除去するための電気ヒータエレメ
ントが設けられたことを特徴とする請求項１〜８のいず
れかに記載のディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティ
キュレートトラップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114972A JP2962042B2 (ja) | 1992-05-07 | 1992-05-07 | ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114972A JP2962042B2 (ja) | 1992-05-07 | 1992-05-07 | ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05312017A true JPH05312017A (ja) | 1993-11-22 |
| JP2962042B2 JP2962042B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=14651188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4114972A Expired - Lifetime JP2962042B2 (ja) | 1992-05-07 | 1992-05-07 | ディーゼルエンジン排気ガス浄化用パティキュレートトラップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2962042B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501705A (ja) * | 2003-05-23 | 2007-02-01 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | ディーゼル煤パティキュレート濾材 |
| JP2011101872A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-05-26 | Mitsubishi Materials Corp | ハイブリット車の排気浄化用発泡金属体および排気浄化用触媒 |
| JP2012505753A (ja) * | 2008-10-17 | 2012-03-08 | バイオエア ソリューションズ， エルエルシー | 液体または気体の濾過／精製のための濾過媒体、関連する濾過モジュール、デバイスおよび方法 |
-
1992
- 1992-05-07 JP JP4114972A patent/JP2962042B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| JP2007501705A (ja) * | 2003-05-23 | 2007-02-01 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | ディーゼル煤パティキュレート濾材 |
| JP4724122B2 (ja) * | 2003-05-23 | 2011-07-13 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | ディーゼル煤パティキュレート濾材 |
| JP2012505753A (ja) * | 2008-10-17 | 2012-03-08 | バイオエア ソリューションズ， エルエルシー | 液体または気体の濾過／精製のための濾過媒体、関連する濾過モジュール、デバイスおよび方法 |
| US12102944B2 (en) | 2008-10-17 | 2024-10-01 | Bioair Solutions Llc | Method of reducing the concentration of hydrogen sulfide in a gas stream |
| JP2011101872A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-05-26 | Mitsubishi Materials Corp | ハイブリット車の排気浄化用発泡金属体および排気浄化用触媒 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2962042B2 (ja) | 1999-10-12 |
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