JPH05305201A - 多重効用型蒸留装置の圧力制御方法 - Google Patents
多重効用型蒸留装置の圧力制御方法Info
- Publication number
- JPH05305201A JPH05305201A JP11158892A JP11158892A JPH05305201A JP H05305201 A JPH05305201 A JP H05305201A JP 11158892 A JP11158892 A JP 11158892A JP 11158892 A JP11158892 A JP 11158892A JP H05305201 A JPH05305201 A JP H05305201A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- distillation column
- pressure side
- high pressure
- reboiler
- low pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 多重効用型蒸留装置において、用役状況のき
びしい環境にも適用可能で、対応速く制御も容易である
圧力制御方法を提供する。 【構成】 少なくとも低圧側および高圧側蒸留塔とで構
成され、高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の一部を分岐して低圧
側蒸留塔リボイラーの加熱媒体としたのち、高圧側蒸留
塔コンデンサーに還すとともに、塔頂蒸気の残余を高圧
側蒸留塔コンデンサーに導入する多重効用型蒸留装置に
おいて、前記加熱媒体の熱量を低圧側蒸留塔の必要熱量
より少なく供給し、その不足熱量を低圧側蒸留塔補助リ
ボイラーを設けて補完する、一方高圧側蒸留塔リボイラ
ーの加熱媒体の流量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制
御する多重効用型蒸留装置の圧力制御方法。
びしい環境にも適用可能で、対応速く制御も容易である
圧力制御方法を提供する。 【構成】 少なくとも低圧側および高圧側蒸留塔とで構
成され、高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の一部を分岐して低圧
側蒸留塔リボイラーの加熱媒体としたのち、高圧側蒸留
塔コンデンサーに還すとともに、塔頂蒸気の残余を高圧
側蒸留塔コンデンサーに導入する多重効用型蒸留装置に
おいて、前記加熱媒体の熱量を低圧側蒸留塔の必要熱量
より少なく供給し、その不足熱量を低圧側蒸留塔補助リ
ボイラーを設けて補完する、一方高圧側蒸留塔リボイラ
ーの加熱媒体の流量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制
御する多重効用型蒸留装置の圧力制御方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、複数の蒸留塔で構成
される多重効用型蒸留装置の圧力制御方法に関する。
される多重効用型蒸留装置の圧力制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、省エネルギー装置として、３成分
以上の混合物を操作圧力が異なる複数の蒸留塔で構成さ
れる蒸留塔群によって分留あるいは精留する場合、混合
物を低圧側蒸留塔に供給し、高圧側蒸留塔の塔頂あるい
は中間段からの蒸気の凝縮潜熱を低圧側蒸留塔リボイラ
ーの熱源にする多重効用型蒸留装置が用いられている。
一般的な多重効用型蒸留装置の例を図３に示す。この装
置は、加熱側である高圧側蒸留塔１１と被加熱側である
低圧側蒸留塔１との組合せからなり、原料である混合物
は管路６１より低圧側蒸留塔１に供給され、一方加熱側
の高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気は流量制御されて低圧側
蒸留塔リボイラー４に供給されて凝縮潜熱を与える。高
圧側蒸留塔１１の圧力制御は高圧側蒸留塔リボイラー１
４の加熱を調節する一方、高圧側蒸留塔補助コンデンサ
ー１３を設けて高圧側蒸留塔塔頂圧力で制御される圧力
調節弁５０を経て塔頂蒸気を一部導き、ここで凝縮させ
ることにより実施されていた。
以上の混合物を操作圧力が異なる複数の蒸留塔で構成さ
れる蒸留塔群によって分留あるいは精留する場合、混合
物を低圧側蒸留塔に供給し、高圧側蒸留塔の塔頂あるい
は中間段からの蒸気の凝縮潜熱を低圧側蒸留塔リボイラ
ーの熱源にする多重効用型蒸留装置が用いられている。
一般的な多重効用型蒸留装置の例を図３に示す。この装
置は、加熱側である高圧側蒸留塔１１と被加熱側である
低圧側蒸留塔１との組合せからなり、原料である混合物
は管路６１より低圧側蒸留塔１に供給され、一方加熱側
の高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気は流量制御されて低圧側
蒸留塔リボイラー４に供給されて凝縮潜熱を与える。高
圧側蒸留塔１１の圧力制御は高圧側蒸留塔リボイラー１
４の加熱を調節する一方、高圧側蒸留塔補助コンデンサ
ー１３を設けて高圧側蒸留塔塔頂圧力で制御される圧力
調節弁５０を経て塔頂蒸気を一部導き、ここで凝縮させ
ることにより実施されていた。
【０００３】上記多重効用型蒸留塔による熱回収は広く
石油化学工業における蒸留操作に用いられている。特
に、バラキシレン製造設備の前処理蒸留塔（低圧側蒸留
塔）と製品蒸留塔（高圧側蒸留塔）との組合せにおいて
最もよく実用化されている。
石油化学工業における蒸留操作に用いられている。特
に、バラキシレン製造設備の前処理蒸留塔（低圧側蒸留
塔）と製品蒸留塔（高圧側蒸留塔）との組合せにおいて
最もよく実用化されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の高圧側蒸留塔補
助コンデンサー１３による高圧側蒸留塔１１の圧力制御
方法は、高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気を低圧側蒸留塔１
の加熱源として利用するため被加熱側への供給熱量の制
御と高圧側蒸留塔１１の圧力制御を両立させる必要があ
り、そのため約１０〜５０％の塔頂蒸気を高圧側蒸留塔
補助コンデンサー１３にバイパスさせて凝縮させなけれ
ばならない問題があった。また、高圧側蒸留塔補助コン
デンサー１３には圧力変動を吸収するための交換熱量の
増減を許容されるエアクーラー、冷却水、スチーム等、
容量の大きな用役が必要であり、従って用役設備上の余
裕がなかったり、発生するスチームの受け入れ先がない
ときなどはこの方法の適用が難しく、あるいはエアクー
ラーを適用するときに設備費が嵩むなどの欠点があっ
た。
助コンデンサー１３による高圧側蒸留塔１１の圧力制御
方法は、高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気を低圧側蒸留塔１
の加熱源として利用するため被加熱側への供給熱量の制
御と高圧側蒸留塔１１の圧力制御を両立させる必要があ
り、そのため約１０〜５０％の塔頂蒸気を高圧側蒸留塔
補助コンデンサー１３にバイパスさせて凝縮させなけれ
ばならない問題があった。また、高圧側蒸留塔補助コン
デンサー１３には圧力変動を吸収するための交換熱量の
増減を許容されるエアクーラー、冷却水、スチーム等、
容量の大きな用役が必要であり、従って用役設備上の余
裕がなかったり、発生するスチームの受け入れ先がない
ときなどはこの方法の適用が難しく、あるいはエアクー
ラーを適用するときに設備費が嵩むなどの欠点があっ
た。
【０００５】また、加熱側の高圧側蒸留塔１１の圧力制
御のために、その塔頂蒸気量は被加熱側として必要であ
る量より多くする必要があり、従ってより高温レベルの
熱を多く必要とするという欠点がある。さらに、低圧側
蒸留塔リボイラー４は、被加熱側の変動に対応するた
め、加熱側である高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の流量を
調節するか、あるいは不図示の別用役による補助リボイ
ラーを設置している。前者の場合は被加熱側の低圧側蒸
留塔の変動が加熱側の変動を誘発するという問題があ
り、後者の場合は加熱側、被加熱側の両方に制御用のコ
ンデンサー、リボイラーが必要となる問題がある。
御のために、その塔頂蒸気量は被加熱側として必要であ
る量より多くする必要があり、従ってより高温レベルの
熱を多く必要とするという欠点がある。さらに、低圧側
蒸留塔リボイラー４は、被加熱側の変動に対応するた
め、加熱側である高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の流量を
調節するか、あるいは不図示の別用役による補助リボイ
ラーを設置している。前者の場合は被加熱側の低圧側蒸
留塔の変動が加熱側の変動を誘発するという問題があ
り、後者の場合は加熱側、被加熱側の両方に制御用のコ
ンデンサー、リボイラーが必要となる問題がある。
【０００６】この発明の目的は、前記の欠点、問題点を
解決した多重効用型蒸留装置の圧力制御方法を提供する
ことにある。
解決した多重効用型蒸留装置の圧力制御方法を提供する
ことにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、少なくとも
１つの低圧側蒸留塔と１つの高圧側蒸留塔とで構成され
各蒸留塔がそれぞれコンデンサーおよびリボイラーを有
する蒸留塔群、前記高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の一部を分
岐して低圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体としたのち、
高圧側蒸留塔コンデンサーに還すとともに、高圧側蒸留
塔の塔頂蒸気の残部を高圧側蒸留塔コンデンサーに導入
する多重効用型蒸留装置において、前記低圧側蒸留塔リ
ボイラーの加熱媒体の熱量を低圧側蒸留塔の必要熱量よ
り少なく供給し、その不足熱量を低圧側蒸留塔補助リボ
イラーを設けてその加熱媒体により補完供給する一方、
高圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の流量を高圧側蒸留
塔の塔頂圧力により制御することを特徴とする多重効用
型蒸留装置の圧力制御方法であり、さらに前記低圧側蒸
留塔補助リボイラーの加熱媒体により補完供給される熱
量が、低圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の熱量により
制御されること、また前記低圧側蒸留塔リボイラーの加
熱媒体の熱量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制御する
ことを特徴としている。
１つの低圧側蒸留塔と１つの高圧側蒸留塔とで構成され
各蒸留塔がそれぞれコンデンサーおよびリボイラーを有
する蒸留塔群、前記高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の一部を分
岐して低圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体としたのち、
高圧側蒸留塔コンデンサーに還すとともに、高圧側蒸留
塔の塔頂蒸気の残部を高圧側蒸留塔コンデンサーに導入
する多重効用型蒸留装置において、前記低圧側蒸留塔リ
ボイラーの加熱媒体の熱量を低圧側蒸留塔の必要熱量よ
り少なく供給し、その不足熱量を低圧側蒸留塔補助リボ
イラーを設けてその加熱媒体により補完供給する一方、
高圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の流量を高圧側蒸留
塔の塔頂圧力により制御することを特徴とする多重効用
型蒸留装置の圧力制御方法であり、さらに前記低圧側蒸
留塔補助リボイラーの加熱媒体により補完供給される熱
量が、低圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の熱量により
制御されること、また前記低圧側蒸留塔リボイラーの加
熱媒体の熱量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制御する
ことを特徴としている。
【０００８】この発明は上記のように構成されるので次
にあげる作用を有している。
にあげる作用を有している。
【０００９】加熱側である高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の分
岐したものの凝縮熱量は被加熱側である低圧側蒸留塔が
必要とする熱量よりも低く設定する。低くする割合は、
多重効用型蒸留塔の目的から小さくする方がよいが、加
熱側蒸留塔の制御性を考慮して全塔頂蒸気量の１０〜５
０％特に１５〜３０％程度低く設定することが好まし
い。
岐したものの凝縮熱量は被加熱側である低圧側蒸留塔が
必要とする熱量よりも低く設定する。低くする割合は、
多重効用型蒸留塔の目的から小さくする方がよいが、加
熱側蒸留塔の制御性を考慮して全塔頂蒸気量の１０〜５
０％特に１５〜３０％程度低く設定することが好まし
い。
【００１０】上記の措置によって生じる被加熱側の不足
熱量は低圧側蒸留塔の補助リボイラー５によって補われ
る。従って、低圧側蒸留塔の変動はその補助リボイラー
５に対する入熱によって吸収され、高圧側蒸留塔の塔頂
蒸気の安定した凝縮と被加熱側である低圧側蒸留塔の安
定した運転の両方を実施することができる。
熱量は低圧側蒸留塔の補助リボイラー５によって補われ
る。従って、低圧側蒸留塔の変動はその補助リボイラー
５に対する入熱によって吸収され、高圧側蒸留塔の塔頂
蒸気の安定した凝縮と被加熱側である低圧側蒸留塔の安
定した運転の両方を実施することができる。
【００１１】上記の対応をとった上で、さらに、加熱側
の高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の凝縮が安定状態から外れた
場合に、その塔頂圧力操作端を如何に対処するかの問題
に対して次の２つの措置が講じられる。
の高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の凝縮が安定状態から外れた
場合に、その塔頂圧力操作端を如何に対処するかの問題
に対して次の２つの措置が講じられる。
【００１２】１つは高圧側蒸留塔の塔頂圧力により、加
熱側の高圧側蒸留塔リボイラーへの入熱即ち加熱媒体の
流量制御を行う。この手段は、圧力伝播が速く、検出端
と操作端が離れていても応答性が良好である作用を有す
る。
熱側の高圧側蒸留塔リボイラーへの入熱即ち加熱媒体の
流量制御を行う。この手段は、圧力伝播が速く、検出端
と操作端が離れていても応答性が良好である作用を有す
る。
【００１３】また２つには、高圧側蒸留塔の塔頂圧力に
より、高圧側蒸留塔から低圧側蒸留塔に分岐する塔頂蒸
気の流量を制御することが行われ、この塔頂蒸気流量の
変化が低圧側蒸留塔に与える影響は低圧側蒸留塔補助リ
ボイラーへの入熱のエンタルビーコントロールにより補
正することによって影響をなくしている。
より、高圧側蒸留塔から低圧側蒸留塔に分岐する塔頂蒸
気の流量を制御することが行われ、この塔頂蒸気流量の
変化が低圧側蒸留塔に与える影響は低圧側蒸留塔補助リ
ボイラーへの入熱のエンタルビーコントロールにより補
正することによって影響をなくしている。
【００１４】上記の２つの措置は、それぞれに長所、短
所を有しており、系の大きさ、応答速度によって使い分
ける。また、運転状況の変化に対応できるように、上記
の２つの措置を切り換えスイッチによって切り換えるこ
とが可能である。この２つの手段は、それぞれ単独に、
あるいは両方を組合せて実施することができる。
所を有しており、系の大きさ、応答速度によって使い分
ける。また、運転状況の変化に対応できるように、上記
の２つの措置を切り換えスイッチによって切り換えるこ
とが可能である。この２つの手段は、それぞれ単独に、
あるいは両方を組合せて実施することができる。
【００１５】以上の他、本発明の圧力制御方法では、従
来設けていた高圧側蒸留塔補助コンデンサーを置かない
ので、従来必要であった冷却用の用役が不要である。
来設けていた高圧側蒸留塔補助コンデンサーを置かない
ので、従来必要であった冷却用の用役が不要である。
【００１６】
実施例１ 図１は、この発明方法の１実施例のフローシートと制御
システムを示した図である。被加熱側である低圧側蒸留
塔１（塔頂圧力約０．５ｋｇ／ｃｍ3 Ｇ）と加熱側であ
る高圧側蒸留塔１１（塔頂圧力約３．５ｋｇ／ｃｍ3
Ｇ）で構成され、高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の一部が
管７８を経て低圧側蒸留塔リボイラー４に導かれ、凝縮
させられて低圧側蒸留塔リボイラー４の熱源となってい
る多重効用型蒸留装置である。
システムを示した図である。被加熱側である低圧側蒸留
塔１（塔頂圧力約０．５ｋｇ／ｃｍ3 Ｇ）と加熱側であ
る高圧側蒸留塔１１（塔頂圧力約３．５ｋｇ／ｃｍ3
Ｇ）で構成され、高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の一部が
管７８を経て低圧側蒸留塔リボイラー４に導かれ、凝縮
させられて低圧側蒸留塔リボイラー４の熱源となってい
る多重効用型蒸留装置である。
【００１７】原料である改質油は管路６１を経て低圧側
蒸留塔１（トルエン塔）に供給され、Ｃ７芳香族より軽
い留分が製品Ａとして塔頂から管路６４を経て分離され
る。低圧側蒸留塔１の塔底油は管路６５を経て不図示の
白土塔で処理された後、管路７１により高圧側蒸留塔１
１（キシレン塔）に送られる。高圧側蒸留塔１１で塔頂
より管路７４を経て混合キシレン留分を製品Ｂとして精
留され、塔底からＣ9 +芳香族留分が管路７５を経て製品
Ｃとして得られる。
蒸留塔１（トルエン塔）に供給され、Ｃ７芳香族より軽
い留分が製品Ａとして塔頂から管路６４を経て分離され
る。低圧側蒸留塔１の塔底油は管路６５を経て不図示の
白土塔で処理された後、管路７１により高圧側蒸留塔１
１（キシレン塔）に送られる。高圧側蒸留塔１１で塔頂
より管路７４を経て混合キシレン留分を製品Ｂとして精
留され、塔底からＣ9 +芳香族留分が管路７５を経て製品
Ｃとして得られる。
【００１８】図１に示すように、この実施例では高圧側
蒸留塔１１には補助コンデンサーを置かず、低圧側蒸留
塔１の塔底に低圧側蒸留塔補助リボイラー５を置くとと
もに、高圧側蒸留塔１１の底部をリボイラーで加熱する
ことによって発生する蒸気量を制御する方法即ちたき上
げ量による制御方法を実施しており、またスタートアッ
プ等の操作性を容易にするため、高圧側蒸留塔１１の塔
頂蒸気の分岐蒸気の流量の制御による圧力制御が前記た
き上げ量による圧力制御と併せて実施可能のようにスイ
ッチ（ＳＷ）５１を設けている。
蒸留塔１１には補助コンデンサーを置かず、低圧側蒸留
塔１の塔底に低圧側蒸留塔補助リボイラー５を置くとと
もに、高圧側蒸留塔１１の底部をリボイラーで加熱する
ことによって発生する蒸気量を制御する方法即ちたき上
げ量による制御方法を実施しており、またスタートアッ
プ等の操作性を容易にするため、高圧側蒸留塔１１の塔
頂蒸気の分岐蒸気の流量の制御による圧力制御が前記た
き上げ量による圧力制御と併せて実施可能のようにスイ
ッチ（ＳＷ）５１を設けている。
【００１９】さらに詳記すれば、通常定常運転時にはた
き上げ量による圧力制御を採用しており塔頂圧力制御は
高圧側蒸留塔リボイラー１４に対する加熱媒体の流量調
節ループへのカスケード制御として実施される。即ち、
圧力調節器４９によって検知された変異に応じた出力が
流量調節器４２を経て流量調節弁４１の目標開度を指示
し、その結果が再び圧力調節器４９にフィードバックさ
れる。
き上げ量による圧力制御を採用しており塔頂圧力制御は
高圧側蒸留塔リボイラー１４に対する加熱媒体の流量調
節ループへのカスケード制御として実施される。即ち、
圧力調節器４９によって検知された変異に応じた出力が
流量調節器４２を経て流量調節弁４１の目標開度を指示
し、その結果が再び圧力調節器４９にフィードバックさ
れる。
【００２０】スタートアップ時の操作性を高める場合な
どは、前記したように塔頂蒸気量コントロールによる圧
力制御が前記たき上げ量による圧力制御と併せて実施さ
れる。上記の塔頂蒸気量コントロールによる圧力制御で
は塔頂圧力制御は低圧側蒸留塔リボイラー４に対する塔
頂蒸気量のカスケード制御として実施される。即ち、圧
力調節器４９によって検知された変異に応じた出力が流
量調節器２２を経て流量調節弁２１の目標開度を指示
し、その結果が再び圧力調節器４９にフィードバックさ
れる。この操作が、圧力を定常化するまで、繰り返され
る。被加熱側の低圧側蒸留塔補助リボイラー５は熱回収
側の低圧側蒸留塔リボイラー４との合計入熱量を一定値
に制御するエンタルビー制御がなされている。
どは、前記したように塔頂蒸気量コントロールによる圧
力制御が前記たき上げ量による圧力制御と併せて実施さ
れる。上記の塔頂蒸気量コントロールによる圧力制御で
は塔頂圧力制御は低圧側蒸留塔リボイラー４に対する塔
頂蒸気量のカスケード制御として実施される。即ち、圧
力調節器４９によって検知された変異に応じた出力が流
量調節器２２を経て流量調節弁２１の目標開度を指示
し、その結果が再び圧力調節器４９にフィードバックさ
れる。この操作が、圧力を定常化するまで、繰り返され
る。被加熱側の低圧側蒸留塔補助リボイラー５は熱回収
側の低圧側蒸留塔リボイラー４との合計入熱量を一定値
に制御するエンタルビー制御がなされている。
【００２１】即ち、低圧側蒸留塔１に必要な熱量の制御
は流量調節器２２、温度指示計２７，２８より計算され
た低圧側蒸留塔リボイラー４からの熱量と低圧側蒸留塔
１に必要な熱量との差が低圧側蒸留塔補助リボイラー５
により供給される。
は流量調節器２２、温度指示計２７，２８より計算され
た低圧側蒸留塔リボイラー４からの熱量と低圧側蒸留塔
１に必要な熱量との差が低圧側蒸留塔補助リボイラー５
により供給される。
【００２２】また、低圧側蒸留塔１の塔頂圧力コントロ
ールは、塔頂蒸気量コントロールによって圧力制御され
る。即ち、圧力調節器２６によって検知された変異に応
じた圧力が流量調節弁２５の目標開度を指示し、その結
果が再び圧力調節器２６にフィードバックされる。この
操作が、圧力が定常化するまで繰り返される。
ールは、塔頂蒸気量コントロールによって圧力制御され
る。即ち、圧力調節器２６によって検知された変異に応
じた圧力が流量調節弁２５の目標開度を指示し、その結
果が再び圧力調節器２６にフィードバックされる。この
操作が、圧力が定常化するまで繰り返される。
【００２３】従来の多重効用型蒸留装置のスタートアッ
プは高圧側蒸留塔の運転が安定してから徐々に低圧側蒸
留塔のスタートアップに入らざるを得なかった。本発明
によれば、高圧側蒸留塔、低圧側蒸留塔とも塔頂圧力が
それぞれほぼ独立に制御されることとなったため、高圧
側蒸留塔、低圧側蒸留塔とも同時にスタートアップが可
能となり、所定の品質を持った製品の取得が早く得られ
るとともに製品の取得率も向上する。
プは高圧側蒸留塔の運転が安定してから徐々に低圧側蒸
留塔のスタートアップに入らざるを得なかった。本発明
によれば、高圧側蒸留塔、低圧側蒸留塔とも塔頂圧力が
それぞれほぼ独立に制御されることとなったため、高圧
側蒸留塔、低圧側蒸留塔とも同時にスタートアップが可
能となり、所定の品質を持った製品の取得が早く得られ
るとともに製品の取得率も向上する。
【００２４】本実施例と同じ原料である改質油を従来の
多重効用型常圧蒸留塔２本の構成で処理した場合に比べ
て、約３５％の高圧側蒸留塔リボイラーおよび低圧側蒸
留塔リボイラーの熱源である高温加熱媒体の熱量を削減
できた。 実施例２ 図２は、この発明方法の他の実施例のフローシートと制
御システムを示した図である。
多重効用型常圧蒸留塔２本の構成で処理した場合に比べ
て、約３５％の高圧側蒸留塔リボイラーおよび低圧側蒸
留塔リボイラーの熱源である高温加熱媒体の熱量を削減
できた。 実施例２ 図２は、この発明方法の他の実施例のフローシートと制
御システムを示した図である。
【００２５】この実施例では、従来の制御方法である図
３に示した高圧側蒸留塔補助コンデンサーを置かず、高
圧側蒸留塔の塔頂圧力制御は高圧側蒸留塔リボイラー１
４に対する加熱媒体の流量調節ループへのカスケード制
御として実施されており、一方低圧側蒸留塔リボイラー
４には、加熱側である高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の一
部を分岐して熱を供給しているが、低圧側蒸留塔１に必
要とする熱量の不足分は低圧側蒸留塔補助リボイラー５
を設けて他の加熱媒体により補っている。
３に示した高圧側蒸留塔補助コンデンサーを置かず、高
圧側蒸留塔の塔頂圧力制御は高圧側蒸留塔リボイラー１
４に対する加熱媒体の流量調節ループへのカスケード制
御として実施されており、一方低圧側蒸留塔リボイラー
４には、加熱側である高圧側蒸留塔１１の塔頂蒸気の一
部を分岐して熱を供給しているが、低圧側蒸留塔１に必
要とする熱量の不足分は低圧側蒸留塔補助リボイラー５
を設けて他の加熱媒体により補っている。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の多重効用
型蒸留装置の圧力制御方法は次に述べる効果がある。
型蒸留装置の圧力制御方法は次に述べる効果がある。
【００２７】加熱側の高圧側蒸留塔に補助コンデンサー
を置かないので冷却用の用役が不要であり、用役状況の
きびしい環境にも適用可能である。
を置かないので冷却用の用役が不要であり、用役状況の
きびしい環境にも適用可能である。
【００２８】低圧側蒸留塔の圧力制御については、低圧
側蒸留塔補助リボイラーを設けて熱量補完するので、低
圧側蒸留塔の運転変動が充分吸収されて圧力制御が容易
であり、加熱側の高圧側蒸留塔への影響が極力抑えられ
る。
側蒸留塔補助リボイラーを設けて熱量補完するので、低
圧側蒸留塔の運転変動が充分吸収されて圧力制御が容易
であり、加熱側の高圧側蒸留塔への影響が極力抑えられ
る。
【００２９】高圧側蒸留塔における塔頂蒸気量が従来の
方法に比して、より低く抑えられるので、加熱側の高圧
側蒸留塔リボイラーの負荷は低減されて高価な熱の使用
が抑えられる。
方法に比して、より低く抑えられるので、加熱側の高圧
側蒸留塔リボイラーの負荷は低減されて高価な熱の使用
が抑えられる。
【００３０】高圧側蒸留塔の圧力制御は、上記の高圧側
蒸留塔リボイラーの負荷低減とともに高圧側蒸留塔の塔
頂圧力により高圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の流量
を制御するので、対応が速く制御も容易である。
蒸留塔リボイラーの負荷低減とともに高圧側蒸留塔の塔
頂圧力により高圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の流量
を制御するので、対応が速く制御も容易である。
【図１】この発明方法の１実施例のフローシートと制御
システムを示した図である。
システムを示した図である。
【図２】この発明方法の他の実施例のフローシートと制
御システムを示した図である。
御システムを示した図である。
【図３】従来の圧力制御方法で、高圧側蒸留塔補助コン
デンサーによる高圧側蒸留塔の圧力制御を実施したフロ
ーシートである。
デンサーによる高圧側蒸留塔の圧力制御を実施したフロ
ーシートである。
１ 低圧側蒸留塔 ２ 低圧側蒸留塔コンデンサー ３ 低圧側蒸留塔補助コンデンサー ４ 低圧側蒸留塔リボイラー ５ 低圧側蒸留塔補助リボイラー １１ 高圧側蒸留塔 １２ 高圧側蒸留塔コンデンサー １３ 高圧側蒸留塔補助コンデンサー １４ 高圧側蒸留塔リボイラー ２１，２３，２９，４１，４７ 流量調節弁 ２２，２４，３０，４２，４８ 流量調節器 ２７，２８ 温度指示計 ２５，４３，４５，５０ 圧力調節弁 ２６，４４，４６，４９ 圧力調節器 ５１ スイッチ ６１〜８１ 管路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉村 文男 大分県大分市大字１−１ 九州石油株式会 社大分製油所内
Claims (3)
- 【請求項１】 少なくとも１つの低圧側蒸留塔と１つの
高圧側蒸留塔とで構成され各蒸留塔がそれぞれコンデン
サーおよびリボイラーを有する蒸留塔群、前記高圧側蒸
留塔の塔頂蒸気の一部を分岐して低圧側蒸留塔リボイラ
ーの加熱媒体としたのち、高圧側蒸留塔コンデンサーに
還すとともに、高圧側蒸留塔の塔頂蒸気の残部を高圧側
蒸留塔コンデンサーに導入する多重効用型蒸留装置にお
いて、前記低圧側蒸留塔リボイラーの加熱媒体の熱量を
低圧側蒸留塔の必要熱量より少なく供給し、その不足熱
量を低圧側蒸留塔補助リボイラーを設けてその加熱媒体
により補完供給する一方、高圧側蒸留塔リボイラーの加
熱媒体の流量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制御する
ことを特徴とする多重効用型蒸留装置の圧力制御方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の低圧側蒸留塔補助リボイ
ラーの加熱媒体により補完供給される熱量が、低圧側蒸
留塔リボイラーの加熱媒体の熱量により制御されること
を特徴とする請求項１の多重効用型蒸留装置の圧力制御
方法。 - 【請求項３】 請求項２の低圧側蒸留塔リボイラーの加
熱媒体の熱量を高圧側蒸留塔の塔頂圧力により制御する
ことを特徴とする請求項１または請求項２の多重効用型
蒸留装置の圧力制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4111588A JP2854458B2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 多重効用型蒸留装置の圧力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4111588A JP2854458B2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 多重効用型蒸留装置の圧力制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05305201A true JPH05305201A (ja) | 1993-11-19 |
| JP2854458B2 JP2854458B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=14565179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4111588A Expired - Lifetime JP2854458B2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 多重効用型蒸留装置の圧力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2854458B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003035222A1 (fr) * | 2001-10-19 | 2003-05-01 | Bio Nanotec Research Institute Inc. | Appareil de condensation de matiere organique hydrosoluble |
| JP4530457B2 (ja) * | 1999-12-22 | 2010-08-25 | 株式会社フジシールインターナショナル | ラベル加熱装置 |
| EP2351818A1 (en) * | 2008-09-30 | 2011-08-03 | JX Nippon Oil & Energy Corporation | Method of starting up reactifier |
| CN103418157A (zh) * | 2013-08-09 | 2013-12-04 | 中国蓝星（集团）股份有限公司 | 一种用于脱轻组分精馏塔的自动控制系统 |
| JP2017534573A (ja) * | 2014-10-31 | 2017-11-24 | エルジー・ケム・リミテッド | 蒸留装置 |
| JP2019202992A (ja) * | 2018-05-04 | 2019-11-28 | アクセンス | 真空下に芳香族化合物を分離するための方法およびデバイス |
-
1992
- 1992-04-30 JP JP4111588A patent/JP2854458B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4530457B2 (ja) * | 1999-12-22 | 2010-08-25 | 株式会社フジシールインターナショナル | ラベル加熱装置 |
| WO2003035222A1 (fr) * | 2001-10-19 | 2003-05-01 | Bio Nanotec Research Institute Inc. | Appareil de condensation de matiere organique hydrosoluble |
| EP1452219A1 (en) * | 2001-10-19 | 2004-09-01 | Bio Nanotec Research Institure, Inc. | Water-soluble organic material condensation apparatus |
| EP1452219A4 (en) * | 2001-10-19 | 2006-03-22 | Bussan Nanotech Res Inst Inc | APPARATUS FOR CONDENSING WATER-SOLUBLE ORGANIC MATERIAL |
| US7699961B2 (en) | 2001-10-19 | 2010-04-20 | Mitsubishi Chemical Corporation | Apparatus for concentrating water-soluble organic material |
| EP2351818A1 (en) * | 2008-09-30 | 2011-08-03 | JX Nippon Oil & Energy Corporation | Method of starting up reactifier |
| EP2351818A4 (en) * | 2008-09-30 | 2014-10-08 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | METHOD FOR STARTING A RECTIFICATION COLUMN |
| CN103418157A (zh) * | 2013-08-09 | 2013-12-04 | 中国蓝星（集团）股份有限公司 | 一种用于脱轻组分精馏塔的自动控制系统 |
| JP2017534573A (ja) * | 2014-10-31 | 2017-11-24 | エルジー・ケム・リミテッド | 蒸留装置 |
| US10464867B2 (en) | 2014-10-31 | 2019-11-05 | Lg Chem, Ltd. | Distillation method |
| JP2019202992A (ja) * | 2018-05-04 | 2019-11-28 | アクセンス | 真空下に芳香族化合物を分離するための方法およびデバイス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2854458B2 (ja) | 1999-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4371427A (en) | Extractive distillation | |
| EP0080808A1 (en) | Distillation apparatus | |
| JP3065229B2 (ja) | 極低温精留システムの容量制御方法 | |
| US4395310A (en) | Fractionation system | |
| JPH05305201A (ja) | 多重効用型蒸留装置の圧力制御方法 | |
| US4358346A (en) | Control of alcohol distillation | |
| US4502921A (en) | Apparatus for the control of alcohol distillation | |
| TAKAMATSU et al. | Modeling and design method for internal heat-integrated packed distillation column | |
| Neto et al. | Pressure control of fully heat-integrated pressure-swing distillation system using hot-vapor bypass | |
| US3225550A (en) | Fractional distillation control system | |
| US3322650A (en) | Control of ratio of rate of heat flow to rate of feed in distillation responsive to bottoms analysis | |
| US4230535A (en) | Heat-pumped fractionation process | |
| RU2534351C1 (ru) | Способ автоматического управления спиртовой колонной брагоректификационной установки | |
| KR100348781B1 (ko) | 식용 에탄올 증류 설비에서의 에너지 절감을 위한 공정제어장치 | |
| JPS6323806B2 (ja) | ||
| US3668078A (en) | Fractional distillation bypass control process | |
| US3281337A (en) | Fractionation of c8-aromatics | |
| US4545861A (en) | Fractionation system | |
| US3475288A (en) | Fractionator overhead and reflux control system with optional accumulator by-pass | |
| JP2005028224A (ja) | 蒸留装置の制御方法 | |
| US3367846A (en) | Utilization of recovered steam heat for heating the distillation zone | |
| SU725684A1 (ru) | Устройство дл автоматического управлени процессом ректификации | |
| Chandra et al. | Control of a heat pump assisted distillation column | |
| US1930166A (en) | Method and apparatus for rectification of hydrocarbons | |
| JP3710252B2 (ja) | 空気液化分離装置の制御方法 |