JPH05302704A - シングルエンド型ラジアントチューブ及び燃焼方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】中央排気型シングルエンドラジアントチューブ
の温度分布を均一化するバーナー構造及び燃焼方法を提
供する。 【構成】当該装置において第１バーナーと第２バーナー
を配置し第１バーナーの空気比を１.０より大きくし、
円周方向に略均一燃焼させ、第２バーナーの空気比を
１.０より小さくし燃焼させ温度分布の均一化を達成す
る。バーナーの構造は第１バーナーは多数ある燃料ガス
孔が管長方向に向き第２バーナーは燃料ガス孔が略円周
接線方向に向き、第１バーナーヘッダー部に空気、燃料
ガスを略円周接線方向に取り入れる。 【効果】チューブ長さ方向の温度を均一化せしめチュー
ブ材料の耐久温度近傍で放射伝熱が行えるので鋼板の熱
処理時間の短縮により生産速度が向上し、板幅方向の品
質が安定化する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はシングルエンド型ラジア
ントチューブに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】炉内の雰囲気制御、温度制御を目的にラ
ジアントチューブ方式の加熱装置が一般的に使用されて
おり、ラジアントチューブの形状としてはＵ字型、スト
レート型、ストレート型の外管の内側に内管を設けたシ
ングルエンド型などが発明されて使用されている。これ
らの内、温度分布、効率、取扱いの面でシングルエンド
型のラジアントチューブが最も優れており、その上、温
度分布が均一にしやすく、正確な加熱が行える。

【０００３】シングルエンド型のラジアントチューブは
先端が閉塞された外管を設置し、外管の内径よりも小さ
な外径を有する内管を同心状態で内管先端が外管先端の
閉塞部と隙間を存して対向するように設けてある。そし
て内管内にバーナーを設け、そのバーナーより発生した
高温燃焼ガスは内管を通過後、外管を加熱させ、排気さ
れる内管燃焼タイプがある。

【０００４】近年、鋼板の品質対策、燃焼効率の観点か
ら、操業温度を上げる傾向にあり、ラジアントチューブ
の外管温度の向上が望まれている。ところが内管燃焼タ
イプのシングルエンド型ラジアントチューブにあって
は、内管での燃焼のため、放射面である外管の表面温度
が結果的に内管からの輻射、あるいは燃焼排ガスからの
受熱であり、内管の温度より一般的に低くなる。ラジア
ントチューブの加熱温度を高めるためには内管で燃焼し
外管で排気する方式は効率の悪い構造である。

【０００５】この問題の解決のため従来内管にてバーナ
ー燃焼、外管にて燃焼ガスの排気をさせていた構造を、
外管にて燃焼、内管にて燃焼ガスを排気出来るようにし
たものが実願平２−６３６２５号に記載されている。図
１６、図１７にその構造を示す。その構成は先端が閉塞
された外管２の内部に、外管内径よりも小さな外径を有
し内管３を同心状態で内管の先端が外管の先端閉塞部と
間隙を存して対向するように設け、後端部の外管と内管
との隙間にバーナーを設け、そのバーナーより発生させ
た高温燃焼ガスを外管と内管との隙間を通して外管を加
熱させたのち内管を通して排気するようにしたことを特
徴とするシングルエンド型ランジアントチューブであ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実願平
２−６３６２５号は外管表面温度を高くするチューブ構
造として優れているが、バーナー構造に改善を要する点
がある。本発明者等はこの構造においてバーナー構造と
温度分布に関し種々調査したが、円周方向に均一な燃焼
を狙った多数孔のバーナーを配置した場合とその構造を
用いてプレミックスタイプで多孔体を設置した場合、バ
ーナー直後の温度が高温になりすぎる傾向があり、チュ
ーブ長さ方向の温度の均一化が不十分であった。本発明
は上述した問題点を解決するためになされたものであり
外管表面の温度をより均一にしたラジアントチューブ構
造と燃焼方法を提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明は、ラジアントチューブのバーナー構造及び燃
焼方法であり、その構成は次の通りである。 （１）先端が閉塞された外管の内部に、外管内径よりも
小さな外径を有し内管を同心状態で内管の先端が外管の
先端閉塞部と間隙を存して対向するように設け、後端部
の外管と内管との隙間にバーナーを設け、そのバーナー
より発生させた高温燃焼ガスを外管と内管との隙間を通
して外管を加熱させたのち内管を通して排気するように
したシングルエンド型ラジアントチューブにおいて第１
バーナーと第２バーナーを配置し第１バーナーの多数孔
の燃料ガス孔が管長方向に向き第２バーナーの燃料ガス
孔が円周接線方向に向いていることを特徴とする。

【０００８】更に前記（１）項の第１バーナーの空気ヘ
ッダー部に空気を円周接線方向に取り入れると共に第１
バーナーの燃料ガスヘッダー部に燃料ガスを円周接線方
向に取り入れる機構を有することを特徴とする。

【０００９】更に本発明は先端が閉塞された外管の内部
に、外管内径よりも小さな外径を有し内管を同心状態で
内管の先端が外管の先端閉塞部と間隙を存して対向する
ように設け、後端部の外管と内管との隙間に第１バーナ
ー、第２バーナーを設け、そのバーナーより発生させた
高温燃焼ガスを外管と内管との隙間を通して外管を加熱
させたのち内管を通して排気するようにしたシングルエ
ンド型ラジアントチューブの燃焼方法において第１バー
ナーの空気比を１.０より大きくし、円周方向に均一燃
焼させ、第２のバーナー空気比を１.０より小さくし燃
焼させることを特徴とする。

【００１０】円周方向の均一燃焼を狙った第１バーナー
としては燃料ガス孔が６〜４０孔の多数孔あるマルチバ
ーナーあるいはそのようなマルチバーナー構造をプレミ
ックス装置として多孔体を配置した面燃焼バーナーも使
用できる。空気比が１.０より小さい第２バーナーは比
較的燃料ガスがリッチの状態で使用され、極限的には燃
料ガスのみを供給する燃料ガス孔となる。第２バーナー
には着火用のパイロットバーナーが兼用される場合があ
る。

【００１１】

【作用】円周方向に均一な燃焼を狙った第１バーナーは
燃料ガスと空気が均一に混合されるためバーナー直後に
燃焼の最大点が発生しそこでの温度が最も高く、ラジア
ントチューブの先端にいくほど温度が低下する。第２バ
ーナーではバーナー直後は燃料ガスと空気の混合が不均
一のため燃焼が十分に行われず、燃料ガスと空気が管長
方向へ螺旋上に旋回する過程で混合され、その過程で混
合されながら燃焼が進行し燃焼の最大点が管の先端付近
にある。第２バーナーの空気比が０.０から１.０に近づ
くと燃料ガスと空気が管長方向へ螺旋上に旋回する過程
の混合が促進され燃焼の最大点が先端からチューブ中央
に近づく傾向がある。

【００１２】均一燃焼の第１バーナー及び燃料ガスと空
気が不均一混合の第２バーナーとが同時に使用されると
加算された温度分布が発現され、各々の低温部分の発生
を抑制する効果がある。更に第１のバーナーの空気比が
１.０より大きい場合、空気比が１.０よりも小さい未燃
焼の第２のバーナーの燃料ガスが熱分解しバーナー直後
の温度を低下させる。第２バーナーの空気比が１.０か
ら０.０に近づくに従い空気による旋回力の低下と供給
ガス量の増大により未燃焼の燃料ガスが増大され、その
結果、熱分解の効果が顕著になりバーナー直後の温度の
低下は著しい。

【００１３】第１バーナーの高温部の温度を低下させら
れることは全体の温度をその分上昇させても材料の耐久
温度以下にできる点が優れる。一方、第１のバーナーの
空気比が１.０より小さい場合、空気比が１.０よりも大
きい第２バーナーの主体となる空気によりバーナー直後
の温度が低下するガス冷却による低下代であり前述の第
１のバーナーの空気比が１.０より大きく、空気比が１.
０より小さい場合によるバーナー直後の温度低下ほど顕
著ではない。

【００１４】第１バーナーの円周方向の略均一燃焼を達
成するためには、多数孔の燃料ガス孔の各々から等量の
ガスが出て、空気孔からも同様に均一に出る必要があ
る。このためにヘッダー出側の孔のガス圧力が均一であ
る必要があり、ヘッダーへの投入方向が軸方向では動圧
が掛かり易く一部のヘッダー出口孔の圧力が高くなるの
でヘッダーから出る気体のガス量と空気量が円周方向で
不均一になる。従って燃料ガス及び空気用のヘッダー出
口孔に動圧を掛け難くし圧力を均一にするため第１バー
ナーの燃料ガスヘッダー及び空気ヘッダー部にガスを円
周接線方向に取り入れる。

【００１５】尚、第１バーナーの空気比は燃焼ガスの吹
き飛びが発生しない範囲で大きくでき、１.０より大き
く２.０未満である。第２バーナーの空気比は１.０より
小さく０.０までであり、第１バーナーと第２バーナー
に使用される総燃焼ガスが完全燃焼する点から総空気比
を１.０から１.５とすることが適当であり、第１、第２
バーナーの各々の燃料ガス量が決まり一方の空気比が決
まると、もう一方の空気比が総空気比を１.０から１.５
とする範囲で決まる。高温を効率的に得る目的からは総
空気比が１.０であることが最もよいことは本発明でも
同様である。ラジアンチューブの寸法に関しては外径は
１００ｍｍ〜３００ｍｍ、内径は５０ｍｍ〜２５０ｍｍ
が適当な構造として使用できる。

【００１６】

【実施例１】本発明の第１バーナーをチューブ軸の側方
より眺めた場合の上半分の断面を図３に示す。燃料ガス
ヘッダー２０は隔壁１９により４面を囲まれ、上部と下
部の隔壁１９は円柱状の曲面を形成する。その上部の隔
壁１９曲面に燃料ガス取入孔１８が１孔あり円周接線方
向へ向いている。燃料ガス取入孔１８と垂直のチューブ
軸方向に燃料ガスヘッダー出側孔２１があり、パイプ２
４を通してその先に燃料ガス孔２６がある。

【００１７】空気ヘッダー２３は燃料ガスヘッダー２０
に隣接した位置で燃料ガスヘッダー２０と同様に隔壁１
９により４面を囲まれ上部の隔壁１９曲面に空気取入孔
２２が１孔あり、円周接線方向へ向いている。空気取入
孔２２と垂直のチューブ中心方向で、燃料ガスヘッダー
出側孔２１と燃料ガス孔２６の中間に空気孔２５があ
る。燃焼時には燃料ガス孔２６前方に燃焼ガス８が生成
し、燃料ガスヘッダー２０の下部の隔壁１９が形成する
円柱内を排ガス１１が通過する。

【００１８】本発明の第１バーナーをチューブ軸の前
方、燃焼ガス８側から眺めた場合の図を図４に示す。燃
料ガスヘッダー２０は隔壁１９より中空円柱状の空間を
形成し、燃料ガス取入孔１８がその円周接線方向へ向い
ている。空気ヘッダー２３は燃料ガスヘッダーの手前に
あり、燃料ガスヘッダー２０と同様に隔壁１９より中空
円柱状の空間を形成し、空気取入孔２２がその円周接線
方向へ向いている。隔壁１９の間にパイプ２４が円周上
に等間隔で配置され、燃料ガス孔２６を形成する。本図
は燃料ガス孔の数が９孔の場合である。燃料ガス孔の中
間の位置で隔壁１９に孔を設け空気孔２５を等間隔で配
置する。

【００１９】第１バーナーは排ガスの温度条件から鋼製
で作製されることが適当である。本発明の第１バーナー
をチューブ軸の前方、燃焼ガス８側から眺めた場合の図
で燃料ガス孔の数が１８孔の場合を図５に、燃料ガス孔
の数が３６孔の場合を図６に示す。いずれも円形のパイ
プ２４を円周上に等間隔で配置している。本発明の第１
バーナーをチューブ軸の前方、燃焼ガス８側から眺めた
場合の図で燃料ガス孔の数が１８孔の場合を図５に、燃
料ガス孔の数が３６孔の場合を図６に示す。いずれも円
形のパイプ２４を円筒上に等間隔で配置している。

【００２０】尚、本発明においては燃料ガス孔２６、空
気孔２５が等間隔で配置さつれている例を示している
が、燃料ガス孔２６、空気孔２５が等間隔で配置される
ことが好ましいが必ずしも等間隔である必要はなく等間
隔の場合の間隔に対して２〜３割の位置のズレは許容さ
れる。更にまた図４〜図６のいずれの燃料ガス孔２６の
形状も円形状としているが長方形にすることも許容さ
れ、孔数が９孔などでは円周方向の燃焼の均一化に有効
な方法である。

【００２１】

【実施例２】本発明の第１バーナーをチューブ軸の側方
より眺めた場合の上半分の断面を図７に示す。燃料ガス
ヘッダー２０は隔壁１９により４面を囲まれ、上部と下
部の隔壁１９は円柱状の曲面を形成する。その上部の隔
壁１９曲面に燃料ガス取入孔１８が１孔あり円周接線方
向へ向いている。燃料ガス取入孔１８と垂直のチューブ
軸方向に燃料ガスヘッダー出側孔２１があり、パイプ２
４を通してその先に燃料ガス孔２６がある。

【００２２】空気ヘッダー２３は燃料ガスヘッダー２０
に隣接した位置で燃料ガスヘッダー２０と同様に隔壁１
９により４面を囲まれ上部の隔壁１９曲面に空気取入孔
２２が１孔あり、円周接線方向へ向いている。空気取入
孔２２と垂直のチューブ中心方向で、燃料ガスヘッダー
出側孔２１と燃料ガス孔２６の中間に空気孔２５があ
る。燃料ガス孔２６の前方に隔壁１９と多孔体１５によ
り囲まれたプレミックス部２７がある。押え金具２８に
より固定された多孔体１５から燃焼時には前方に燃料ガ
ス８が生成し、燃料ガスヘッダー２０の下部の隔壁１９
が形成する円柱内を排ガス１１が通過する。尚、実施例
２はプレミックス部２７と多孔体１５及び実施例１に示
した構造とを配置した構造になっており、実施例１に記
載された種々の構造が使用できる。

【００２３】

【実施例３】本発明の第２バーナーをチューブ軸方向か
ら眺めた場合と、チューブ軸の側方から眺めた場合の図
を図８に示す。燃料ガス８と空気９とが点火プラグ１６
を通り中空円柱状の断熱リング１２の円周接線方向に供
給されるようにガス孔２９が配置される。本実施例は点
火を目的にしたパイロットバーナーを第２バーナーに兼
用した場合である。燃料ガス孔２６近傍に設けた点火プ
ラグ１６を用いて点火する。リングは直接火炎で加熱さ
れるため耐熱性の観点からセラミックスが適当であり、
加熱時の外管２からの伝熱を抑制するために断熱性が好
ましい。

【００２４】

【実施例４】本発明の第２バーナーをチューブ軸方向か
ら眺めた場合と、チューブ軸の側方から眺めた場合の第
２例を図９に示す。図９は断熱リング１２にガス孔２９
が２孔配置された場合で、燃料ガス８と空気９とが点火
プラグ１６を通り中空円柱状の断熱リング１２の円周接
線方向に供給されるようにガス孔２９が配置され、もう
一方のガス孔２９は燃料ガス８のみが供給され断熱リン
グ１２の円周接線方向に供給されるようにガス孔２９が
配置される。

【００２５】

【実施例５】本発明によるシングルエンド型のラジアン
トチューブ全体の略構成を示す実施例を図１に示す。実
験炉炉壁１の一方に穴を開け、ラジアントチューブを貫
通させ、もう一方の炉壁１でラジアントチューブのもう
一方の端部を保持している。約２ｍのＳｉＣ−Ｓｉのセ
ラミック製チューブ外管２の内部に同じくＳｉＣ−Ｓｉ
のセラミック製の内管３を設置してある。外管２はフラ
ンジ５を介してバーナーと固定されている。尚、外管２
の外径は約２１５ｍｍ、肉厚約６ｍｍ、内管３の内径は
約１６０ｍｍ、肉厚６ｍｍとした。

【００２６】第１バーナーはチューブ軸方向に並列して
燃料ガスヘッダー２０、空気ヘッダー２３が配列され、
燃料ガスヘッダー出側孔２１にパイプを設けその先端の
燃料ガス孔２６は管長方向に向き円周方向に４０度毎の
等間隔に配置され、空気孔２５は燃料ガスのパイプ間に
同じく４０度毎に配置される。第２バーナー１４は第１
バーナーの直後に配置する。点火は第２バーナーの燃料
ガス孔２６近傍に設けた点火プラグ１６を用いて点火す
る。内管３と外管２とは一定の間隔を保持するため内管
の先端下部にスペーサー１０を設け、燃焼排ガス１１は
内管を通過させ外部に排気させた。外管には熱電対をセ
ットし、各部位の温度分布を測定した。

【００２７】メタンガス３５％、水素ガス６５％を混合
した燃料を用い第１バーナー１３、第２バーナー１４各
々３.２、０.８万Ｋｃａｌ／ｈｒとして第１バーナー１
３の空気比を１.２５、第２バーナー１４の空気比を０.
０とした。測温結果を図１０に示す。比較例１として本
構造の第２バーナーを使用しない場合で第１バーナーで
４万Ｋｃａｌ／ｈｒ、空気比１.０のテスト結果を併記
した。図１０から明らかなようにフランジから３００ｍ
ｍまでに温度が上昇し、その後の温度上昇がほとんど無
く温度分布がほぼ均一であることが分かる。一方比較例
１の場合はフランジから３００ｍｍまでに温度が上昇し
た後、チューブ約２０００ｍｍまで温度が単調に下降し
温度分布が均一ではないことが分かる。

【００２８】

【実施例６】本発明による燃焼実験の実施例６は実施例
５と同様の構造のラジアントチューブにおいて第１バー
ナー、第２バーナーの燃料ガスを各々２.０万Ｋｃａｌ
／ｈｒとし、空気比を各々２.０、０.０とした。比較例
２として第１バーナー、第２バーナーの燃料ガスを各々
１.３万Ｋｃａｌ／ｈｒ、２.７万Ｋｃａｌ／ｈｒとした
場合を実施した。この場合の測温結果を図１１に示す。
図１１から明らかなように実施例６はフランジから６０
０ｍｍまでに温度が上昇し、その後は僅かな温度の上昇
があるがほぼ均一の温度分布である。一方比較例２はフ
ランジから１６００ｍｍまで温度が上昇し温度分布が均
一ではない。

【００２９】

【実施例７】本発明による燃焼実験の実施例７は実施例
５におけるラジアントチューブのバーナー構造と同様の
バーナー構造において第２バーナーを実施例４に示す構
造の第２バーナーに変更し、実施した。第１バーナー、
第２バーナーの燃料ガスを各々２.０、２.０万Ｋｃａｌ
／ｈｒとし、空気比を各々１.１、０.９とした。また第
２バーナーのパイロットバーナー兼用のガス孔からは空
気のみを供給しもう一方のガス孔からは燃料ガスのみを
供給した。この場合の測温結果を図１２に示す。尚、実
施例５の項目で記載した比較例１も併記した。

【００３０】図１２から明らかなように実施例７はフラ
ンジから３００ｍｍまでに温度が上昇し、その後８００
ｍｍ付近まで僅かな温度低下があるが再び温度が２００
０ｍｍ付近まで上昇する。フランジから３００ｍｍより
先に温度の変動があるもののそこでの温度分布は比較例
１のフランジから３００ｍｍより先の温度分布より均一
である。

【００３１】

【実施例８】本発明による燃焼実験の実施例８は実施例
５におけるラジアントチューブのバーナー構造と同様の
バーナー構造においての第２バーナーを実施例２に示す
構造の第１バーナーに変更したシングルエンド型のラジ
アントチューブを使用しており、全体の略構成を図２に
示す。第１バーナー、第２バーナーの燃料ガスは各々
２.７万Ｋｃａｌ／ｈｒ、１.３万Ｋｃａｌ／ｈｒで空気
比が各々１.４８、０.０である。この装置によりラジア
ントチューブの燃焼実験を行った測温結果を図１３に示
す。尚、比較例３として本構造の第２バーナーを使用し
ない場合で第１バーナーで４万Ｋｃａｌ／ｈｒ、空気比
１.０のテスト結果を併記した。

【００３２】図１３から明らかなように本実施例８の場
合もフランジから約３００ｍｍ以降で温度分布の均一化
が達成されていることが分かる。一方比較例３はフラン
ジから３００ｍｍまで温度が上昇した後、温度が単調に
降下し温度分布が均一ではないことが分かる。

【００３３】

【実施例９】本発明による燃焼実験の実施例９は実施例
７と同様の構造のラジアントチューブにおいて第１バー
ナー、第２バーナーの空気比を各々（１）１.１、０.
５，（２）１.５、０.５，（３）１.５、０.２，（４）
１.５、０.７，（６）２.０、０.２，（７）２.０、０.
４として第１、第２バーナー燃料ガスを合わせた総燃料
ガスを４.０万Ｋｃａｌ／ｈｒとし、総空気比を１.０と
するように燃料ガスを第１バーナー、第２バーナーに供
給して実施した。その測定結果から温度分布の均一性、
不均一性を評価した結果を図１４に示す。尚、図１４に
は実施例５〜実施例８、及び比較例２の評価結果も併記
した。

【００３４】図１４から温度分布を均一にさせるには第
１バーナーの空気比が１.１よりも大きくなると第２バ
ーナーの空気比に１.０よりも小さいところに上限があ
ることが分かり、図１４に破線で示すところに温度分布
の均一化の限界がある。本発明による請求項２の第１バ
ーナー、及び第２バーナーの空気比の組み合わせ範囲は
図１４に示される均一化が達成できる範囲にある。

【００３５】

【実施例１０】本発明による燃焼実験の実施例１０は実
施例５と同様の構造のラジアントチューブにおいて第１
バーナーの燃料ガスを４万Ｋｃａｌ／ｈｒ、空気比を
１.５、第２バーナーの燃料ガスを２万Ｋｃａｌ／ｈ
ｒ、空気比０.０とした。その燃焼テストの測温結果を
図１５に示す。総燃料ガス量が異なる実施例６も併記し
た。

【００３６】実施例１０はフランジから３００ｍｍまで
温度が上昇するがその後の温度分布がほぼ均一であるこ
とが分かり、総燃料ガスが６万Ｋｃａｌ／ｈｒとなると
実施例６の総燃料ガスが４万Ｋｃａｌ／ｈｒに比べ約１
５０℃高温でほぼ均一な温度分布がフランジから３００
ｍｍ以降に得られている。

【００３７】

【発明の効果】本発明のシングルエンド型ラジアントチ
ューブによれば、チューブ長さ方向に温度の均一化が達
成できチューブ材料の耐久温度近傍で放射伝熱が行える
ので鋼板の熱処理時間の短縮が図れ生産速度が向上する
と共に幅方向の温度の均一化により鋼板品質が安定化さ
れる。

【図面の簡単な説明】 図１、図２は本発明の外管燃焼内管排気方式のシングル
エンド型ラジアントチューブの全体の構成概要図、図３
〜図７は本発明の第１バーナーの例の図、図８、図９は
本発明の第２バーナーの例の図、図１０〜図１３および
図１５は本発明による燃焼実験の測温結果を示す図、図
１４は本発明による燃焼実験の評価結果で温度分布を均
一化させる第１、第２バーナーの空気比の組み合わせの
範囲を示す図、図１６、図１７は従来の外管燃焼内管排
気方式のシングルエンド型ラジアントチューブの全体の
構成を示す図。

【符号の説明】

１：炉壁、 ２：ラジアントチューブの外管、 ３：ラ
ジアントチューブの内管、 ４：パッキング、 ５：フ
ランジ、 ６：主バーナー、 ７：パイロットバーナ
ー、 ８：燃料ガス、 ９：空気、 １０：スペーサ
ー、 １１：排気ガス、 １２：断熱リング、 １３：
第１バーナー、 １４：第２バーナー、 １５：多孔
体、 １６：点火プラグ、 １７：冷却エアー、 １
８：燃料取入孔、１９：隔壁、 ２０：燃料ガスヘッダ
ー、 ２１：燃料ガスヘッダー出側孔、２２：空気取入
孔、 ２３：空気ヘッダー、 ２４：パイプ、 ２５：
空気孔、 ２６：燃料ガス孔、 ２７：プレミックス
部、 ２８：押え金具、 ２９：ガス孔。

フロントページの続き (72)発明者 田村 道夫 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】先端が閉塞された外管の内部に、外管内径
   よりも小さな外径を有し内管を同心状態で内管の先端が
   外管の先端閉塞部と間隙を存して対向するように設け、
   後端部の外管と内管との隙間にバーナーを設け、そのバ
   ーナーより発生させた高温燃焼ガスを外管と内管との隙
   間を通して外管を加熱させたのち内管を通して排気する
   ようにしたシングルエンド型ラジアントチューブにおい
   て、第１バーナーと第２バーナーを配置し第１バーナー
   の多数孔の燃料ガス孔が管長方向に向き、第２バーナー
   の燃料ガス孔が円周接線方向に向いていることを特徴と
   するシングルエンド型ラジアントチューブ。
2. 【請求項２】第１バーナーの空気ヘッダー部に空気を円
   周接線方向に取り入れると共に第１バーナーの燃料ガス
   ヘッダー部に燃料ガスを円周接線方向に取り入れる機構
   を有することを特徴とする請求項１に記載のシングルエ
   ンド型ラジアントチューブ。
3. 【請求項３】先端が閉塞された外管の内部に、外管内径
   よりも小さな外径を有し内管を同心状態で内管の先端が
   外管の先端閉塞部と間隙を存して対向するように設け、
   後端部の外管と内管との隙間に第１バーナー、第２バー
   ナーを設け、そのバーナーより発生させた高温燃焼ガス
   を外管と内管との隙間を通して外管を加熱させたのち内
   管を通して排気するようにしたシングルエンド型ラジア
   ントチューブの燃焼方法において、第１バーナーの空気
   比を１.０より大きくし、円周方向に均一燃焼させ、第
   ２のバーナー空気比を１.０より小さくし燃焼させるこ
   とを特徴とするシングルエンド型ランジアントチューブ
   の燃焼方法。