JPH05297276A - Wide zoom lens - Google Patents
Wide zoom lensInfo
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- JPH05297276A JPH05297276A JP12819492A JP12819492A JPH05297276A JP H05297276 A JPH05297276 A JP H05297276A JP 12819492 A JP12819492 A JP 12819492A JP 12819492 A JP12819492 A JP 12819492A JP H05297276 A JPH05297276 A JP H05297276A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ＴＶカメラ用あるいは
資料提示装置用などの光学系に利用されるワイドズーム
レンズに関し、特にワイド端画角とズーム比とが共に大
きなワイドズームレンズに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a wide zoom lens used in an optical system for a TV camera or a material presenting device, and more particularly to a wide zoom lens having a wide wide angle of view and a large zoom ratio.
【０００２】[0002]
【従来技術】従来より、ＴＶカメラあるいは資料提示装
置などのズームレンズとして、広角域を含み、高変倍を
得ることができるレンズが要求されている。こうした要
求をある程度満たすものとして、物体側から順に負，
正，負，正の屈折力からなる４つのレンズ群から構成さ
れるズームレンズや、物体側から順に正，負，負，正の
屈折力からなる４つのレンズ群から構成されるズームレ
ンズが知られている。前者のように、物体側から順に負
の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群と
を備えるものを、ネガティブリードタイプのズームレン
ズと呼び、後者のように、物体側から順に負の屈折力の
第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群とを備えるも
のを、ポジティブリードタイプのズームレンズと呼んで
いる。2. Description of the Related Art Conventionally, as a zoom lens for a TV camera or a material presenting device, a lens including a wide angle range and capable of obtaining a high zoom ratio has been demanded. To satisfy these requirements to some extent, negative from the object side,
Known are zoom lenses consisting of four lens groups consisting of positive, negative, and positive refracting power, and zoom lenses consisting of four lens groups consisting of positive, negative, negative, and positive refracting power in order from the object side. Has been. As in the former, the one having a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side is called a negative lead type zoom lens, and like the latter, A zoom lens of positive lead type is provided with a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the above.
【０００３】これら各構成タイプのズームレンズは共
に、その第２レンズ群と第３レンズ群とを相互の関係を
もって移動させることで、変倍し、その変倍に伴って変
動する像面位置のずれを補正している。In each of these types of zoom lenses, the second lens group and the third lens group are moved in a mutual relationship so as to change the magnification and to change the image plane position which varies with the change in the magnification. The deviation is corrected.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のズ
ームレンズでは、未だにワイド端画角とズーム比とが共
に大きなレンズ系を提供するに至ってはおらず、各タイ
プの有する特徴に応じて適宜使い分けられているのが現
状である。すなわち、上記ネガティブリードタイプ（以
下、Ｎタイプと呼ぶ）のレンズ系は、ワイド端画角を大
きくする仕様に適しており、比較的コンパクトな設計が
可能である。しかし、その反面、高ズーム比の要求に答
えることができない。なぜなら、画面の中心に集光する
光線の光路を考えてみると、第１レンズ群が負の屈折力
となっていることから、第１レンズ群に入射する光線の
高さ（光学軸からの距離）に対して、第２レンズ群に入
射する光線の高さは大きくなり、結果的に、第２レンズ
群のレンズ径は大きなものが必要となるためであり、こ
のために、コンパクトさを保つといった設計上の制限か
ら、そのズーム比はせいぜい２倍程度が限度であり、高
ズーム比の要求に答えることができない。However, the above-mentioned conventional zoom lens has not yet provided a lens system having a wide wide angle of view and a large zoom ratio, and is appropriately used depending on the characteristics of each type. This is the current situation. That is, the negative lead type (hereinafter, referred to as N type) lens system is suitable for the specification of increasing the wide end angle of view, and can be relatively compactly designed. However, on the other hand, it cannot meet the demand for a high zoom ratio. This is because, considering the optical path of the light rays that are focused on the center of the screen, the height of the light rays that enter the first lens group (from the optical axis is because the first lens group has a negative refractive power). This is because the height of the light beam incident on the second lens group becomes large with respect to the distance), and as a result, the lens diameter of the second lens group needs to be large. Due to a design limitation such as keeping the zoom ratio, the zoom ratio is limited to about 2 times at most, and it is impossible to meet the demand for a high zoom ratio.
【０００５】一方、ポジティブリードタイプ（以下、Ｐ
タイプと呼ぶ）のレンズ系は、Ｎタイプに比較して高ズ
ームを得ることが可能で、６倍〜８倍の高ズーム比のレ
ンズ系が提案されている。しかし、その反面、ワイド端
画角を大きくすることができない。なぜなら、画面の隅
に集光する光線の光路を考えてみると解るように、Ｐタ
イプのレンズ系は、第２レンズ群が負の屈折力となって
いることから、物体側の第１レンズ群のレンズ径は、Ｎ
タイプに比較して大きなものが必要となるためであり、
より大きなワイド端画角を得ようとすればする程この傾
向は大きくなり、収差補正が困難になるなどの設計上の
制限から、ワイド端画角を大きくすることができない。On the other hand, positive lead type (hereinafter, P
A lens system of (type) is capable of obtaining a higher zoom than the N type, and a lens system having a high zoom ratio of 6 to 8 times has been proposed. However, on the other hand, the wide end angle of view cannot be increased. This is because the second lens group of the P-type lens system has a negative refracting power, as can be seen by considering the optical path of the light beam condensed at the corner of the screen. The lens diameter of the group is N
This is because a large one is needed compared to the type,
This tendency becomes greater as a larger wide end angle of view is obtained, and the wide end angle of view cannot be increased due to design restrictions such as difficulty in aberration correction.
【０００６】例えば、上記Ｎタイプのレンズ系を１／２
インチサイズの撮像素子を使用したＴＶカメラ用レンズ
として用いた場合、大きなワイド端画角が得られるもの
の、その焦点距離ｆはｆ＝６〜１２mm程度となるために
ズーム比がせいぜい２倍程度となってしまう。また、上
記Ｐタイプのレンズ系にてズーム比６，８の高ズームレ
ンズ系を設計するならば、その焦点距離ｆはｆ＝８．５
〜４８mm，ｆ＝８．５〜６８mmとなり、ワイド端画角と
しては５０度程度が限度である。For example, if the above-mentioned N type lens system is
When used as a lens for a TV camera using an inch size image sensor, a wide wide angle of view can be obtained, but the focal length f is about 6 to 12 mm, so the zoom ratio is at most about 2 times. turn into. If a high zoom lens system with a zoom ratio of 6 or 8 is designed with the P type lens system, the focal length f is f = 8.5.
˜48 mm, f = 8.5 to 68 mm, and the wide end angle of view is limited to about 50 degrees.
【０００７】本発明のワイドズームレンズは、大きなワ
イド端画角が得られるＮタイプのレンズ系にあってズー
ム比の拡大を可能とすることで、ワイド端画角とズーム
比とが共に大きく、しかもコンパクトなレンズ系を提供
することを目的としてなされ、次の構成を採った。The wide zoom lens of the present invention is an N type lens system capable of obtaining a large wide end angle of view, and by making it possible to enlarge the zoom ratio, both the wide end angle of view and the zoom ratio are large. Moreover, it was made for the purpose of providing a compact lens system, and has the following configuration.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明のワイドズームレ
ンズは、最も物体側に配置されるフォーカシング用の負
の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に続いて配
置され、連続変倍及び該連続変倍によって生じる像面の
移動を補正のため相互に関係をもって移動される正の屈
折力の第２レンズ群及び負の屈折力の第３レンズ群と、
最も像面側に固定され、マスタレンズである正の屈折力
の第４レンズ群とを有し、そのズーム比｛（テレ端の焦
点距離ｆｔ）／（ワイド端の焦点距離ｆｗ）｝が３．０
以上であるワイドズームレンズにおいて、前記第１レン
ズ群ないし第４レンズ群の焦点距離をそれぞれＦ１，Ｆ
２，Ｆ３，Ｆ４とするとき、これらの焦点距離の相互関
係が、 ３．０≦−Ｆ１／ｆｗ≦４．０ −Ｆ４／Ｆ３≦０．７ ｆｗ／Ｆ４≦０．５ なる条件を満足することを特徴とする。A wide zoom lens according to the present invention comprises a first lens unit having a negative refracting power for focusing which is arranged closest to the object side, and a lens unit which is arranged subsequent to the first lens unit and is continuous. A second lens unit having a positive refracting power and a third lens unit having a negative refracting power, which are moved in relation to each other in order to correct the zooming and the movement of the image plane caused by the continuous zooming;
It is fixed to the most image side and has a fourth lens group of positive refractive power which is a master lens, and its zoom ratio {(focal length ft at tele end / focal length fw at wide end)} is 3. .0
In the above wide zoom lens, the focal lengths of the first lens group to the fourth lens group are F1 and F, respectively.
2, F3, F4, the mutual relation of these focal lengths satisfies the condition of 3.0 ≦ −F1 / fw ≦ 4.0 −F4 / F3 ≦ 0.7 fw / F4 ≦ 0.5. It is characterized by
【０００９】また、上記構成のワイドズームレンズにお
いて、前記第１レンズ群は、物体側より順に負レンズ、
像面側に凸な正メニスカスレンズ、負レンズを有し、前
記第３レンズ群は、正負または負正の接合レンズであ
り、前記第４レンズ群は、第３レンズ群と第４レンズ群
の間に位置する絞りから第４レンズ群を構成する第１面
までの光軸上の距離をｄとしたとき ｄ／Ｆ４≧１．０ なる条件を満足することが好ましい。Further, in the wide-zoom lens having the above structure, the first lens group includes, in order from the object side, a negative lens,
It has a positive meniscus lens having a convex surface on the image side and a negative lens, the third lens group is a positive or negative cemented lens, and the fourth lens group is composed of a third lens group and a fourth lens group. When the distance on the optical axis from the diaphragm located between them to the first surface forming the fourth lens group is d, it is preferable that the condition of d / F4 ≧ 1.0 is satisfied.
【００１０】[0010]
【作用】以上のように構成された本発明のワイドズーム
レンズでは、各レンズ群の焦点距離の配分が最適に選択
されているため、本来ワイド性能に優れるＮタイプのレ
ンズ系のズーム比拡大が可能となり、ズーム比が３．０
以上となっても、全体のコンパクトさを損ねることな
く、良好なズームレンズを得ることができる。In the wide zoom lens of the present invention constructed as described above, since the distribution of the focal lengths of the respective lens groups is optimally selected, it is possible to expand the zoom ratio of the N type lens system which is originally excellent in wide performance. Enabled, zoom ratio 3.0
Even in the above case, a good zoom lens can be obtained without impairing the overall compactness.
【００１１】まず、第１の条件（−Ｆ１）／ｆｗの数値
限定について説明する。前述のごとくズームレンズにお
いては、変倍作用をなすために第２レンズ群と第３レン
ズ群が相互の関係をもって前後に移動するが、これらレ
ンズ群の相対位置に誤差が発生すると、本来撮像素子の
撮影面上にあるべき結像面が変倍中にずれてしまい、結
像位置に誤差が生じる。First, the numerical limitation of the first condition (-F1) / fw will be described. As described above, in the zoom lens, the second lens group and the third lens group move back and forth in a mutual relationship in order to perform the zooming effect. However, if an error occurs in the relative position of these lens groups, the image pickup element is originally supposed to be used. The image forming surface that should be on the image capturing surface is shifted during zooming, and an error occurs in the image forming position.
【００１２】いま、変倍範囲内のある焦点距離ｆi にお
ける第１レンズ群と第２レンズ群の間隔Ｄ6iの誤差Δｄ
6iと像面位置の誤差ΔＸi との関係式は近似的に ΔＸi ＝｛（δＸi ）／（δｄ6i）｝×Δｄ6i と表される。ここで、δは偏微分の記号を表わすものと
して、例えば、ｚのｙに関する偏微分係数はδｚ／δｙ
と表わされる。（δＸi ）／（δｄ6i）は、誤差感度と
でも呼ぶべき係数で、レンズ系の焦点距離ｆi と、第１
レンズ群の焦点距離Ｆ１によって決まり、 （δＸi ）／（δｄ6i）＝（ｆi ／Ｆ１）2 と表される。Now, an error Δd in the distance D6i between the first lens group and the second lens group at a certain focal length fi within the variable power range.
The relational expression between 6i and the image plane position error ΔXi is approximately represented by ΔXi = {(δXi) / (δd6i)} × Δd6i. Here, δ represents a symbol of partial differential, and for example, the partial differential coefficient of z with respect to y is δz / δy.
Is expressed as (.Delta.Xi) / (. Delta.d6i) is a coefficient which should also be called error sensitivity, and is the focal length fi of the lens system and the first
It is determined by the focal length F1 of the lens group and is represented by (δXi) / (δd6i) = (fi / F1) 2 .
【００１３】上記の誤差発生の要因としては、次の２つ
が挙げられる。その１つは、フォーカシング用の第１レ
ンズ群を繰り出すための機構、例えばヘリコイドネジの
バックラッシであり、もう１つは変倍作用をなす第２レ
ンズ群を移動させる機構、例えばカム機構のバックラッ
シや製造誤差である。従って、像面位置の誤差ΔＸi を
一定値（許容範囲）以内に抑さえるためには、（δＸi
）／（δｄ6i）が小さい方が、位置の誤差Δｄ6iが許
容され、製造し易いことになる。The following two factors can be cited as the causes of the above-mentioned error generation. One is a mechanism for moving out the first lens group for focusing, for example, backlash of a helicoid screw, and the other is a mechanism for moving the second lens group that performs zooming, for example, backlash of a cam mechanism. This is a manufacturing error. Therefore, in order to suppress the error ΔXi of the image plane position within a fixed value (allowable range), (δXi
The smaller Δ) / (δd6i) allows the positional error Δd6i, which facilitates manufacturing.
【００１４】ここで、ズーム比Ｚ（＝ｆｔ／ｆｗ）とす
ると、 −（Ｆ１／ｆｗ）＝（ｆｔ／ｆｗ）×（−Ｆ１／ｆｔ） ＝Ｚ／｛ｆｔ／（−Ｆ１）｝ ＝Ｚ／√［｛ｆｔ／（−Ｆ１）｝2］ ＝Ｚ／√（δＸi ／δｄ6T） となる。Assuming that the zoom ratio is Z (= ft / fw),-(F1 / fw) = (ft / fw) * (-F1 / ft) = Z / {ft / (-F1)} = Z / √ [{ft / (-F1)} 2 ] = Z / √ (δXi / δd6T).
【００１５】このため、第１の条件のうちの前半の不等
式３．０≦−Ｆ１／ｆｗは、次のように変形される。 ３．０≦（−Ｆ１）／ｆｗ＝Ｚ／√（δＸi ／δｄ6T） すなわち、 δＸi ／δｄ6T≦（Ｚ／３．０）2 であり、例えばズーム比Ｚ＝４．０のとき、δＸi ／δ
ｄ6T≦１．７８であることを規定している。Therefore, the inequality 3.0 ≦ −F1 / fw in the first half of the first condition is transformed as follows. 3.0 ≦ (−F1) / fw = Z / √ (δXi / δd6T) That is, δXi / δd6T ≦ (Z / 3.0) 2 , for example, when the zoom ratio Z = 4.0, δXi / δ
It is defined that d6T ≦ 1.78.
【００１６】この条件を外れるならば、許容される像面
位置の誤差量に比較してΔｄ6Tの誤差を過度に抑さえる
ことが要求され、製造コストが急激に増加する。なお、
上記関係式から明らかなように、この条件はズーム比Ｚ
が小さくなるほど（δＸi ／δｄ6T）への要求が軽減さ
れる関係である。従って、ズーム比Ｚが大きい高級仕様
対応ならば、その製造コストの上昇をある程度許容して
δＸi ／δｄ6Tの上限を小さく設定し、逆にズーム比Ｚ
が小さな廉価仕様ならばδＸi ／δｄ6Tの上限を大きく
設定することで製造費を低く抑さえるための重要な基準
を与えるのである。If this condition is not satisfied, it is required to suppress the error of Δd6T excessively compared with the allowable error amount of the image plane position, and the manufacturing cost sharply increases. In addition,
As is clear from the above relational expression, this condition is the zoom ratio Z
Is smaller, the requirement for (δXi / δd6T) is reduced. Therefore, if the zoom ratio Z is high-grade compatible, the manufacturing cost is allowed to rise to some extent, and the upper limit of δXi / δd6T is set to a small value.
If the price is small, the upper limit of δXi / δd6T is set to a large value, which provides an important criterion for keeping the manufacturing cost low.
【００１７】一方、第１式の後半の条件（−Ｆ１／ｆ
ｗ）≦４．０について説明する。ワイドズームレンズを
構成する各レンズ群の焦点距離Ｆｉは全く独立で決めら
れるものではなくズームレンズたる条件式を満たしなが
ら、それぞれが関係し合って決まっている。いいかえれ
ば、｜Ｆ１｜が大きくなるとＦ２も大きくなり、その結
果、変倍に際して第２レンズ群の移動するストロークが
長くなって、それだけのスペースを必要とするため、ズ
ームレンズ全体のスケールを大きくし、また、その結果
として、各レンズ群の有効径を増大させる。さらに、第
１レンズ群はフォーカシングの為に物体側に繰り出され
るが、｜Ｆ１｜が大きくなると同一の物点距離でも、合
焦のために大きな繰り出し量が必要となり、そのことが
より一層第１レンズ群の有効径を大きくしてしまう。し
たがって、｜Ｆ１｜が大き過ぎると、全体のコンパクト
さを損なうと共に、設計上、不都合が生じることから、
（−Ｆ１／ｆｗ）≦４．０の条件により、第１レンズ群
の焦点距離Ｆ１の上限を規定する。特に、本発明の１つ
の目的としている広画角のズームレンズではその傾向が
顕著である。On the other hand, the latter half condition of the first expression (-F1 / f
w) ≤ 4.0 will be described. The focal lengths Fi of the respective lens units constituting the wide zoom lens are not determined independently at all, but are determined in relation to each other while satisfying the conditional expression of the zoom lens. In other words, as | F1 | becomes larger, F2 also becomes larger. As a result, the stroke for moving the second lens group becomes long during zooming, and that much space is required. Also, as a result, the effective diameter of each lens group is increased. Further, the first lens group is extended toward the object side for focusing, but when | F1 | becomes large, a large amount of extension is required for focusing even with the same object point distance, which is even more remarkable. This increases the effective diameter of the lens group. Therefore, if | F1 | is too large, the overall compactness is impaired and inconvenience occurs in the design.
The condition of (−F1 / fw) ≦ 4.0 defines the upper limit of the focal length F1 of the first lens group. This tendency is particularly remarkable in a wide-angle zoom lens, which is one of the objects of the present invention.
【００１８】第２の条件式（−Ｆ４／Ｆ３）≦０．７
は、次のような物理的意義を有する。本発明の用件を満
たすワイドズームレンズでは、第１レンズ群ないし第３
レンズ群でほぼアフォーカル（afocal）となる。従っ
て、前記像面位置の誤差ΔＸiに対する第２レンズ群と
第３レンズ群の間隔Ｄ11のその誤差Δｄ11i との関係
は、近似的に次式にて表される。 （δＸi ）／（δｄ11i ）＝｛（−Ｆ４）／Ｆ３｝2 Second conditional expression (-F4 / F3) ≤0.7
Has the following physical significance. In the wide zoom lens satisfying the requirements of the present invention, the first lens group to the third lens group
Almost afocal in the lens group. Therefore, the relationship between the error ΔXi of the image plane position and the error Δd11i of the distance D11 between the second lens group and the third lens group is approximately represented by the following equation. (ΔXi) / (δd11i) = {(-F4) / F3} 2
【００１９】この式から明らかなように、誤差感度はレ
ンズ系の焦点距離には無関係であり、常に一定値とな
る。ここで、第２の条件−Ｆ４／Ｆ３≦０．７を上式に
代入するならば、 （δＸi ）／（δｄ11i ）≦（０．７）2 ≦０．４９ となる。すなわち、この条件を外れるならば、前述した
条件１と同様にレンズ系製造誤差を過度に抑制すること
となり、その製造コストに大幅な上昇を来たすこととな
るのである。As is clear from this equation, the error sensitivity is irrelevant to the focal length of the lens system and is always a constant value. Here, if the second condition −F4 / F3 ≦ 0.7 is substituted into the above equation, (δXi) / (δd11i) ≦ (0.7) 2 ≦ 0.49. That is, if this condition is not satisfied, the manufacturing error of the lens system will be excessively suppressed as in the case of the above-mentioned condition 1, and the manufacturing cost will be greatly increased.
【００２０】また、第１の条件である第１レンズ群と第
２レンズ群の間隔の誤差感度の許容値に比較して、本第
２の条件である第２レンズ群と第３レンズ群の間隔の誤
差感度｛（δＸi ）／（δｄ11i ）｝の許容値を低く設
定しているのは、この第２レンズ群と第３レンズ群は共
に変倍に際しての移動群であり、変倍を達成するための
機構上誤差を発生する箇所が多いためである。Further, in comparison with the tolerance value of the error sensitivity of the distance between the first lens group and the second lens group which is the first condition, the second lens group and the third lens group which are the second condition are compared. The tolerance of the error sensitivity of the interval {(δXi) / (δd11i)} is set to a low value because both the second lens group and the third lens group are moving groups at the time of zooming, thus achieving zooming. This is because there are many locations where mechanical errors occur.
【００２１】更に、この条件式を外れるならば、第３レ
ンズ群の焦点距離が短くなり、例えば第３レンズ群を正
負または負正の接合レンズ群により構成する場合には、
その収差の補正が困難となり、３枚以上のレンズエレメ
ントが必要となる。このことは当然に製造コストのアッ
プを招くし、エレメントの増加によって第３レンズ群全
体の中心肉厚が増加し、第３レンズ群とその前後のレン
ズ群とのスペースを余分に必要とするため、レンズ系全
体のスケールが大きくなる。Further, if the conditional expression is not satisfied, the focal length of the third lens group becomes short. For example, when the third lens group is composed of a positive / negative or a negative / positive cemented lens group,
It becomes difficult to correct the aberration, and three or more lens elements are required. This naturally leads to an increase in manufacturing cost, and the increase in the number of elements increases the central thickness of the entire third lens group, which requires an extra space between the third lens group and the lens groups before and after it. , The scale of the whole lens system becomes large.
【００２２】他方、第３の条件式ｆｗ／Ｆ４≦０．５
は、次のような作用を内包している。一般に、撮像素子
を有するカラーＴＶカメラにおいては、高い空間周波数
の被写体で発生するカメラ系の偽色信号を防止するた
め、水晶ローパスフィルタなどがズームレンズの最終面
から撮像素子の間に挿入される。従って、それらが挿入
され、かつ、それらを保持する機構のスペースのため、
適度な長さのバックフォーカスを保有することが必要と
なる。従って、この条件を満たすためにはマスタレンズ
である第４レンズ群の焦点距離Ｆ４が長いことが要求さ
れる。例えば、ワイド端画角６０度以上を目標とするた
めには、１／３インチサイズＴＶカメラにあってはｆｗ
≒５mmでバックフォーカスは７mmを必要とする。また１
／２インチサイズのＴＶカメラではｆｗ≒７mmでバック
フォーカスとして１０mmを必要とする。On the other hand, the third conditional expression fw / F4 ≦ 0.5
Has the following effects. Generally, in a color TV camera having an image pickup device, a crystal low-pass filter or the like is inserted between the final surface of the zoom lens and the image pickup device in order to prevent a camera system false color signal generated in a subject having a high spatial frequency. .. Therefore, because of the space in the mechanism where they are inserted and hold them,
It is necessary to have a back focus of an appropriate length. Therefore, in order to satisfy this condition, the focal length F4 of the fourth lens group, which is the master lens, is required to be long. For example, in order to target a wide end angle of view of 60 degrees or more, fw is required for a 1/3 inch size TV camera.
≒ 5mm, back focus needs 7mm. Again 1
For a 1/2 inch TV camera, fw is about 7 mm and a back focus of 10 mm is required.
【００２３】しかしながら、一般にマスタレンズの焦点
距離Ｆ４に対して、通常のレンズエレメントの配置にて
達成できるバックフォーカスは０．７×Ｆ４である。そ
こで、上記した条件ｆｗ／Ｆ４≦０．５を満足するよう
にレンズ系を設計するならば、第４レンズ群の焦点距離
Ｆ４は、 Ｆ４≧ｆｗ／０．５ となり、達成できるバックフォーカスは、１／３インチ
サイズの場合ではｆｗ＝５mm，バックフォーカス７mm、
１／２インチサイズの場合ではｆｗ＝７mm，バックフォ
ーカス９．８〜１０mmとなるのである。すなわち、この
条件を逸脱する設計仕様では、必要とするバックフォー
カスの達成が困難となる。したがって、前述してきた第
１ないし第３の条件式を満たすことにより、ズーム比が
３．０以上となっても、全体のコンパクトさを損ねるこ
とがなく、また、製造誤差を過度に抑制して製造コスト
に大幅な上昇を来すこともない。However, generally, with respect to the focal length F4 of the master lens, the back focus achievable with the normal arrangement of the lens elements is 0.7 × F4. Therefore, if the lens system is designed to satisfy the above condition fw / F4 ≦ 0.5, the focal length F4 of the fourth lens group becomes F4 ≧ fw / 0.5, and the achievable back focus is In case of 1/3 inch size, fw = 5mm, back focus 7mm,
In the case of the 1/2 inch size, fw = 7 mm and the back focus is 9.8 to 10 mm. That is, it becomes difficult to achieve the required back focus with design specifications that deviate from this condition. Therefore, by satisfying the above-described first to third conditional expressions, the overall compactness is not impaired even if the zoom ratio is 3.0 or more, and the manufacturing error is suppressed excessively. There is no significant increase in manufacturing costs.
【００２４】ところで、像面湾曲及び非点収差を始めと
した各種の収差の補正を最小限のレンズエレメントによ
り構成するためには、上記各条件に加えて、前記第１レ
ンズ群を物体側より順に負レンズ、像面側に凸な正メニ
スカスレンズ、負レンズとして構成し、前記第３レンズ
群を正負の接合レンズとし、前記第４レンズ群と第３レ
ンズ群との間に位置する絞りから第４レンズ群を構成す
る第１面までの光軸上の距離をｄとしたとき ｄ／Ｆ４≧１．０ なる条件を満足することが好ましいことを前述した。以
下、その作用を説明する。By the way, in order to configure correction of various aberrations such as field curvature and astigmatism with a minimum of lens elements, in addition to the above-mentioned conditions, the first lens group is arranged from the object side. A negative lens, a positive meniscus lens having a convex surface on the image side, and a negative lens are arranged in this order, the third lens group is a positive / negative cemented lens, and a stop located between the fourth lens group and the third lens group is used. It has been described above that it is preferable to satisfy the condition of d / F4 ≧ 1.0, where d is the distance on the optical axis to the first surface of the fourth lens group. The operation will be described below.
【００２５】一般に、第１から第３レンズ群での像面湾
曲や非点収差等の画面周辺にて発生する収差の補正は、
ズーミングによる収差の変動を少なくする様になされて
いる。したがって、第１から第３レンズ群において平均
的に残存した収差量をマスタレンズである第４レンズ群
によって補正する必要がある。そのために、条件ｄ／Ｆ
４≧１．０を満足する事によって、即ち、第４レンズ群
における軸外主光線の光線高を高くすることによって補
正可能となる。In general, correction of aberrations such as field curvature and astigmatism occurring in the periphery of the screen in the first to third lens groups is
It is designed to reduce fluctuations in aberration due to zooming. Therefore, it is necessary to correct the aberration amount that remains on average in the first to third lens groups by the fourth lens group that is the master lens. Therefore, the condition d / F
The correction can be performed by satisfying 4 ≧ 1.0, that is, by increasing the ray height of the off-axis chief ray in the fourth lens group.
【００２６】[0026]
【実施例】以上説明した本発明の構成、作用を一層明ら
かにするために、以下本発明のワイドズームレンズの好
適な実施例について説明する。以下の実施例において、
Ｒはレンズ面の曲率半径、Ｄはレンズ中心肉厚または面
間隔、Ｎは硝材の屈折率、νは硝材のアッベ数を示して
いる。また、これらの記号に符される添字ｉは、その記
号が物体側より順に数えたときにｉ番目のレンズ群の性
質を表現している。なお、長さの単位はｍｍである。EXAMPLES In order to further clarify the constitution and operation of the present invention described above, preferred examples of the wide zoom lens of the present invention will be described below. In the examples below,
R is the radius of curvature of the lens surface, D is the lens center thickness or surface spacing, N is the refractive index of the glass material, and ν is the Abbe number of the glass material. The subscript i attached to these symbols expresses the property of the i-th lens group when the symbols are counted in order from the object side. The unit of length is mm.
【００２７】（実施例１）１／３インチＣＣＤ搭載のＴ
Ｖカメラ用のワイドズームレンズを、次の各レンズエレ
メントから成るレンズ群により図１に示すように構成す
る。ここで、焦点距離は、ｆ＝５．２７４〜１９．８３
１（１／２インチＴＶカメラ用換算値 ｆ＝７．０３３
〜２６．４４）である。ワイド端画角は６４．２度とな
る。(Example 1) T equipped with a 1/3 inch CCD
A wide zoom lens for a V camera is constructed as shown in FIG. 1 by a lens group including the following lens elements. Here, the focal length is f = 5.274 to 19.83.
1 (converted value for 1/2 inch TV camera f = 7.033
26.44). The wide end angle of view is 64.2 degrees.
【００２８】 R1= -507.32 D1=1.2 N1=1.51825 ν1=63.9 R2= 18.845 D2=4.3 R3= -19.375 D3=2.0 N2=1.85498 ν2=23.7 R4= -15.847 D4=0.3 R5= -20.605 D5=1.2 N3=1.51825 ν3=63.9 R6= 52.514 D6=28.9687〜1.7778（可変）R1 = -507.32 D1 = 1.2 N1 = 1.51825 ν1 = 63.9 R2 = 18.845 D2 = 4.3 R3 = -19.375 D3 = 2.0 N2 = 1.85498 ν2 = 23.7 R4 = -15.847 D4 = 0.3 R5 = -20.605 D5 = 1.2 N3 = 1.51825 ν3 = 63.9 R6 = 52.514 D6 = 28.9687 to 1.7778 (variable)
【００２９】 R7= 109.46 D7=1.3 N4=1.85498 ν4=23.7 R8= 24.60 D8=5.2 N5=1.65425 ν5=58.3 R9= -32.528 D9=0.2 R10= 25.268 D10=4.3 N6=1.65425 ν6=58.3 R11= -69.83 D11=2.2662〜28.2255（可変）R7 = 109.46 D7 = 1.3 N4 = 1.85498 ν4 = 23.7 R8 = 24.60 D8 = 5.2 N5 = 1.65425 ν5 = 58.3 R9 = -32.528 D9 = 0.2 R10 = 25.268 D10 = 4.3 N6 = 1.65425 ν6 = 58.3 R11 = -69.83 D11 = 2.2662 ~ 28.2255 (variable)
【００３０】 R12= -22.543 D12=0.8 N7=1.59143 ν7=61.0 R13= 22.543 D13=1.2 N8=1.81264 ν8=25.2 R14= 30.28 D14=19.9778〜21.2094（可変）R12 = -22.543 D12 = 0.8 N7 = 1.59143 ν7 = 61.0 R13 = 22.543 D13 = 1.2 N8 = 1.81264 ν8 = 25.2 R14 = 30.28 D14 = 19.9778 to 21.2094 (variable)
【００３１】 R15= 22.00 D15=2.8 N9=1.65425 ν9=58.3 R16= -31.94 D16=0.2 R17= 14.4 D17=4.2 N10=1.65425 ν10=58.3 R18= -14.4 D18=1.0 N11=1.85498 ν11=23.7 R19= 80.89 D19=2.0 R20= ∞ D20=5.0 N12=1.51825 ν12=63.9 R21= ∞R15 = 22.00 D15 = 2.8 N9 = 1.65425 ν9 = 58.3 R16 = -31.94 D16 = 0.2 R17 = 14.4 D17 = 4.2 N10 = 1.65425 ν10 = 58.3 R18 = -14.4 D18 = 1.0 N11 = 1.85498 ν11 = 23.7 R19 = 80.89 D19 = 2.0 R20 = ∞ D20 = 5.0 N12 = 1.51825 ν12 = 63.9 R21 = ∞
【００３２】第１レンズ群の焦点距離 F1=-17.943 第２レンズ群の焦点距離 F2= 18.665 第３レンズ群の焦点距離 F3=-22.844 第４レンズ群の焦点距離 F4= 13.326 とした本実施例のレンズ系のワイド端の収差図を図２
に、テレ端の収差図を図３に示している。なお、図２お
よび図３において、実線は５４６．１nmの光線波長、一
点鎖線は６５６．３nmの光線波長、破線は４６０．０nm
の光線波長を表している。The focal length of the first lens unit F1 = -17.943 The focal length of the second lens unit F2 = 18.665 The focal length of the third lens unit F3 = -22.844 The focal length of the fourth lens unit F4 = 13.326 2 is an aberration diagram at the wide end of the lens system of
FIG. 3 shows an aberration diagram at the telephoto end. 2 and 3, the solid line represents the light wavelength of 546.1 nm, the alternate long and short dash line represents the light wavelength of 656.3 nm, and the broken line represents 460.0 nm.
Represents the wavelength of light rays of.
【００３３】ワイド端の焦点距離ｆｗ＝５．２７及びテ
レ端の焦点距離ｆｔ＝１９．８３１となり、その比はｆ
ｔ／ｆｗ＝３．７６となる。また、第３レンズ群と第４
レンズ群の間に位置する絞りから第４レンズ群を構成す
る第１面までの光軸上の距離ｄは１７．８１となる。な
お、−Ｆ１／ｆｗ＝３．４，−Ｆ４／Ｆ３＝０．５８，
ｆｗ／Ｆ４＝０．４０，ｄ／Ｆ４＝１．３４となり、上
述した４つの条件を満足している。The focal length at the wide end is fw = 5.27 and the focal length at the tele end is ft = 19.831, and the ratio is f.
t / fw = 3.76. In addition, the third lens group and the fourth lens group
The distance d on the optical axis from the diaphragm located between the lens groups to the first surface forming the fourth lens group is 17.81. In addition, -F1 / fw = 3.4, -F4 / F3 = 0.58,
fw / F4 = 0.40 and d / F4 = 1.34, which satisfies the above four conditions.
【００３４】このため、本実施例では、ワイド端画角と
ズーム比とが共に大きく、しかもコンパクトなレンズ系
となる。しかも、各種収差の良好な補正を最小限のレン
ズエレメントにより達成できる。For this reason, in this embodiment, the wide end angle of view and the zoom ratio are both large, and the lens system is compact. Moreover, good correction of various aberrations can be achieved with a minimum of lens elements.
【００３５】（実施例２）図４のレンズ断面及び移動説
明図に示す第２の実施例は、資料提示装置に使用するズ
ームレンズである。資料提示装置のような近距離の被写
体を撮影する場合には、通常、ワイドズームレンズの前
に接写用のクローズアップレンズを着けて使用される
が、本実施例では、前記実施例のワイドズームレンズに
クローズアップレンズを装着したのと同等の性能を引き
出すために、第１レンズ群にクローズアップレンズの機
能を奏するレンズ系、即ち、第１レンズ群にクローズア
ップレンズを足し込んだレンズ系を採用している。(Embodiment 2) A second embodiment shown in the lens cross section and movement explanatory diagram of FIG. 4 is a zoom lens used in a material presenting apparatus. When shooting a short-distance subject such as a material presentation device, a close-up lens for close-up photography is usually used in front of a wide zoom lens, but in the present embodiment, the wide zoom of the embodiment is used. In order to bring out the same performance as when a close-up lens is attached to the lens, a lens system that has the function of a close-up lens in the first lens group, that is, a lens system in which a close-up lens is added to the first lens group is used. It is adopted.
【００３６】なお、こうした資料提示装置において、ク
ローズアップレンズの焦点距離はクローズアップレンズ
から被写体（資料）までの距離となるが、装置をコンパ
クト化するためには、レンズから被写体までの距離を短
く、即ちクローズアップレンズの焦点距離を短くして資
料を取り込む必要があり、そうするとズームレンズの画
角が小さくては資料の取り込みサイズが小さくなること
から、取り込みサイズを保つためにはズームレンズが広
い画角を持つことが要求される。こうした要求を満たす
ものが、本実施例の資料提示装置である。本実施例で
は、前記実施例のワイドズームレンズに焦点距離３００
mmのクローズアップレンズを装着したのと同等の性能を
引き出している。以下、撮影距離を３００mmとした場合
について説明する。In such a material presentation device, the focal length of the close-up lens is the distance from the close-up lens to the subject (material), but in order to make the device compact, the distance from the lens to the subject should be short. That is, it is necessary to capture the material by shortening the focal length of the close-up lens. If this is done, the captured size of the material will be small if the angle of view of the zoom lens is small. Therefore, in order to maintain the captured size, the zoom lens is wide. It is required to have an angle of view. The material presenting apparatus of this embodiment satisfies these requirements. In this embodiment, the focal length of the wide zoom lens of the embodiment is 300.
It has the same performance as wearing a mm close-up lens. The case where the shooting distance is 300 mm will be described below.
【００３７】 R1= -778.7 D1=1.2 N1=1.51825 ν1=63.9 R2= 20.64 D2=4.3 R3= -20.256 D3=2.0 N2=1.85498 ν2=23.7 R4= -16.26 D4=0.3 R5= -20.85 D5=1.2 N3=1.51825 ν3=63.9 R6= 50.31 D6=28.9724〜1.7848(可変)R1 = -778.7 D1 = 1.2 N1 = 1.51825 ν1 = 63.9 R2 = 20.64 D2 = 4.3 R3 = -20.256 D3 = 2.0 N2 = 1.85498 ν2 = 23.7 R4 = -16.26 D4 = 0.3 R5 = -20.85 D5 = 1.2 N3 = 1.51825 ν3 = 63.9 R6 = 50.31 D6 = 28.9724 to 1.7848 (variable)
【００３８】 R7= 143.42 D7=1.3 N4=1.85498 ν4=23.7 R8= 24.00 D8=5.2 N5=1.65425 ν5=58.3 R9= -30.731 D9=0.2 R10= 24.92 D10=4.3 N6=1.65425 ν6=58.3 R11= -69.149 D11=2.4228〜28.3804(可変)R7 = 143.42 D7 = 1.3 N4 = 1.85498 ν4 = 23.7 R8 = 24.00 D8 = 5.2 N5 = 1.65425 ν5 = 58.3 R9 = -30.731 D9 = 0.2 R10 = 24.92 D10 = 4.3 N6 = 1.65425 ν6 = 58.3 R11 = -69.149 D11 = 2.4228-28.3804 (variable)
【００３９】 R12= -22.543 D12=0.8 N7=1.59143 ν7=61.0 R13= 22.543 D13=1.2 N8=1.81264 ν8=25.2 R14= 30.28 D14=19.9800〜21.2102(可変)R12 = -22.543 D12 = 0.8 N7 = 1.59143 ν7 = 61.0 R13 = 22.543 D13 = 1.2 N8 = 1.81264 ν8 = 25.2 R14 = 30.28 D14 = 19.9800 to 21.2102 (variable)
【００４０】 R15= 22.00 D15=2.8 N9=1.65425 ν9=58.3 R16= -31.94 D16=0.2 R17= 14.4 D17=4.2 N10=1.65425 ν10=58.3 R18= -14.4 D18=1.0 N11=1.85498 ν11=23.7 R19= 80.89 D19=2.0 R20= ∞ D20=5.0 N12=1.51825 ν12=63.9 R21= ∞R15 = 22.00 D15 = 2.8 N9 = 1.65425 ν9 = 58.3 R16 = -31.94 D16 = 0.2 R17 = 14.4 D17 = 4.2 N10 = 1.65425 ν10 = 58.3 R18 = -14.4 D18 = 1.0 N11 = 1.85498 ν11 = 23.7 R19 = 80.89 D19 = 2.0 R20 = ∞ D20 = 5.0 N12 = 1.51825 ν12 = 63.9 R21 = ∞
【００４１】第１レンズ群の焦点距離 F1=-19.085 第２レンズ群の焦点距離 F2= 18.665 第３レンズ群の焦点距離 F3=-22.844 第４レンズ群の焦点距離 F4= 13.326 とした本実施例のレンズ系のワイド端の収差図を図５
に、テレ端の収差図を図６に示している。なお、前記実
施例と同様に、図５及び図６において実線は５４６．１
nm、一点鎖線は６５６．３nm、破線は４６０．０nmの光
線波長を表している。Focal length of first lens group F1 = -19.085 Focal length of second lens group F2 = 18.665 Focal length of third lens group F3 = -22.844 Focal length of fourth lens group F4 = 13.326 FIG. 5 is an aberration diagram at the wide end of the lens system of FIG.
FIG. 6 shows an aberration diagram at the tele end. As in the above-described embodiment, the solid line in FIGS. 5 and 6 is 546.1.
nm, the dashed-dotted line represents 656.3 nm, and the dashed line represents 460.0 nm.
【００４２】本実施例にあっては、ワイド端の焦点距離
ｆｗ＝５．６１及びテレ端の焦点距離ｆｔ＝２１．０９
となり、その比はｆｔ／ｆｗ＝３．７６となる。また、
距離ｄは１７．８１となる。なお、−Ｆ１／ｆｗ＝３．
４０，−Ｆ４／Ｆ３＝０．５８，ｆｗ／Ｆ４＝０．４
２，ｄ／Ｆ４＝１．３４となり、上述した４つの条件を
満足している。In the present embodiment, the focal length fw = 5.61 at the wide end and the focal length ft = 21.09 at the tele end.
And the ratio is ft / fw = 3.76. Also,
The distance d is 17.81. In addition, -F1 / fw = 3.
40, -F4 / F3 = 0.58, fw / F4 = 0.4
2, d / F4 = 1.34, which satisfies the above four conditions.
【００４３】このため、本実施例では、第１実施例と同
様な効果を奏する。さらには、ワイドズームレンズにク
ローズアップレンズを足し込んでいることから、第１レ
ンズ群の焦点距離の絶対値｜Ｆ１｜を大きくすることが
でき、この結果、第１の条件（−Ｆ１）／ｆｗの数値限
定を満たすことが容易となり、また、収差の補正も容易
となる。Therefore, in this embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained. Furthermore, since the close-up lens is added to the wide zoom lens, the absolute value | F1 | of the focal length of the first lens group can be increased, and as a result, the first condition (-F1) / It becomes easy to satisfy the numerical limitation of fw, and it becomes easy to correct aberration.
【００４４】なお、前記実施例１および実施例２では、
条件ｄ／Ｆ４≧１．０を満たすように第４レンズ群の焦
点距離Ｆ４を最適に選択しているが、必ずしもこの条件
を満たす必要はない。但し、請求項１の条件に、ｄ／Ｆ
４≧１．０の条件を付加することによって、より一層効
果的なものになる。In the first and second embodiments,
Although the focal length F4 of the fourth lens group is optimally selected so as to satisfy the condition d / F4 ≧ 1.0, this condition does not necessarily have to be satisfied. However, in the condition of claim 1, d / F
By adding the condition of 4 ≧ 1.0, it becomes more effective.
【００４５】[0045]
【発明の効果】以上説明したように本発明のワイドズー
ムレンズは、各レンズ群の焦点距離Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，
Ｆ４を適切に配分することにより、ワイド端画角とズー
ム比が共に大きいレンズ系を４つのレンズ群により安価
かつコンパクトに構成することができる。また、各レン
ズ群を構成するエレメントを最適に選択し、かつ、第４
レンズ群の焦点距離Ｆ４と絞りから第４レンズ群を構成
する第１面までの光軸上の距離との関係を適切に設計し
たため、像面湾曲等の収差の良好な補正が達成できる。As described above, the wide zoom lens of the present invention has the focal lengths F1, F2, F3 of the respective lens groups.
By appropriately distributing F4, a lens system having a wide wide angle of view and a large zoom ratio can be configured inexpensively and compactly with four lens groups. In addition, the elements that make up each lens group are optimally selected, and
Since the relationship between the focal length F4 of the lens group and the distance from the stop to the first surface of the fourth lens group on the optical axis is properly designed, good correction of aberrations such as field curvature can be achieved.
【図１】本発明の第一実施例であるワイドズームレンズ
のレンズ系の断面及び移動説明図である。FIG. 1 is a cross-sectional view and a movement explanatory diagram of a lens system of a wide zoom lens that is a first embodiment of the present invention.
【図２】そのワイドズームレンズのワイド端の収差図で
ある。FIG. 2 is an aberration diagram at the wide end of the wide zoom lens.
【図３】そのワイドズームレンズのテレ端の収差図であ
る。FIG. 3 is an aberration diagram at a tele end of the wide zoom lens.
【図４】本発明の第二実施例であるワイドズームレンズ
のレンズ系の断面及び移動説明図である。FIG. 4 is a cross-sectional view and movement explanatory diagram of a lens system of a wide zoom lens that is a second embodiment of the present invention.
【図５】そのワイドズームレンズのワイド端の収差図で
ある。FIG. 5 is an aberration diagram at the wide end of the wide zoom lens.
【図６】そのワイドズームレンズのテレ端の収差図であ
る。FIG. 6 is an aberration diagram at the telephoto end of the wide zoom lens.
ｆｔ テレ端の焦点距離 ｆｗ ワイド端の焦点距離 Ｆ１ 第１レンズ群の焦点距離 Ｆ２ 第２レンズ群の焦点距離 Ｆ３ 第３レンズ群の焦点距離 Ｆ４ 第４レンズ群の焦点距離 ｄ 絞りと第４レンズ群の第１面までの距離 Ｒi レンズ面の曲率半径 Ｄi レンズ中心肉厚または面間隔 Ｎi 硝材の屈折率 νi 硝材のアッベ数 ft focal length at tele end fw focal length at wide end F1 focal length of first lens group F2 focal length of second lens group F3 focal length of third lens group F4 focal length of fourth lens group d diaphragm and fourth lens Distance to the first surface of the group Ri Lens radius of curvature of lens surface Di Lens center thickness or surface spacing Ni Refractive index of glass material νi Abbe number of glass material
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成４年６月１６日[Submission date] June 16, 1992
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００３５[Correction target item name] 0035
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００３５】（実施例２）図４のレンズ断面及び移動説
明図に示す第２の実施例は、資料提示装置に使用するワ
イドズームレンズである。資料提示装置のような近距離
の被写体を撮影する場合には、通常、ズームレンズの前
に接写用のクローズアップレンズを着けて使用される
が、本実施例では、前記実施例のワイドズームレンズに
クローズアップレンズを装着したのと同等の性能を引き
出すために、第１レンズ群にクローズアップレンズの機
能を奏するレンズ系、即ち、第１レンズ群にクローズア
ップレンズを足し込んだレンズ系を採用している。(Embodiment 2) A second embodiment shown in the lens cross section and movement explanatory diagram of FIG. 4 is a wide zoom lens used in a material presenting apparatus. When shooting a subject at a short distance such as a material presentation device, a close-up lens for close-up photography is usually used in front of the zoom lens, but in this embodiment, the wide zoom lens of the embodiment is used. In order to bring out the same performance as when a close-up lens is attached to the lens system, a lens system that has the function of a close-up lens in the first lens group, that is, a lens system in which a close-up lens is added to the first lens group is adopted. is doing.
Claims (2)
用の負の屈折力の第１レンズ群と、 該第１レンズ群に続いて配置され、連続変倍及び該連続
変倍によって生じる像面の移動を補正のため相互に関係
をもって移動される正の屈折力の第２レンズ群及び負の
屈折力の第３レンズ群と、 最も像面側に固定され、マスタレンズである正の屈折力
の第４レンズ群とを有し、そのズーム比｛（テレ端の焦
点距離ｆｔ）／（ワイド端の焦点距離ｆｗ）｝が３．０
以上であるワイドズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群ないし第４レンズ群の焦点距離をそれ
ぞれＦ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４とするとき、これらの焦点
距離の相互関係が、 ３．０≦−Ｆ１／ｆｗ≦４．０ −Ｆ４／Ｆ３≦０．７ ｆｗ／Ｆ４≦０．５ なる条件を満足することを特徴とするワイドズームレン
ズ。1. A first lens unit having a negative refracting power for focusing, which is arranged closest to the object side, and a continuous zoom and an image plane generated by the continuous zoom that are arranged subsequent to the first lens unit. The second lens group having a positive refractive power and the third lens group having a negative refractive power, which are moved in relation to each other in order to correct the movement, and the third lens group having a negative refractive power, which is fixed to the most image side and has a positive refractive power of the master lens And a zoom ratio {(telephoto end focal length ft) / (wide end focal length fw)} of 3.0.
In the wide zoom lens as described above, when the focal lengths of the first lens group to the fourth lens group are F1, F2, F3, and F4, respectively, the mutual relationship of these focal lengths is 3.0 ≦ −F1 / A wide zoom lens characterized by satisfying a condition of fw ≦ 4.0−F4 / F3 ≦ 0.7 fw / F4 ≦ 0.5.
レンズ、像面側に凸な正メニスカスレンズ、負レンズを
有し、 前記第３レンズ群は、正負または負正の接合レンズであ
り、 前記第４レンズ群は、第３レンズ群と第４レンズ群の間
に位置する絞りから第４レンズ群を構成する第１面まで
の光軸上の距離をｄとしたとき ｄ／Ｆ４≧１．０ なる条件を満足することを特徴とする請求項１記載のワ
イドズームレンズ。2. The first lens group includes, in order from the object side, a negative lens, a positive meniscus lens having a convex surface on the image side, and a negative lens, and the third lens group is a positive / negative or negative / positive cemented lens. In the fourth lens group, when the distance on the optical axis from the stop located between the third lens group and the fourth lens group to the first surface forming the fourth lens group is d, d / F4 The wide zoom lens according to claim 1, wherein a condition of ≧ 1.0 is satisfied.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP4128194A JP2516522B2 (en) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | Wide zoom lens |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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Cited By (15)
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