JPH05295478A - 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材とその製造方法 - Google Patents
曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材とその製造方法Info
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- JPH05295478A JPH05295478A JP12832392A JP12832392A JPH05295478A JP H05295478 A JPH05295478 A JP H05295478A JP 12832392 A JP12832392 A JP 12832392A JP 12832392 A JP12832392 A JP 12832392A JP H05295478 A JPH05295478 A JP H05295478A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車のバンパー等に好適な押出加工が容易
で、曲げ加工性に優れ、かつ耐応腐食が割れ性の良好な
アルミニウム合金押出材とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０
〜１．００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ
０．１０〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜
０．２０wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１
種または２種を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下で
かつＦｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt％
以下でその合計が０．０５wt％以下であることを特徴と
する曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材。
で、曲げ加工性に優れ、かつ耐応腐食が割れ性の良好な
アルミニウム合金押出材とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０
〜１．００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ
０．１０〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜
０．２０wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１
種または２種を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下で
かつＦｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt％
以下でその合計が０．０５wt％以下であることを特徴と
する曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金押出材
が用いられる自動車のバンパー、スペースフレーム等の
部品材料として好適な押出加工が容易で曲げ加工性に優
れたアルミニウム合金押出材とその製造方法に関するも
のである。
が用いられる自動車のバンパー、スペースフレーム等の
部品材料として好適な押出加工が容易で曲げ加工性に優
れたアルミニウム合金押出材とその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】最近、米国のＣＡＦＥ（燃費節減）基準
の強化法案の影響で自動車の軽量化が本格化して来てい
る。自動車のバンパーについてもスチールからアルミニ
ウムへの転換が軽量化効果が大きいこと及び軽量化によ
る付帯効果として車両のヨーイングモーメントの低減に
よる操縦安定性の向上等が期待されるために、種々のア
ルミニウム合金が試みられている。従来のバンパー用の
アルミニウム合金は、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金である７
０００系合金が強度が優れていることから採用されてい
る。例えば外国では Raufoss社の７１０８合金（Ａｌ−
１．４wt％Ｍｇ−５．３wt％Ｚｎ）、７０２１合金（Ａ
ｌ−１．８wt％Ｍｇ−５．９wt％Ｚｎ−０．３wt％Ｃ
ｕ）やReynolds社の開発合金（Ａｌ−１．３wt％Ｍｇ−
４．７wt％Ｚｎ−０．５wt％Ｃｕ）、さらに国内ではア
イシン軽金属社のＡ７ＮＯ１改Ｓ合金（Ａｌ−０．８wt
％Ｍｇ−５．３wt％Ｚｎ−０．１５wt％Ｃｕ）等が開発
されている。
の強化法案の影響で自動車の軽量化が本格化して来てい
る。自動車のバンパーについてもスチールからアルミニ
ウムへの転換が軽量化効果が大きいこと及び軽量化によ
る付帯効果として車両のヨーイングモーメントの低減に
よる操縦安定性の向上等が期待されるために、種々のア
ルミニウム合金が試みられている。従来のバンパー用の
アルミニウム合金は、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金である７
０００系合金が強度が優れていることから採用されてい
る。例えば外国では Raufoss社の７１０８合金（Ａｌ−
１．４wt％Ｍｇ−５．３wt％Ｚｎ）、７０２１合金（Ａ
ｌ−１．８wt％Ｍｇ−５．９wt％Ｚｎ−０．３wt％Ｃ
ｕ）やReynolds社の開発合金（Ａｌ−１．３wt％Ｍｇ−
４．７wt％Ｚｎ−０．５wt％Ｃｕ）、さらに国内ではア
イシン軽金属社のＡ７ＮＯ１改Ｓ合金（Ａｌ−０．８wt
％Ｍｇ−５．３wt％Ｚｎ−０．１５wt％Ｃｕ）等が開発
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこれら上
記の従来の合金ではいずれも強度、曲げ加工性、耐応力
腐食割れ性、耐食性の問題とコストを含む生産性（ダイ
ス寿命、押出性等）とのバランスが悪く、未だ一般乗用
車への適用は殆どないのが現状である。
記の従来の合金ではいずれも強度、曲げ加工性、耐応力
腐食割れ性、耐食性の問題とコストを含む生産性（ダイ
ス寿命、押出性等）とのバランスが悪く、未だ一般乗用
車への適用は殆どないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる状況に鑑
み鋭意検討の結果、押出加工が容易で生産性が良く、し
かも押出加工後の曲げ加工性、耐応力腐食割れ性が良好
で、機械的性質も優れているアルミニウム合金押出材と
その製造方法を開発したものであり、第１の発明は、Ｚ
ｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０〜１．００wt
％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ０．１０〜０．
３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜０．２０wt％、
Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１種または２種を
含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下でかつＦｅ／Ｓｉ
が１．５以上であり、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なり不可避的不純物が各々０．０５wt％以下でその合計
が０．１５wt％以下であることを特徴とする曲げ加工性
に優れたアルミニウム合金押出材であり、第２の発明
は、Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０〜１．
００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ０．１０
〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜０．２０
wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１種または
２種以上を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下でかつ
Ｆｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可避的不
純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt％以下
でその合計が０．１５wt％以下である合金鋳塊を４２０
〜５２０℃の温度で２〜２４時間均一化処理した後、４
３０〜５２０℃の温度で押出し加工を施し、次に、９０
〜１１０℃の温度で２〜１２時間一段目の時効処理した
後、さらに１２０〜１７０℃の温度で５〜２４時間二段
目の時効処理を施すことを特徴とする曲げ加工性に優れ
たアルミニウム合金押出材の製造方法である。
み鋭意検討の結果、押出加工が容易で生産性が良く、し
かも押出加工後の曲げ加工性、耐応力腐食割れ性が良好
で、機械的性質も優れているアルミニウム合金押出材と
その製造方法を開発したものであり、第１の発明は、Ｚ
ｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０〜１．００wt
％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ０．１０〜０．
３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜０．２０wt％、
Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１種または２種を
含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下でかつＦｅ／Ｓｉ
が１．５以上であり、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なり不可避的不純物が各々０．０５wt％以下でその合計
が０．１５wt％以下であることを特徴とする曲げ加工性
に優れたアルミニウム合金押出材であり、第２の発明
は、Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．２０〜１．
００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚｒ０．１０
〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５〜０．２０
wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの１種または
２種以上を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下でかつ
Ｆｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可避的不
純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt％以下
でその合計が０．１５wt％以下である合金鋳塊を４２０
〜５２０℃の温度で２〜２４時間均一化処理した後、４
３０〜５２０℃の温度で押出し加工を施し、次に、９０
〜１１０℃の温度で２〜１２時間一段目の時効処理した
後、さらに１２０〜１７０℃の温度で５〜２４時間二段
目の時効処理を施すことを特徴とする曲げ加工性に優れ
たアルミニウム合金押出材の製造方法である。
【０００５】
【作用】まず本発明アルミニウム合金押出材の合金組成
の限定理由について説明する。Ｚｎは、優れた機械的性
質を付与するのに不可欠の元素であり、４．５０wt％
（以下単に％と略記）未満ではこの効果は少なく、ま
た、６．００％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性、
耐食性および成形性が劣るようになる。よって、Ｚｎ含
有量は４．５０〜６．００％の範囲とする。Ｍｇは、優
れた機械的性質を付与するのにＺｎ以上に不可欠の元素
であり、０．２０％未満ではこの効果は少なく、また、
１．００％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性、曲げ
加工時の成形性及び押出加工性が劣化して生産性を損な
うことになる。よって、Ｍｇ含有量０．２０〜１．００
％の範囲とする。Ｃｕは最も重要な元素で時効硬化によ
り機械的性質を向上させると共に耐応力腐食割れ性を向
上させるものであり０．２０％未満ではこの効果は少な
く、また、０．５０％を超えて含有すると耐食性を劣化
させる。よって、Ｃｕ含有量０．１０〜０．５０％の範
囲とする。Ｚｒは合金中の粗大再結晶を抑制し、結晶粒
形状を繊維組織化して組織の安定化をはかると共に曲げ
加工性の改善のために有効なものであるが、０．１０％
未満ではこの効果は少なく、０．３０％を超えて多く含
有すると粗大なＡｌ−Ｚｒ系金属間化合物が生成して靱
性等を劣化させる。よって、Ｚｒ含有量０．１０〜０．
３０％の範囲とする。ＭｎおよびＣｒはこれらの両成分
の共存状態でＡｌ素地中に微細分散し組織安定化のため
の元素で、曲げ加工などの成形加工を施した後の押出材
の表面にオレンジピール状の肌荒れが発生することを防
止する作用があり、０．０５％未満ではこの効果は少な
く、また、０．２０％を超えて含有すると粗大金属間化
合物の生成、焼入感受性の増大、及び強度および押出加
工性の劣化を招き、上記の効果は飽和して含有させる意
味がなくなる。よって、ＭｎおよびＣｒ含有量０．０５
〜０．２０％の範囲とする。ＦｅおよびＳｉの含有量は
高純度にすることにより、靱性や機械的性質の向上とな
るために、ＦｅおよびＳｉの含有量をＦｅ＋Ｓｉが０．
３０％以下とする。Ｆｅ／Ｓｉを１．５以上としたのは
靱性や機械的性質を向上させるためと粗大金属間化合物
の発生を防止するためである。また不可避的不純物を各
々で０．０５％以下、合計で０．１５％以下としたのは
高純度にすることにより靱性や機械的性質を向上させら
れるからである。
の限定理由について説明する。Ｚｎは、優れた機械的性
質を付与するのに不可欠の元素であり、４．５０wt％
（以下単に％と略記）未満ではこの効果は少なく、ま
た、６．００％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性、
耐食性および成形性が劣るようになる。よって、Ｚｎ含
有量は４．５０〜６．００％の範囲とする。Ｍｇは、優
れた機械的性質を付与するのにＺｎ以上に不可欠の元素
であり、０．２０％未満ではこの効果は少なく、また、
１．００％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性、曲げ
加工時の成形性及び押出加工性が劣化して生産性を損な
うことになる。よって、Ｍｇ含有量０．２０〜１．００
％の範囲とする。Ｃｕは最も重要な元素で時効硬化によ
り機械的性質を向上させると共に耐応力腐食割れ性を向
上させるものであり０．２０％未満ではこの効果は少な
く、また、０．５０％を超えて含有すると耐食性を劣化
させる。よって、Ｃｕ含有量０．１０〜０．５０％の範
囲とする。Ｚｒは合金中の粗大再結晶を抑制し、結晶粒
形状を繊維組織化して組織の安定化をはかると共に曲げ
加工性の改善のために有効なものであるが、０．１０％
未満ではこの効果は少なく、０．３０％を超えて多く含
有すると粗大なＡｌ−Ｚｒ系金属間化合物が生成して靱
性等を劣化させる。よって、Ｚｒ含有量０．１０〜０．
３０％の範囲とする。ＭｎおよびＣｒはこれらの両成分
の共存状態でＡｌ素地中に微細分散し組織安定化のため
の元素で、曲げ加工などの成形加工を施した後の押出材
の表面にオレンジピール状の肌荒れが発生することを防
止する作用があり、０．０５％未満ではこの効果は少な
く、また、０．２０％を超えて含有すると粗大金属間化
合物の生成、焼入感受性の増大、及び強度および押出加
工性の劣化を招き、上記の効果は飽和して含有させる意
味がなくなる。よって、ＭｎおよびＣｒ含有量０．０５
〜０．２０％の範囲とする。ＦｅおよびＳｉの含有量は
高純度にすることにより、靱性や機械的性質の向上とな
るために、ＦｅおよびＳｉの含有量をＦｅ＋Ｓｉが０．
３０％以下とする。Ｆｅ／Ｓｉを１．５以上としたのは
靱性や機械的性質を向上させるためと粗大金属間化合物
の発生を防止するためである。また不可避的不純物を各
々で０．０５％以下、合計で０．１５％以下としたのは
高純度にすることにより靱性や機械的性質を向上させら
れるからである。
【０００６】次に本発明アルミニウム合金の製造方法に
ついて説明する。均一化処理はマトリックスの溶質濃度
を下げ、Ｍｇ2 Ｚｎ等の均一粒子を均一分散させること
により、高温で均一化して低温で析出処理を行うのが望
ましい。均一化処理温度が５２０℃を超えるとＦｅやＭ
ｎの析出が大きくなり、押出性、焼入感受性を敏感にし
て性能を劣化させる。また、４２０℃未満や長時間保持
でも析出物の粗大化からの押出加工性の劣化となる。し
たがって４２０〜５２０℃で２〜２４時間が適当であ
る。
ついて説明する。均一化処理はマトリックスの溶質濃度
を下げ、Ｍｇ2 Ｚｎ等の均一粒子を均一分散させること
により、高温で均一化して低温で析出処理を行うのが望
ましい。均一化処理温度が５２０℃を超えるとＦｅやＭ
ｎの析出が大きくなり、押出性、焼入感受性を敏感にし
て性能を劣化させる。また、４２０℃未満や長時間保持
でも析出物の粗大化からの押出加工性の劣化となる。し
たがって４２０〜５２０℃で２〜２４時間が適当であ
る。
【０００７】また、本発明では軽量かつ高強度の自動車
用バンパーの製造を目指しているために、大型でしかも
薄肉の中空形材の押出加工を可能にするために、押出温
度を４３０℃以上の高温にしなければならない。従来こ
のくらい高い温度での押出加工を行うと押出形材の再結
晶粒の生成と粗大化が大幅に進んで押出形材の応力腐食
割れが著しく損なわれ、これを避けるために押出温度の
低い温度での押出を余儀なくされ押出加工しやすい厚肉
材や中実材の押出加工に限定されていたのである。そこ
で、本発明は押出性に大きく影響するＭｇを少なくし、
強度をＺｎ量で補うことによる高Ｚｎ低Ｍｇを基本にＣ
ｕ添加で耐応力腐食割れを大幅に向上させ、Ｚｒで完全
ファイバー組織となり、ＭｎとＣｒでさらなる安定化組
織となり、ＦｅやＭｎの不純物を制御することで粗大金
属間化合物を皆無にすることにより押出温度を４３０〜
５２０℃の高温押出が可能となると共に押出速度の向上
による生産効率アップが可能となったものである。
用バンパーの製造を目指しているために、大型でしかも
薄肉の中空形材の押出加工を可能にするために、押出温
度を４３０℃以上の高温にしなければならない。従来こ
のくらい高い温度での押出加工を行うと押出形材の再結
晶粒の生成と粗大化が大幅に進んで押出形材の応力腐食
割れが著しく損なわれ、これを避けるために押出温度の
低い温度での押出を余儀なくされ押出加工しやすい厚肉
材や中実材の押出加工に限定されていたのである。そこ
で、本発明は押出性に大きく影響するＭｇを少なくし、
強度をＺｎ量で補うことによる高Ｚｎ低Ｍｇを基本にＣ
ｕ添加で耐応力腐食割れを大幅に向上させ、Ｚｒで完全
ファイバー組織となり、ＭｎとＣｒでさらなる安定化組
織となり、ＦｅやＭｎの不純物を制御することで粗大金
属間化合物を皆無にすることにより押出温度を４３０〜
５２０℃の高温押出が可能となると共に押出速度の向上
による生産効率アップが可能となったものである。
【０００８】人工時効処理は本合金に最大強度をもたら
すためのものであり、時効初期に生じるクラスタを均一
分散させこれをＧＰゾーンあるいは中間層へと成長させ
る必要がある。理想的には２段時効処理とし一段目でＭ
ｇ2 Ｚｎを微細均一に析出させ二段目の高温時効で粗大
ＧＰゾーン中間層へと成長させることが望ましい。１段
目の時効処理の温度を９０〜１１０℃、時間を２〜１２
時間としたのは温度が９０℃未満、時間が２時間未満で
はＭｇ2 Ｚｎの析出が不充分であり、１１０℃を超えた
り、１２時間を超えると、析出物の粗大化を招くからで
ある。また２段目の時効処理の温度を１２０〜１７０
℃、時間を５〜２４時間としたのは温度が１２０℃未
満、時間が５時間未満では、ＧＰゾーンあるいは中間層
への成長が不充分であり、１７０℃を超えたり、２４時
間を超えると析出物が粗大となり、また経済的でないか
らである。
すためのものであり、時効初期に生じるクラスタを均一
分散させこれをＧＰゾーンあるいは中間層へと成長させ
る必要がある。理想的には２段時効処理とし一段目でＭ
ｇ2 Ｚｎを微細均一に析出させ二段目の高温時効で粗大
ＧＰゾーン中間層へと成長させることが望ましい。１段
目の時効処理の温度を９０〜１１０℃、時間を２〜１２
時間としたのは温度が９０℃未満、時間が２時間未満で
はＭｇ2 Ｚｎの析出が不充分であり、１１０℃を超えた
り、１２時間を超えると、析出物の粗大化を招くからで
ある。また２段目の時効処理の温度を１２０〜１７０
℃、時間を５〜２４時間としたのは温度が１２０℃未
満、時間が５時間未満では、ＧＰゾーンあるいは中間層
への成長が不充分であり、１７０℃を超えたり、２４時
間を超えると析出物が粗大となり、また経済的でないか
らである。
【０００９】
【実施例】以下本発明を実施例により、更に詳細に説明
する。表１に示す各種組成の合金を水冷鋳造により、３
４５mmφの押出用鋳塊に鋳造した後、表１に示す各条件
で均一化処理し、表１に示す押出温度でホロー角管形状
のバンパー用モデル型（肉厚２mm）形材を押出し、これ
らの形材に表１に示す条件の時効処理を施し、試料とし
た。これらの試料につき、機械的性質、押出性、曲げ加
工性、耐応力腐食割れ性を評価した。機械的性質は、引
張試験による引張強さ、耐力、伸びで表した。押出性は
押出時のラム速度（ｉｐｍ）から換算した押出速度（ｍ
／min.）と押出時の最大押出圧力（kg／mm2 ）により評
価した。また曲げ加工性は、バンパー基本型ホロー角管
（厚さ２mm）で２００Ｒ曲げ後の変形能、シワと割れの
発生状態から総合的に評価した。耐応力割れ性は、クロ
ム酸促進液に１２時間浸漬した後応力腐食割れの発生と
表面の腐食状況から判定した耐食性により評価した。こ
れらの結果を表２に示す。
する。表１に示す各種組成の合金を水冷鋳造により、３
４５mmφの押出用鋳塊に鋳造した後、表１に示す各条件
で均一化処理し、表１に示す押出温度でホロー角管形状
のバンパー用モデル型（肉厚２mm）形材を押出し、これ
らの形材に表１に示す条件の時効処理を施し、試料とし
た。これらの試料につき、機械的性質、押出性、曲げ加
工性、耐応力腐食割れ性を評価した。機械的性質は、引
張試験による引張強さ、耐力、伸びで表した。押出性は
押出時のラム速度（ｉｐｍ）から換算した押出速度（ｍ
／min.）と押出時の最大押出圧力（kg／mm2 ）により評
価した。また曲げ加工性は、バンパー基本型ホロー角管
（厚さ２mm）で２００Ｒ曲げ後の変形能、シワと割れの
発生状態から総合的に評価した。耐応力割れ性は、クロ
ム酸促進液に１２時間浸漬した後応力腐食割れの発生と
表面の腐食状況から判定した耐食性により評価した。こ
れらの結果を表２に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】表２から明らかなように本発明合金材No．
１〜４は従来合金材No．８〜１０に比較して機械的性質
はやや劣り中程度の強度であるが、押出性、曲げ加工
性、耐応力腐食割れ性はいずれも優れている。これに対
しＣｕ含有量が本発明の範囲より少なく、Ｆｅ＋Ｓｉが
本発明の範囲より多い比較合金材No．５は押出性と曲げ
加工性が本発明合金材よりやや劣り、合金組成は本発明
の範囲内であるが、製造方法が本発明の範囲外である比
較合金材No．６、７は従来材と比較して押出性、曲げ加
工性、耐応力腐食割れ性とも優れているが、本発明製造
方法で製造した本発明合金材と比較すると曲げ加工性が
やや劣る。
１〜４は従来合金材No．８〜１０に比較して機械的性質
はやや劣り中程度の強度であるが、押出性、曲げ加工
性、耐応力腐食割れ性はいずれも優れている。これに対
しＣｕ含有量が本発明の範囲より少なく、Ｆｅ＋Ｓｉが
本発明の範囲より多い比較合金材No．５は押出性と曲げ
加工性が本発明合金材よりやや劣り、合金組成は本発明
の範囲内であるが、製造方法が本発明の範囲外である比
較合金材No．６、７は従来材と比較して押出性、曲げ加
工性、耐応力腐食割れ性とも優れているが、本発明製造
方法で製造した本発明合金材と比較すると曲げ加工性が
やや劣る。
【００１３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、押
出性が良好で曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出
材が得られるもので工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
出性が良好で曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出
材が得られるもので工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．
２０〜１．００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚ
ｒ０．１０〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５
〜０．２０wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの
１種または２種を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下
でかつＦｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt
％以下でその合計が０．１５wt％以下であることを特徴
とする曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材。 - 【請求項２】 Ｚｎ４．５０〜６．００wt％、Ｍｇ０．
２０〜１．００wt％、Ｃｕ０．２０〜０．５０wt％、Ｚ
ｒ０．１０〜０．３０wt％を含み、さらにＭｎ０．０５
〜０．２０wt％、Ｃｒ０．０５〜０．２０wt％のうちの
１種または２種を含み、Ｆｅ＋Ｓｉが０．３０wt％以下
でかつＦｅ／Ｓｉが１．５以上であり、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなり不可避的不純物が各々０．０５wt
％以下でその合計が０．１５wt％以下である合金鋳塊を
４２０〜５２０℃の温度で２〜２４時間均一化処理した
後、４３０〜５２０℃の温度で押出し加工を施し、次
に、９０〜１１０℃の温度で２〜１２時間一段目の時効
処理した後、さらに１２０〜１７０℃の温度で５〜２４
時間二段目の時効処理を施すことを特徴とする曲げ加工
性に優れたアルミニウム合金押出材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12832392A JPH05295478A (ja) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12832392A JPH05295478A (ja) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05295478A true JPH05295478A (ja) | 1993-11-09 |
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|---|---|
| JP (1) | JPH05295478A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008005852A2 (en) * | 2006-06-30 | 2008-01-10 | Alcan Rolled Products-Ravenswood, Llc, | High strength, heat treatable al-zn-mg aluminium alloy |
| WO2008036760A2 (en) * | 2006-09-19 | 2008-03-27 | Automotive Casting Technology, Inc. | High strength, high stress corrosion cracking resistant and castable al-zn-mg-cu zr alloy for shape cast products |
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| CN110273088A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-09-24 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种提高7系铝合金力学性能与电导率的方法 |
-
1992
- 1992-04-21 JP JP12832392A patent/JPH05295478A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9353430B2 (en) | 2005-10-28 | 2016-05-31 | Shipston Aluminum Technologies (Michigan), Inc. | Lightweight, crash-sensitive automotive component |
| WO2008005852A2 (en) * | 2006-06-30 | 2008-01-10 | Alcan Rolled Products-Ravenswood, Llc, | High strength, heat treatable al-zn-mg aluminium alloy |
| WO2008005852A3 (en) * | 2006-06-30 | 2008-04-17 | Alcan Rolled Products Ravenswood Llc | High strength, heat treatable al-zn-mg aluminium alloy |
| US8357249B2 (en) | 2006-06-30 | 2013-01-22 | Constellium Rolled Products Ravenswood, Llc | High strength, heat treatable aluminum alloy |
| WO2008036760A2 (en) * | 2006-09-19 | 2008-03-27 | Automotive Casting Technology, Inc. | High strength, high stress corrosion cracking resistant and castable al-zn-mg-cu zr alloy for shape cast products |
| WO2008036760A3 (en) * | 2006-09-19 | 2009-01-22 | Automotive Casting Technology | High strength, high stress corrosion cracking resistant and castable al-zn-mg-cu zr alloy for shape cast products |
| CN110273088A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-09-24 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种提高7系铝合金力学性能与电导率的方法 |
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