JPH05293394A - 旋動式破砕機の歯板 - Google Patents
旋動式破砕機の歯板Info
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- JPH05293394A JPH05293394A JP4126837A JP12683792A JPH05293394A JP H05293394 A JPH05293394 A JP H05293394A JP 4126837 A JP4126837 A JP 4126837A JP 12683792 A JP12683792 A JP 12683792A JP H05293394 A JPH05293394 A JP H05293394A
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- Japan
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- mantle
- crushing
- tooth plate
- line
- cone cave
- Prior art date
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/005—Lining
Abstract
(57)【要約】
【目的】 歯板本体の破砕面に配設された溝形成部材の
指向線方向ならびにその組合せにより破砕性能を最適に
することができる「旋動式破砕機の歯板」を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 マントルおよびコーンケーブを有する旋動式
破砕機の歯板であって、マントルおよびコーンケーブの
歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝形成部材
が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形成部材は
マントルの垂直方向線に対して指向角４５°〜７５°の
配列方向の指向線を形成するとともに、コーンケーブの
溝成形部材はコーンケーブの垂直方向線に対して指向角
直交の配列方向の指向線を形成したことを特徴としてい
る。
指向線方向ならびにその組合せにより破砕性能を最適に
することができる「旋動式破砕機の歯板」を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 マントルおよびコーンケーブを有する旋動式
破砕機の歯板であって、マントルおよびコーンケーブの
歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝形成部材
が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形成部材は
マントルの垂直方向線に対して指向角４５°〜７５°の
配列方向の指向線を形成するとともに、コーンケーブの
溝成形部材はコーンケーブの垂直方向線に対して指向角
直交の配列方向の指向線を形成したことを特徴としてい
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、マントルおよびコーン
ケーブを有するコーンクラッシャ、ジャイレトリークラ
ッシャ等の旋動式破砕機の改良された歯板に関する。
ケーブを有するコーンクラッシャ、ジャイレトリークラ
ッシャ等の旋動式破砕機の改良された歯板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、旋動式破砕機の歯板は、マントル
およびコーンケーブの歯板本体の破砕面に円周方向へ波
形状に連なる凹凸を形成し、破砕室に投入された被破砕
物がすべりを規制された状態で破砕され、破砕効率を向
上させるようにしたものが知られている（特公平３−５
０５８０号公報）。
およびコーンケーブの歯板本体の破砕面に円周方向へ波
形状に連なる凹凸を形成し、破砕室に投入された被破砕
物がすべりを規制された状態で破砕され、破砕効率を向
上させるようにしたものが知られている（特公平３−５
０５８０号公報）。
【０００３】この形式の旋動式破砕機の歯板では、破砕
室に投入された被破砕物は、一部がマントル破砕面の凹
部内に入り込んだ状態でコーンケーブの内周面およびマ
ントル破砕面の凸部の３点で挟まれ、上方向および円周
方向へのすべりを規制された状態で曲げ剪断によって破
砕されるようになっている。一方、旋動式破砕機の長時
間運転に伴い歯板の摩耗を発生させ、漸次進展するにい
たって上述した破砕性能を阻害するようになる。
室に投入された被破砕物は、一部がマントル破砕面の凹
部内に入り込んだ状態でコーンケーブの内周面およびマ
ントル破砕面の凸部の３点で挟まれ、上方向および円周
方向へのすべりを規制された状態で曲げ剪断によって破
砕されるようになっている。一方、旋動式破砕機の長時
間運転に伴い歯板の摩耗を発生させ、漸次進展するにい
たって上述した破砕性能を阻害するようになる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来の
構成は、旋動式破砕機の作動にあたり破砕室に投入され
た被破砕物がすべりを規制された状態で破砕される点で
有効であるが、凹凸波の配列方向が不適切である場合に
は充分な破砕性能が得られなくなることがあり、また、
歯板の摩耗が進展する場合にも破砕性能を阻害してしま
うことがあり好ましくない。
構成は、旋動式破砕機の作動にあたり破砕室に投入され
た被破砕物がすべりを規制された状態で破砕される点で
有効であるが、凹凸波の配列方向が不適切である場合に
は充分な破砕性能が得られなくなることがあり、また、
歯板の摩耗が進展する場合にも破砕性能を阻害してしま
うことがあり好ましくない。
【０００５】本発明は上述した従来技術の問題点を解決
するためになされたものであり、歯板本体の破砕面に配
設された溝形成部材の指向線方向ならびにその組合せに
より、破砕所要動力，砕製品粒度，破砕効率，噛込みな
どの破砕性能を最適にするとともに、歯板の摩耗が進展
する場合にも破砕性能の阻害を有効に防止できる旋動式
破砕機の歯板を提供することを目的とする。
するためになされたものであり、歯板本体の破砕面に配
設された溝形成部材の指向線方向ならびにその組合せに
より、破砕所要動力，砕製品粒度，破砕効率，噛込みな
どの破砕性能を最適にするとともに、歯板の摩耗が進展
する場合にも破砕性能の阻害を有効に防止できる旋動式
破砕機の歯板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明では、マントルおよびコーンケーブを有す
る旋動式破砕機の歯板であって、マントルおよびコーン
ケーブの歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝
形成部材が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形
成部材はマントルの垂直方向線に対して指向角４５°〜
７５°の配列方向の指向線を形成するとともに、コーン
ケーブの溝成形部材はコーンケーブの垂直方向線に対し
て指向角直交の配列方向の指向線を形成したことを特徴
とし、またマントルの溝形成部材はマントルの垂直方向
線に対して指向角直交の配列方向の指向線を形成すると
ともに、コーンケーブの溝成形部材はコーンケーブの垂
直方向線に対して指向角４５°〜７５°の配列方向の指
向線を形成したことを特徴とし、またマントルおよびコ
ーンケーブの各溝形成部材は各々の垂直方向線に対して
指向角６５°〜９０°の配列方向の指向線を形成し、か
つ、前記各指向線は対向した前記破砕面にて１５°〜４
５°の相対角度をもって交差させて形成したことを特徴
とするものである。
めに、本発明では、マントルおよびコーンケーブを有す
る旋動式破砕機の歯板であって、マントルおよびコーン
ケーブの歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝
形成部材が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形
成部材はマントルの垂直方向線に対して指向角４５°〜
７５°の配列方向の指向線を形成するとともに、コーン
ケーブの溝成形部材はコーンケーブの垂直方向線に対し
て指向角直交の配列方向の指向線を形成したことを特徴
とし、またマントルの溝形成部材はマントルの垂直方向
線に対して指向角直交の配列方向の指向線を形成すると
ともに、コーンケーブの溝成形部材はコーンケーブの垂
直方向線に対して指向角４５°〜７５°の配列方向の指
向線を形成したことを特徴とし、またマントルおよびコ
ーンケーブの各溝形成部材は各々の垂直方向線に対して
指向角６５°〜９０°の配列方向の指向線を形成し、か
つ、前記各指向線は対向した前記破砕面にて１５°〜４
５°の相対角度をもって交差させて形成したことを特徴
とするものである。
【０００７】
【作用】以下に、本発明において指向線の指向角を限定
する理由を説明する。第１の発明は、マントルの溝形成
部材の指向角を４５°〜７５°の配列方向とし、コーン
ケーブの指向角を直交方向（９０°）とする領域であ
り、これ以外の領域では破砕性能を最適にすることがで
きない。すなわち、破砕における破砕荷重は、その増加
をもたらす。破製品の粒度分布は、分布巾が増加して鋭
敏性を欠きかつ、細粉の発生をもたらす。破砕効率は、
規定粒度破砕量と仕事量との比にて示すと、上記比率は
低下する。破砕室における噛込は、ニップアングルが低
下する。第２の発明は、マントルの溝形成部材の指向角
を直交の配列方向とし、コーンケーブの指向角を４５°
〜７５°とする領域であり、これ以外の領域では破砕性
能を最適にすることができない。そして、マントルとコ
ーンケーブの指向角は第１の発明との対応関係のもとで
上記領域が限定されており、第１の発明に比して破砕能
力は低下傾向にあるも、上述した破砕性能は改良され
る。第３の発明は、マントルおよびコーンケーブの各溝
形成部材の指向角を６５°〜９０°とし、破砕面にて１
５°〜４５°の相対角度とする領域であり、これ以外の
領域では破砕性能を最適にすることができない。そし
て、第１の発明もしくは第２の発明に比して、破砕能力
および破砕性能の所要要件への適合をより容易となし得
る。
する理由を説明する。第１の発明は、マントルの溝形成
部材の指向角を４５°〜７５°の配列方向とし、コーン
ケーブの指向角を直交方向（９０°）とする領域であ
り、これ以外の領域では破砕性能を最適にすることがで
きない。すなわち、破砕における破砕荷重は、その増加
をもたらす。破製品の粒度分布は、分布巾が増加して鋭
敏性を欠きかつ、細粉の発生をもたらす。破砕効率は、
規定粒度破砕量と仕事量との比にて示すと、上記比率は
低下する。破砕室における噛込は、ニップアングルが低
下する。第２の発明は、マントルの溝形成部材の指向角
を直交の配列方向とし、コーンケーブの指向角を４５°
〜７５°とする領域であり、これ以外の領域では破砕性
能を最適にすることができない。そして、マントルとコ
ーンケーブの指向角は第１の発明との対応関係のもとで
上記領域が限定されており、第１の発明に比して破砕能
力は低下傾向にあるも、上述した破砕性能は改良され
る。第３の発明は、マントルおよびコーンケーブの各溝
形成部材の指向角を６５°〜９０°とし、破砕面にて１
５°〜４５°の相対角度とする領域であり、これ以外の
領域では破砕性能を最適にすることができない。そし
て、第１の発明もしくは第２の発明に比して、破砕能力
および破砕性能の所要要件への適合をより容易となし得
る。
【０００８】このようにすれば、旋動式破砕機の上部か
ら下部にわたる破砕室内にて被破砕物が圧縮破砕される
さいに、被破砕物には圧縮力のほかに曲げ、剪断力が作
用して所要の破砕荷重を低減させることができ、また破
砕室内での被破砕物の破砕過程にある破砕物が過密充填
状態を呈して破砕され過渡の細粉を発生させることが回
避できるので、破砕所要動力，破製品粒度，破砕効率，
噛込みなどの破砕性能を最適にするとともに、歯板の摩
耗が進展する場合にも破砕面には波形状が継続して形成
されて、破砕性能の阻害を有効に防止できる。
ら下部にわたる破砕室内にて被破砕物が圧縮破砕される
さいに、被破砕物には圧縮力のほかに曲げ、剪断力が作
用して所要の破砕荷重を低減させることができ、また破
砕室内での被破砕物の破砕過程にある破砕物が過密充填
状態を呈して破砕され過渡の細粉を発生させることが回
避できるので、破砕所要動力，破製品粒度，破砕効率，
噛込みなどの破砕性能を最適にするとともに、歯板の摩
耗が進展する場合にも破砕面には波形状が継続して形成
されて、破砕性能の阻害を有効に防止できる。
【０００９】
【実施例】以下、図面を参照にして本発明の実施例につ
いて説明する。図１は、本発明の一実施例を示す旋動式
破砕機の歯板のうちのマントルの溝形成部材の指向線の
説明図、図２は同コーンケーブの指向線の説明図、図３
は同マントルとコーンケーブの指向線の説明図、図４は
図３の部分展開による指向線の説明図、図５は同歯板の
全体構成図、図６は同歯板による破砕性能とマントルの
指向角との関係をしめす線図、図７は図５のＡ−Ａ矢視
における要部断面図、図８は図７の使用状態を示す説明
図である。
いて説明する。図１は、本発明の一実施例を示す旋動式
破砕機の歯板のうちのマントルの溝形成部材の指向線の
説明図、図２は同コーンケーブの指向線の説明図、図３
は同マントルとコーンケーブの指向線の説明図、図４は
図３の部分展開による指向線の説明図、図５は同歯板の
全体構成図、図６は同歯板による破砕性能とマントルの
指向角との関係をしめす線図、図７は図５のＡ−Ａ矢視
における要部断面図、図８は図７の使用状態を示す説明
図である。
【００１０】図１において旋動式破砕機のマントル１２
の歯板本体１４の破砕面には帯状材からなる複数の溝形
成部材１６が周方向に離隔して配設されている。Ｚ1 −
Ｚ1はマントル１２の垂直方向線をしめし、被破砕物が
垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1 の上方から下方を指向して移動す
る方向がしめされている。１７は指向線をしめし、溝形
成部材１６は前記マントル１２の垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1
に対し指向角θ1 の配列方向に形成されており、指向線
１７は溝形成部材１６に対し法線方向に相当している。
マントル１２の指向角θ1 は４５°〜７５°の配列方向
に形成されており（請求項第１項）、または指向角
θ1 ′は９０°の直交の配列方向に形成されており（請
求項第２項）、さらにまた指向角θ1 ″は６５°〜９０
°の配列方向に形成されている（請求項第３項）。
の歯板本体１４の破砕面には帯状材からなる複数の溝形
成部材１６が周方向に離隔して配設されている。Ｚ1 −
Ｚ1はマントル１２の垂直方向線をしめし、被破砕物が
垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1 の上方から下方を指向して移動す
る方向がしめされている。１７は指向線をしめし、溝形
成部材１６は前記マントル１２の垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1
に対し指向角θ1 の配列方向に形成されており、指向線
１７は溝形成部材１６に対し法線方向に相当している。
マントル１２の指向角θ1 は４５°〜７５°の配列方向
に形成されており（請求項第１項）、または指向角
θ1 ′は９０°の直交の配列方向に形成されており（請
求項第２項）、さらにまた指向角θ1 ″は６５°〜９０
°の配列方向に形成されている（請求項第３項）。
【００１１】図２において旋動式破砕機のコーンケーブ
１８の歯体本体２０には帯状材からなる複数の溝形成部
材２２が周方向に離隔して配設されている。Ｚ2 −Ｚ2
はコーンケーブ１８の垂直方向線をしめし、被破砕物が
垂直方向線Ｚ2 −Ｚ2 の上方から下方を指向して移動す
る方向がしめされている。２３は指向線をしめし、溝形
成部材２２は前記コーンケーブ１８の垂直方向線Ｚ2 −
Ｚ2に対し指向角θ2 の配列方向に形成されており、指
向線２３は溝形成部材２２に対し法線方向に相当してい
る。コーンケーブ１８の指向角θ2 は９０°の直交の配
列方向に形成されており（請求項第１項）、または指向
角θ2 ′は４５°〜７５°の配列方向に形成されており
（請求項第２項）、さらにまたは指向角θ2 ″は６５°
〜９０°の配列方向に形成されている（請求項第３
項）。
１８の歯体本体２０には帯状材からなる複数の溝形成部
材２２が周方向に離隔して配設されている。Ｚ2 −Ｚ2
はコーンケーブ１８の垂直方向線をしめし、被破砕物が
垂直方向線Ｚ2 −Ｚ2 の上方から下方を指向して移動す
る方向がしめされている。２３は指向線をしめし、溝形
成部材２２は前記コーンケーブ１８の垂直方向線Ｚ2 −
Ｚ2に対し指向角θ2 の配列方向に形成されており、指
向線２３は溝形成部材２２に対し法線方向に相当してい
る。コーンケーブ１８の指向角θ2 は９０°の直交の配
列方向に形成されており（請求項第１項）、または指向
角θ2 ′は４５°〜７５°の配列方向に形成されており
（請求項第２項）、さらにまたは指向角θ2 ″は６５°
〜９０°の配列方向に形成されている（請求項第３
項）。
【００１２】図３において旋動式破砕機１０はマントル
１２の歯板本体１４が、コーンケーブ１８の歯板本体２
０内側に設けられ、歯板本体１４と歯板本体２０との間
には破砕室２４が形成されている。Ｍ−Ｍは旋動式破砕
機１０の垂直中心線をしめし、コーンケーブ１８の垂直
方向線Ｚ2 −Ｚ2 と実質上一致している。マントル１２
の垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1 は垂直中心線Ｍ−Ｍに対し僅か
に傾斜し、Ｏは垂直中心線Ｍ−Ｍと垂直方向線Ｚ1 −Ｚ
1 との交点をしめす。マントル１２の垂直方向線Ｚ1 −
Ｚ1 は交点Ｏを頂点とし垂直中心線Ｍ−Ｍの周りに偏心
円Ｅを形成してマントル１２の旋動運動が行われる。そ
して、マントル１２の指向線１７とコーンケーブ１８の
指向線２３とは、図４のごとく各々の破砕面にて１５°
〜４５°の相対角度θr をもって交差されるように形成
されている（請求項第３項）。
１２の歯板本体１４が、コーンケーブ１８の歯板本体２
０内側に設けられ、歯板本体１４と歯板本体２０との間
には破砕室２４が形成されている。Ｍ−Ｍは旋動式破砕
機１０の垂直中心線をしめし、コーンケーブ１８の垂直
方向線Ｚ2 −Ｚ2 と実質上一致している。マントル１２
の垂直方向線Ｚ1 −Ｚ1 は垂直中心線Ｍ−Ｍに対し僅か
に傾斜し、Ｏは垂直中心線Ｍ−Ｍと垂直方向線Ｚ1 −Ｚ
1 との交点をしめす。マントル１２の垂直方向線Ｚ1 −
Ｚ1 は交点Ｏを頂点とし垂直中心線Ｍ−Ｍの周りに偏心
円Ｅを形成してマントル１２の旋動運動が行われる。そ
して、マントル１２の指向線１７とコーンケーブ１８の
指向線２３とは、図４のごとく各々の破砕面にて１５°
〜４５°の相対角度θr をもって交差されるように形成
されている（請求項第３項）。
【００１３】図４において、マントルの垂直方向線Ｚ1
−Ｚ1 とコーンケーブの垂直方向線Ｚ2 −Ｚ2 とは共通
するようにしめされ、マントル１２の指向線１７とコー
ンケーブ１８の指向線２３とは各々の破砕面にて相対角
度θr をもって交差するように形成され、この相対角度
θr はマントルの指向角θ1 とコーンケーブの指向角θ
2 の和をもってしめされる。このようにすれば、破砕室
２４内における被破砕物Ｆの表面上の各接触部には内部
構造を含めて、多点、多方向の荷重が作用されるので、
破砕作用を促進させることができる。
−Ｚ1 とコーンケーブの垂直方向線Ｚ2 −Ｚ2 とは共通
するようにしめされ、マントル１２の指向線１７とコー
ンケーブ１８の指向線２３とは各々の破砕面にて相対角
度θr をもって交差するように形成され、この相対角度
θr はマントルの指向角θ1 とコーンケーブの指向角θ
2 の和をもってしめされる。このようにすれば、破砕室
２４内における被破砕物Ｆの表面上の各接触部には内部
構造を含めて、多点、多方向の荷重が作用されるので、
破砕作用を促進させることができる。
【００１４】図５において、旋動式破砕機１０はマント
ル１２の溝形成部材１６は指向角θ1 ４５°〜７５°の
配列方向の指向線１７が形成されるとともに、コーンケ
ーブ１８の溝形成部材２２は指向角θ2 の直交の配列方
向の指向線２３が形成されている（請求項第１項）。
ル１２の溝形成部材１６は指向角θ1 ４５°〜７５°の
配列方向の指向線１７が形成されるとともに、コーンケ
ーブ１８の溝形成部材２２は指向角θ2 の直交の配列方
向の指向線２３が形成されている（請求項第１項）。
【００１５】図６において、本実施例による旋動式破砕
機の歯板を用いた破砕実験の一例をしめし、コーンケー
ブの指向角θ2 ９０°の指向線のもとで、マントルの指
向角θ1 を変化させて破砕荷重，破砕効率，粒度分布，
ニップアングルなど破砕性能に及ぼす影響を求めた。実
験結果ではマントルの溝形成部材の指向角を４５°〜７
５°の配列方向とし、コーンケーブの指向角を直交の配
列方向（９０°）とする領域において破砕性能が最適に
されることがしめされている。
機の歯板を用いた破砕実験の一例をしめし、コーンケー
ブの指向角θ2 ９０°の指向線のもとで、マントルの指
向角θ1 を変化させて破砕荷重，破砕効率，粒度分布，
ニップアングルなど破砕性能に及ぼす影響を求めた。実
験結果ではマントルの溝形成部材の指向角を４５°〜７
５°の配列方向とし、コーンケーブの指向角を直交の配
列方向（９０°）とする領域において破砕性能が最適に
されることがしめされている。
【００１６】図７において、旋動式破砕機１０のマント
ル１２について説明する。このマントル１２は耐摩耗性
の高い材料、例えば１３重量％以上のマンガンを含有す
る高マンガン鋳鋼からなる歯板本体１４を有しており、
歯板本体１４の破砕面となる外周面は周方向に波状に連
なり波の谷部に形成された複数の深溝部３０と深溝部３
０内に鋳包により埋設された帯状材からなる溝形成部材
１６が配設されている。この溝形成部材１６としては耐
摩耗性の低い材料、例えば一般用圧延鋼材などが用いら
れる。
ル１２について説明する。このマントル１２は耐摩耗性
の高い材料、例えば１３重量％以上のマンガンを含有す
る高マンガン鋳鋼からなる歯板本体１４を有しており、
歯板本体１４の破砕面となる外周面は周方向に波状に連
なり波の谷部に形成された複数の深溝部３０と深溝部３
０内に鋳包により埋設された帯状材からなる溝形成部材
１６が配設されている。この溝形成部材１６としては耐
摩耗性の低い材料、例えば一般用圧延鋼材などが用いら
れる。
【００１７】歯板本体１４の波の山部は所要の曲率をも
つ曲線からなる断面形状にて歯先２６が形成されてお
り、また、上記曲率を大きくした曲線からなる断面形状
にて歯先２６を形成させ、したがって波を有しない平滑
外表面からなる破砕面を形成させても差支えない。
つ曲線からなる断面形状にて歯先２６が形成されてお
り、また、上記曲率を大きくした曲線からなる断面形状
にて歯先２６を形成させ、したがって波を有しない平滑
外表面からなる破砕面を形成させても差支えない。
【００１８】図８において、旋動式破砕機が運転されて
長時間運転に伴って破砕面の摩耗を発生させるが歯板本
体１４の歯先２６は僅少な摩耗であるのに対し、溝形成
部材１６の側面２８は摩耗を発生させて二重鎖線にてし
めした表面から実線にて側面２８ａまで僅かに摩耗して
摩耗段差Ｅを発生させるにいたる。上述した摩耗段差Ｅ
は本実施例にてしめした構成によって旋動式破砕機の長
時間運転に伴って著しい増加を生じさせることがなく、
歯先２６の摩耗限界に至るまで歯先２６と溝形成部材１
６の側面２８ａとの間にてほぼ同一寸法の摩耗段差Ｅが
継続して維持されるので、破砕性能の低下を回避でき、
歯板本体１４の摩耗が進展があっても常に同等な破砕性
能のもとで運転することが可能となる。
長時間運転に伴って破砕面の摩耗を発生させるが歯板本
体１４の歯先２６は僅少な摩耗であるのに対し、溝形成
部材１６の側面２８は摩耗を発生させて二重鎖線にてし
めした表面から実線にて側面２８ａまで僅かに摩耗して
摩耗段差Ｅを発生させるにいたる。上述した摩耗段差Ｅ
は本実施例にてしめした構成によって旋動式破砕機の長
時間運転に伴って著しい増加を生じさせることがなく、
歯先２６の摩耗限界に至るまで歯先２６と溝形成部材１
６の側面２８ａとの間にてほぼ同一寸法の摩耗段差Ｅが
継続して維持されるので、破砕性能の低下を回避でき、
歯板本体１４の摩耗が進展があっても常に同等な破砕性
能のもとで運転することが可能となる。
【００１９】次に、本発明による歯板を用いた旋動式破
砕機の運転性能を表１にしめす。表１にて明らかなよう
に、従来技術に比して破砕能力や破砕消費動力などの破
砕性能が向上されていることをしめす。なお、上記旋動
式破砕機のマントルの指向角θ1 の配列方向は７０°，
コーンケーブの指向角θ2 の配列方向は９０°であっ
た。
砕機の運転性能を表１にしめす。表１にて明らかなよう
に、従来技術に比して破砕能力や破砕消費動力などの破
砕性能が向上されていることをしめす。なお、上記旋動
式破砕機のマントルの指向角θ1 の配列方向は７０°，
コーンケーブの指向角θ2 の配列方向は９０°であっ
た。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
歯板本体の破砕面に配設された溝形成部材の指向線の配
列方向ならびにその組合せにより、旋動式破砕機の上部
から下部にわたる破砕室内にて被破砕物が圧縮破砕され
るさいに、被破砕物には圧縮力のほかに曲げ、剪断力が
作用して破砕されて、破砕所要動力，砕製品粒度，破砕
効率，噛込みなどの破砕性能を最適にすることができる
とともに、歯板の摩耗が進展する場合にも破砕性能の阻
害を有効に防止できる等、多大な効果を奏する。
歯板本体の破砕面に配設された溝形成部材の指向線の配
列方向ならびにその組合せにより、旋動式破砕機の上部
から下部にわたる破砕室内にて被破砕物が圧縮破砕され
るさいに、被破砕物には圧縮力のほかに曲げ、剪断力が
作用して破砕されて、破砕所要動力，砕製品粒度，破砕
効率，噛込みなどの破砕性能を最適にすることができる
とともに、歯板の摩耗が進展する場合にも破砕性能の阻
害を有効に防止できる等、多大な効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す旋動式破砕機の歯板の
うちのマントルの溝形成部材の指向線の説明図。
うちのマントルの溝形成部材の指向線の説明図。
【図２】同コーンケーブの指向線の説明図。
【図３】同マントルとコーンケーブの指向線の説明図。
【図４】図３の部分展開による指向線の説明図。
【図５】同歯板の全体構成図。
【図６】同歯板による破砕性能とマントルの指向角との
関係を示す線図。
関係を示す線図。
【図７】図５のＡ−Ａ矢視における要部断面図。
【図８】図７の使用状態を示す説明図。
【符号の説明】 １０ 旋動式破砕機 １２ マントル １４，２０ 歯板本体 １６，２２ 溝形成部材 １７，２３ 指向線 １８ コーンケーブ ２４ 破砕室 Ｚ1 −Ｚ1 ，Ｚ2 −Ｚ2 垂直方向線 θ1 ，θ2 指向角 θr 相対角度
フロントページの続き (72)発明者 工藤 依三 千葉県八千代市上高野1780番地 川崎重工 業株式会社八千代工場内 (72)発明者 西 昌彦 千葉県八千代市上高野1780番地 川崎重工 業株式会社八千代工場内 (72)発明者 中西 徹 千葉県八千代市上高野1780番地 川崎重工 業株式会社八千代工場内 (72)発明者 佐藤 佳孝 千葉県八千代市上高野1780番地 川崎重工 業株式会社八千代工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 マントルおよびコーンケーブを有する旋
動式破砕機の歯板であって、マントルおよびコーンケー
ブの歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝形成
部材が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形成部
材はマントルの垂直方向線に対して指向角４５°〜７５
°の配列方向の指向線を形成するとともに、コーンケー
ブの溝成形部材はコーンケーブの垂直方向線に対して指
向角直交の配列方向の指向線を形成したことを特徴とす
る旋動式破砕機の歯板。 - 【請求項２】 マントルおよびコーンケーブを有する旋
動式破砕機の歯板であって、マントルおよびコーンケー
ブの歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝形成
部材が周方向に離隔して配設され、マントルの溝形成部
材はマントルの垂直方向線に対して指向角直交の配列方
向の指向線を形成するとともに、コーンケーブの溝成形
部材はコーンケーブの垂直方向線に対して指向角４５°
〜７５°の配列方向の指向線を形成したことを特徴とす
る旋動式破砕機の歯板。 - 【請求項３】 マントルおよびコーンケーブを有する旋
動式破砕機の歯板であって、マントルおよびコーンケー
ブの歯板本体の破砕面には帯状材からなる複数の溝形成
部材が周方向に離隔して配設され、マントルおよびコー
ンケーブの各溝形成部材は各々の垂直方向線に対して指
向角６５°〜９０°の配列方向の指向線を形成し、か
つ、前記各指向線は対向した前記破砕面にて１５°〜４
５°の相対角度をもって交差させて形成したことを特徴
とする旋動式破砕機の歯板。 - 【請求項４】 耐摩耗性の高い材料からなる歯板本体に
耐摩耗性の低い材料からなる溝形成部材を鋳包みして埋
設したことを特徴とする請求項第１項，請求項第２項又
は請求項第３項に記載の旋動式破砕機の歯板。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP4126837A JP2571172B2 (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 旋動式破砕機の歯板 |
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-
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- 1993-04-20 ZA ZA932758A patent/ZA932758B/xx unknown
- 1993-04-20 DE DE69314529T patent/DE69314529T2/de not_active Expired - Fee Related
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