JPH05291820A - アンテナ用誘電体レンズ - Google Patents
アンテナ用誘電体レンズInfo
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- JPH05291820A JPH05291820A JP4092882A JP9288292A JPH05291820A JP H05291820 A JPH05291820 A JP H05291820A JP 4092882 A JP4092882 A JP 4092882A JP 9288292 A JP9288292 A JP 9288292A JP H05291820 A JPH05291820 A JP H05291820A
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- Japan
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- lens
- dielectric
- dielectric lens
- efficiency
- resin material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽量で高効率の誘電体レンズを得る。
【構成】 ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂材
（例えば、ポリエチレン）とを混合した複合材料を均一
に発泡させて誘電体レンズを得る。この誘電体レンズは
比誘電率が低く（εr：１〜３）、高効率であり、比重
が小さくて（０．４〜０．７）、軽量である。
（例えば、ポリエチレン）とを混合した複合材料を均一
に発泡させて誘電体レンズを得る。この誘電体レンズは
比誘電率が低く（εr：１〜３）、高効率であり、比重
が小さくて（０．４〜０．７）、軽量である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、誘電体レンズ、特に通
信、放送用のマイクロ波の受信用アンテナとして使用さ
れる誘電体レンズに関する。
信、放送用のマイクロ波の受信用アンテナとして使用さ
れる誘電体レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、５ＧＨｚ以上のマイクロ波の受信
用アンテナとして使用される誘電体レンズとしては、比
誘電率が２程度の樹脂材（例えば、ポリエチレン、ポリ
プロピレン）で凸レンズ状に成形したものが知られてい
る。しかし、比誘電率が３以下のレンズは厚みが大きく
なり重量が大きく、また直径が２０λ（λ＝ｃ／ｆ、但
し、ｃは光速、ｆは周波数）以上のものでは、一次放射
器やレンズ支持機構を含めてアンテナが大型化する問題
点を有していた。
用アンテナとして使用される誘電体レンズとしては、比
誘電率が２程度の樹脂材（例えば、ポリエチレン、ポリ
プロピレン）で凸レンズ状に成形したものが知られてい
る。しかし、比誘電率が３以下のレンズは厚みが大きく
なり重量が大きく、また直径が２０λ（λ＝ｃ／ｆ、但
し、ｃは光速、ｆは周波数）以上のものでは、一次放射
器やレンズ支持機構を含めてアンテナが大型化する問題
点を有していた。
【０００３】一方、この種の問題点を解決するため、焼
成されたセラミックス粉末と樹脂材との混合物からなる
誘電体レンズが本発明者によって提案されている（特開
平１−２８２９０４号参照）。この誘電体レンズにあっ
ては、セラミックスと樹脂材の混合比を調整することに
よって比誘電率が２０程度まで高誘電率レンズを得るこ
とができ、しかも厚みが小さく、軽量化が図れるという
利点を有する。しかし、開口効率が必ずしも良好ではな
かった。即ち、従来の誘電体レンズでは、開口効率が８
０％程度が限界であり、小型、軽量で高効率の誘電体レ
ンズが要求されていた。
成されたセラミックス粉末と樹脂材との混合物からなる
誘電体レンズが本発明者によって提案されている（特開
平１−２８２９０４号参照）。この誘電体レンズにあっ
ては、セラミックスと樹脂材の混合比を調整することに
よって比誘電率が２０程度まで高誘電率レンズを得るこ
とができ、しかも厚みが小さく、軽量化が図れるという
利点を有する。しかし、開口効率が必ずしも良好ではな
かった。即ち、従来の誘電体レンズでは、開口効率が８
０％程度が限界であり、小型、軽量で高効率の誘電体レ
ンズが要求されていた。
【０００４】
【発明の目的、構成、作用、効果】そこで、本発明の目
的は、軽量で高効率の誘電体レンズを提供することにあ
る。以上の目的を達成するため、本発明に係る誘電体レ
ンズは、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂材とを
混合した複合材料を略均一に発泡させてなることを特徴
とする。樹脂材としては、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ＴＰＸ、テフロン等を使用できる。
ＣａＴｉＯ3系セラミックスを用いた理由は、この材料
は比誘電率εrが１８０、比重が３．９であり、（ｌｏ
ｇεr）／比重が０．５８となり、他のセラミックス材
料よりもかなり大きいことによる。このようなＣａＴｉ
Ｏ3系セラミックス粉末と樹脂材との混合率及び発泡率
を適宜調整することにより比誘電率が低くて開口効率の
高い、かつ、比重が小さくて軽量の誘電体レンズを得る
ことができる。特に、樹脂材に対するセラミック粉末の
混合率を約１０〜６０ｗｔ％とした場合に、好ましい特
性の誘電体レンズを得ることができた。例えば、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末（比誘電率：１８０、比重：
３．９）を５５ｗｔ％、ポリエチレン（比誘電率：２．
３、比重：１）を４５ｗｔ％で混合した複合材料を発泡
成形すると、比誘電率が２．３で、比重が０．４の誘電
体レンズを得ることができた。
的は、軽量で高効率の誘電体レンズを提供することにあ
る。以上の目的を達成するため、本発明に係る誘電体レ
ンズは、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂材とを
混合した複合材料を略均一に発泡させてなることを特徴
とする。樹脂材としては、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ＴＰＸ、テフロン等を使用できる。
ＣａＴｉＯ3系セラミックスを用いた理由は、この材料
は比誘電率εrが１８０、比重が３．９であり、（ｌｏ
ｇεr）／比重が０．５８となり、他のセラミックス材
料よりもかなり大きいことによる。このようなＣａＴｉ
Ｏ3系セラミックス粉末と樹脂材との混合率及び発泡率
を適宜調整することにより比誘電率が低くて開口効率の
高い、かつ、比重が小さくて軽量の誘電体レンズを得る
ことができる。特に、樹脂材に対するセラミック粉末の
混合率を約１０〜６０ｗｔ％とした場合に、好ましい特
性の誘電体レンズを得ることができた。例えば、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末（比誘電率：１８０、比重：
３．９）を５５ｗｔ％、ポリエチレン（比誘電率：２．
３、比重：１）を４５ｗｔ％で混合した複合材料を発泡
成形すると、比誘電率が２．３で、比重が０．４の誘電
体レンズを得ることができた。
【０００５】特に、複合材料を発泡させることは誘電体
レンズの軽量化に大きく作用している。
レンズの軽量化に大きく作用している。
【０００６】
【実施例】以下、本発明に係るアンテナ用誘電体レンズ
の実施例について添付図面を参照して説明する。図１〜
図４は本発明に係る誘電体レンズ１を備えたＢＳアンテ
ナを示す。半球状の誘電体レンズ１はホルダ６の正面に
取り付けられている。ホルダ６は正面（図３、図４にお
いて左方）に向かって開いた上板部６ａと下板部６ｂ及
び背部に位置する筒状部６ｃにて構成され、筒状部６ｃ
にはコンバータ１１を備えた一次放射器１０が設置され
ている。
の実施例について添付図面を参照して説明する。図１〜
図４は本発明に係る誘電体レンズ１を備えたＢＳアンテ
ナを示す。半球状の誘電体レンズ１はホルダ６の正面に
取り付けられている。ホルダ６は正面（図３、図４にお
いて左方）に向かって開いた上板部６ａと下板部６ｂ及
び背部に位置する筒状部６ｃにて構成され、筒状部６ｃ
にはコンバータ１１を備えた一次放射器１０が設置され
ている。
【０００７】誘電体レンズ１は衛星から放射されたマイ
クロ波をその焦点に集める。一次放射器１０はレンズ１
によって集められたマイクロ波をピックアップし、コン
バータ１１へ導く。コンバータ１１は一次放射器から出
力された信号を増幅して第１中間周波数に変換し、その
信号をＢＳチューナ（図示せず）へ導く。この種のＢＳ
アンテナで重要な点は誘電体レンズ１の開口効率及びレ
ンズ自体の大きさ（直径）、重量である。開口効率は高
い程受信状態が良好となり、レンズ自体の直径、重量が
小さくなればアンテナが小型化する。ここで開口効率と
は、通常、次式（１），（２）を用いて算出される。
クロ波をその焦点に集める。一次放射器１０はレンズ１
によって集められたマイクロ波をピックアップし、コン
バータ１１へ導く。コンバータ１１は一次放射器から出
力された信号を増幅して第１中間周波数に変換し、その
信号をＢＳチューナ（図示せず）へ導く。この種のＢＳ
アンテナで重要な点は誘電体レンズ１の開口効率及びレ
ンズ自体の大きさ（直径）、重量である。開口効率は高
い程受信状態が良好となり、レンズ自体の直径、重量が
小さくなればアンテナが小型化する。ここで開口効率と
は、通常、次式（１），（２）を用いて算出される。
【０００８】 η＝１０A ……（１） Ａ＝［アンテナ利得−１０×ｌｏｇ（πＤ／λ）2］／１０ ……（２） 但し、η：開口効率 Ｄ：レンズ直径 λ：ｃ／ｆ ｃ：光速 ｆ：周波数 従来の誘電体レンズでは開口効率が８０％程度が上限で
あった。ところで、前記誘導体レンズ１を用いて各ＢＳ
チャンネルの受信実験を行ったところ、極めて良好な結
果を得た（第１表参照）。効率が高くなるのは（場合に
よっては１００％を越える）、誘電体レンズ１の回折効
果によると考えられる。
あった。ところで、前記誘導体レンズ１を用いて各ＢＳ
チャンネルの受信実験を行ったところ、極めて良好な結
果を得た（第１表参照）。効率が高くなるのは（場合に
よっては１００％を越える）、誘電体レンズ１の回折効
果によると考えられる。
【０００９】以下の第１表は、それぞれのＢＳチャンネ
ルごとに、本発明に係る誘電体レンズ（電波吸収体無
し）の実測効率と、同じ誘電体レンズの外周縁に電波吸
収体を設けた場合の実測効率を示す。ここで用いられた
誘電体レンズは、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末とポ
リエチレンとを混合した複合材料を均一に発泡成形した
もので、比誘電率が２．３で直径が１８０ｍｍの半球状
体であり、焦点距離は１００ｍｍである。図９に、その
模式図を示し、２０は電波吸収体である。
ルごとに、本発明に係る誘電体レンズ（電波吸収体無
し）の実測効率と、同じ誘電体レンズの外周縁に電波吸
収体を設けた場合の実測効率を示す。ここで用いられた
誘電体レンズは、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末とポ
リエチレンとを混合した複合材料を均一に発泡成形した
もので、比誘電率が２．３で直径が１８０ｍｍの半球状
体であり、焦点距離は１００ｍｍである。図９に、その
模式図を示し、２０は電波吸収体である。
【００１０】
【表１】
【００１１】第１表から明らかなように同じ誘電体レン
ズであるにも拘らず、電波吸収体を取り除けば実測効率
が１０％程度上昇し、チャンネルによっては１００％を
越えている。ところで、誘電体レンズとしては、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末とポリエチレンとを種々の混
合率でかつ発泡率を適宜に調整して成形したものを用い
ることができ、また、樹脂材はポリエチレン以外に、ポ
リプロピレン、ポリスチレン、ＴＰＸ、テフロン等を用
いることができる。
ズであるにも拘らず、電波吸収体を取り除けば実測効率
が１０％程度上昇し、チャンネルによっては１００％を
越えている。ところで、誘電体レンズとしては、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末とポリエチレンとを種々の混
合率でかつ発泡率を適宜に調整して成形したものを用い
ることができ、また、樹脂材はポリエチレン以外に、ポ
リプロピレン、ポリスチレン、ＴＰＸ、テフロン等を用
いることができる。
【００１２】ここで、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末
とポリエチレンとの複合材料の発泡成形品の比誘電率−
比重特性を図５に示す。（ａ）はＣａＴｉＯ3／ポリエ
チレンの混合率が重量比で１０／９０、（ｂ）は３０／
７０、（ｃ）は５５／４５の場合の特性を示す。同じ混
合率であっても比誘電率及び比重が異なるのは、成形時
の発泡率の相違に基づき、比誘電率及び比重は発泡率に
反比例する傾向にある。従って、混合率及び発泡率を調
整することにより所望の比誘電率及び比重を有する誘電
体レンズを得ることができる。
とポリエチレンとの複合材料の発泡成形品の比誘電率−
比重特性を図５に示す。（ａ）はＣａＴｉＯ3／ポリエ
チレンの混合率が重量比で１０／９０、（ｂ）は３０／
７０、（ｃ）は５５／４５の場合の特性を示す。同じ混
合率であっても比誘電率及び比重が異なるのは、成形時
の発泡率の相違に基づき、比誘電率及び比重は発泡率に
反比例する傾向にある。従って、混合率及び発泡率を調
整することにより所望の比誘電率及び比重を有する誘電
体レンズを得ることができる。
【００１３】以下に示す第２表は、特定の発泡率によっ
て得られた発泡体（レンズ）の比誘電率と比重の測定値
並びにその成形性の良否を示す。
て得られた発泡体（レンズ）の比誘電率と比重の測定値
並びにその成形性の良否を示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】第２表中第欄はポリエチレン単体の特性
を示す。第欄、第欄、第欄が本発明に係り、第
欄のものは成形性が不良であり、実用化できない。この
第２表と図５から明らかなように、比誘電率が３以下で
開口効率の高い誘電体レンズが得られると共に、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末の混合率を増加することによ
って比重が小さくなり、大幅な軽量化が可能である。比
重及び成形性から考慮すると、樹脂材に対するセラミッ
クス粉末の混合率は、約１０〜６０ｗｔ％が適切であ
る。
を示す。第欄、第欄、第欄が本発明に係り、第
欄のものは成形性が不良であり、実用化できない。この
第２表と図５から明らかなように、比誘電率が３以下で
開口効率の高い誘電体レンズが得られると共に、ＣａＴ
ｉＯ3系セラミックス粉末の混合率を増加することによ
って比重が小さくなり、大幅な軽量化が可能である。比
重及び成形性から考慮すると、樹脂材に対するセラミッ
クス粉末の混合率は、約１０〜６０ｗｔ％が適切であ
る。
【００１６】ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末は比誘電
率εrが１８０、比重が３．９であり、（ｌｏｇεr）／
比重が０．５８となる。以下に示す第３表は、ＣａＴｉ
Ｏ3とその他のセラミックス粉末の特性を比較するため
ものである。
率εrが１８０、比重が３．９であり、（ｌｏｇεr）／
比重が０．５８となる。以下に示す第３表は、ＣａＴｉ
Ｏ3とその他のセラミックス粉末の特性を比較するため
ものである。
【００１７】
【表３】
【００１８】第３表から明かなように、ＣａＴｉＯ3は
他のセラミックス粉末に対して（ｌｏｇεr）／比重の
値が極めて大きい。複合材料の発泡体の誘電率εは、以
下の式（３）で示される。 ｌｏｇε＝ｖ1ｌｏｇε1＋ｖ2ｌｏｇε2 ……（３） ε1： セラミックスの誘電率 ε2： 樹脂の誘電率 ｖ1： セラミックスの体積率 ｖ2： 樹脂の体積率 １−ｖ1−ｖ2：空気の体積率 また、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂材との複
合材料を発泡成形すると、表面に薄い樹脂の層が形成さ
れる。この樹脂層は内部の発泡体を外部環境から保護す
る作用を有し、別途レドームを形成しなくても耐候性が
良好となる。
他のセラミックス粉末に対して（ｌｏｇεr）／比重の
値が極めて大きい。複合材料の発泡体の誘電率εは、以
下の式（３）で示される。 ｌｏｇε＝ｖ1ｌｏｇε1＋ｖ2ｌｏｇε2 ……（３） ε1： セラミックスの誘電率 ε2： 樹脂の誘電率 ｖ1： セラミックスの体積率 ｖ2： 樹脂の体積率 １−ｖ1−ｖ2：空気の体積率 また、ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂材との複
合材料を発泡成形すると、表面に薄い樹脂の層が形成さ
れる。この樹脂層は内部の発泡体を外部環境から保護す
る作用を有し、別途レドームを形成しなくても耐候性が
良好となる。
【００１９】次に、誘電体レンズの比誘電率と効率との
関係について説明する。図６は誘電体レンズの比誘電率
に対する効率の計算結果を示し、折線Ａは誘電体レンズ
の表面に整合用誘電体層を設けなかった場合の効率の計
算結果を示し、折線Ｂは整合用誘電体層を設けた場合の
効率の計算結果を示す。整合用誘電体層とは、レンズ表
面での電波の反射を少なくするために、レンズ本体の誘
電率の平方根の値となる誘電率を有する材料を約λ／４
の厚さでレンズ表面をコーティングしたものである。
関係について説明する。図６は誘電体レンズの比誘電率
に対する効率の計算結果を示し、折線Ａは誘電体レンズ
の表面に整合用誘電体層を設けなかった場合の効率の計
算結果を示し、折線Ｂは整合用誘電体層を設けた場合の
効率の計算結果を示す。整合用誘電体層とは、レンズ表
面での電波の反射を少なくするために、レンズ本体の誘
電率の平方根の値となる誘電率を有する材料を約λ／４
の厚さでレンズ表面をコーティングしたものである。
【００２０】整合用誘電体層を設けない場合、その効率
は折線Ａに示すとおりであるが、実測値は前記回折効果
によって約２０％程高くなっている。比誘電率が２．３
のとき、効率は計算上７８％であるが、その実測値は約
９８％であった。比誘電率が３のとき、計算値は７２％
であり、その実測値は９５〜１００％であった。従っ
て、実測効率として約９０％以上を得るには、比誘電率
が３以下であることが好ましい。
は折線Ａに示すとおりであるが、実測値は前記回折効果
によって約２０％程高くなっている。比誘電率が２．３
のとき、効率は計算上７８％であるが、その実測値は約
９８％であった。比誘電率が３のとき、計算値は７２％
であり、その実測値は９５〜１００％であった。従っ
て、実測効率として約９０％以上を得るには、比誘電率
が３以下であることが好ましい。
【００２１】一方、整合用誘電体層を設けた場合、その
効率の計算結果は折線Ｂに示すとおりであり、計算値と
実測値とはそれ程差はなくなるが、それでも１０％程度
実測値が高くなった。従って、整合用誘電体層を設ける
場合、比誘電率が少なくとも４．５であれば、実測値と
して約９０％以上の効率を得ることができる。次に、誘
電体レンズの直径と効率との関係について説明する。
効率の計算結果は折線Ｂに示すとおりであり、計算値と
実測値とはそれ程差はなくなるが、それでも１０％程度
実測値が高くなった。従って、整合用誘電体層を設ける
場合、比誘電率が少なくとも４．５であれば、実測値と
して約９０％以上の効率を得ることができる。次に、誘
電体レンズの直径と効率との関係について説明する。
【００２２】図７は誘電体レンズの直径に対する効率
（実測値）を示し、レンズの材質としては前述の如く比
誘電率が２．３のものを使用した。直径が２１０ｍｍの
実測値は９５％であり、それ以上の開口効率を得るため
には、直径を２１０ｍｍ（１０λ）以下に設定すればよ
い。ところで、誘電体レンズの周縁部の厚みに関して
は、薄い程効率が高くなる。これは、回折するレンズ周
囲のエネルギが周縁部が薄い程レンズ周縁部を透過する
エネルギと同相となるためであると考えられる。図７に
示す効率の実測に用いられた誘電体レンズにおいて、レ
ンズ周縁部の厚みは２ｍｍである。周縁部の厚みを１０
ｍｍとした直径１８０ｍｍの誘電体レンズ（比誘電率
２．３）の場合、その実測値は約７８％であった（図７
中、点Ｄ参照）。種々の誘導体レンズを用いた実測によ
れば、９５％の実測効率を得るにはレンズ周縁部の厚み
は４λ以下であることが好ましい。周縁部に関しては薄
い方が好ましいが、レンズ成形上の限界が存する。
（実測値）を示し、レンズの材質としては前述の如く比
誘電率が２．３のものを使用した。直径が２１０ｍｍの
実測値は９５％であり、それ以上の開口効率を得るため
には、直径を２１０ｍｍ（１０λ）以下に設定すればよ
い。ところで、誘電体レンズの周縁部の厚みに関して
は、薄い程効率が高くなる。これは、回折するレンズ周
囲のエネルギが周縁部が薄い程レンズ周縁部を透過する
エネルギと同相となるためであると考えられる。図７に
示す効率の実測に用いられた誘電体レンズにおいて、レ
ンズ周縁部の厚みは２ｍｍである。周縁部の厚みを１０
ｍｍとした直径１８０ｍｍの誘電体レンズ（比誘電率
２．３）の場合、その実測値は約７８％であった（図７
中、点Ｄ参照）。種々の誘導体レンズを用いた実測によ
れば、９５％の実測効率を得るにはレンズ周縁部の厚み
は４λ以下であることが好ましい。周縁部に関しては薄
い方が好ましいが、レンズ成形上の限界が存する。
【００２３】次に、誘電体レンズの直径に対する中心部
の厚みの割合と効率との関係について説明する。図８は
直径１５０ｍｍの誘電体レンズの中心部のそれぞれの厚
みに対する効率を示す。レンズの材質は比誘電率が２．
３のものを使用した。７５％以上の効率が得られるの
は、本例のように直径１５０ｍｍの場合で、レンズ中心
部の厚みが４６〜８６ｍｍの範囲である。即ち、 ４６／１５０≦ｔ／Ｄ≦８６／１５０ ０．３≦ｔ／Ｄ≦０．６ ……（４） Ｄ：レンズ直径 ｔ：レンズ中心部の厚さ なお、本発明に係る誘電体レンズは、前記実施例に限定
するものではなく、その要旨の範囲内で種々に変更可能
であることは言うまでもない。
の厚みの割合と効率との関係について説明する。図８は
直径１５０ｍｍの誘電体レンズの中心部のそれぞれの厚
みに対する効率を示す。レンズの材質は比誘電率が２．
３のものを使用した。７５％以上の効率が得られるの
は、本例のように直径１５０ｍｍの場合で、レンズ中心
部の厚みが４６〜８６ｍｍの範囲である。即ち、 ４６／１５０≦ｔ／Ｄ≦８６／１５０ ０．３≦ｔ／Ｄ≦０．６ ……（４） Ｄ：レンズ直径 ｔ：レンズ中心部の厚さ なお、本発明に係る誘電体レンズは、前記実施例に限定
するものではなく、その要旨の範囲内で種々に変更可能
であることは言うまでもない。
【図１】本発明に係る誘電体レンズを用いたアンテナの
平面図。
平面図。
【図２】図１に示したアンテナの正面図。
【図３】図２に示したアンテナの右側面図。
【図４】図２のＸ−Ｘ断面図。
【図５】ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末とポリエチレ
ンとの複合材料の発泡成形品の比誘電率−比重特性を示
すグラフ。
ンとの複合材料の発泡成形品の比誘電率−比重特性を示
すグラフ。
【図６】誘電体レンズの比誘電率と効率との関係を示す
グラフ。
グラフ。
【図７】誘電体レンズの直径と効率との関係を示すグラ
フ。
フ。
【図８】誘電体レンズの中心部の厚みと効率との関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図９】誘電体レンズの回折効果の実験例の模式図。
Claims (3)
- 【請求項１】 ＣａＴｉＯ3系セラミックス粉末と樹脂
材とを混合した複合材料を略均一に発泡させてなること
を特徴とするアンテナ用誘電体レンズ。 - 【請求項２】 前記樹脂材に対する前記セラミックス粉
末の混合率が約１０〜６０ｗｔ％であることを特徴とす
る請求項１記載のアンテナ用誘電体レンズ。 - 【請求項３】 前記複合材料を発泡させた後の比重が１
以下であることを特徴とする請求項１記載のアンテナ用
誘電体レンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4092882A JPH05291820A (ja) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | アンテナ用誘電体レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4092882A JPH05291820A (ja) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | アンテナ用誘電体レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05291820A true JPH05291820A (ja) | 1993-11-05 |
Family
ID=14066827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4092882A Pending JPH05291820A (ja) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | アンテナ用誘電体レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05291820A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH066128A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-01-14 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体レンズアンテナおよびその製造方法 |
| JPH06350323A (ja) * | 1993-06-08 | 1994-12-22 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アンテナモジュール |
| US5962122A (en) * | 1995-11-28 | 1999-10-05 | Hoechst Celanese Corporation | Liquid crystalline polymer composites having high dielectric constant |
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