JPH05277772A - 熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構造体 - Google Patents
熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構造体Info
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- JPH05277772A JPH05277772A JP4055959A JP5595992A JPH05277772A JP H05277772 A JPH05277772 A JP H05277772A JP 4055959 A JP4055959 A JP 4055959A JP 5595992 A JP5595992 A JP 5595992A JP H05277772 A JPH05277772 A JP H05277772A
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- Japan
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- aluminum alloy
- treatment type
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Abstract
(57)【要約】
【目的】熱処理型アルミニウム合金からなる溶接部品の
機械的強度が損なわれるのを最小に保ってレーザ溶接を
適用し得ること。 【構成】部材の一方は容器１であり、他方はその口を塞
ぐ閉塞部材２である。容器１は熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金Ａ６０６１−Ｔからなり、閉塞部材２は非熱
処理型のＡｌ−Ｍｎ系合金からなる。双方の部材の接合
部にはＩ型開先が形成され、これが突き合わせられてそ
こにレーザビームが照射される。
機械的強度が損なわれるのを最小に保ってレーザ溶接を
適用し得ること。 【構成】部材の一方は容器１であり、他方はその口を塞
ぐ閉塞部材２である。容器１は熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金Ａ６０６１−Ｔからなり、閉塞部材２は非熱
処理型のＡｌ−Ｍｎ系合金からなる。双方の部材の接合
部にはＩ型開先が形成され、これが突き合わせられてそ
こにレーザビームが照射される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は接合部材中にＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−
Ｃｕ系合金などの熱処理型アルミニウム合金を含む溶接
構造体に関する。
−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−
Ｃｕ系合金などの熱処理型アルミニウム合金を含む溶接
構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】航空機、宇宙関連機器などには軽量材料
としてアルミニウム系材料が好んで使用される。このア
ルミニウム系材料からなる構造部品を溶接を用いて所望
の形状に仕上げる場合、特に精密度を要求される部品に
おいては溶接工程における入熱を抑制し、歪みを最小に
抑えることが求められ、レーザ溶接法の導入が検討され
ている。
としてアルミニウム系材料が好んで使用される。このア
ルミニウム系材料からなる構造部品を溶接を用いて所望
の形状に仕上げる場合、特に精密度を要求される部品に
おいては溶接工程における入熱を抑制し、歪みを最小に
抑えることが求められ、レーザ溶接法の導入が検討され
ている。
【０００３】ところで、一般に、アルミニウム系材料は
アルミニウム純金属のままでは機械的強度が極めて低い
ため、高強度を要求される部品には適さない。そこで、
多くの場合、各種の合金元素を添加して強度を向上させ
ることが行なわれ、こうした合金元素を含む高強度アル
ミニウム合金が機器の構造材料として選ばれる。
アルミニウム純金属のままでは機械的強度が極めて低い
ため、高強度を要求される部品には適さない。そこで、
多くの場合、各種の合金元素を添加して強度を向上させ
ることが行なわれ、こうした合金元素を含む高強度アル
ミニウム合金が機器の構造材料として選ばれる。
【０００４】一般に、高強度アルミニウム合金は強度の
向上を果たすメカニズムの相違から熱処理型と非熱処理
型とに大別されている。非熱処理型の代表的なものはＡ
ｌ−Ｍｇ系合金（＃５０００）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（＃
３０００）である。非熱処理型はその名の通り熱処理操
作が加えられない材料で、Ｏ（オー）材料とも呼ばれ、
機械的強度も後記の熱処理操作を加えるものよりも低い
固有の値を呈する。
向上を果たすメカニズムの相違から熱処理型と非熱処理
型とに大別されている。非熱処理型の代表的なものはＡ
ｌ−Ｍｇ系合金（＃５０００）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（＃
３０００）である。非熱処理型はその名の通り熱処理操
作が加えられない材料で、Ｏ（オー）材料とも呼ばれ、
機械的強度も後記の熱処理操作を加えるものよりも低い
固有の値を呈する。
【０００５】通常、この材料に溶接が行なわれても、入
熱の影響は受けず、材料の変質等は生じない。これに対
し、熱処理型アルミニウム合金にはＡｌ−Ｃｕ系合金
（＃２０００）、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（＃６００
０）、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金（＃７０００）があり、
いずれも所定の溶体化処理によって金属マトリクス中の
合金成分固溶化した後、決められた時効熱処理操作で微
細折出物を生成させ、機械的強度を飛躍的に向上させる
ものである。たとえば、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ではＯ
材で引張り強さ１２．５ kgf／mm 2、耐力５．５ kgf／
mm 2であるものが、所定の熱処理操作を加えた後は、引
張り強さ３１．５ kgf／mm2 耐力２８．０kgf／mm 2に
も向上する。したがって、より軽量で高強度の構造部品
が必要とされる場合にこの熱処理型の材料が選ばれるこ
とが多い。
熱の影響は受けず、材料の変質等は生じない。これに対
し、熱処理型アルミニウム合金にはＡｌ−Ｃｕ系合金
（＃２０００）、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（＃６００
０）、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金（＃７０００）があり、
いずれも所定の溶体化処理によって金属マトリクス中の
合金成分固溶化した後、決められた時効熱処理操作で微
細折出物を生成させ、機械的強度を飛躍的に向上させる
ものである。たとえば、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ではＯ
材で引張り強さ１２．５ kgf／mm 2、耐力５．５ kgf／
mm 2であるものが、所定の熱処理操作を加えた後は、引
張り強さ３１．５ kgf／mm2 耐力２８．０kgf／mm 2に
も向上する。したがって、より軽量で高強度の構造部品
が必要とされる場合にこの熱処理型の材料が選ばれるこ
とが多い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、この熱処理
型アルミニウム合金に溶接が適用されると、入熱の悪影
響（軟化）が継手部分にもたらされる。このとき、熱処
理操作によって向上させた強度は失われ、元の材料強度
にまで低下してしまう。こうした例を図５に示してい
る。すなわち、図は２つの熱処理型アルミニウム合金製
の部材１１、１２を突き合わせたＩ型開先にレーザビー
ムを照射して溶接部１３を形成したところを示してい
る。なお、部材１１、１２の材料はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合
金、Ａ６０６１−Ｔ６である。
型アルミニウム合金に溶接が適用されると、入熱の悪影
響（軟化）が継手部分にもたらされる。このとき、熱処
理操作によって向上させた強度は失われ、元の材料強度
にまで低下してしまう。こうした例を図５に示してい
る。すなわち、図は２つの熱処理型アルミニウム合金製
の部材１１、１２を突き合わせたＩ型開先にレーザビー
ムを照射して溶接部１３を形成したところを示してい
る。なお、部材１１、１２の材料はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合
金、Ａ６０６１−Ｔ６である。
【０００７】従来のアーク熱源であるティグ（ＴＩＧ）
溶接あるいはミグ（ＭＩＧ）溶接と異なり、高密度熱源
であるレーザビームを用いたレーザ溶接では相対的に投
与される熱が少なくてすみ、結果として変形の少ない良
好な外観の溶接部が得られる。硬さを測定した結果を図
６に示している。図から明らかなように、硬さ分布は溶
接金属が最も軟化している。
溶接あるいはミグ（ＭＩＧ）溶接と異なり、高密度熱源
であるレーザビームを用いたレーザ溶接では相対的に投
与される熱が少なくてすみ、結果として変形の少ない良
好な外観の溶接部が得られる。硬さを測定した結果を図
６に示している。図から明らかなように、硬さ分布は溶
接金属が最も軟化している。
【０００８】この材料を用いて通常ＴＩＧ溶接で製作さ
れるサンプル容器をレーザ溶接により製作したときの断
面形状を図７に示している。容器１４および蓋１５共に
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金、Ａ６０６１−Ｔ６であり、Ｉ型
開先にレーザビームを照射して容器として仕上げられ
た。
れるサンプル容器をレーザ溶接により製作したときの断
面形状を図７に示している。容器１４および蓋１５共に
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金、Ａ６０６１−Ｔ６であり、Ｉ型
開先にレーザビームを照射して容器として仕上げられ
た。
【０００９】サンプル容器を耐圧試験に供してどの程度
の圧力に絶えられるか測定すると、従来、ＴＩＧ溶接で
Ａｌ−Ｓｉ系の溶加剤を用いた場合に問題を生じなかっ
た圧力値１５０／kgｆ／cm 2を超えることができず、い
ずれのサンプル容器共１００〜１２０kgｆ／cm 2で溶接
金属部から破断するという結果が示された。
の圧力に絶えられるか測定すると、従来、ＴＩＧ溶接で
Ａｌ−Ｓｉ系の溶加剤を用いた場合に問題を生じなかっ
た圧力値１５０／kgｆ／cm 2を超えることができず、い
ずれのサンプル容器共１００〜１２０kgｆ／cm 2で溶接
金属部から破断するという結果が示された。
【００１０】すなわち、レーザ溶接をこうした熱処理型
アルミニウム合金を含む構造部品に適用するに当っては
機械的な強度が損なわれない適切な材料の組み合わせを
選ぶ必要がある。
アルミニウム合金を含む構造部品に適用するに当っては
機械的な強度が損なわれない適切な材料の組み合わせを
選ぶ必要がある。
【００１１】そこで、本発明の目的は機械的強度が損な
われるのを最小に保ってレーザ溶接を適用し得る熱処理
型アルミニウム合金を含む溶接構造体を提供することに
ある。
われるのを最小に保ってレーザ溶接を適用し得る熱処理
型アルミニウム合金を含む溶接構造体を提供することに
ある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明による溶接構造体
はアルミニウム合金から選ばれた１種から構成される一
の部材と、アルミニウム合金あるいは工業用純Ａｌから
選ばれた１種から構成される他の部材とを双方の接合面
を組み合わせ、レーザ溶接で接合するようにした溶接構
造体において、一の部材を熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合
金のうちの１種から構成し、他の部材を非熱処理型Ａｌ
−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｇ系合金あるいは工業用純Ａｌ
のうちの１種から構成し、双方の部材を組み合わせてそ
の接合部をレーザ溶接で接合するようにしたことを特徴
とするものである。
はアルミニウム合金から選ばれた１種から構成される一
の部材と、アルミニウム合金あるいは工業用純Ａｌから
選ばれた１種から構成される他の部材とを双方の接合面
を組み合わせ、レーザ溶接で接合するようにした溶接構
造体において、一の部材を熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合
金のうちの１種から構成し、他の部材を非熱処理型Ａｌ
−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｇ系合金あるいは工業用純Ａｌ
のうちの１種から構成し、双方の部材を組み合わせてそ
の接合部をレーザ溶接で接合するようにしたことを特徴
とするものである。
【００１３】
【作用】双方の部材がレーザ溶接によって接合される。
このとき、一の部材は熱処理型アルミニウム合金であ
り、他の部材は非熱処理型アルミニウム合金であるの
で、双方が混合した溶接金属が得られる。このため、溶
接金属の硬さは熱処理型合金同士の溶接金属と比較して
大きく改善される。また、高密度エネルギ熱源であるレ
ーザを用いるので、熱処理型合金側に生成される軟化域
も広域にわたることがない。これにより、継手の機械的
強度はそれ程大きく損なわれず、満足な品質の溶接構造
体を得ることができる。
このとき、一の部材は熱処理型アルミニウム合金であ
り、他の部材は非熱処理型アルミニウム合金であるの
で、双方が混合した溶接金属が得られる。このため、溶
接金属の硬さは熱処理型合金同士の溶接金属と比較して
大きく改善される。また、高密度エネルギ熱源であるレ
ーザを用いるので、熱処理型合金側に生成される軟化域
も広域にわたることがない。これにより、継手の機械的
強度はそれ程大きく損なわれず、満足な品質の溶接構造
体を得ることができる。
【００１４】
【実施例】本発明の一実施例を図１および図２を参照し
て説明する。図１において、部材は一方が容器１であ
り、他方が容器１の口を塞ぐ閉塞部材２である。この双
方の部材が溶接部３によって接合される。ここで、容器
１はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａ６０６１−Ｔ６からな
り、一方蓋２は非熱処理型のＡｌ−Ｍｎ系合金からな
る。Ｉ型開先が突き合わせられ、そこにレーザビームが
照射されて溶接金属部３が形成される。
て説明する。図１において、部材は一方が容器１であ
り、他方が容器１の口を塞ぐ閉塞部材２である。この双
方の部材が溶接部３によって接合される。ここで、容器
１はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａ６０６１−Ｔ６からな
り、一方蓋２は非熱処理型のＡｌ−Ｍｎ系合金からな
る。Ｉ型開先が突き合わせられ、そこにレーザビームが
照射されて溶接金属部３が形成される。
【００１５】この溶接工程を図２を参照して詳しく説明
する。初めに、容器１と閉塞部材２とが開先を合わせて
組立てられ、回転装置に取付けられた治具を使用してレ
ーザビーム４がＩ型開先に向くように正確に芯出しされ
る。
する。初めに、容器１と閉塞部材２とが開先を合わせて
組立てられ、回転装置に取付けられた治具を使用してレ
ーザビーム４がＩ型開先に向くように正確に芯出しされ
る。
【００１６】次に、発振器５でつくられたレーザビーム
４がウインドウ６を通して放出され、これが集合レンズ
７で所望のパワー密度に絞られ、Ｉ型開先に対して照射
される。ここでの、レーザは、たとえばＣＯ 2レーザが
好ましく、出力は４ＫＷ程度で充分である。このレーザ
ビーム照射時、導入口８を通してアルゴンガスなどの不
活性ガスをシールドガスとして供給する。このシールド
ガスはレーザ溶接中に集合レンズ７の下面が金属蒸気に
よって汚染されるのを防止する働きも兼ねている。
４がウインドウ６を通して放出され、これが集合レンズ
７で所望のパワー密度に絞られ、Ｉ型開先に対して照射
される。ここでの、レーザは、たとえばＣＯ 2レーザが
好ましく、出力は４ＫＷ程度で充分である。このレーザ
ビーム照射時、導入口８を通してアルゴンガスなどの不
活性ガスをシールドガスとして供給する。このシールド
ガスはレーザ溶接中に集合レンズ７の下面が金属蒸気に
よって汚染されるのを防止する働きも兼ねている。
【００１７】次に、回転装置の駆動部に動力を伝えて双
方の部材を容器１の軸心を中心として回転し、開先を移
動しつつ連続してレーザ溶接を施す。この開先の移動速
度は周速で２０００mm／分とする。
方の部材を容器１の軸心を中心として回転し、開先を移
動しつつ連続してレーザ溶接を施す。この開先の移動速
度は周速で２０００mm／分とする。
【００１８】上記手順により仕上げた容器について硬さ
分布を測定すると、図３（ａ）に示す結果が得られた。
比較のためのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金同士
の硬さ分布（ｂ）と比べると、溶接金属の硬さはほぼＡ
ｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金母材に近いレベルに保た
れ、またＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金側の最軟
質域も充分に狭くなっている。こうした硬さ分布の改善
は平板状の蓋２の材料を非熱処理型アルミニウム合金の
Ａｌ−Ｍｎ系に変えて塑性加工で仕上げたことによるも
のである。ちなみに、容器１の材料は押し出し成形加工
しに適したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のまま
である。
分布を測定すると、図３（ａ）に示す結果が得られた。
比較のためのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金同士
の硬さ分布（ｂ）と比べると、溶接金属の硬さはほぼＡ
ｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金母材に近いレベルに保た
れ、またＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金側の最軟
質域も充分に狭くなっている。こうした硬さ分布の改善
は平板状の蓋２の材料を非熱処理型アルミニウム合金の
Ａｌ−Ｍｎ系に変えて塑性加工で仕上げたことによるも
のである。ちなみに、容器１の材料は押し出し成形加工
しに適したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のまま
である。
【００１９】上記手順によるものは硬さ分布が改善され
るのみならず、レーザ溶接によっているため、溶接時の
入熱の影響が及ぶ範囲が極く狭く、軟化域を最小に保つ
ことができ、幅１mmあるいはそれ以下とすることが可能
である。
るのみならず、レーザ溶接によっているため、溶接時の
入熱の影響が及ぶ範囲が極く狭く、軟化域を最小に保つ
ことができ、幅１mmあるいはそれ以下とすることが可能
である。
【００２０】したがって、圧力容器として求められる耐
圧性能を大きく向上させることができる。耐圧試験で測
定した値は１８０kgf ／cm 2であった。また、破断位置
はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金母材側であっ
た。
圧性能を大きく向上させることができる。耐圧試験で測
定した値は１８０kgf ／cm 2であった。また、破断位置
はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金母材側であっ
た。
【００２１】表１は上記実施例の材料の組み合わせを含
むアルミニウム合金系材料の組み合わせによる図１と同
形状の部材１ａ、２ａからなる部品の各種の試験結果を
示している。ここで、判定結果は〇印が可、×印が不可
である。
むアルミニウム合金系材料の組み合わせによる図１と同
形状の部材１ａ、２ａからなる部品の各種の試験結果を
示している。ここで、判定結果は〇印が可、×印が不可
である。
【００２２】
【表１】
【００２３】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金と同様に、Ａｌ、
Ｚｎ−Ｍｇ系合金およびＡｌ−Ｃｕ系合金でも同種材料
の組み合わせから非熱処理型合金に代えることにより機
械的性質が改善されることが判った。また、工業用純ア
ルミニウムを用いた場合は評価法によって改善が認めら
れる場合と、不充分な場合とがあり、これを△印として
いる。いずれもレーザ出力は３〜８ＫＷ、速度は１００
０〜５０００mm／分である。
Ｚｎ−Ｍｇ系合金およびＡｌ−Ｃｕ系合金でも同種材料
の組み合わせから非熱処理型合金に代えることにより機
械的性質が改善されることが判った。また、工業用純ア
ルミニウムを用いた場合は評価法によって改善が認めら
れる場合と、不充分な場合とがあり、これを△印として
いる。いずれもレーザ出力は３〜８ＫＷ、速度は１００
０〜５０００mm／分である。
【００２４】総合判定のための評価指標は硬さ測定にお
ける軟化域の大きさ、微小割れの発生率、気密性、継手
強度、耐圧力等であり、総合的に試験結果に基づいて判
定した。具体的にはＢｌ、Ｃｌの如くＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ
系合金同士、あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金同士の組み合わ
せからなる溶接部品の場合、各々溶接部の軟化、継手強
度不足から不可の判定となった。
ける軟化域の大きさ、微小割れの発生率、気密性、継手
強度、耐圧力等であり、総合的に試験結果に基づいて判
定した。具体的にはＢｌ、Ｃｌの如くＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ
系合金同士、あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金同士の組み合わ
せからなる溶接部品の場合、各々溶接部の軟化、継手強
度不足から不可の判定となった。
【００２５】ところが、図４に示される部品のように、
相対的に肉厚が薄く、高強度が要求される部材１ａはそ
のまま熱処理型アルミニウム合金（たとえば、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金）を用い、相
対的に肉厚の厚く、低強度の適用が可能な部材２ａ、２
ｂは非熱処理型合金（たとえば、Ａｌ−Ｍｇ系合金ある
いはＡｌ−Ｍｎ系合金）に代えてレーザ出力３〜８Ｋ
Ｗ、速度１０００〜５０００mm／分にてレーザ溶接した
ところ、いずれも満足する品質の部品が得られた。
相対的に肉厚が薄く、高強度が要求される部材１ａはそ
のまま熱処理型アルミニウム合金（たとえば、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金）を用い、相
対的に肉厚の厚く、低強度の適用が可能な部材２ａ、２
ｂは非熱処理型合金（たとえば、Ａｌ−Ｍｇ系合金ある
いはＡｌ−Ｍｎ系合金）に代えてレーザ出力３〜８Ｋ
Ｗ、速度１０００〜５０００mm／分にてレーザ溶接した
ところ、いずれも満足する品質の部品が得られた。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明は
一の部材を熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金のうちの１種
から構成し、他の部材を非熱処理型Ａｌ−Ｍｎ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ系合金あるいは工業用純Ａｌの１種から構成
し、双方の部材を組み合わせてその接合部をレーザ溶接
で接合するようにしたので、溶接金属は溶接したままで
所望の機械的強度を保つことができ、かつ溶接による軟
化域も小幅に維持することが可能である。
一の部材を熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ系合金あるいはＡｌ−Ｃｕ系合金のうちの１種
から構成し、他の部材を非熱処理型Ａｌ−Ｍｎ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ系合金あるいは工業用純Ａｌの１種から構成
し、双方の部材を組み合わせてその接合部をレーザ溶接
で接合するようにしたので、溶接金属は溶接したままで
所望の機械的強度を保つことができ、かつ溶接による軟
化域も小幅に維持することが可能である。
【図１】本発明に係る熱処理型アルミニウム合金を含む
溶接構造体の一実施例を示す断面図。
溶接構造体の一実施例を示す断面図。
【図２】図１の溶接構造体のレーザ溶接工程を説明する
ための図。
ための図。
【図３】本発明の溶接構造体の硬さ分布を示す線図。
【図４】本発明の他の実施例を示す断面図。
【図５】従来の溶接部品の一例を示す断面図。
【図６】従来の溶接部品における硬さ分布を示す線図。
【図７】従来の熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構
造体を示す断面図。
造体を示す断面図。
１………容器、 １ａ、２ａ、２ｃ…部材、 ２………蓋、 ３…………溶接金属部、 ５…………発振器、 ７…………集合レンズ。
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミニウム合金から選ばれた１種から
構成される一の部材と、アルミニウム合金あるいは工業
用純Ａｌから選ばれた１種から構成される他の部材とを
双方の接合面を組み合わせ、レーザ溶接で接合するよう
にした溶接構造体において、前記一の部材を熱処理型Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金あるい
はＡｌ−Ｃｕ系合金のうちの１種から構成し、前記他の
部材を非熱処理型Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｇ系合金
あるいは工業用純Ａｌのうちの１種から構成し、双方の
部材を組み合わせてその接合部をレーザ溶接で接合する
ようにしたことを特徴とする熱処理型アルミニウム合金
を含む溶接構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4055959A JPH05277772A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4055959A JPH05277772A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277772A true JPH05277772A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13013620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4055959A Pending JPH05277772A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 熱処理型アルミニウム合金を含む溶接構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05277772A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10230379A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-02 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金製容器の製造方法 |
| CN102712136A (zh) * | 2010-01-12 | 2012-10-03 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金部件和树脂部件的激光接合方法 |
| JPWO2012153414A1 (ja) * | 2011-05-12 | 2014-07-28 | トヨタ自動車株式会社 | 冷却器および冷却器の製造方法 |
| JP2020082100A (ja) * | 2018-11-19 | 2020-06-04 | 昭和電工株式会社 | 冷却装置、構造物、溶接方法 |
-
1992
- 1992-03-16 JP JP4055959A patent/JPH05277772A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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