JPH05212283A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
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- JPH05212283A JPH05212283A JP4017615A JP1761592A JPH05212283A JP H05212283 A JPH05212283 A JP H05212283A JP 4017615 A JP4017615 A JP 4017615A JP 1761592 A JP1761592 A JP 1761592A JP H05212283 A JPH05212283 A JP H05212283A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 一体構造型担体上の触媒コート層にロジウム
と酸化セリウムを含む排ガス浄化用触媒の欠点を改善
し、排ガス中の有害成分である炭化水素、一酸化炭素お
よび窒素酸化物を効率よく浄化する排ガス浄化用触媒を
得る。 【構成】 一体構造型担体上に設けた白金活性アルミ
ナ、セリウムおよびネオジウムを含んでなる第１コート
層と、この第１コート層上に設けたロジウムおよび活性
アルミナを含んでなる第２コート層とからなり、第１コ
ート層中に金属換算で５〜２０モル％のネオジウムと８
０〜９５モル％のセリウムとを含む酸化物粉末を含有
し、該酸化物粉末のうち少なくとも１部がセリウムを主
成分とした複合酸化物として存在していることを特徴と
する排ガス浄化用触媒。
と酸化セリウムを含む排ガス浄化用触媒の欠点を改善
し、排ガス中の有害成分である炭化水素、一酸化炭素お
よび窒素酸化物を効率よく浄化する排ガス浄化用触媒を
得る。 【構成】 一体構造型担体上に設けた白金活性アルミ
ナ、セリウムおよびネオジウムを含んでなる第１コート
層と、この第１コート層上に設けたロジウムおよび活性
アルミナを含んでなる第２コート層とからなり、第１コ
ート層中に金属換算で５〜２０モル％のネオジウムと８
０〜９５モル％のセリウムとを含む酸化物粉末を含有
し、該酸化物粉末のうち少なくとも１部がセリウムを主
成分とした複合酸化物として存在していることを特徴と
する排ガス浄化用触媒。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の内燃機関から
排出される排ガス中の有害成分である炭化水素（Ｈ
Ｃ）、一酸化炭素（ＣＯ）および窒素酸化物（ＮＯx )
を効率よく浄化する排ガス浄化用触媒に関する。
排出される排ガス中の有害成分である炭化水素（Ｈ
Ｃ）、一酸化炭素（ＣＯ）および窒素酸化物（ＮＯx )
を効率よく浄化する排ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関から排出される排ガス中
のＨＣ，ＣＯおよびＮＯX を浄化する排ガス浄化用触媒
は種々提案されている。なかでも貴金属を活性成分とす
る排ガス浄化用触媒に酸化セリウムを添加すると浄化作
用が向上することが広く知られている。酸化セリウムの
働きの１つとして、排ガス成分の酸化性、還元性を緩和
し、排ガス浄化に適した雰囲気を維持させること（Ｏ2
ストレージ機能) があげられている。
のＨＣ，ＣＯおよびＮＯX を浄化する排ガス浄化用触媒
は種々提案されている。なかでも貴金属を活性成分とす
る排ガス浄化用触媒に酸化セリウムを添加すると浄化作
用が向上することが広く知られている。酸化セリウムの
働きの１つとして、排ガス成分の酸化性、還元性を緩和
し、排ガス浄化に適した雰囲気を維持させること（Ｏ2
ストレージ機能) があげられている。
【０００３】近年この酸化セリウムの働きをさらに向上
させる技術として、酸化セリウムにセリウム以外の第２
成分を添加する試みがなされている。特にセリウム以外
の希土類元素を第２成分として添加すると触媒性能が向
上することから、特開昭６０−７５３７号公報に開示さ
れているように、セリウムを含有するコート層を２層形
成させ、内側の層にさらにセリウム以外の希土類元素等
の第２成分を含有せしめた触媒あるいは希土類元素のう
ち特にネオジウムに着目したものとして特開昭６３−８
０８５０号公報に開示されているように、活性アルミナ
層を形成させたモノリス担体に、セリウムとネオジウム
とを含む水溶液を含浸担持し、その後パラジウムとロジ
ウムとを含浸担持した触媒等が提案されている。
させる技術として、酸化セリウムにセリウム以外の第２
成分を添加する試みがなされている。特にセリウム以外
の希土類元素を第２成分として添加すると触媒性能が向
上することから、特開昭６０−７５３７号公報に開示さ
れているように、セリウムを含有するコート層を２層形
成させ、内側の層にさらにセリウム以外の希土類元素等
の第２成分を含有せしめた触媒あるいは希土類元素のう
ち特にネオジウムに着目したものとして特開昭６３−８
０８５０号公報に開示されているように、活性アルミナ
層を形成させたモノリス担体に、セリウムとネオジウム
とを含む水溶液を含浸担持し、その後パラジウムとロジ
ウムとを含浸担持した触媒等が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
技術はいずれも、 1) セリウムを触媒コート層中全体に含有させるため、
製造された触媒はロジウムと酸化セリウムとが接触した
ものとなる。ところがロジウムは高温耐久中に酸化セリ
ウムと反応しやすいため、従来技術の触媒においては高
温耐久後の触媒性能の劣化が大きくなり易く、 2) セリウムとネオジウムとは含浸法により担持される
ため、セリウムおよびネオジウムはアルミナの細孔、触
媒コート層のマクロポアに担持され、添加量が多くなる
とこれら孔構造を塞ぎ、充分な触媒性能の向上効果が得
られず、また、白金を含む触媒コート層へのネオジウム
の添加にあっては、 3) 酸化ネオジウムは酸化セリウムのようなＯ2 ストレ
ージ能をもたないため、添加量、添加方法によってはＯ
2 ストレージ能を抑制してしまう。従ってＯ2 ストレー
ジ作用を特に必要とする白金に対しては、ネオジウムの
添加は必ずしも有効とならず、添加効果を得るのが技術
的に困難である という問題があった。
技術はいずれも、 1) セリウムを触媒コート層中全体に含有させるため、
製造された触媒はロジウムと酸化セリウムとが接触した
ものとなる。ところがロジウムは高温耐久中に酸化セリ
ウムと反応しやすいため、従来技術の触媒においては高
温耐久後の触媒性能の劣化が大きくなり易く、 2) セリウムとネオジウムとは含浸法により担持される
ため、セリウムおよびネオジウムはアルミナの細孔、触
媒コート層のマクロポアに担持され、添加量が多くなる
とこれら孔構造を塞ぎ、充分な触媒性能の向上効果が得
られず、また、白金を含む触媒コート層へのネオジウム
の添加にあっては、 3) 酸化ネオジウムは酸化セリウムのようなＯ2 ストレ
ージ能をもたないため、添加量、添加方法によってはＯ
2 ストレージ能を抑制してしまう。従ってＯ2 ストレー
ジ作用を特に必要とする白金に対しては、ネオジウムの
添加は必ずしも有効とならず、添加効果を得るのが技術
的に困難である という問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記問題点を
解決すべく鋭意研究を行った結果、以下に述べる新規の
触媒を見出すに至った。即ち、本発明の排ガス浄化用触
媒は、一体構造型担体上に設けた白金活性アルミナ、セ
リウムおよびネオジウムを含んでなる第１コート層と、
この第１コート層上に設けたロジウムおよび活性アルミ
ナを含んでなる第２コート層とからなり、第１コート層
中に金属換算で５〜２０モル％のネオジウムと８０〜９
５モル％のセリウムとを含む酸化物粉末を含有し、該酸
化物粉末のうち少なくとも１部がセリウムを主成分とし
た複合酸化物として存在していることを特徴とする。
解決すべく鋭意研究を行った結果、以下に述べる新規の
触媒を見出すに至った。即ち、本発明の排ガス浄化用触
媒は、一体構造型担体上に設けた白金活性アルミナ、セ
リウムおよびネオジウムを含んでなる第１コート層と、
この第１コート層上に設けたロジウムおよび活性アルミ
ナを含んでなる第２コート層とからなり、第１コート層
中に金属換算で５〜２０モル％のネオジウムと８０〜９
５モル％のセリウムとを含む酸化物粉末を含有し、該酸
化物粉末のうち少なくとも１部がセリウムを主成分とし
た複合酸化物として存在していることを特徴とする。
【０００６】本発明の触媒は、一体構造型担体上に、白
金、活性アルミナ、セリウムおよびネオジウムを含む第
１コート層と、この第１コート層上にロジウムおよび活
性アルミナを含む第２コート層を備え、第１コート層中
に、セリウムとネオジウムとの比を好適化した酸化物粉
末を含むもので、この酸化物粉末は白金と接触し、この
ため白金の排ガス浄化性能が向上する。さらにロジウム
は酸化セリウムと独立して存在するため高温での有害な
相互作用が起こらず、高温耐久後の触媒性能の劣化が少
ない。これらの作用により本発明による排ガス浄化用触
媒は高温耐久後の触媒性能が向上する。
金、活性アルミナ、セリウムおよびネオジウムを含む第
１コート層と、この第１コート層上にロジウムおよび活
性アルミナを含む第２コート層を備え、第１コート層中
に、セリウムとネオジウムとの比を好適化した酸化物粉
末を含むもので、この酸化物粉末は白金と接触し、この
ため白金の排ガス浄化性能が向上する。さらにロジウム
は酸化セリウムと独立して存在するため高温での有害な
相互作用が起こらず、高温耐久後の触媒性能の劣化が少
ない。これらの作用により本発明による排ガス浄化用触
媒は高温耐久後の触媒性能が向上する。
【０００７】本発明で用いられるセリムウとネオジウム
を含む酸化物粉末は、金属換算でネオウジウムが５〜２
０モル％で、残部がセリウムを主成分とすることが好ま
しい。ネオジウム含有量が５モル％未満ではネオジウム
の添加効果が充分に得られず、２０モル％を超えると酸
化セリウムの持つＯ2 ストレージ能が悪化し、排ガス浄
化性能が十分に得られなくなる。
を含む酸化物粉末は、金属換算でネオウジウムが５〜２
０モル％で、残部がセリウムを主成分とすることが好ま
しい。ネオジウム含有量が５モル％未満ではネオジウム
の添加効果が充分に得られず、２０モル％を超えると酸
化セリウムの持つＯ2 ストレージ能が悪化し、排ガス浄
化性能が十分に得られなくなる。
【０００８】本発明で用いられる該酸化物粉末の製造方
法としては、例えばセリウムとネオジウムのイオンを含
む水溶液から沈殿生成反応を用い、生じた沈澱物を焼成
して得る方法があげられる。具体的には硝酸セリウムと
硝酸ネオジウムの混合水溶液に、アンモニア、尿素等を
添加し、必要に応じて加熱、加圧し、水酸化物等の沈殿
を生成させ、得られた沈殿物を乾燥、焼成することによ
り製造することができる。このような製造方法をとるこ
とで該セリウムとネオジウムとを含む酸化物は、少なく
とも１部が複合化酸化物として存在する。複合酸化物を
形成していることはＸＲＤ回折にて分析し、確認してい
る。
法としては、例えばセリウムとネオジウムのイオンを含
む水溶液から沈殿生成反応を用い、生じた沈澱物を焼成
して得る方法があげられる。具体的には硝酸セリウムと
硝酸ネオジウムの混合水溶液に、アンモニア、尿素等を
添加し、必要に応じて加熱、加圧し、水酸化物等の沈殿
を生成させ、得られた沈殿物を乾燥、焼成することによ
り製造することができる。このような製造方法をとるこ
とで該セリウムとネオジウムとを含む酸化物は、少なく
とも１部が複合化酸化物として存在する。複合酸化物を
形成していることはＸＲＤ回折にて分析し、確認してい
る。
【０００９】本発明で用いられる該酸化物粉末は、含有
する金属種としてセリウム、ネオジウムのみからなるも
ので充分な触媒性能向上効果が得られるが、セリウム、
ネオジウム源として他の希土類元素（例えばＬａ、Ｐ
ｒ、Ｙ）をも同時に含む低純度のセリウム、ネオジウム
塩を用いてもよい。
する金属種としてセリウム、ネオジウムのみからなるも
ので充分な触媒性能向上効果が得られるが、セリウム、
ネオジウム源として他の希土類元素（例えばＬａ、Ｐ
ｒ、Ｙ）をも同時に含む低純度のセリウム、ネオジウム
塩を用いてもよい。
【００１０】また、本発明で用いられる該酸化物粉末の
触媒への添加量としては、触媒容量１Ｌ当り２０〜１０
０ｇで、モノリス担体に塗布される触媒層固形分中５〜
６０重量％であることが好ましい。添加量が上記範囲よ
り少ない場合は、添加効果は認められるものの貴金属と
の接触が充分でないため貴金属との相互作用が小さくな
り、本発明による触媒性能向上効果が充分に得られな
い。また、添加量が上記範囲より多くなる場合は有為な
添加量増量効果はみられない。
触媒への添加量としては、触媒容量１Ｌ当り２０〜１０
０ｇで、モノリス担体に塗布される触媒層固形分中５〜
６０重量％であることが好ましい。添加量が上記範囲よ
り少ない場合は、添加効果は認められるものの貴金属と
の接触が充分でないため貴金属との相互作用が小さくな
り、本発明による触媒性能向上効果が充分に得られな
い。また、添加量が上記範囲より多くなる場合は有為な
添加量増量効果はみられない。
【００１１】本発明で用いられる該酸化物粉末は、ロジ
ウムを含むコート層へは添加しない。これは該酸化物粉
末が酸化セリウムを主成分とするため、高温耐久時にロ
ジウムと有害な反応が起こり、触媒性能が著しく劣化す
るためである。ただしロジウムを含むコート層へのセリ
ウムの添加は、セリウム量およびセリウムの添加手法を
ロジウムに有為に働くよう好適化すれば有効となり得
る。例えばあらかじめ微量のセリウムをアルミナ、ジル
コニア等に添加した酸化物粉末は使用することができ
る。
ウムを含むコート層へは添加しない。これは該酸化物粉
末が酸化セリウムを主成分とするため、高温耐久時にロ
ジウムと有害な反応が起こり、触媒性能が著しく劣化す
るためである。ただしロジウムを含むコート層へのセリ
ウムの添加は、セリウム量およびセリウムの添加手法を
ロジウムに有為に働くよう好適化すれば有効となり得
る。例えばあらかじめ微量のセリウムをアルミナ、ジル
コニア等に添加した酸化物粉末は使用することができ
る。
【００１２】
【作用】本発明で用いるセリウムとネオジウムとを含む
酸化物粉末を白金を含むコート層中に添加すると、白金
の触媒作用が向上しその結果、排ガス浄化作用が向上す
る。その作用は、該酸化物粉末が、酸化セリウムの持つ
Ｏ2 ストレージ能を有しかつ、酸化セリウム単独に比べ
結晶子径が小さい点にある。
酸化物粉末を白金を含むコート層中に添加すると、白金
の触媒作用が向上しその結果、排ガス浄化作用が向上す
る。その作用は、該酸化物粉末が、酸化セリウムの持つ
Ｏ2 ストレージ能を有しかつ、酸化セリウム単独に比べ
結晶子径が小さい点にある。
【００１３】表１に本発明の実施例２で用いた、セリウ
ムとネオジウムとを含む酸化物粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝１０
／９０）の、ＸＲＤ回折測定結果から得た（１１１）面
の結晶子径を示す。比較として酸化セリウムと、比較例
１で用いた酸化物粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝３０／７０）の結
晶子径も示す。表１より明らかなように、酸化セリウム
の結晶子径はネオジウム添加により小さく抑えられ、ま
た添加量が多いほど効果が大きいことがわかる。
ムとネオジウムとを含む酸化物粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝１０
／９０）の、ＸＲＤ回折測定結果から得た（１１１）面
の結晶子径を示す。比較として酸化セリウムと、比較例
１で用いた酸化物粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝３０／７０）の結
晶子径も示す。表１より明らかなように、酸化セリウム
の結晶子径はネオジウム添加により小さく抑えられ、ま
た添加量が多いほど効果が大きいことがわかる。
【００１４】
【表１】
【００１５】図１に、本発明の実施例２、比較例２で用
いた酸化物粉末および酸化セリウムの昇温還元法による
酸素放出挙動を調べた結果を示す。図１より明らかなよ
うに、排ガス浄化反応に有効な温度域（４５０〜５５０
℃）での酸素放出量において、実施例２で用いた酸化物
粉末は酸化セリウム以上の酸素放出量を示し、一方比較
例２で用いたネオジウム量の多い酸化物粉末は、酸化セ
リウムに比較し酸素放出量が少ないことがわかる。
いた酸化物粉末および酸化セリウムの昇温還元法による
酸素放出挙動を調べた結果を示す。図１より明らかなよ
うに、排ガス浄化反応に有効な温度域（４５０〜５５０
℃）での酸素放出量において、実施例２で用いた酸化物
粉末は酸化セリウム以上の酸素放出量を示し、一方比較
例２で用いたネオジウム量の多い酸化物粉末は、酸化セ
リウムに比較し酸素放出量が少ないことがわかる。
【００１６】表１、図１の結果から、酸化セリウムへの
ネオジウム添加にあっては、添加量の増加に従い結晶子
径が小さく抑えられ、また添加量が適量を越えると酸素
放出能が減少することがわかる。従って触媒性能向上に
はネオジウム添加量が重要な因子であることがわかる。
以上述べたことから、本発明におけるネオジウムとセリ
ウムの比率を好適化した酸化物は、酸化セリウムの持つ
Ｏ2 ストレージ能を維持しかつ、酸化セリウムより結晶
子径が小さく抑えられており、この作用により白金の触
媒性能が向上するものと考えられる。
ネオジウム添加にあっては、添加量の増加に従い結晶子
径が小さく抑えられ、また添加量が適量を越えると酸素
放出能が減少することがわかる。従って触媒性能向上に
はネオジウム添加量が重要な因子であることがわかる。
以上述べたことから、本発明におけるネオジウムとセリ
ウムの比率を好適化した酸化物は、酸化セリウムの持つ
Ｏ2 ストレージ能を維持しかつ、酸化セリウムより結晶
子径が小さく抑えられており、この作用により白金の触
媒性能が向上するものと考えられる。
【００１７】
【実施例】以下、この発明を実施例、比較例及び試験例
により説明する。実施例１ 硝酸セリウムと硝酸ネオジウムの混合水溶液にアンモニ
ア水溶液を徐々に加え、生じた沈殿を濾過し得られた沈
澱物を焼成してセリウムとネオジウムとを含む酸化物粉
末を得た（Ｃｅ／Ｎｄ＝５／９５）。また、あらかじめ
Ｚｒを３重量％担持し焼成した活性アルミナ粉末に硝酸
ロジウム水溶液を噴霧し焼成して、ロジウム担持アルミ
ナ粉末を得た（Ｒｈ＝1.06重量％）。また、あらかじめ
Ｃｅを３モル％担持し焼成した活性アルミナ粉末にジニ
トロジアンミン白金酸水溶液を浸漬し焼成して、白金担
持アルミナ粉末を得た（Ｐｔ＝1.96重量％) 。
により説明する。実施例１ 硝酸セリウムと硝酸ネオジウムの混合水溶液にアンモニ
ア水溶液を徐々に加え、生じた沈殿を濾過し得られた沈
澱物を焼成してセリウムとネオジウムとを含む酸化物粉
末を得た（Ｃｅ／Ｎｄ＝５／９５）。また、あらかじめ
Ｚｒを３重量％担持し焼成した活性アルミナ粉末に硝酸
ロジウム水溶液を噴霧し焼成して、ロジウム担持アルミ
ナ粉末を得た（Ｒｈ＝1.06重量％）。また、あらかじめ
Ｃｅを３モル％担持し焼成した活性アルミナ粉末にジニ
トロジアンミン白金酸水溶液を浸漬し焼成して、白金担
持アルミナ粉末を得た（Ｐｔ＝1.96重量％) 。
【００１８】上記ネオジウムとセリウムとを含む酸化物
粉末２２５ｇ、白金担持アルミナ粉末４５０ｇ、活性ア
ルミナ粉末２２５ｇおよび酢酸水溶液９００ｇとを磁性
ボールミルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。
このスラリー液をコーディライト質モノリス担体に噴霧
し、空気流中にてセル内の余剰スラリーを取り除いて乾
燥し、４００℃で１時間焼成してコート層重量１２０ｇ
／Ｌ−担体を得た。更に上記１２０ｇ／Ｌ−担体にロジ
ウム担持アルミナ粉末３００ｇ、活性アルミナ粉末６０
０ｇ、酢酸水溶液９００ｇとから得たスラリー液を上記
と同様の方法で担持し、コート層重量合計が１８０ｇ／
Ｌ−担体の（触媒−１）を得た。
粉末２２５ｇ、白金担持アルミナ粉末４５０ｇ、活性ア
ルミナ粉末２２５ｇおよび酢酸水溶液９００ｇとを磁性
ボールミルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。
このスラリー液をコーディライト質モノリス担体に噴霧
し、空気流中にてセル内の余剰スラリーを取り除いて乾
燥し、４００℃で１時間焼成してコート層重量１２０ｇ
／Ｌ−担体を得た。更に上記１２０ｇ／Ｌ−担体にロジ
ウム担持アルミナ粉末３００ｇ、活性アルミナ粉末６０
０ｇ、酢酸水溶液９００ｇとから得たスラリー液を上記
と同様の方法で担持し、コート層重量合計が１８０ｇ／
Ｌ−担体の（触媒−１）を得た。
【００１９】実施例２ 実施例１におけるセリウムとネオジウムとを含む酸化物
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を１０／９０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−２）を得た。
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を１０／９０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−２）を得た。
【００２０】比較例１ 実施例１におけるセリウムとネオジウムとを含む酸化物
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を３０／７０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−３）を得た。
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を３０／７０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−３）を得た。
【００２１】比較例２ 実施例１におけるセリウムとネオジウムとを含む酸化物
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を５０／５０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−４）を得た。
粉末のＮｄ／Ｃｅ比を５０／５０とした以外は実施例１
と同様の方法で（触媒−４）を得た。
【００２２】比較例３ 実施例１におけるセリウムとネオジウムとを含む酸化物
粉末を酸化ネオジウムとした以外は実施例１と同様の方
法で（触媒−５）を得た。
粉末を酸化ネオジウムとした以外は実施例１と同様の方
法で（触媒−５）を得た。
【００２３】比較例４ 実施例１におけるセリウムとネオジウムとを含む酸化物
粉末を酸化セリウムとした以外は実施例１と同様の方法
で（触媒−６）を得た。
粉末を酸化セリウムとした以外は実施例１と同様の方法
で（触媒−６）を得た。
【００２４】比較例５ 実施例２で用いたネオジウムとセリウムとを含む酸化物
粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝１０／９０）１５０ｇ、活性アルミ
ナ粉末７５０ｇ、酢酸水溶液９００ｇとを磁性ボールミ
ルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。このスラ
リー液にコーディライト質モノリス担体を浸漬し、空気
気流中にてセル内の余剰スラリーを取り除いて乾燥し、
４００℃で１時間焼成する工程を２回行ないコート総重
量１８０ｇ／Ｌ−担体を得た。上記コート担体を、ジニ
トロジアンミン白金硝酸溶液と硝酸ロジウム溶液とを含
む水溶液中に浸漬して白金、ロジウムを担持し、乾燥し
た後４００℃で１時間焼成して（触媒−７）を得た。
粉末（Ｎｄ／Ｃｅ＝１０／９０）１５０ｇ、活性アルミ
ナ粉末７５０ｇ、酢酸水溶液９００ｇとを磁性ボールミ
ルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。このスラ
リー液にコーディライト質モノリス担体を浸漬し、空気
気流中にてセル内の余剰スラリーを取り除いて乾燥し、
４００℃で１時間焼成する工程を２回行ないコート総重
量１８０ｇ／Ｌ−担体を得た。上記コート担体を、ジニ
トロジアンミン白金硝酸溶液と硝酸ロジウム溶液とを含
む水溶液中に浸漬して白金、ロジウムを担持し、乾燥し
た後４００℃で１時間焼成して（触媒−７）を得た。
【００２５】試験例 実施例１〜２、比較例１〜５の各触媒（触媒１〜７）に
つき、下記条件でエンジン耐久を行った後の性能評価を
行い、耐久劣化触媒のＨＣ、ＣＯ、ＮＯx 浄化率を測定
した。性能評価結果を表２に示す。 ＜エンジン耐久条件＞ 触媒入口排ガス温度 ７５０℃ 耐久時間 ３０時間 エンジン 排気量 ４４００ｃｃ 燃料 無鉛ガソリン 耐久中入口エミション ＣＯ 0.4 〜0.6 ％ Ｏ2 0.5 ±0.１％ ＮＯ 約 1,000 ppm ＨＣ 約 2,500 ppm ＣＯ2 14.9±0.1 ％ ＜性能評価条件＞ 触媒入口排ガス温度 ４００℃ エンジン 排気量 ２０００ｃｃ 燃料 無鉛ガソリン 平均空燃比（制御中心値） 14.6
つき、下記条件でエンジン耐久を行った後の性能評価を
行い、耐久劣化触媒のＨＣ、ＣＯ、ＮＯx 浄化率を測定
した。性能評価結果を表２に示す。 ＜エンジン耐久条件＞ 触媒入口排ガス温度 ７５０℃ 耐久時間 ３０時間 エンジン 排気量 ４４００ｃｃ 燃料 無鉛ガソリン 耐久中入口エミション ＣＯ 0.4 〜0.6 ％ Ｏ2 0.5 ±0.１％ ＮＯ 約 1,000 ppm ＨＣ 約 2,500 ppm ＣＯ2 14.9±0.1 ％ ＜性能評価条件＞ 触媒入口排ガス温度 ４００℃ エンジン 排気量 ２０００ｃｃ 燃料 無鉛ガソリン 平均空燃比（制御中心値） 14.6
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明によれば
セリウムとネオジウムとを含む酸化物粉末を白金コート
層中に添加することにより、酸化セリウム単独あるいは
酸化ネオジウム単独を添加した触媒に比較し、高温耐久
後の排ガス浄化性能において明らかに優れる触媒性能が
得られる。これはセリウムとネオジウムの少なくとも１
部が複合化している効果によるものであることは明らか
である。さらに、本発明の効果は該酸化物中のセリウム
とネオジウムの比率を好適な範囲にすることにより得ら
れる。
セリウムとネオジウムとを含む酸化物粉末を白金コート
層中に添加することにより、酸化セリウム単独あるいは
酸化ネオジウム単独を添加した触媒に比較し、高温耐久
後の排ガス浄化性能において明らかに優れる触媒性能が
得られる。これはセリウムとネオジウムの少なくとも１
部が複合化している効果によるものであることは明らか
である。さらに、本発明の効果は該酸化物中のセリウム
とネオジウムの比率を好適な範囲にすることにより得ら
れる。
【図１】昇温還元反応（ＴＰＲ）による酸素の放出挙動
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 一体構造型担体上に設けた白金、活性ア
ルミナ、セリウムおよびネオジウムを含んでなる第１コ
ート層と、この第１コート層上に設けたロジウムおよび
活性アルミナを含んでなる第２コート層とからなり、第
１コート層中に金属換算で５〜２０モル％のネオジウム
と８０〜９５モル％のセリウムとを含む酸化物粉末を含
有し、該酸化物粉末のうち少なくとも１部がセリウムを
主成分とした複合酸化物として存在していることを特徴
とする排ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017615A JPH05212283A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017615A JPH05212283A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05212283A true JPH05212283A (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=11948788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4017615A Pending JPH05212283A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05212283A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004298813A (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 層状触媒 |
-
1992
- 1992-02-03 JP JP4017615A patent/JPH05212283A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004298813A (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 層状触媒 |
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