JPH05152502A - Lead frame fe-ni alloy strap board and its manufacture - Google Patents
Lead frame fe-ni alloy strap board and its manufactureInfo
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- JPH05152502A JPH05152502A JP3317183A JP31718391A JPH05152502A JP H05152502 A JPH05152502 A JP H05152502A JP 3317183 A JP3317183 A JP 3317183A JP 31718391 A JP31718391 A JP 31718391A JP H05152502 A JPH05152502 A JP H05152502A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、特に打ち抜き性に優れ
たリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板及びその製造
方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an Fe-Ni alloy strip for a lead frame, which is particularly excellent in punchability, and a method for producing the strip.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、リードフレーム用のＦｅ−Ｎｉ合
金製の帯板は、熱間圧延の後に冷間圧延を行い、一度軟
化焼鈍を行ってから５０％以下の加工度で仕上げ圧延を
行い、所定幅に剪断加工した後に、歪取焼鈍して出荷さ
れていた。この帯板は、最終的にはプレス打ち抜き等に
より多数のピンを有するリードフレーム単体に加工され
る。この際、プレス打ち抜き後の形状不良、例えばピン
毎に発生する反り等が問題とされ、剪断加工時の残留応
力の除去に種々の工夫がなされてきた。そして、本出願
人が特願平３−１８８９３６号において提案した様に、
残留応力の影響及び当該影響から定まる基準が明らかと
なり、その様なリードフレーム用帯板の製造に適した製
造方法も完成された。2. Description of the Related Art Conventionally, an Fe-Ni alloy strip for a lead frame is hot-rolled, then cold-rolled, soft-annealed once, and finish-rolled at a workability of 50% or less. After being sheared to a predetermined width, it was shipped after strain relief annealing. This strip is finally processed into a single lead frame having many pins by press punching or the like. At this time, a shape defect after press punching, such as a warp generated for each pin, is a problem, and various measures have been taken to remove residual stress during shearing. Then, as proposed by the applicant in Japanese Patent Application No. 3-188936,
The influence of residual stress and the criteria determined from the influence were clarified, and a manufacturing method suitable for manufacturing such a lead frame strip was completed.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、こうした形状
不良には、さらに圧延により生じる帯板平面内の異方性
（面内異方性）が影響する。この面内異方性は、圧延方
向が一方向となることに関係して生じるものであるか
ら、例えばクロス圧延などによって除去することは可能
である。ところが、どの様な基準で面内異方性を除去す
れば、リードフレーム用として適した帯板を製造できる
かが明かでない。かといって、クロス圧延は設備面・工
程面で複雑となるため、面内異方性をやみくもにゼロに
近づけるのはコストダウンや生産性向上の観点から得策
ではない。However, such a defective shape is further affected by anisotropy in the plane of the strip (in-plane anisotropy) caused by rolling. This in-plane anisotropy occurs because the rolling direction is unidirectional, and can be removed by, for example, cross rolling. However, it is not clear on what basis the in-plane anisotropy can be removed to manufacture a strip suitable for a lead frame. However, because cross rolling is complicated in terms of equipment and processes, it is not a good idea to blindly bring the in-plane anisotropy to zero from the viewpoint of cost reduction and productivity improvement.
【０００４】そこで、この面内異方性と形状不良との関
係を明かにし、面内異方性に基づく形状不良が発生する
ことのないリードフレーム用帯板を提供することを目的
とし、併せて、クロス圧延の様な設備の複雑化等を招く
ことのない製造方法をも提供することを目的として本発
明を完成した。Therefore, an object of the present invention is to clarify the relationship between the in-plane anisotropy and the defective shape, and to provide a lead frame strip in which the defective shape due to the in-plane anisotropy does not occur. As a result, the present invention has been completed with the object of providing a manufacturing method that does not cause complication of equipment such as cross rolling.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段及び作用】かかる目的を達
成するため、本発明は、Ｎｉ含有量が３５〜５５重量％
のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板において、圧
延方向のヤング率（Ｅ0 ）と、圧延方向に対して４５度
方向のヤング率（Ｅ45）と、圧延方向に直交する方向の
ヤング率（Ｅ90）とが、下記数６の条件を満足すべきこ
とを提案する。To achieve the above object, the present invention has a Ni content of 35 to 55% by weight.
In the Fe-Ni alloy strip for lead frame, the Young's modulus in the rolling direction (E0), the Young's modulus in the direction of 45 degrees to the rolling direction (E45), and the Young's modulus in the direction orthogonal to the rolling direction (E90) ) And suggest that the condition of the following expression 6 should be satisfied.
【０００６】[0006]
【数６】 [Equation 6]
【０００７】また、他の観点から見れば、Ｎｉ含有量が
３５〜５５重量％のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製
帯板において、圧延方向のヤング率（Ｅ0 ）と、圧延方
向に対して４５度方向のヤング率（Ｅ45）と、圧延方向
に直交する方向のヤング率（Ｅ90）とが、下記数７の条
件を満足すべきことを提案する。From another point of view, in a Fe-Ni alloy strip for a lead frame having a Ni content of 35 to 55% by weight, Young's modulus (E0) in the rolling direction and 45 in the rolling direction. It is proposed that the Young's modulus in the degree direction (E45) and the Young's modulus in the direction orthogonal to the rolling direction (E90) should satisfy the condition of the following expression 7.
【０００８】[0008]
【数７】 [Equation 7]
【０００９】以下、△Ｅ１を斜方向異方性評価値と、△
Ｅ２を垂直方向異方性評価値とよぶ。斜方向異方性評価
値△Ｅ１又は垂直方向異方性評価値△Ｅ２のいずれか一
方でも上記条件を満たさない場合には、打ち抜き加工後
のピンに大きな反りが発生してしまう。なお、Ｎｉ含有
量を３５重量％〜５５重量％とするのは、ヤング率が一
定範囲内にあり、ＩＣ用リードフレーム材としての基本
的性能を得ることができるからである。Below, ΔE1 is the evaluation value of the oblique anisotropy, and
E2 is called a vertical anisotropy evaluation value. If either the oblique direction anisotropy evaluation value ΔE1 or the vertical direction anisotropy evaluation value ΔE2 does not satisfy the above condition, a large warp will occur in the pin after punching. The reason for setting the Ni content to 35% by weight to 55% by weight is that the Young's modulus is within a certain range and basic performance as an IC lead frame material can be obtained.
【００１０】この本発明のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ
合金製帯板は、技術思想的に把握するならば、従来のリ
ードフレム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法において
は考慮されることのなかったパラメータであるところ
の、圧延方向のヤング率（Ｅ0）、圧延方向に直交する
方向のヤング率（Ｅ90）及び圧延方向に対して４５度方
向のヤング率（Ｅ45）の三者の差に関する所定の関係を
調整することにより製造することができる。Fe-Ni for lead frame of the present invention
If the alloy strip is understood from a technical idea, the Young's modulus in the rolling direction (a Young's modulus in the rolling direction, which is a parameter that has not been considered in the conventional method for producing a Fe-Ni alloy strip for lead frames, is E0), the Young's modulus in the direction orthogonal to the rolling direction (E90), and the Young's modulus in the 45 ° direction with respect to the rolling direction (E45) can be manufactured by adjusting a predetermined relationship regarding the difference between the three.
【００１１】より具体的には、圧延方向のヤング率（Ｅ
0 ）と圧延方向に直交する方向のヤング率（Ｅ90）とか
ら下記数８の（３）式にて演算される差（△Ｅ１）、及
び、圧延方向のヤング率（Ｅ0 ）と圧延方向に直交する
方向のヤング率（Ｅ90）と圧延方向に対して４５度方向
のヤング率（Ｅ45）とから下記数８の（４）式にて演算
される差（△Ｅ２）を、それぞれ所定の臨界値以下に調
整するとよい。More specifically, the Young's modulus in the rolling direction (E
0) and the Young's modulus (E90) in the direction orthogonal to the rolling direction, the difference (ΔE1) calculated by the formula (3) of the following equation 8 and the Young's modulus (E0) in the rolling direction and the rolling direction From the Young's modulus (E90) in the orthogonal direction and the Young's modulus (E45) in the direction of 45 degrees to the rolling direction, the difference (ΔE2) calculated by the equation (4) of the following equation 8 is set to a predetermined critical value. It is better to adjust it below the value.
【００１２】[0012]
【数８】 [Equation 8]
【００１３】ここで、各方向のヤング率Ｅ0 ，Ｅ45，Ｅ
90は、帯板から圧延方向を軸方向とした試料と、圧延方
向に直交する方向を軸方向とした試料と、圧延方向に４
５度の角度を有する方向を軸方向とした試料とを切り出
し、これらに引っ張り試験を行って応力−歪曲線の傾き
を求めるという極めて簡単な手法で計測することができ
る。材料の異方性の他の評価方法としては、Ｘ線回折に
よる相対Ｘ線強度の検出等も知られているが、これらに
比較してはるかに簡単で、いつでも評価を行うことがで
きるという利点もある。Here, Young's modulus E0, E45, E in each direction
90 is a sample in which the rolling direction is the axial direction from the strip, a sample in which the direction orthogonal to the rolling direction is the axial direction, and 4 in the rolling direction.
It is possible to perform measurement by a very simple method of cutting out a sample having a direction having an angle of 5 degrees as an axial direction and subjecting these to a tensile test to obtain the slope of the stress-strain curve. As another method for evaluating the anisotropy of materials, detection of relative X-ray intensity by X-ray diffraction is also known, but it is much simpler than these and has the advantage that it can be evaluated at any time. There is also.
【００１４】従って、この製造方法によれば、ヤング率
という極めて評価の簡単なパラメータを調整の基準とし
ていることから、最終製品の板厚や成分比などが変更さ
れた場合にも、極めて簡便に工程の決定・変更等を行う
ことができるという利点がある。Therefore, according to this manufacturing method, the Young's modulus, which is a very easy parameter to evaluate, is used as the reference for adjustment, and therefore, even when the plate thickness or the composition ratio of the final product is changed, it is extremely simple. There is an advantage that the process can be determined and changed.
【００１５】なお、より具体的には、Ｎｉ含有量が３５
〜５５重量％のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板
を対象とし、前記各差（△Ｅ１，△Ｅ２）の臨界値とし
て、前記数６の条件を満足することを特徴とするリード
フレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法により、請
求項１記載の構成要件を満たすリードフレーム用帯板を
製造することができる。また、前記数６ではなく前記数
７の条件を用いれば、請求項２に対応するリードフレー
ム用帯板を製造することができる。More specifically, the Ni content is 35
For Fe-Ni alloy strips for lead frames of up to 55% by weight, the lead frame is characterized by satisfying the condition of the above formula 6 as the critical value of each difference (ΔE1, ΔE2). By the method for manufacturing the Fe-Ni alloy strip plate, it is possible to produce the lead frame strip plate which satisfies the constituent requirements of the first aspect. Further, by using the condition of the expression 7 instead of the expression 6, the lead frame strip according to claim 2 can be manufactured.
【００１６】これらの製造方法において、５０％以下の
加工度による仕上げ圧延の前までの冷間圧延を段階的に
行い、仕上げ圧延前の１回の軟化焼鈍以外に、途中の段
階において２回以上の軟化焼鈍を行うことで前記所定の
臨界値の条件を満足させることとすれば、クロス圧延等
により臨界条件を満足させる手法に比べて工程の変更が
極めて楽である。なお、途中段階の軟化焼鈍を１回だけ
追加したのでは、斜方向異方性評価値△Ｅ１及び垂直方
向異方性評価値△Ｅ２を共に臨界条件以下に調整するこ
とが極めて困難であるため、２回以上の軟化焼鈍を途中
に追加することとした。In these manufacturing methods, cold rolling is carried out step by step until finish rolling with a workability of 50% or less, and in addition to one softening annealing before finish rolling, it is carried out twice or more in an intermediate step. If the softening annealing is performed to satisfy the condition of the predetermined critical value, the process change is extremely easy as compared with the method of satisfying the critical condition by cross rolling or the like. In addition, since it is extremely difficult to adjust both the oblique anisotropy evaluation value ΔE1 and the vertical direction anisotropy evaluation value ΔE2 to the critical conditions or less, it is extremely difficult to add the softening annealing in the middle stage only once. It was decided to add softening annealing twice or more in the middle.
【００１７】なお、本発明請求項１又は請求項２に記載
のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板は、請求項３
〜請求項７のいずれかに記載の方法により製造されるべ
きことを必須とする訳ではなく、結果として当該構成を
備えれば十分であることはもちろんである。The Fe-Ni alloy strip for a lead frame according to claim 1 or 2 of the present invention is defined by claim 3.
It is needless to say that it is not essential to be manufactured by the method according to any one of claims 7 to 7, and as a result, it is sufficient to have the structure.
【００１８】[0018]
【実施例】次に、本発明を一層明らかにするために、好
適な実施例を図面と共に説明する。実施例では、Ｆｅ−
４２％Ｎｉの熱間圧延材を段階的に冷間圧延して板厚
０．２５ｍｍに調整した。この０．２５ｍｍに調整する
までに、２回以上の軟化焼鈍工程を組み込んである。そ
して、板厚０．２５ｍｍの状態において、さらに最終の
軟化焼鈍を行った後に、板厚０．１５ｍｍまでの仕上げ
圧延を行った。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, preferred embodiments will be described with reference to the drawings in order to further clarify the present invention. In the examples, Fe-
A 42% Ni hot-rolled material was gradually cold-rolled to adjust the plate thickness to 0.25 mm. Before the adjustment to 0.25 mm, the softening annealing step is performed twice or more. Then, after the final softening annealing was performed in the plate thickness of 0.25 mm, finish rolling to a plate thickness of 0.15 mm was performed.
【００１９】この様に、従来より行われている最終の軟
化焼鈍以外に、圧延の途中段階でさらに２回以上の軟化
焼鈍を行うことにより、斜方向異方性評価値△Ｅ１及び
垂直方向異方性評価値△Ｅ２を種々の値に調整した板厚
０．１５ｍｍ，幅６７ｍｍのリードフレーム用帯板を製
造した。そして、これをプレス打ち抜き加工して、図１
に示す様な片側２４本のピンを有するリードフレーム群
１を製造し、一つ一つのリードフレームに切り離したと
きのピンの反りにより形状不良を評価することとした。
なお、各軟化焼鈍の条件は通常行う焼鈍条件と同様に５
００℃以上とした。As described above, in addition to the conventional final softening annealing, the softening annealing is further performed twice or more in the intermediate stage of rolling, whereby the oblique anisotropy evaluation value ΔE1 and the vertical anisotropy are different. Strips for lead frames having a thickness of 0.15 mm and a width of 67 mm were manufactured by adjusting the evaluation value ΔE2 of the orientation to various values. Then, this is press-punched and processed as shown in FIG.
The lead frame group 1 having 24 pins on one side as shown in (1) was manufactured, and the defective shape was evaluated by the warp of the pins when the lead frames were cut into individual lead frames.
In addition, the conditions for each softening annealing are the same as those for the normally performed annealing.
The temperature was set to 00 ° C or higher.
【００２０】ピンの反りは、ある基準位置から１番ピン
No.1までの距離をＡ、１２番ピンNo.12 までの距離を
Ｂ、２４番ピンNo.24 までの距離をＣとした場合に、下
記数９の値を「基準位置から反り量＝０ｍｍまでの距
離」とし、この「基準位置から反り量＝０ｍｍの距離」
と「基準位置から各ピンまでの距離」との差に基づい
て、相対的な反り量を求め、その大小等によって形状不
良の有無等を評価した。The warp of the pin is the first pin from a certain reference position.
When the distance to No. 1 is A, the distance to No. 12 pin No. 12 is B, and the distance to No. 24 pin No. 24 is C, the value of the following formula 9 is "Warp amount from standard position = "Distance to 0 mm", and this "distance of warp amount = 0 mm from the reference position"
Based on the difference between the distance between the reference position and each pin, the relative amount of warp was determined, and the presence or absence of a shape defect was evaluated based on the size and the like.
【００２１】[0021]
【数９】 [Equation 9]
【００２２】各試料の斜方向異方性評価値△Ｅ１及び垂
直方向異方性評価値△Ｅ２と、形状不良に関する評価の
結果を表１に示す。Table 1 shows the evaluation values ΔE1 and ΔE2 of the oblique anisotropy of each sample and the evaluation values of the shape defect.
【００２３】[0023]
【表１】 [Table 1]
【００２４】表中、◎は、相対反り量が０．０１ｍｍ以
下の条件を満足するもので「リードフレームとして最
適」を意味し、○は、相対反り量が０．０１〜０．０２
ｍｍの条件を満足するもので「リードフレームとして
適」を意味し、×は、相対反り量０．０２ｍｍを越える
もので「リードフレームとして不適」をそれぞれ意味す
る。例えば試料Ｎｏ．１５のものと、試料Ｎｏ．１６の
ものとについて、各ピンの相対反り量を計測した結果を
図２に示す。図示の様に、試料Ｎｏ．１５のものでは相
対反り量の最大値が０．０２ｍｍ以下であるのに対し、
試料Ｎｏ．１６のものでは相対反り量の最大値が約０．
０５ｍｍもあった。In the table, ⊚ means "optimum as a lead frame", which satisfies the condition that the relative warp amount is 0.01 mm or less, and ∘ indicates a relative warp amount of 0.01 to 0.02.
The value satisfying the condition of mm means "suitable as a lead frame", and the mark x means "unsuitable as a lead frame" when the relative warp amount exceeds 0.02 mm. For example, sample No. No. 15 and sample No. FIG. 2 shows the results of measuring the relative warp amount of each of the 16 pins. As shown, the sample No. In the case of No. 15, the maximum value of the relative warp amount is 0.02 mm or less, while
Sample No. The maximum value of the relative warp amount is about 0.
It was also 05 mm.
【００２５】以上の結果を、横軸に斜方向異方性評価値
△Ｅ１を、縦軸に垂直方向異方性評価値△Ｅ２をとった
グラフ上にプロットして形状不良の発生しない範囲を求
めると、図３の斜線部になった。即ち、斜方向異方性評
価値△Ｅ１及び垂直方向異方性評価値△Ｅ２が、前記し
た数７の条件を満足する場合には面内異方性による形状
不良は発生しないことが確認できた。この斜方向異方性
評価値△Ｅ１及び垂直方向異方性評価値△Ｅ２を帯板の
圧延方向のヤング率Ｅ0 にて無次元化すると数６の条件
になっている。The above results are plotted on a graph in which the horizontal axis is the oblique anisotropy evaluation value ΔE1 and the vertical axis is the vertical anisotropy evaluation value ΔE2. When asked, it became the shaded area in FIG. That is, it can be confirmed that if the oblique anisotropy evaluation value ΔE1 and the vertical direction anisotropy evaluation value ΔE2 satisfy the above-mentioned condition of 7, the shape defect due to the in-plane anisotropy does not occur. It was When the oblique anisotropy evaluation value ΔE1 and the vertical anisotropy evaluation value ΔE2 are made dimensionless by the Young's modulus E0 in the rolling direction of the strip, the condition of Formula 6 is obtained.
【００２６】以上本発明の実施例を説明したが、本発明
はこれら実施例に限定されるものではなく、その要旨を
逸脱しない範囲内で種々なる態様にて実現することがで
きることはいうまでもない。例えば、段階的冷間圧延の
途中段階で２回以上の軟化焼鈍を行う代わりに、クロス
圧延によって図３の斜線部の範囲内に収まるようにした
リードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板においても、形
状不良が発生しないことはもちろんである。なお、実施
例の如く途中段階での軟化焼鈍で調整することにより形
状不良の発生を防止するための面内異方性の条件を満足
させる方が、クロス圧延工程を採用するよりも簡便であ
る。Although the embodiments of the present invention have been described above, it goes without saying that the present invention is not limited to these embodiments and can be implemented in various modes without departing from the scope of the invention. Absent. For example, instead of performing softening annealing twice or more in the middle of the stepwise cold rolling, a Fe-Ni alloy strip for a lead frame, which is made to fall within the shaded area of FIG. 3 by cross rolling, is also used. Of course, no defective shape occurs. Incidentally, it is easier to satisfy the condition of the in-plane anisotropy for preventing the occurrence of the shape defect by adjusting the softening annealing in the intermediate stage as in the example, than adopting the cross rolling process. ..
【００２７】また、Ｆｅ−４２％Ｎｉ合金のヤング率
（Ｅ0 に相当する）が１５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 である
のに対し、例えばＦｅ−３６％Ｎｉ合金のヤング率は１
５５００ｋｇｆ／ｍｍ2 、またＦｅ−４４％Ｎｉ合金の
ヤング率は１６０００ｋｇｆ／ｍｍ2 とほぼ同じ数値を
示している。従って、数６ばかりでなく、数７について
もリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板につき一般的
に適用し得る条件であり、実施例のＦｅ−４２％Ｎｉ合
金に限定されるものではない。The Young's modulus of the Fe-42% Ni alloy (corresponding to E0) is 15000 kgf / mm 2 , whereas the Young's modulus of the Fe-36% Ni alloy is 1, for example.
5500kgf / mm 2, also the Young's modulus of the Fe-44% Ni alloy shows a nearly same value as 16000kgf / mm 2. Therefore, not only Formula 6 but Formula 7 is a condition that can be generally applied to the Fe-Ni alloy strip for the lead frame, and is not limited to the Fe-42% Ni alloy of the embodiment.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上説明した様に、本発明のリードフレ
ーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板によれば、面内異方性に基
づく形状不良の発生を的確に防止することができる。ま
た、本発明のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の
製造方法によれば、ヤング率という極めて評価の簡単な
パラメータを調整の基準としていることから、最終製品
の板厚や成分比などが変更された場合にも、極めて簡便
に工程の決定・変更を行うことができるという利点があ
る。他の異方性評価手法としてのＸ線回折による相対Ｘ
線強度の検出等に比較してはるかに簡単でいつでも評価
を行うことができるという点から明かな様に、極めて簡
便なのである。As described above, according to the Fe-Ni alloy strip for the lead frame of the present invention, it is possible to accurately prevent the occurrence of the defective shape due to the in-plane anisotropy. Further, according to the method for manufacturing the Fe-Ni alloy strip for the lead frame of the present invention, since a very easy parameter of Young's modulus is used as the reference for the adjustment, the thickness of the final product, the composition ratio, etc. Even if it is changed, there is an advantage that the steps can be determined and changed very easily. Relative X by X-ray diffraction as another anisotropy evaluation method
This is extremely simple as it is obvious from the point that it is much simpler than the detection of the line intensity and the evaluation can be performed at any time.
【００２９】そして、請求項５に記載したより具体的な
製造方法によれば、請求項１記載のリードフレーム用Ｆ
ｅ−Ｎｉ合金製帯板を製造することができ、請求項６に
記載したより具体的な製造方法によれば、請求項２記載
のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板を製造するこ
とができる。According to the more specific manufacturing method described in claim 5, the lead frame F according to claim 1
An e-Ni alloy strip can be produced, and the Fe-Ni alloy strip for a lead frame according to claim 2 can be produced according to the more specific production method described in claim 6. it can.
【００３０】さらに、請求項７に記載の製造方法によれ
ば、ヤング率に関する所定の臨界値の条件を満足させる
に当たって、クロス圧延等により臨界条件を満足させる
手法に比べて工程の変更が極めて楽である。Further, according to the manufacturing method of the seventh aspect, in satisfying the condition of the predetermined critical value regarding Young's modulus, it is extremely easy to change the process as compared with the method of satisfying the critical condition by cross rolling or the like. Is.
【図１】 実施例においてプレス打ち抜きで製造したリ
ードフレーム群の形状を示す平面図である。FIG. 1 is a plan view showing the shape of a lead frame group manufactured by press punching in an example.
【図２】 実施例における特定の試料の各ピンの反り量
の計測結果を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a measurement result of a warp amount of each pin of a specific sample in an example.
【図３】 実施例における各試料の位置をプロットして
臨界条件を求めたグラフである。FIG. 3 is a graph in which the critical conditions are obtained by plotting the position of each sample in the example.
１・・・リードフレーム群、No.1，No.12 ，No.24 …ピ
ン。1-Lead frame group, No.1, No.12, No.24 ... pin.
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─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成３年１２月５日[Submission date] December 5, 1991
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００６[Correction target item name] 0006
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００６】[0006]
【数６】 [Equation 6]
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｐ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Internal reference number FI technical display location // C21D 9/46 P
Claims (7)
フレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板において、圧延方向の
ヤング率（Ｅ0 ）と、圧延方向に対して４５度方向のヤ
ング率（Ｅ45）と、圧延方向に直交する方向のヤング率
（Ｅ90）とが、下記数１の条件を満足することを特徴と
するリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板。 【数１】 1. A Fe-Ni alloy strip for a lead frame having a Ni content of 35 to 55% by weight, Young's modulus in the rolling direction (E0) and Young's modulus in the 45 ° direction relative to the rolling direction (E45). ) And the Young's modulus (E90) in the direction orthogonal to the rolling direction satisfy the condition of the following mathematical expression 1. Fe-Ni alloy strip for a lead frame. [Equation 1]
フレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板において、圧延方向の
ヤング率（Ｅ0 ）と、圧延方向に対して４５度方向のヤ
ング率（Ｅ45）と、圧延方向に直交する方向のヤング率
（Ｅ90）とが、下記数２の条件を満足することを特徴と
するリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板。 【数２】 2. A Fe-Ni alloy strip for a lead frame having a Ni content of 35 to 55% by weight, Young's modulus in the rolling direction (E0) and Young's modulus in the 45 ° direction with respect to the rolling direction (E45). ) And Young's modulus (E90) in the direction orthogonal to the rolling direction satisfy the condition of the following mathematical formula 2. Fe-Ni alloy strip for a lead frame. [Equation 2]
の製造方法において、圧延方向のヤング率（Ｅ0 ）、圧
延方向に直交する方向のヤング率（Ｅ90）及び圧延方向
に対して４５度方向のヤング率（Ｅ45）の三者の差に関
する所定の関係を調整することを特徴とするリードフレ
ーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法。3. A method for manufacturing an Fe-Ni alloy strip for a lead frame, comprising: Young's modulus in a rolling direction (E0), Young's modulus in a direction orthogonal to the rolling direction (E90), and a direction of 45 degrees with respect to the rolling direction. A method for manufacturing an Fe-Ni alloy strip for a lead frame, which comprises adjusting a predetermined relationship regarding the difference between the three Young's moduli (E45).
Ｎｉ合金製帯板の製造方法において、圧延方向のヤング
率（Ｅ0 ）と圧延方向に直交する方向のヤング率（Ｅ9
0）とから下記数３の（１）式にて演算される差（△Ｅ
１）、及び、圧延方向のヤング率（Ｅ0 ）と圧延方向に
直交する方向のヤング率（Ｅ90）と圧延方向に対して４
５度方向のヤング率（Ｅ45）とから下記数３の（２）式
にて演算される差（△Ｅ２）を、それぞれ所定の臨界値
以下に調整することを特徴とするリードフレーム用Ｆｅ
−Ｎｉ合金製帯板の製造方法。 【数３】 4. The Fe-for a lead frame according to claim 3.
In the method for manufacturing a strip of Ni alloy, the Young's modulus in the rolling direction (E0) and the Young's modulus in the direction orthogonal to the rolling direction (E9)
0) and the difference (ΔE
1), and Young's modulus in the rolling direction (E0) and Young's modulus in the direction orthogonal to the rolling direction (E90) and 4 with respect to the rolling direction.
The lead frame Fe, characterized in that the difference (ΔE2) calculated from the Young's modulus in the 5 ° direction (E45) by the equation (2) of the following mathematical formula 3 is adjusted to a predetermined critical value or less.
-A method for manufacturing a strip of Ni alloy. [Equation 3]
−Ｎｉ合金製帯板の製造方法において、Ｎｉ含有量が３
５〜５５重量％のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯
板を対象とし、前記各差（△Ｅ１，△Ｅ２）の臨界値と
して、下記数４の条件を満足することを特徴とするリー
ドフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法。 【数４】 5. The lead frame Fe according to claim 4.
In the method for producing a strip of Ni alloy, the Ni content is 3
A lead frame for a lead-frame Fe-Ni alloy strip of 5 to 55% by weight, which satisfies the following expression 4 as a critical value of each difference (ΔE1, ΔE2). For manufacturing a strip plate made of Fe-Ni alloy for automobiles. [Equation 4]
−Ｎｉ合金製帯板の製造方法において、Ｎｉ含有量が３
５〜５５重量％のリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯
板を対象とし、前記各差（△Ｅ１，△Ｅ２）の臨界値と
して、下記数５の条件を満足することを特徴とするリー
ドフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法。 【数５】 6. The lead frame Fe according to claim 4.
In the method for producing a strip of Ni alloy, the Ni content is 3
A lead frame for a lead-frame Fe-Ni alloy strip of 5 to 55% by weight, which satisfies the condition of the following expression 5 as a critical value of each difference (ΔE1, ΔE2). For manufacturing a strip plate made of Fe-Ni alloy for automobiles. [Equation 5]
リードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造方法にお
いて、５０％以下の加工度による仕上げ圧延の前までの
冷間圧延を段階的に行い、仕上げ圧延前の１回の軟化焼
鈍以外に、途中の段階において２回以上の軟化焼鈍を行
うことで前記所定の臨界値の条件を満足させることを特
徴とするリードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ合金製帯板の製造
方法。7. The method for producing an Fe—Ni alloy strip for a lead frame according to claim 3, wherein cold rolling is performed before finish rolling with a workability of 50% or less. Fe for a lead frame, characterized in that the condition of the predetermined critical value is satisfied by performing softening annealing twice or more in an intermediate step other than one softening annealing before finish rolling. -A method for manufacturing a strip of Ni alloy.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3317183A JPH05152502A (en) | 1991-11-30 | 1991-11-30 | Lead frame fe-ni alloy strap board and its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3317183A JPH05152502A (en) | 1991-11-30 | 1991-11-30 | Lead frame fe-ni alloy strap board and its manufacture |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05152502A true JPH05152502A (en) | 1993-06-18 |
Family
ID=18085381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3317183A Pending JPH05152502A (en) | 1991-11-30 | 1991-11-30 | Lead frame fe-ni alloy strap board and its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05152502A (en) |
-
1991
- 1991-11-30 JP JP3317183A patent/JPH05152502A/en active Pending
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