JPH05125645A - Stretchable bulky filament nonwoven fabric and its production - Google Patents
Stretchable bulky filament nonwoven fabric and its productionInfo
- Publication number
- JPH05125645A JPH05125645A JP30852491A JP30852491A JPH05125645A JP H05125645 A JPH05125645 A JP H05125645A JP 30852491 A JP30852491 A JP 30852491A JP 30852491 A JP30852491 A JP 30852491A JP H05125645 A JPH05125645 A JP H05125645A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- long
- melting point
- point component
- composite
- fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、伸縮性及び嵩高性に優
れた長繊維不織布及びその製造方法に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a long-fiber nonwoven fabric excellent in stretchability and bulkiness and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来技術】従来から、不織布は、衣料用、産業資材
用、土木建築資材用、農芸園芸資材用、生活関連資材
用、或いは医療衛生材用等の種々の用途に使用されてい
る。この中でも、特にパップ材やサポーター等の医療衛
生材用に使用される不織布には、人体の動きに追随しや
すいこと、或いは人体になじみやすいこと等の理由で、
伸縮性及び嵩高性が要求されている。不織布に伸縮を与
えるためには、その構成繊維として良好な伸縮性能を持
つ捲縮繊維を使用すればよいことが知られている。BACKGROUND OF THE INVENTION Nonwoven fabrics have hitherto been used for various purposes such as clothing, industrial materials, civil engineering and construction materials, agricultural and horticultural materials, life-related materials, medical hygiene materials and the like. Among them, especially non-woven fabrics used for medical hygiene materials such as pap materials and supporters, because it is easy to follow the movement of the human body, or because it is easy to adapt to the human body,
Stretchability and bulkiness are required. It is known that crimped fibers having good stretchability may be used as the constituent fibers in order to give stretch to the nonwoven fabric.
【０００３】捲縮長繊維を使用して、伸縮性能を持つ長
繊維不織布を製造する方法としては、例えば、特公昭42
-21318号公報に記載された方法が知られている。この方
法は、低融点成分と高融点成分とで構成された潜在捲縮
性の偏心芯鞘型複合長繊維を集積して長繊維ウェブを得
た後、この長繊維ウェブを加熱させ、複合長繊維に捲縮
を発現させると共に、鞘成分である低融点成分を溶融さ
せるというものである。この方法によって、捲縮を持つ
長繊維で構成され、且つ長繊維相互間が低融点成分で融
着された長繊維不織布を得られるのである。しかし、こ
の長繊維不織布は、不織布全域に亙って、長繊維相互間
が融着しているので、長繊維が自由に伸縮しうる区域が
少なく、十分な伸縮性を不織布に付与することができな
い。As a method for producing a long-fiber nonwoven fabric having stretchability using crimped long fibers, for example, Japanese Patent Publication No.
The method described in Japanese Patent Publication No. -21318 is known. In this method, a latent crimpable eccentric core-sheath type composite continuous fiber composed of a low melting point component and a high melting point component is accumulated to obtain a continuous fiber web, and the continuous fiber web is heated to obtain a composite continuous fiber. The fiber is crimped and the low melting point component, which is the sheath component, is melted. By this method, it is possible to obtain a long-fiber nonwoven fabric composed of long fibers having crimps and having the low-melting components fused to each other. However, in this long-fiber nonwoven fabric, since the long fibers are fused to each other over the entire area of the nonwoven fabric, there are few areas where the long fibers can freely expand and contract, and it is possible to impart sufficient elasticity to the nonwoven fabric. Can not.
【０００４】このため、特開平2-191757号公報に記載さ
れているように、不織布全域に亙って、長繊維相互間を
融着させずに、間隔を置いた点融着区域を設け、この区
域のみにおいて長繊維相互間を融着させることが考えら
れる。この方法によれば、点融着区域以外の区域におい
て長繊維相互間は融着されておらず、その比較的大きな
区域で長繊維が自由に伸縮することができ、伸縮性に優
れた長繊維不織布が得られるのである。しかしながら、
このようにして得られた長繊維不織布も、同様の捲縮繊
維を用いた短繊維不織布と比べて、嵩高性の点において
劣るという欠点があった。For this reason, as described in Japanese Patent Laid-Open No. Hei2-191757, there is provided a point-fused area at intervals without fusing the long fibers with each other over the entire area of the nonwoven fabric. It is conceivable to fuse the long fibers to each other only in this area. According to this method, the long fibers are not fused to each other in the area other than the point fusion area, the long fibers can freely expand and contract in the relatively large area, and the long fibers excellent in elasticity are obtained. A non-woven fabric is obtained. However,
The long-fiber non-woven fabric obtained in this manner has a drawback that it is inferior in terms of bulkiness as compared with a short-fiber non-woven fabric using the same crimped fiber.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、上記の
長繊維不織布が何故に嵩高性の点において劣るのかを検
討した。その結果、短繊維不織布は、短繊維をカードで
開繊して製造されるため、捲縮を有する短繊維が不織布
の厚み方向にも配向して、比較的嵩高なものとなるのに
対し、長繊維不織布は、連続フィラメントで構成されて
いるため、厚み方向に配向しにくく、そのため嵩高性に
劣ることが判明した。また、平面方向に多く配向してい
る長繊維の捲縮同士が干渉して相殺され、長繊維相互間
に大きな間隙が形成されず、十分に嵩高となっていない
ことが判明した。このことを、卑近な例を挙げて説明す
れば、同一の二つのスプリングは、それを噛み合わせれ
ば（一つのスプリングの螺旋間に他のスプリングの螺旋
を全体に亙って挿入すれば）、一つのスプリングと略同
様の体積になってしまうのと、同様の原理である。この
ことから明らかなように、長繊維の捲縮が同様の形態で
あると、捲縮同士が干渉しやすいことが分かる。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present inventors have examined why the above long-fiber nonwoven fabric is inferior in terms of bulkiness. As a result, the short fiber non-woven fabric is produced by opening the short fibers with a card, so that the short fibers having crimps are oriented in the thickness direction of the non-woven fabric and become relatively bulky. Since the long-fiber nonwoven fabric is composed of continuous filaments, it is difficult to be oriented in the thickness direction, and it has been found that the bulkiness is poor. It was also found that the crimps of the long fibers, which are mostly oriented in the plane direction, interfere with each other and cancel out each other, so that a large gap is not formed between the long fibers and the crimps are not sufficiently bulky. To illustrate this with a trivial example, two identical springs can be engaged by interlocking them (inserting the spiral of another spring across the spiral of one spring). It has the same principle as the volume of one spring is almost the same. As is clear from this, when the crimps of the long fibers have the same shape, the crimps are likely to interfere with each other.
【０００６】そこで、本発明は、二つの異なった複合形
態の潜在捲縮性複合型長繊維を均一に混合して長繊維ウ
ェブを得、異なった捲縮を持つ長繊維で構成された長繊
維不織布とすることにより、長繊維の捲縮同士が干渉し
にくいようにして、伸縮性と共に嵩高性にも優れた長繊
維不織布を提供しようとするものである。また、二つの
異なった複合型長繊維の低融点成分を同一成分として、
長繊維間の融着を強固なものとして、形態安定性にも優
れた長繊維不織布を提供しようとするものである。In view of the above, the present invention provides a continuous fiber web by uniformly mixing two latently crimped composite continuous fibers having different composite forms, and a continuous fiber composed of continuous fibers having different crimps. By using a non-woven fabric, it is intended to provide a long-fiber non-woven fabric which is excellent in stretchability and bulkiness by preventing crimps of the long fibers from interfering with each other. In addition, the low melting point component of two different composite long fibers as the same component,
The present invention intends to provide a long-fiber non-woven fabric having excellent morphological stability by making the fusion between the long fibers strong.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、高融点
成分Ｍ1と低融点成分Ｍ2とで構成された複合型長繊維Ａ
と、高融点成分Ｍ3と低融点成分Ｍ2とで構成されると共
に長繊維Ａとは複合形態の異なる複合型長繊維Ｂとが均
一に混合されてなり、長繊維Ａと長繊維Ｂとは、各々異
なった捲縮を持っており、長繊維Ａ及びＢの低融点成分
Ｍ2は、長繊維Ａ及びＢの少なくとも表面に露出するよ
うにして配置されており、長繊維Ａ及びＢの低融点成分
Ｍ2によって、長繊維Ａ間、長繊維Ｂ間及び長繊維Ａと
Ｂ間が融着している点融着区域を具備することを特徴と
する伸縮性嵩高長繊維不織布に関するものである。ま
た、本発明は、高融点成分Ｍ1と低融点成分Ｍ2とを溶融
複合紡糸して得られる潜在捲縮性複合型長繊維ａと、高
融点成分Ｍ3と低融点成分Ｍ2とを溶融複合紡糸して得ら
れ、長繊維ａとは複合形態の異なる潜在捲縮性複合型長
繊維ｂとを均一に混合して長繊維ウェブを得、該長繊維
ウェブに部分的に加熱及び所望により加圧を施して、長
繊維ａ及びｂの低融点成分Ｍ2を溶融させ、長繊維ａ
間、長繊維ｂ間及び長繊維ａとｂ間とが融着した点融着
区域を設け、該点融着区域を設けると同時に又はその後
に、長繊維ウェブ全体を熱処理して、長繊維ａ及びｂに
捲縮を発現させることを特徴とする伸縮性嵩高長繊維不
織布の製造方法に関するものである。That is, according to the present invention, a composite continuous fiber A composed of a high melting point component M 1 and a low melting point component M 2 is used.
And a long-fiber A and a long-fiber A, which are composed of a high-melting point component M 3 and a low-melting point component M 2 , and are mixed uniformly with each other. Have different crimps, and the low melting point component M 2 of the long fibers A and B is arranged so as to be exposed on at least the surface of the long fibers A and B. A stretchable bulky long fiber non-woven fabric comprising a point fusion zone in which long fibers A, long fibers B and long fibers A and B are fused by a low melting point component M 2 . is there. In addition, the present invention comprises a latent crimpable composite long fiber a obtained by melt-compositing a high melting point component M 1 and a low melting point component M 2 , a high melting point component M 3 and a low melting point component M 2 . Obtained by melt-composite spinning, a long crimping composite continuous filament b having a different composite form from that of the long filament a is uniformly mixed to obtain a long fiber web, and the long fiber web is partially heated and desired. By applying pressure to melt the low melting point component M 2 of the long fibers a and b,
Between the long fibers b, and between the long fibers a and b are provided with point fusion zones, and at the same time as or after the formation of the point fusion zones, the entire long fiber web is heat treated to obtain the long fibers a. And a method for producing a stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric, which is characterized by expressing crimps.
【０００８】なお、本発明において、英文字の小文字で
長繊維ａ又はｂと表現しているのは、未だ捲縮が発現し
ていない長繊維という意味であり、英文字の大文字で長
繊維Ａ又はＢと表現しているのは、捲縮が発現している
長繊維という意味である。In the present invention, the expression of long fibers a or b in lower case letters in English means long fibers in which crimps have not yet been developed, and long fibers A in upper case letters. The expression "B" means long fibers in which crimps are expressed.
【０００９】まず、本発明においては、潜在捲縮性複合
型長繊維ａと、この長繊維ａとは複合形態の異なる潜在
捲縮性複合型長繊維ｂとを準備する。長繊維ａは、高融
点成分Ｍ1と低融点成分Ｍ2とを溶融複合紡糸して得られ
るものであり、低融点成分Ｍ 2が少なくとも長繊維ａの
表面に露出しているものである。低融点成分Ｍ2を長繊
維ａの表面に露出させる理由は、この成分Ｍ2を長繊維
間の接着性成分とするためである。高融点成分Ｍ1及び
低融点成分Ｍ2としては、融点差を持つ異種の熱可塑性
樹脂を選択すればよい。例えば、ポリエステル系樹脂
（Ｍ1成分）とポリアミド系樹脂（Ｍ2成分）、ポリエス
テル系樹脂（Ｍ1成分）とポリオレフィン系樹脂（Ｍ2成
分）、ポリアミド系樹脂（Ｍ1成分）とポリオレフィン
系樹脂（Ｍ2成分）、ポリエステル系樹脂又はポリアミ
ド系樹脂又はポリオレフィン系樹脂（Ｍ1成分）とエチ
レン−酢酸ビニル共重合樹脂（Ｍ2成分）等を選択する
ことができる。また、融点差を持つ同種の熱可塑性樹脂
を選択してもよい。例えば、高融点ポリエステル系樹脂
（Ｍ1成分）と低融点ポリエステル系樹脂（Ｍ2成分）、
高融点ポリアミド系樹脂（Ｍ1成分）と低融点ポリアミ
ド系樹脂（Ｍ2成分）、高融点ポリオレフィン系樹脂
（Ｍ1成分）と低融点ポリオレフィン系樹脂（Ｍ2成分）
などを選択することができる。ここで、ポリエステル系
樹脂としては、ポリエチレンテレフタレートやポリブチ
レンテレフタレート、又はこれらを主成分とする共重合
ポリエステル等を用いることができる。ポリアミド系樹
脂としては、ナイロン６、ナイロン４６、ナイロン６６
或いはナイロン６１０、又はこれらを主成分とする共重
合ナイロン等を用いることができる。ポリオレフィン系
樹脂としては、ポリプロピレン、高密度ポリエチレン、
線状低密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合
体等を用いることができる。なお、本発明において、熱
可塑性樹脂の融点とは、以下の測定方法で測定されるも
のである。即ち、パーキンエルマー社製示差走査型熱量
計DSC-2型を用い、昇温速度20℃／分で測定した融解吸
収曲線の極値を与える温度を測定し、これを融点とし
た。First, in the present invention, a latent crimpable composite is used.
The long filament a and the long filament a have different composite morphologies.
A crimpable composite filament b is prepared. The long fiber a has a high melting point.
Point component M1And low melting point component M2Obtained by melt compound spinning
The low melting point component M 2Is at least long fiber a
It is exposed on the surface. Low melting point component M2Long fiber
The reason for exposing it to the surface of the fiber a is this component M2Long fiber
This is because it is used as an adhesive component between. High melting point component M1as well as
Low melting point component M2As different types of thermoplastics with different melting points
A resin may be selected. For example, polyester resin
(M1Component) and polyamide resin (M2Ingredients), Poles
Tell series resin (M1Component) and polyolefin resin (M2Success
Min), polyamide resin (M1Ingredient) and polyolefin
Resin (M2Component), polyester resin or polyamid
Resin or polyolefin resin (M1Ingredient) and ethi
Len-vinyl acetate copolymer resin (M2Select ingredients)
be able to. In addition, the same kind of thermoplastic resin with different melting points
May be selected. For example, high melting point polyester resin
(M1Component) and low melting point polyester resin (M2component),
High melting point polyamide resin (M1Ingredients) and low melting point polyamid
De-based resin (M2Component), high melting point polyolefin resin
(M1Component) and low melting point polyolefin resin (M2component)
Etc. can be selected. Where polyester
As the resin, polyethylene terephthalate or polybutyrate
Rene terephthalate or copolymers containing these as the main components
Polyester or the like can be used. Polyamide tree
As the fat, nylon 6, nylon 46, nylon 66
Alternatively, nylon 610, or co-weight containing these as the main components
Synthetic nylon or the like can be used. Polyolefin type
As the resin, polypropylene, high density polyethylene,
Linear low density polyethylene, ethylene-propylene copolymer
The body or the like can be used. In the present invention, heat
The melting point of the plastic resin is measured by the following measuring method.
Of. That is, the differential scanning calorie manufactured by Perkin Elmer
Melt absorption measured using a total DSC-2 type at a heating rate of 20 ° C / min.
The temperature that gives the extreme value of the absorption curve is measured, and this is taken as the melting point.
It was
【００１０】長繊維ｂも、高融点成分Ｍ3と低融点成分
Ｍ2とを溶融複合紡糸して得られるものであり、低融点
成分Ｍ2が少なくとも長繊維ｂの表面に露出しているも
のである。低融点成分Ｍ2を長繊維ｂの表面に露出させ
る理由は、長繊維ａの場合と同様である。また、低融点
成分Ｍ2として、長繊維ａの低融点成分と同一のものを
使用する理由は、長繊維ａと長繊維ｂとの融着を完全な
ものにするためである。高融点成分Ｍ3及び低融点成分
Ｍ2としては、長繊維ａの場合と同様の組み合わせのも
のを選択することができる。なお、長繊維ｂの高融点成
分Ｍ3と、長繊維ａの高融点成分Ｍ1とは、同一の熱可塑
性樹脂を使用してもよいし、異なった熱可塑性樹脂を使
用してもよい。The long fiber b is also obtained by melt-composite spinning of the high melting point component M 3 and the low melting point component M 2 , and the low melting point component M 2 is exposed at least on the surface of the long fiber b. Is. The reason why the low melting point component M 2 is exposed on the surface of the long fiber b is the same as in the case of the long fiber a. The reason for using the same low-melting-point component M 2 as the low-melting-point component of the long fiber a is to complete fusion between the long-fiber a and the long-fiber b. As the high melting point component M 3 and the low melting point component M 2 , those having the same combination as in the case of the long fiber a can be selected. The high melting point component M 3 of the long fiber b and the high melting point component M 1 of the long fiber a may use the same thermoplastic resin, or may use different thermoplastic resins.
【００１１】長繊維ａと長繊維ｂとは、いずれも高融点
成分（Ｍ1又はＭ3）と低融点成分Ｍ2とで構成された複
合型長繊維であるが、複合形態が異なっていることが必
須の要件である。即ち、複合形態を異ならせることによ
り、捲縮発現した際の捲縮形態を異ならせ、捲縮同士が
干渉して相殺しにくいようにし、もって嵩高性を向上さ
せようとするものである。複合形態としては、並列型、
偏心芯鞘型、非点対称分割型等を採用することができ
る。このような複合形態を持つ長繊維ａ及びｂは、高融
点成分（Ｍ1又はＭ3）と低融点成分Ｍ2との熱的特性、
即ち熱収縮率が異なるために、加熱することによって、
低融点成分Ｍ2を内側にしてスパイラル状等の捲縮を発
現するのである。長繊維ａ又はｂ中における、高融点成
分（Ｍ1又はＭ3）と低融点成分Ｍ2との割合は、高融点
成分（Ｍ1又はＭ3）30〜70重量部と低融点成分Ｍ230〜7
0重量部の範囲内であることが好ましい。特に、高融点
成分（Ｍ1又はＭ3）50重量部と低融点成分Ｍ250重量部
とするのが、最も好ましい。また、長繊維の全体の断面
形状は、一般的には円形であるが、これに限られず異形
や中空形状等であってもよい。異なった複合形態の長繊
維ａとｂの組み合わせとしては、例えば、図１に示した
偏心芯鞘型と並列型、図２に示した断面三角形の芯鞘型
と並列型、図３や図４に示した断面異形の変形並列型等
を採用することができる。特に、図１に示した偏心芯鞘
型と並列型を採用するのが好ましい。また、長繊維の断
面形状が円形であって且つ偏心芯鞘型の複合型長繊維を
採用する際には、下記(a)式で定義される偏心率が15以
上のものを採用するのが好ましい。偏心率が15未満であ
ると、捲縮発現性が低下する傾向となるからである。 記 偏心率＝［（長繊維の断面の径の中心と芯成分の径の中
心の距離）×100］／［（長繊維の断面の径）／2］……
…(a)Both the long fibers a and the long fibers b are composite type long fibers composed of a high melting point component (M 1 or M 3 ) and a low melting point component M 2 , but have different composite forms. Is an essential requirement. That is, by making the composite morphology different, the crimp morphology when the crimp is developed is made different, and the crimps interfere with each other to make it difficult to cancel each other out, thereby improving the bulkiness. As a composite form, a parallel type,
An eccentric core-sheath type, a point-symmetrical split type, etc. can be adopted. The long fibers a and b having such a composite form have thermal characteristics of a high melting point component (M 1 or M 3 ) and a low melting point component M 2 ,
That is, because the heat shrinkage rate is different, by heating,
The low-melting point component M 2 is placed inside to develop a spiral crimp or the like. In the long fibers a or during b, the ratio of the high melting point component (M 1 or M 3) and the low-melting component M 2 is a high melting point component (M 1 or M 3) 30 to 70 parts by weight and a low melting component M 2 30 ~ 7
It is preferably in the range of 0 parts by weight. In particular, it is most preferable to use 50 parts by weight of the high melting point component (M 1 or M 3 ) and 50 parts by weight of the low melting point component M 2 . Further, the cross-sectional shape of the whole long fiber is generally circular, but the shape is not limited to this and may be an irregular shape or a hollow shape. Examples of the combination of the long fibers a and b in different composite forms include, for example, the eccentric core-sheath type and the parallel type shown in FIG. 1, the core-sheath type and the parallel type having the triangular cross section shown in FIG. It is possible to employ a modified parallel type having a modified cross section as shown in FIG. Particularly, it is preferable to adopt the eccentric core-sheath type and the parallel type shown in FIG. Further, when adopting an eccentric core-sheath type composite long fiber in which the cross-sectional shape of the long fiber is circular, it is preferable to use one having an eccentricity of 15 or more defined by the following formula (a). preferable. This is because if the eccentricity is less than 15, the crimp developability tends to decrease. Eccentricity = [(distance between center of diameter of cross section of long fiber and center of diameter of core component) x 100] / [(diameter of cross section of long fiber) / 2] ……
… (A)
【００１２】長繊維ａと長繊維ｂとを、溶融複合紡糸す
るには、従来公知の任意の方法を採用することができ
る。本発明においては、特に図５及び図６に示す如き、
紡糸装置を使用して、以下の如き方法で溶融複合紡糸す
るのが、好ましい。図５は紡糸装置も含めて、本発明の
一例に係る伸縮性嵩高長繊維不織布を製造する装置を示
す概略図であり、図６は長繊維ａ及びｂを吐出するのに
使用する溶融複合紡糸装置４の一例を示す断面図であ
る。高融点成分（Ｍ1成分＝Ｍ3成分）として選択された
熱可塑性樹脂をホッパー１に投入し、一方低融点成分と
して選択された熱可塑性樹脂をホッパー５に投入する。
そして、エクストルーダー２及び７で溶融押出された
後、計量部３及び８で別個に計量されて溶融複合紡糸装
置４に導入される。溶融複合紡糸装置４の分配板２１に
設けられた導入路２２に溶融計量された高融点成分が導
入され、一方導入路２３には溶融計量された低融点成分
が導入される。分配板２１の下方には、順に瀘過板２
４、中間板２６、口金板２７が配置されている。高融点
成分と低融点成分とは、各々別個に瀘過板２４中のフィ
ルター２５等で瀘過され、中間板２６中のオリフィスで
各々別個に計量されて分配される。分配された高融点成
分と低融点成分とは、口金板２７の上部で複合化され、
並列型の複合紡糸孔２９及び偏心芯鞘型の複合紡糸孔２
８から吐出されるのである。そして、両者はサッカー１
１によって牽引されて延伸されると共に、冷却装置１０
で冷却されて複合形態の異なる長繊維ａと長繊維ｂとを
得ることができるのである。このような方法を採用する
と、長繊維ａと長繊維ｂとを同時に得ることができ、こ
れをサッカー１１の下部に設けられた開繊装置で開繊し
て、捕集コンベア１３上に堆積すれば、長繊維ａ及びｂ
が均一に混合された長繊維ウェブ１４を得ることができ
る。なお、長繊維中の高融点成分と低融点成分との割合
は、中間板２６のオリフィス径を変更したり、或いはオ
リフィス数を変更することによって、任意に変更するこ
とが可能である。In order to carry out melt composite spinning of the long fibers a and the long fibers b, any conventionally known method can be adopted. In the present invention, particularly as shown in FIG. 5 and FIG.
It is preferable to perform melt composite spinning by the following method using a spinning device. FIG. 5 is a schematic diagram showing an apparatus for producing a stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to an example of the present invention, including a spinning apparatus, and FIG. 6 is a melt composite spinning used for discharging long fibers a and b. It is sectional drawing which shows an example of the apparatus 4. The thermoplastic resin selected as the high melting point component (M 1 component = M 3 component) is charged into the hopper 1, while the thermoplastic resin selected as the low melting point component is charged into the hopper 5.
Then, after being melt-extruded by the extruders 2 and 7, they are separately weighed by the weighing units 3 and 8 and introduced into the melt-composite spinning apparatus 4. The melt-measured high-melting-point component is introduced into the introduction passage 22 provided in the distribution plate 21 of the melt-composite spinning device 4, while the melt-measured low-melting-point component is introduced into the introduction passage 23. Below the distribution plate 21, the filtration plate 2 is arranged in order.
4, an intermediate plate 26, and a base plate 27 are arranged. The high-melting point component and the low-melting point component are separately filtered by a filter 25 or the like in the filtering plate 24, and separately metered and distributed by the orifice in the intermediate plate 26. The distributed high-melting point component and low-melting point component are combined at the upper part of the die plate 27,
Parallel type composite spinning hole 29 and eccentric core-sheath type composite spinning hole 2
8 is discharged. And both are soccer 1
1 is drawn and stretched, and a cooling device 10
It is possible to obtain the long fibers a and the long fibers b having different composite forms by cooling with. If such a method is adopted, the long fiber a and the long fiber b can be obtained at the same time, and the long fiber a and the long fiber b can be opened by the fiber opening device provided in the lower part of the soccer 11 and accumulated on the collecting conveyor 13. For example, filaments a and b
It is possible to obtain the long-fiber web 14 in which are uniformly mixed. The ratio of the high melting point component and the low melting point component in the long fiber can be arbitrarily changed by changing the orifice diameter of the intermediate plate 26 or the number of orifices.
【００１３】以上の如き方法によって、長繊維ａと長繊
維ｂとが均一に混合された長繊維ウェブ１４を得ること
ができる。この際、長繊維ａとｂとは、均一に混合され
ていることが必要である。両者が均一に混合されていな
いと、後で捲縮を発現させた場合、十分な嵩高性を示す
長繊維不織布が得られない。これは、長繊維ａ又はｂの
みが偏在している箇所があると、この箇所において、同
様の捲縮が生じるため、捲縮同士が干渉して相殺され、
嵩高性に劣る結果となるからである。長繊維ａとｂとの
混合割合は、20〜80重量部の長繊維ａと80〜20重量部の
長繊維ｂとを混合するのが好ましい。特に好ましくは、
30〜70重量部の長繊維ａと70〜30重量部の長繊維ｂと
を、最も好ましくは40〜60重量部の長繊維ａと60〜40重
量部の長繊維ｂとを混合するのがよい。いずれかの長繊
維の混合割合が80重量部を超えると、長繊維ａと長繊維
ｂとの混合によって生じる、異なった捲縮形態に基づく
嵩高性付与の効果が低下する傾向が生じる。By the method as described above, the long fiber web 14 in which the long fibers a and the long fibers b are uniformly mixed can be obtained. At this time, the long fibers a and b need to be uniformly mixed. If both are not mixed uniformly, a long-fiber nonwoven fabric showing sufficient bulkiness cannot be obtained when crimping is developed later. This is because if there is a portion where only the long fibers a or b are unevenly distributed, similar crimps will occur at this portion, and the crimps will interfere with each other to cancel each other.
This is because the result is inferior in bulkiness. The mixing ratio of the long fibers a and b is preferably 20 to 80 parts by weight of the long fibers a and 80 to 20 parts by weight of the long fibers b. Particularly preferably,
30 to 70 parts by weight of long fiber a and 70 to 30 parts by weight of long fiber b, most preferably 40 to 60 parts by weight of long fiber a and 60 to 40 parts by weight of long fiber b are mixed. Good. If the mixing ratio of any one of the long fibers exceeds 80 parts by weight, the effect of imparting the bulkiness due to the different crimp morphology, which is caused by the mixing of the long fibers a and the long fibers b, tends to decrease.
【００１４】長繊維ウェブ１４には、従来公知の方法に
よって、点融着区域が形成される。例えば、図５に示す
如き加熱凹凸ロール１５と平滑ロール１６とよりなるエ
ンボス装置に、長繊維ウェブ１４を導入する。そして、
凹凸ロール１５の凸部に対応する長繊維ウェブ１４の箇
所に、熱及び圧力を施し、長繊維ａ及びｂの低融点成分
を溶融させて、長繊維間を融着させた点融着区域を形成
するのである。この際、点融着区域以外においては、低
融点成分が溶融せずに、長繊維間は融着しておらず、自
由な状態で存在するのである。本発明においては、長繊
維ａ及びｂの低融点成分が同一成分Ｍ2であるので、凹
凸ロール１５の温度制御が容易である。凹凸ロール１５
の温度は、一般的には、低融点成分の融点よりも5〜30
℃低い温度に設定すればよい。低融点成分の融点よりも
5℃低い温度を超えて高い温度に設定すると、凹凸ロー
ル１５の凸部以外の部分においても、低融点成分が融着
する恐れを生じ、得られる長繊維不織布の柔軟性や伸縮
性が低下する傾向が生じる。また、低融点成分の融点よ
りも30℃低い温度よりも更に低い温度に設定すると、凹
凸ロール１５に長繊維ウェブ１４が巻き付きやすくな
り、不織布製造時における操業性が低下する傾向が生じ
る。また、点融着区域において、長繊維間の融着が不十
分になる傾向が生じる。平滑ロール１６の温度は、一般
的に、凹凸ロール１５の設定温度と同一か、又はその温
度未満に設定される。特に、平滑ロール１６の温度を、
凹凸ロール１５の設定温度よりも低い温度（例えば20℃
程度低い温度）に設定するのが、好ましい。このように
すると、設定温度の低い平滑ロール１６の影響で、凹凸
ロール１５の凸部以外の部分において、低融点成分が融
着する恐れを回避しうるからである。凹凸ロール１５の
凸部と平滑ロール１６とによって、長繊維ウェブ１４に
与えられる線圧は、2〜100kg／cm程度が好ましい。線圧
が2kg／cm未満では、低融点成分の融点未満に凹凸ロー
ル１５の温度が設定されている場合、一般的に低融点成
分が溶融しない。また、線圧が100kg／cmを超えると、
点融着区域に穴が開く恐れが生じる。また、凹凸ロール
１５の凸部の総面積は、ロール全面積に対して、3〜40
％であるのが好ましい。凸部の総面積が3％未満である
と、形成される点融着区域の割合が少なすぎて、得られ
る不織布に十分な強力や形態保持性を付与することが困
難になる傾向が生じる。また、凸部の総面積が40％を超
えると、点融着区域の割合が多くなりすぎて、得られる
不織布の嵩高性や伸縮性が低下する傾向が生じる。Spot fusion zones are formed on the long fiber web 14 by methods known in the art. For example, the long fiber web 14 is introduced into an embossing device including a heating uneven roll 15 and a smooth roll 16 as shown in FIG. And
Heat and pressure are applied to the portions of the long fiber web 14 corresponding to the convex portions of the concavo-convex roll 15 to melt the low melting point components of the long fibers a and b, thereby forming a point fusion area where the long fibers are fused. To form. At this time, in the area other than the point fusion area, the low melting point component is not melted, and the long fibers are not fused and exist in a free state. In the present invention, since the low melting point components of the long fibers a and b are the same component M 2 , it is easy to control the temperature of the concavo-convex roll 15. Uneven roll 15
The temperature of 5 to 30 is generally higher than the melting point of the low melting point component.
It may be set at a temperature lower by ℃. Than the melting point of the low melting point component
When the temperature is set higher than 5 ° C. lower than the low temperature, the low melting point component may be fused even in a portion other than the convex portion of the concavo-convex roll 15, and the flexibility and stretchability of the obtained long-fiber nonwoven fabric are deteriorated. A tendency arises. Further, if the temperature is set lower than the temperature lower than the melting point of the low melting point component by 30 ° C., the long fiber web 14 is likely to be wound around the concavo-convex roll 15, and the operability during the production of the nonwoven fabric tends to be deteriorated. Further, in the point fusion area, the fusion between the long fibers tends to be insufficient. The temperature of the smooth roll 16 is generally set to be equal to or lower than the set temperature of the uneven roll 15. In particular, the temperature of the smooth roll 16 is
A temperature lower than the set temperature of the concavo-convex roll 15 (for example, 20 ° C)
It is preferable to set the temperature to a low temperature). This is because the smooth roll 16 having a low set temperature can avoid the possibility that the low melting point component will be fused at a portion other than the convex portion of the concavo-convex roll 15. The linear pressure applied to the continuous fiber web 14 by the convex portions of the uneven roll 15 and the smooth roll 16 is preferably about 2 to 100 kg / cm. When the linear pressure is less than 2 kg / cm, the low melting point component generally does not melt when the temperature of the concavo-convex roll 15 is set below the melting point of the low melting point component. If the linear pressure exceeds 100 kg / cm,
There is a risk of puncturing the spot fusion area. In addition, the total area of the convex portions of the concavo-convex roll 15 is 3 to 40 with respect to the total area of the roll.
% Is preferred. If the total area of the convex portions is less than 3%, the proportion of the spot-fused areas formed is too small, and it tends to be difficult to impart sufficient strength and shape retention to the resulting nonwoven fabric. On the other hand, if the total area of the convex portions exceeds 40%, the proportion of the spot fusion bonded areas becomes too large, and the bulkiness and stretchability of the resulting nonwoven fabric tend to be reduced.
【００１５】以上は、凹凸ロール１５と平滑ロール１６
とを使用し、熱と圧力を与えて、この作用により点融着
区域を形成させる方法を説明したが、凹凸ロール１５と
平滑ロール１６とを使用し、超音波の作用により、主と
して熱のみを与えて点融着区域を形成することも可能で
ある。The above is the uneven roll 15 and the smooth roll 16
Although the method of forming a point fusion zone by this action by applying heat and pressure by using and is used, the uneven roll 15 and the smooth roll 16 are used, and only the heat is mainly applied by the action of ultrasonic waves. It is also possible to provide to form spot fusion zones.
【００１６】以上のようにして、長繊維ウェブ１４に点
融着区域を設ける。この点融着区域においては、長繊維
ａ及びｂの低融点成分の溶融固化によって、長繊維ａ
間、長繊維ｂ間及び長繊維ａとｂ間とが融着している。
そして、長繊維ウェブ１４に一定の強力及び形態保持性
が与えられるのである。本発明においては、点融着区域
を設けると同時に、又は点融着区域を設けた後に、長繊
維ａ及びｂに捲縮を発現させることが必要である。即
ち、長繊維ウェブ１４に一定の形態を与えた後に、長繊
維ａ及びｂに捲縮を発現させて、長繊維ウェブ１８全体
を収縮させるのである。そうすると、得られる長繊維不
織布２０は、少なくとも収縮前の形態に伸長させること
ができ、十分な伸縮性を長繊維不織布２０に与えること
ができるのである。長繊維ａ及びｂに捲縮を発現させて
収縮させてしまった後に、点融着区域を設けると、収縮
後の形態に固定されてしまう傾向が強く、得られる不織
布に十分な伸縮性を与えることができなくなるのであ
る。As described above, the long fiber web 14 is provided with the spot fusion zone. In this point fusion zone, the long fibers a are melted and solidified by the low melting point components of the long fibers a and b.
Space, between the long fibers b, and between the long fibers a and b are fused.
In addition, the long fiber web 14 is given a certain strength and shape retention. In the present invention, it is necessary to develop crimps in the long fibers a and b at the same time as providing the point fusion area or after providing the point fusion area. That is, after the continuous form of the long fiber web 14 is given, the long fibers a and b are crimped to shrink the whole long fiber web 18. Then, the obtained long-fiber non-woven fabric 20 can be stretched at least to the form before contraction, and the long-fiber non-woven fabric 20 can be given sufficient elasticity. If the spot fusion zone is provided after the crimps have been developed on the long fibers a and b and the filaments are shrunk, the long fibers a and b tend to be fixed to the shape after shrinkage, and the resulting nonwoven fabric has sufficient stretchability. You cannot do it.
【００１７】長繊維ａ及びｂに捲縮を発現させるには、
一般的に、熱処理装置１７に導入すればよい。熱処理装
置１７によって、長繊維ａ及びｂに一定の熱が与えられ
ると、低融点成分Ｍ2と高融点成分（Ｍ1又はＭ3）との
熱収縮率の相違に基づいて、長繊維ａ及びｂに捲縮が発
現するのである。一般的に、所定の温度条件の下では、
長繊維ａ及びｂの低融点成分の方が高融点成分よりも、
熱収縮率が大である。従って、長繊維ａ及びｂは、低融
点成分が内側となるような捲縮が発現するのである。ま
た、長繊維ａ及びｂの捲縮発現は、点融着区域以外の区
域において生じる。点融着区域においては、長繊維ａ及
びｂは融着しているため、もはや捲縮は発現しない。捲
縮を発現させるための熱処理装置１７としては、長繊維
ウェブ１８の内部まで均一に熱処理しうるように、熱風
循環型処理機を使用するのが好ましい。即ち、熱風が長
繊維ウェブ１８を貫通するようにして熱処理すれば、長
繊維ウェブ１８の全体（縦横方向及び厚み方向の全て）
に均一に熱が与えられる。熱処理する際の温度は、低融
点成分や高融点成分の種類、熱処理装置の種類、処理速
度、処理時間等を考慮して、任意に決定すればよい。一
般的には、低融点成分の融点よりも30℃以上低い温度
を、熱処理の際に適用するのが好ましい。以上述べたよ
うな方法によって、伸縮性嵩高長繊維不織布が得られる
のである。なお、以上述べた製造方法は、本発明に係る
伸縮性嵩高長繊維不織布の代表的な製造方法である。In order to develop crimp in the long fibers a and b,
Generally, it may be introduced into the heat treatment apparatus 17. When a certain amount of heat is applied to the long fibers a and b by the heat treatment device 17, the long fibers a and the long fibers a and b are heated on the basis of the difference in heat shrinkage between the low melting point component M 2 and the high melting point component (M 1 or M 3 ). The crimp appears in b. Generally, under certain temperature conditions,
The low melting point components of the long fibers a and b are more
The heat shrinkage rate is large. Therefore, the long fibers a and b develop crimps such that the low melting point component is inside. Further, the crimp development of the long fibers a and b occurs in an area other than the spot fusion area. In the point fusion area, the filaments a and b are fused, so that the crimp no longer appears. As the heat treatment device 17 for developing the crimp, it is preferable to use a hot air circulation type treatment machine so that the inside of the long fiber web 18 can be uniformly heat treated. That is, if heat treatment is performed so that hot air penetrates the long fiber web 18, the whole long fiber web 18 (all in the longitudinal and lateral directions and the thickness direction)
The heat is evenly applied to. The temperature for the heat treatment may be arbitrarily determined in consideration of the types of the low melting point component and the high melting point component, the type of the heat treatment apparatus, the processing speed, the processing time, and the like. Generally, it is preferable to apply a temperature lower than the melting point of the low melting point component by 30 ° C. or more during the heat treatment. The stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric can be obtained by the method described above. The above-described manufacturing method is a typical method for manufacturing the stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to the present invention.
【００１８】以上説明した代表的な方法によって得られ
る、本発明に係る伸縮性嵩高長繊維不織布は、長繊維ａ
の捲縮発現による捲縮長繊維Ａと、長繊維ｂの捲縮発現
による捲縮長繊維Ｂとが、均一に混合されてなるもので
ある。従って、長繊維Ａは、高融点成分Ｍ1と低融点成
分Ｍ2とが複合された複合型長繊維Ａであり、長繊維Ｂ
は高融点成分Ｍ3と低融点成分Ｍ2とが複合された複合型
長繊維Ｂである。また、長繊維ａとｂとの複合形態が異
なっている結果、長繊維ＡとＢとは異なった捲縮を有す
ることになる。一方、点融着区域においては、長繊維Ａ
間、長繊維Ｂ間及び長繊維ＡとＢ間とは、長繊維Ａ及び
Ｂの表面に露出している低融点成分Ｍ2によって固着し
ている。The stretchable bulky long fiber non-woven fabric according to the present invention obtained by the representative method described above has a long fiber a.
The crimped filament A by the crimp expression and the crimped filament B by the crimp expression of the filament b are uniformly mixed. Therefore, the long fiber A is a composite long fiber A in which the high melting point component M 1 and the low melting point component M 2 are combined, and the long fiber B
Is a composite long fiber B in which a high melting point component M 3 and a low melting point component M 2 are combined. In addition, as a result of the different composite form of the long fibers a and b, the long fibers A and B have different crimps. On the other hand, in the spot fusion area, the long fibers A
The long fibers B and the long fibers A and B are fixed to each other by the low melting point component M 2 exposed on the surfaces of the long fibers A and B.
【００１９】長繊維ＡとＢとの混合割合は、20〜80重量
部の長繊維ａと80〜20重量部の長繊維ｂとを混合して長
繊維ウェブ１４を形成するのが好ましいところから、同
様に20〜80重量部の長繊維Ａと80〜20重量部の長繊維Ｂ
とが混合されているのが、好ましい。また、長繊維ａの
複合形態が並列型複合形態であり、長繊維ｂが芯鞘型複
合形態であることが好ましいところから、同様に長繊維
Ａの複合形態が並列型複合形態であり、長繊維Ｂの複合
形態が芯鞘型複合形態であるのが、好ましい。点融着区
域の圧着面積率は、一般的に、4〜50％の範囲内で決定
される。特に好ましくは、6〜45％程度がよく、最も好
ましくは8〜40％程度がよい。圧着面積率が4％未満にな
ると、長繊維不織布の強力及び形態保持性が低下する傾
向が生じる。逆に、圧着面積率が50％を超えると、嵩高
性や柔軟性等が低下する傾向が生じる。なお、圧着面積
率とは、以下の如き測定方法で測定されるものである。
即ち、長繊維不織布の小片を用い、走査型電子顕微鏡で
拡大撮影し、最小繰返単位の面積に対して、点圧着区域
の面積の総和の比率を個々に10回測定したときの平均値
である。また、この圧着面積率が、凹凸ロール１５のロ
ール全面積に対する凸部の総面積の割合よりも大きい理
由は、凹凸ロール１５によって点融着区域を設けると同
時にか、又はその後に、長繊維ａ及びｂに捲縮を発現さ
せて、長繊維ウェブ１８全体を収縮させるためである。The mixing ratio of the long fibers A and B is preferably that 20 to 80 parts by weight of the long fibers a and 80 to 20 parts by weight of the long fibers b are mixed to form the long fiber web 14. Similarly, 20 to 80 parts by weight of long fiber A and 80 to 20 parts by weight of long fiber B
It is preferable that and are mixed. Further, since it is preferable that the composite form of the long fiber a is the parallel composite form and the long fiber b is the core-sheath composite form, the composite form of the long fiber A is also the parallel composite form. The fiber B composite form is preferably a core-sheath composite form. The crimping area ratio of the spot fusion zone is generally determined within the range of 4 to 50%. Particularly preferably, it is about 6 to 45%, most preferably about 8 to 40%. If the pressure-bonded area ratio is less than 4%, the strength and shape retention of the long-fiber nonwoven fabric tend to decrease. On the other hand, if the pressure-bonded area ratio exceeds 50%, the bulkiness and flexibility tend to decrease. The pressure-bonded area ratio is measured by the following measuring method.
That is, using a small piece of long fiber non-woven fabric, magnified and photographed with a scanning electron microscope, with respect to the area of the minimum repeating unit, the average value when the ratio of the total area of the point pressure bonding area is measured 10 times individually. is there. Further, the reason why this pressure-bonding area ratio is larger than the ratio of the total area of the convex portions to the total area of the rolls of the concavo-convex roll 15 is that the long-fiber a is formed at the same time when the spot fusion area is provided by the concavo-convex roll 15. This is because the crimps are developed in b and b to shrink the whole long fiber web 18.
【００２０】本発明に係る伸縮性嵩高長繊維不織布は、
以下の如き物性値を持っていることが好ましい。即ち、
30％伸長時の伸長回復率は縦横共に20％以上であること
が好ましい。ここで、30％伸長時の伸長回復率とは、以
下の測定方法によって求められるものである。即ち、東
洋ボールドウイン社製テンシロンUTM-4-1-100を用い、J
IS L-1096Aに記載のストリップ法にしたがい、試料幅5c
m，試料長10cmの試料片に引張速度10cm／分で引張試験
を実施し、伸度が30％時点の強力−伸度曲線を描き（図
７のＥ線）、その後試料片から引張を解除して試料片の
強力−伸度曲線を描いた（図７のＲ線）。そして、図７
に示す点線部の面積（Ｘ）と斜線部の面積（Ｙ）とを測
定し、次式によって求めたものである。即ち、30％伸長
時の伸長回復率（％）＝100Ｙ／（Ｘ＋Ｙ）である。ま
た、不織布の縦とは、不織布製造時における機械の配列
方向を言い、不織布の横とは、この縦方向と直交する方
向を言う。不織布の縦又は横のいずれか一方でも、この
30％伸長時の伸長回復率が20％未満であると、十分な伸
縮性を得ることができない傾向が生じる。The stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to the present invention comprises:
It is preferable to have the following physical property values. That is,
The elongation recovery rate at 30% elongation is preferably 20% or more in both length and width. Here, the elongation recovery rate at 30% elongation is determined by the following measuring method. That is, using Toyo Baldwin Tensilon UTM-4-1-100, J
Specimen width 5c according to the strip method described in IS L-1096A
A tensile test was performed on a sample piece with m and a sample length of 10 cm at a tensile speed of 10 cm / min, and a strength-elongation curve was drawn at an elongation of 30% (E line in Fig. 7), after which the tensile force was released from the sample piece. Then, the strength-elongation curve of the sample piece was drawn (R line in FIG. 7). And FIG.
The area (X) of the dotted line part and the area (Y) of the shaded part shown in are measured and obtained by the following equation. That is, the elongation recovery rate (%) at 30% elongation = 100Y / (X + Y). Further, the length of the nonwoven fabric refers to the arrangement direction of the machines at the time of manufacturing the nonwoven fabric, and the width of the nonwoven fabric refers to the direction orthogonal to the lengthwise direction. This can be done either vertically or horizontally on the non-woven fabric.
If the elongation recovery rate at 30% elongation is less than 20%, it tends to be impossible to obtain sufficient stretchability.
【００２１】また、本発明に係る伸縮性嵩高長繊維不織
布は、圧縮剛軟度が80ｇ以下であるのが好ましい。圧縮
剛軟度は、不織布の柔軟性を表わすものであり、圧縮剛
軟度の値が小さいほど柔軟性に富むものとなる。ここ
で、圧縮剛軟度は以下の方法で測定されるものである。
即ち、不織布の機械方向（不織布の縦）に50mmの試料幅
を取り、この方向と直交する方向に100mmの試料長を取
った試料片を５個準備して、個々の試料片をその試料長
方向に曲げて円筒状とし、その両端部を接合して試料を
作成した後、東洋ボールドウイン社製テンシロンUTM-4-
1-100を用い、50mm／分の圧縮速度で試料を試料幅方向
に圧縮し、その最大荷重時の応力を測定し、その平均値
を圧縮剛軟度とした。不織布の圧縮剛軟度が80ｇを超え
ると、不織布の柔軟性が低下し、粗硬感が現われる傾向
が生じる。圧縮剛軟度は、特に50ｇ以下とするのが好ま
しく、更に30ｇ以下とするのが最も好ましい。The stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to the present invention preferably has a compression stiffness of 80 g or less. The compression bending softness represents the flexibility of the nonwoven fabric, and the smaller the value of the compression bending softness, the more the flexibility. Here, the compression bending resistance is measured by the following method.
That is, a sample width of 50 mm is taken in the machine direction of the non-woven fabric (longitudinal direction of the non-woven fabric), and five sample pieces with a sample length of 100 mm are provided in the direction orthogonal to this direction. After bending to a cylindrical shape and joining both ends, a sample was prepared, and then Tensilon UTM-4- manufactured by Toyo Baldwin Co., Ltd.
Using 1-100, the sample was compressed in the width direction of the sample at a compression rate of 50 mm / min, the stress at the maximum load was measured, and the average value was taken as the compression stiffness. When the compression stiffness of the non-woven fabric exceeds 80 g, the flexibility of the non-woven fabric is lowered, and a feeling of coarseness and hardness tends to appear. The compression stiffness is preferably 50 g or less, and most preferably 30 g or less.
【００２２】また、本発明に係る伸縮性嵩高長繊維不織
布は、見掛け密度は0.1ｇ／cm3以下であるのが好まし
い。見掛け密度は、不織布の嵩高性を表わすものであ
り、その値が小さいほど嵩高性に富むものとなる。ここ
で、見掛け密度は以下の方法で測定されるものである。
即ち、試料幅10cm，試料長10cmの試料片を５個準備し、
各試料片ごとに目付（ｇ／ｍ2）を測定した後、大栄科
学精機製作所製厚み測定器を用いて、試料片に4.5ｇ／c
m2の荷重を印加し、10秒放置した後の厚み（ｔ）を測定
し、次式により見掛け密度を算出し、その平均値を不織
布の見掛け密度とした。見掛け密度（ｇ／cm3）＝［目
付（ｇ／ｍ2）／1000ｔ（mm）］である。見掛け密度が
0.1ｇ／cm3を超えると、十分な嵩高性を得ることができ
ない傾向が生じる。The stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to the present invention preferably has an apparent density of 0.1 g / cm 3 or less. The apparent density represents the bulkiness of the nonwoven fabric, and the smaller the value, the higher the bulkiness. Here, the apparent density is measured by the following method.
That is, prepare five sample pieces with a sample width of 10 cm and a sample length of 10 cm,
After measuring the basis weight (g / m 2 ) for each sample piece, use a thickness measuring instrument manufactured by Daiei Kagaku Seiki Co., Ltd. to measure 4.5 g / c for each sample piece.
The load (m 2 ) was applied, the thickness (t) after standing for 10 seconds was measured, the apparent density was calculated by the following formula, and the average value was used as the apparent density of the nonwoven fabric. Apparent density (g / cm 3 ) = [Basis weight (g / m 2 ) / 1000 t (mm)]. Apparent density
If it exceeds 0.1 g / cm 3 , there is a tendency that sufficient bulkiness cannot be obtained.
【００２３】本発明に使用する長繊維ａ又はＡ、及び長
繊維ｂ又はＢの単繊維繊度は、任意に決定しうる事項で
あるが、一般的には6デニール以下が好ましい。単繊維
繊度が6デニールを超えると、得られる長繊維不織布の
柔軟性が低下する傾向が生じる。また、長繊維ａ又は
Ａ、及び長繊維ｂ又はＢの単繊維繊度は、異なった繊度
のものを採用するのが、好ましい。異なった繊度のもの
を使用した方が、長繊維の捲縮同士が干渉しにくいた
め、得られる長繊維不織布の嵩高性が向上する傾向が生
じる。また、各長繊維には、一般の繊維に使用されてい
る、艶消し剤、耐光剤、耐熱剤、顔料、長繊維製造時に
機能する熱可塑性樹脂の結晶化促進剤等の各種薬剤を添
加してもよい。また、得られる長繊維不織布の目付も任
意に決定しうる事項であるが、一般的には150ｇ／ｍ2程
度以下がよいが、特別に厚物を所望する際には500ｇ／
ｍ2程度であってもよい。The single fiber fineness of the long fibers a or A and the long fibers b or B used in the present invention is a matter which can be arbitrarily determined, but generally 6 denier or less is preferable. When the single fiber fineness exceeds 6 denier, the flexibility of the resulting long-fiber nonwoven fabric tends to decrease. In addition, it is preferable that the single fiber fineness of the long fiber a or A and the single fiber fineness of the long fiber b or B be different. When different finenesses are used, the crimps of the long fibers are less likely to interfere with each other, which tends to improve the bulkiness of the obtained long fiber nonwoven fabric. In addition, various chemicals such as matting agents, light-proofing agents, heat-resistant agents, pigments, and crystallization accelerators for thermoplastic resins that function during the production of long fibers, which are used for ordinary fibers, are added to each long fiber. May be. The basis weight of the resulting long-fiber non-woven fabric is also an item that can be arbitrarily determined, but in general, it is preferably about 150 g / m 2 or less, but 500 g / m 2 when a particularly thick product is desired.
It may be about m 2 .
【００２４】[0024]
【実施例】次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説
明する。なお、実施例中における各種特性の測定及び評
価は、前に記載したものはその方法で、前に記載してい
ないものは次の方法により測定及び評価した。 (1)メルトフローレート値：ASTM D1238(L)に記載の方法
により測定した。 (2)メルトインデックス値：ASTM D1238(E)に記載の方法
により測定した。 (3)長繊維不織布の引張強力：東洋ボールドウイン社製
テンシロンUTM-4-1-100を用い、JIS L-1096に記載のス
トリップ法にしたがい、試料幅5cm，試料長10cmの試料
片を10個準備し、引張速度10cm／分の条件で最大引張強
力を個々に測定し、その平均値を100ｇ／ｍ2の目付に換
算した値である。 (4)長繊維不織布の伸度：(3)の方法で測定した最大引張
強力時の伸度である。 (5)長繊維不織布の耐摩耗性：JIS L-1084 A-1法の学振
型耐摩耗試験機を用い、同法の45R法に準拠して、試験
片の表面を摩擦した。試験片の大きさは、14cm×5cmの
大きさで、長繊維不織布の縦、横各々5枚ずつ用いた。
一方、45Rの摩擦子として、JIS L-0803に規定された染
色堅牢度用白布綿布3号を用いた。そして、200ｇｆの荷
重で試験片上を毎分30回往復の速度で100回摩擦し、外
観変化を観察し、次のように評価した。 外観変化が全くない ５級 長繊維不織布表面の繊維が極少し乱れている ４級 長繊維不織布表面の繊維がやや乱れているが問題ない ３級 長繊維不織布表面の繊維がやや毛玉状になりかけている ２級 長繊維不織布表面の繊維が毛玉状になっている １級EXAMPLES Next, the present invention will be specifically described based on Examples. In addition, regarding the measurement and evaluation of various characteristics in the examples, those described before were measured by the method, and those not described before were measured and evaluated by the following method. (1) Melt flow rate value: Measured by the method described in ASTM D1238 (L). (2) Melt index value: Measured by the method described in ASTM D1238 (E). (3) Tensile strength of long-fiber non-woven fabric: Tensilon UTM-4-1-100 manufactured by Toyo Baldwin Co., Ltd. was used, and 10 pieces of a sample with a sample width of 5 cm and a sample length of 10 cm were used according to the strip method described in JIS L-1096. The maximum tensile strength was individually measured under the condition that the tensile speed was 10 cm / min, and the average value was converted into a basis weight of 100 g / m 2 . (4) Elongation of long-fiber nonwoven fabric: Elongation at maximum tensile strength measured by the method of (3). (5) Abrasion resistance of long-fiber non-woven fabric: The surface of the test piece was rubbed by using a Gakushin type abrasion resistance tester of JIS L-1084 A-1 in accordance with the 45R method of the same method. The test piece had a size of 14 cm × 5 cm, and five long-fiber nonwoven fabrics were used each in length and width.
On the other hand, as a 45R friction element, white cloth cotton cloth No. 3 for dyeing fastness specified in JIS L-0803 was used. Then, the test piece was rubbed 100 times at a reciprocating speed of 30 times per minute with a load of 200 gf, and the appearance change was observed and evaluated as follows. There is no change in appearance. The fibers on the surface of the 5th class long fiber non-woven fabric are slightly disturbed. The fibers on the 4th class long fiber non-woven fabric surface are slightly disturbed, but there is no problem. The fibers on the 3rd class long fiber non-woven fabric surface become slightly fluffy. There are 2nd class filaments The fibers on the surface of the non-woven fabric are pill-like 1st class
【００２５】実施例１ 低融点成分Ｍ2として、融点138℃、メルトフローレート
値50ｇ／10分、Ｑ値（重量平均分子量／数平均分子量）
4.0であり、エチレンが4重量％ランダム共重合されたポ
リプロピレン系共重合体よりなる熱可塑性樹脂を準備し
た。一方、高融点成分（Ｍ1及びＭ3）として、融点162
℃、メルトフローレート値70ｇ／10分、Ｑ値4.0である
ポリプロピレン系重合体よりなる熱可塑性樹脂を準備し
た。そして、図５に示すような紡糸装置を用いて、低融
点成分をエクストルーダー型押出機に、高融点成分を別
個のエクストルーダー型押出機に投入し、溶融及び計量
を行なう。この後、図６に示すような溶融複合紡糸装置
を3個用いて、低融点成分と高融点成分とを別個に、導
入路に導入する。溶融複合紡糸装置は、紡糸孔径0.5m
m、孔数72の並列型複合紡糸孔と、紡糸孔径0.5mm、孔数
72の偏心芯鞘型複合紡糸孔とを備えており、且つ並列型
複合紡糸孔と偏心芯鞘型複合紡糸孔とに分配する熱可塑
性樹脂の割合を1：1にする中間板を備えている。そし
て、紡糸孔の単孔吐出量を各々1.25ｇ／分にすると共
に、低融点成分と高融点成分との重量割合が1：1になる
ようにして、220℃の紡糸温度で溶融複合紡糸を行なっ
た。紡糸した長繊維を、12個のエアーサッカーで牽引し
て引き取りながら、延伸して並列複合型長繊維ａ及び偏
心芯鞘複合型長繊維ｂを得た。このあと、移動する捕集
コンベア上に長繊維ａ及びｂを堆積させ、長繊維ウェブ
を得た。この際、長繊維ウェブは、全体の横断面が円形
で、複合形態が並列型の潜在捲縮性複合型長繊維ａと、
複合形態が偏心芯鞘型の潜在捲縮性複合型長繊維ｂと
が、等量の割合で均一に混合されてなるものであった。Example 1 As the low melting point component M 2 , a melting point of 138 ° C., a melt flow rate value of 50 g / 10 minutes, and a Q value (weight average molecular weight / number average molecular weight)
A thermoplastic resin was prepared, which was 4.0 and had a polypropylene copolymer in which 4% by weight of ethylene was randomly copolymerized. On the other hand, as the high melting point components (M 1 and M 3 ), the melting point 162
A thermoplastic resin composed of a polypropylene-based polymer having a melt flow rate value of 70 g / 10 minutes and a Q value of 4.0 was prepared. Then, using a spinning device as shown in FIG. 5, the low melting point component is charged into an extruder type extruder and the high melting point component is charged into a separate extruder type extruder, and melting and weighing are performed. After that, the low melting point component and the high melting point component are separately introduced into the introduction path by using three melt composite spinning devices as shown in FIG. The melt composite spinning device has a spinning hole diameter of 0.5 m.
m, 72 parallel compound spinning holes, and spinning hole diameter 0.5 mm, number of holes
Equipped with 72 eccentric core-sheath type composite spinning holes, and with an intermediate plate which makes the ratio of the thermoplastic resin distributed to the parallel type composite spinning holes and the eccentric core-sheath type composite spinning holes 1: 1 .. Then, the single-hole discharge rate of the spinning holes is set to 1.25 g / min, respectively, and the weight ratio of the low-melting point component and the high-melting point component is set to 1: 1, and the melt composite spinning is performed at a spinning temperature of 220 ° C. I did. The spun filaments were drawn and pulled by 12 air suckers, and stretched to obtain parallel composite filaments a and eccentric core-sheath composite filaments b. Then, the long fibers a and b were deposited on the moving collection conveyor to obtain a long fiber web. At this time, the long fiber web has a circular cross section as a whole, and the composite form is a parallel type latent crimpable composite long fiber a,
The composite form was an eccentric core-sheath type latently crimpable composite long filament b uniformly mixed at an equal ratio.
【００２６】得られた長繊維ウェブを、ロール全表面積
に対して、凸部の総面積の割合が6％である凹凸ロール
と、平滑ロールとよりなるエンボス装置に導入した。凹
凸ロールの温度は125℃であり、凹凸ロールと平滑ロー
ル間の線圧は30kg／cmであった。このエンボス装置に長
繊維ウェブを導入することにより、凹凸ロールの凸部に
対応する区域において、長繊維ａ間、長繊維ｂ間及び長
繊維ａとｂ間が、低融点成分によって融着した点融着区
域が形成された。また同時に、凹凸ロールの熱が長繊維
ウェブ１４の全体に与えられ、長繊維ａ及びｂに捲縮が
発現した。このようにして得られた長繊維不織布中の並
列複合型捲縮長繊維Ａは、28個／25mmの捲縮数を有する
ものであり、偏心芯鞘複合型捲縮長繊維Ｂは、25個／25
mmの捲縮数を有するものであった。また、この長繊維不
織布の各種物性は、下記のとおりであった。 記 長繊維不織布の目付 44ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 10.35kg 長繊維不織布の伸度 65％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 28％（縦） 31％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.044ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 21ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ４級The obtained long fiber web was introduced into an embossing device consisting of a smooth roll and a concavo-convex roll in which the ratio of the total area of the convex portions to the total surface area of the roll was 6%. The temperature of the uneven roll was 125 ° C., and the linear pressure between the uneven roll and the smooth roll was 30 kg / cm. By introducing the long fiber web into the embossing device, the long fibers a, the long fibers b, and the long fibers a and b are fused by the low melting point component in the area corresponding to the convex portion of the concavo-convex roll. A fused area was formed. At the same time, the heat of the concavo-convex roll was applied to the entire long fiber web 14, and crimps were developed in the long fibers a and b. The parallel composite crimped filaments A in the long-fiber nonwoven fabric thus obtained have a crimp number of 28/25 mm, and the eccentric core-sheath composite crimped filament B has 25 crimps. /twenty five
It had a crimp number of mm. The various physical properties of this long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note Unit weight of long-fiber non-woven fabric 44 g / m 2 Strength of long-fiber non-woven fabric 10.35 kg Elongation of long-fiber non-woven fabric 65% Extension recovery rate of long-fiber non-woven fabric 28% (longitudinal) 31% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.044 g / cm 3 Compressive stiffness of long-fiber non-woven fabric 21 g Wear resistance of long-fiber non-woven fabric Class 4
【００２７】実施例２ 実施例１で得られた長繊維不織布を、更に熱風循環型の
熱処理機に導入して、弛緩状態で熱処理を行なった。熱
処理の条件は、熱風の温度が135℃で、処理時間を1分と
した。このようにして得られた長繊維不織布中の並列複
合型捲縮長繊維Ａは、40個／25mmの捲縮数を有するもの
であり、偏心芯鞘複合型捲縮長繊維Ｂは、38個／25mmの
捲縮数を有するものであった。また、この長繊維不織布
の各種物性は、下記のとおりであった。 記 長繊維不織布の目付 50ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 6.15kg 長繊維不織布の伸度 70％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 48％（縦） 49％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.035ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 10ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ４級Example 2 The long-fiber nonwoven fabric obtained in Example 1 was further introduced into a hot-air circulation type heat treatment machine and heat-treated in a relaxed state. The heat treatment conditions were a hot air temperature of 135 ° C. and a treatment time of 1 minute. The parallel composite crimped filament A in the filament non-woven fabric thus obtained has a crimp number of 40/25 mm, and the eccentric core-sheath composite crimped filament B has 38 crimps. It had a crimp number of / 25 mm. The various physical properties of this long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note The weight of long-fiber non-woven fabric 50 g / m 2 The strength of long-fiber non-woven fabric 6.15 kg The elongation of long-fiber non-woven fabric 70% The elongation recovery rate of long-fiber non-woven fabric 48% (longitudinal) 49% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.035 g / cm 3 Compressive stiffness of long-fiber non-woven fabric 10 g Wear resistance of long-fiber non-woven fabric Class 4
【００２８】実施例３ 低融点成分Ｍ2として、融点132℃、密度0.96ｇ／cm3の
高密度ポリエチレンよりなる熱可塑性樹脂を準備した。
一方、高融点成分（Ｍ1及びＭ3）として、融点258℃、
等量のテトラクロルエタンとフェノールの混合溶媒（20
℃）に溶解したときの相対粘度が1.38のポリエチレンテ
レフタレートよりなる熱可塑性樹脂を準備した。そし
て、従来公知の紡糸装置を用いて、低融点成分をエクス
トルーダー型押出機に、高融点成分を別個のエクストル
ーダー型押出機に投入し、溶融及び計量を行なう。この
後、図６に示すような溶融複合紡糸装置を用いて、低融
点成分と高融点成分とを別個に、導入路に導入する。溶
融複合紡糸装置は、紡糸孔径0.5mm、孔数108の並列型複
合紡糸孔と、紡糸孔径0.5mm、孔数108の偏心芯鞘型複合
紡糸孔を備えている。そして、紡糸孔の単孔吐出量を各
々0.40ｇ／分にすると共に、低融点成分と高融点成分と
の重量割合が1：1になるようにして、285℃の紡糸温度
で溶融複合紡糸を行ない、紡糸速度400ｍ／分の速度で
引き取って、並列複合型長繊維と偏心芯鞘複合型長繊維
とが混繊された未延伸糸条を得た。この未延伸糸条を、
以下の如き方法で熱延伸した。即ち、一段熱ローラー延
伸機を用い、延伸速度1200ｍ／分、第一ローラー温度65
℃、第二ローラー温度85℃、延伸倍率3.0の条件で熱延
伸を行なった。このようにして得られた延伸糸条を、エ
アーサッカーで牽引して引き取り、移動する捕集コンベ
ア上に衝突させて開繊させながら、並列複合型長繊維ａ
及び偏心芯鞘複合型長繊維ｂを均一に混合させて堆積し
た。この際、長繊維ａ及びｂの単繊維繊度は3デニール
であった。また、長繊維ウェブ中における、長繊維ａの
捲縮数は2個／25mmであり、長繊維ｂには捲縮は生じて
いなかった。Example 3 As the low melting point component M 2 , a thermoplastic resin made of high density polyethylene having a melting point of 132 ° C. and a density of 0.96 g / cm 3 was prepared.
On the other hand, as the high melting point components (M 1 and M 3 ), a melting point of 258 ° C.,
Mixed solvent of equal amount of tetrachloroethane and phenol (20
A thermoplastic resin made of polyethylene terephthalate having a relative viscosity of 1.38 when dissolved in (° C.) Was prepared. Then, using a conventionally known spinning device, the low melting point component is charged into an extruder type extruder, and the high melting point component is charged into a separate extruder type extruder, and melting and weighing are performed. After that, the low melting point component and the high melting point component are separately introduced into the introduction path by using a melt composite spinning device as shown in FIG. The melt-composite spinning device includes a parallel type composite spinning hole having a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of holes of 108, and an eccentric core-sheath type composite spinning hole having a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of holes of 108. Then, the single-hole discharge rate of the spinning holes is set to 0.40 g / min, respectively, and the weight ratio of the low-melting point component and the high-melting point component is set to 1: 1, and the melt composite spinning is performed at the spinning temperature of 285 ° C. The spinning was performed at a spinning speed of 400 m / min to obtain an unstretched yarn in which the parallel composite long fibers and the eccentric core-sheath composite long fibers were mixed. This unstretched yarn,
Heat drawing was performed by the following method. That is, using a one-stage hot roller drawing machine, a drawing speed of 1200 m / min and a first roller temperature of 65
C., the second roller temperature was 85.degree. C., and the draw ratio was 3.0. The thus-obtained drawn yarn is pulled by an air sucker to be taken out, and is collided on a moving collecting conveyor to open the fiber, while the parallel composite long fiber a
The eccentric core-sheath composite type long fibers b were uniformly mixed and deposited. At this time, the single fiber fineness of the long fibers a and b was 3 denier. Further, the number of crimps of the long fiber a in the long fiber web was 2 pieces / 25 mm, and the crimp did not occur in the long fiber b.
【００２９】得られた長繊維ウェブを、凹凸ロールの温
度を120℃に変更した他は、実施例１と同一のエンボス
装置に導入して点融着区域を設けた。その後、点融着区
域が設けられた長繊維ウェブを、熱風の温度を120℃に
変更する他は、実施例２と同一の熱処理機に導入して、
熱処理を行なった。このようにして得られた長繊維不織
布中の並列複合型捲縮長繊維Ａは、71個／25mmの捲縮数
を有するものであり、偏心芯鞘複合型捲縮長繊維Ｂは、
43個／25mmの捲縮数を有するものであった。また、この
長繊維不織布の各種物性は、下記のとおりであった。 記 長繊維不織布の目付 54ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 9.10kg 長繊維不織布の伸度 65％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 55％（縦） 58％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.030ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 12ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ５級The obtained continuous fiber web was introduced into the same embossing apparatus as in Example 1 except that the temperature of the concavo-convex roll was changed to 120 ° C. to provide the spot fusion zone. Then, the continuous fiber web provided with the spot fusion zone was introduced into the same heat treatment machine as in Example 2 except that the temperature of hot air was changed to 120 ° C.,
Heat treatment was performed. The parallel composite crimped filaments A in the filament nonwoven fabric thus obtained have a crimp number of 71 pieces / 25 mm, and the eccentric core-sheath composite crimped filament B is
It had a crimp number of 43 pieces / 25 mm. The various physical properties of this long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note The weight of long-fiber non-woven fabric 54 g / m 2 The strength of long-fiber non-woven fabric 9.10 kg The elongation of long-fiber non-woven fabric 65% The elongation recovery rate of long-fiber non-woven fabric 55% when expanded 55% (longitudinal) 58% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.030 g / cm 3 Long-fiber non-woven fabric compressive stiffness 12 g Long-fiber non-woven fabric abrasion resistance Grade 5
【００３０】実施例４ 低融点成分Ｍ2として、融点132℃、密度0.96ｇ／cm3、
メルトインデックス値20ｇ／10分、Ｑ値2.44の高密度ポ
リエチレンよりなる熱可塑性樹脂を準備した。一方、高
融点成分（Ｍ1及びＭ3）として、融点162℃、メルトフ
ローレート値30ｇ／10分、Ｑ値4.5であるポリプロピレ
ン系重合体よりなる熱可塑性樹脂を準備した。そして、
図５に示すような紡糸装置を用いて、低融点成分をエク
ストルーダー型押出機に、高融点成分を別個のエクスト
ルーダー型押出機に投入し、溶融及び計量を行なう。こ
の後、図６に示すような溶融複合紡糸装置を用いて、低
融点成分と高融点成分とを別個に、導入路に導入する。
溶融複合紡糸装置は、紡糸孔径0.5mm、孔数96の並列型
複合紡糸孔と、紡糸孔径0.5mm、孔数48の偏心芯鞘型複
合紡糸孔を備えており、且つ並列型複合紡糸孔と偏心芯
鞘型複合紡糸孔とに分配する熱可塑性樹脂の割合を2：1
にする中間板を備えている。そして、紡糸孔の単孔吐出
量を各々1.25ｇ／分にすると共に、低融点成分と高融点
成分との重量割合が1：1になるようにして、240℃の紡
糸温度で溶融複合紡糸を行なった。紡糸した長繊維をエ
アーサッカーで牽引して引き取りながら、延伸して並列
複合型長繊維ａ及び偏心芯鞘複合型長繊維ｂを得た。引
き続いて、コロナ放電により強制開繊を行なって、移動
する捕集コンベア上に長繊維ａ及びｂを堆積させ、長繊
維ウェブを得た。この際、長繊維ウェブは、全体の横断
面が円形で、複合形態が並列型で捲縮数が2個／25mmの
潜在捲縮性複合型長繊維ａと、複合形態が偏心芯鞘型の
潜在捲縮性複合型長繊維ｂとが、2：1の割合で均一に混
合されてなるものであった。Example 4 As the low melting point component M 2 , a melting point of 132 ° C., a density of 0.96 g / cm 3 ,
A thermoplastic resin made of high-density polyethylene having a melt index value of 20 g / 10 minutes and a Q value of 2.44 was prepared. On the other hand, as a high melting point component (M 1 and M 3 ), a thermoplastic resin made of a polypropylene polymer having a melting point of 162 ° C., a melt flow rate value of 30 g / 10 minutes and a Q value of 4.5 was prepared. And
Using the spinning apparatus as shown in FIG. 5, the low melting point component is charged into the extruder type extruder, and the high melting point component is charged into the separate extruder type extruder, and melting and weighing are performed. After that, the low melting point component and the high melting point component are separately introduced into the introduction path by using a melt composite spinning device as shown in FIG.
The melt-composite spinning device is equipped with a parallel type composite spinning hole with a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of holes of 96, and an eccentric core-sheath type composite spinning hole with a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of holes of 48, and The ratio of thermoplastic resin distributed to the eccentric core-sheath type composite spinning hole is 2: 1
It has an intermediate plate. Then, the single-hole discharge rate of the spinning holes is set to 1.25 g / min, respectively, and the weight ratio of the low-melting point component and the high-melting point component is set to 1: 1, and the melt composite spinning is performed at a spinning temperature of 240 ° C. I did. The spun long fibers were pulled while being drawn by an air sucker and stretched to obtain a parallel composite long fiber a and an eccentric core-sheath composite long fiber b. Subsequently, forcible opening was performed by corona discharge to deposit the long fibers a and b on the moving collection conveyor to obtain a long fiber web. At this time, the long fiber web has a circular cross section as a whole, a composite form is a parallel type, and a latent crimpable composite type long fiber a having a crimp number of 2 pieces / 25 mm, and a composite form is an eccentric sheath type. The latent crimpable composite filament b was uniformly mixed at a ratio of 2: 1.
【００３１】得られた長繊維ウェブを、ロール全表面積
に対して、凸部の総面積の割合が4％である凹凸ロール
と、平滑ロールとよりなるエンボス装置に導入した。凹
凸ロールの温度は120℃であり、凹凸ロールと平滑ロー
ル間の線圧は30kg／cmであった。このエンボス装置に長
繊維ウェブを導入することにより、凹凸ロールの凸部に
対応する区域において、長繊維ａ間、長繊維ｂ間及び長
繊維ａとｂ間が、低融点成分によって融着した点融着区
域が形成された。その後、実施例３と同一の方法で熱処
理機に導入して、長繊維ａ及びｂに捲縮を発現させた。
このようにして得られた長繊維不織布中の並列複合型捲
縮長繊維Ａは、42個／25mmの捲縮数を有するものであ
り、偏心芯鞘複合型捲縮長繊維Ｂは、35個／25mmの捲縮
数を有するものであった。また、この長繊維不織布の各
種物性は、下記のとおりであった。 記 長繊維不織布の目付 56ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 8.30kg 長繊維不織布の伸度 75％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 45％（縦） 47％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.036ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 8ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ４級The obtained long fiber web was introduced into an embossing device comprising a concavo-convex roll having a total area of the convex portions of 4% with respect to the total surface area of the roll and a smooth roll. The temperature of the uneven roll was 120 ° C., and the linear pressure between the uneven roll and the smooth roll was 30 kg / cm. By introducing the long fiber web into the embossing device, the long fibers a, the long fibers b, and the long fibers a and b are fused by the low melting point component in the area corresponding to the convex portion of the concavo-convex roll. A fused area was formed. Then, the filaments were introduced into a heat treatment machine in the same manner as in Example 3 to develop crimps in the long fibers a and b.
The parallel composite crimped filaments A in the long-fiber nonwoven fabric thus obtained have a crimp number of 42/25 mm, and the eccentric core-sheath composite crimped filament B has 35 crimps. It had a crimp number of / 25 mm. The various physical properties of this long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note Weight of long-fiber non-woven fabric 56 g / m 2 Strength of long-fiber non-woven fabric 8.30 kg Elongation of long-fiber non-woven fabric 75% Extension recovery rate of long-fiber non-woven fabric 45% (longitudinal) 47% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.036 g / cm 3 Compression stiffness of long-fiber non-woven fabric 8 g Wear resistance of long-fiber non-woven fabric Class 4
【００３２】比較例１ 実施例４で使用した低融点成分と高融点成分を使用し
て、並列型複合溶融紡糸装置を使用して溶融紡糸を行な
った。この並列型複合溶融紡糸装置には、紡糸孔径0.5m
m、孔数144の並列型複合紡糸孔のみが備えられているも
のである。そして、単孔吐出量を1.25ｇ／分とし、低融
点成分と高融点成分との重量割合が1：1になるようにし
て、240℃の紡糸温度で溶融複合紡糸を行なった。その
後、実施例４と同一の方法で長繊維ウェブを得た。この
長繊維ウェブは、並列複合型長繊維のみで構成されたも
のであった。そして、実施例４と同一の方法で点融着区
域を設け、更に同一の方法で熱処理を行ない、不織布を
得た。この不織布中の並列複合型捲縮長繊維は、42個／
25mmの捲縮数を有するものであった。また、この不織布
の各種物性は、下記のとおりであった。 記 不織布の目付 58ｇ／ｍ2 不織布の強力 3.20kg 不織布の伸度 121％ 不織布の30％伸長時の伸長回復率 48％（縦） 51％（横） 不織布の見掛け密度 0.053ｇ／cm3 不織布の圧縮剛軟度 11ｇ 不織布の耐摩耗性 ２級Comparative Example 1 Using the low melting point component and the high melting point component used in Example 4, melt spinning was performed using a parallel type composite melt spinning apparatus. This parallel type composite melt spinning device has a spinning hole diameter of 0.5 m.
Only the parallel type composite spinning holes having m and the number of holes of 144 are provided. Melt composite spinning was performed at a spinning temperature of 240 ° C. with a single hole discharge rate of 1.25 g / min and a weight ratio of the low melting point component and the high melting point component of 1: 1. Then, a continuous fiber web was obtained in the same manner as in Example 4. This long fiber web was composed only of side-by-side composite long fibers. Then, spot fusion zones were provided by the same method as in Example 4, and heat treatment was performed by the same method to obtain a nonwoven fabric. The number of parallel composite crimped filaments in this nonwoven fabric is 42 /
It had a crimp number of 25 mm. The various physical properties of this non-woven fabric were as follows. Note Nonwoven fabric weight 58g / m 2 Nonwoven fabric strength 3.20kg Nonwoven fabric elongation 121% Nonwoven fabric 30% Elongation recovery rate when stretched 48% (length) 51% (width) Nonwoven fabric apparent density 0.053g / cm 3 Compression rigidity 11g Non-woven fabric abrasion resistance Class 2
【００３３】実施例４で得られた長繊維不織布と、比較
例１で得られた不織布とを比較すれば明らかなように、
伸縮性の点では両者共に殆ど相違がないのに対し、見掛
け密度及び不織布の強力の点で比較例１に係る不織布は
劣っている。比較例１に係る不織布の見掛け密度が、実
施例４に係る長繊維不織布の見掛け密度よりも大きい理
由は、つまり前者の不織布の嵩高性が劣る理由は、以下
のとおりである。即ち、比較例１においては並列複合型
長繊維のみの捲縮形態しかないのに対し、実施例４にお
いては並列複合型長繊維ａと偏心芯鞘複合型長繊維ｂと
の二種の捲縮形態が存在するためである。また、不織布
の強力が劣る理由は、以下のとおりであると考えられ
る。即ち、比較例１に係る不織布は、並列複合型長繊維
のみで構成されているのに対し、実施例４に係る長繊維
不織布においては並列複合型長繊維と偏心芯鞘複合型長
繊維とで構成されている。偏心芯鞘複合型長繊維の場合
は、鞘成分が低融点成分となって溶融するので、その周
囲に存在する長繊維はことごとく融着する。これに対
し、並列複合型長繊維の場合は、長繊維の片側に存在す
る成分が低融点成分となって溶融するので、周囲に存在
する長繊維の全てが融着せず、長繊維の片側に存在する
長繊維のみが融着する。従って、偏心芯鞘複合型長繊維
が存在しない場合には、点融着区域における融着の程度
が低いと考えられるのである。As is clear from the comparison between the long fiber non-woven fabric obtained in Example 4 and the non-woven fabric obtained in Comparative Example 1,
Although there is almost no difference in stretchability between the two, the nonwoven fabric of Comparative Example 1 is inferior in terms of apparent density and strength of the nonwoven fabric. The reason why the apparent density of the nonwoven fabric according to Comparative Example 1 is larger than that of the long fiber nonwoven fabric according to Example 4, that is, the reason why the former nonwoven fabric has poor bulkiness is as follows. That is, in Comparative Example 1, there is only the crimped form of only the parallel composite filaments, whereas in Example 4, two kinds of crimps, that is, the parallel composite filaments a and the eccentric core-sheath composite filaments b. This is because there are forms. Further, the reason why the strength of the non-woven fabric is inferior is considered as follows. That is, the nonwoven fabric according to Comparative Example 1 is composed of only the parallel composite long fibers, whereas the nonwoven fabric according to Example 4 is composed of the parallel composite long fibers and the eccentric sheath / sheath composite long fibers. It is configured. In the case of the eccentric core-sheath composite type long fiber, the sheath component becomes a low-melting point component and melts, so that all the long fibers existing around it are fused. On the other hand, in the case of the parallel composite long fibers, the components existing on one side of the long fibers melt as low-melting point components, so that all the long fibers present in the periphery do not fuse, and one side of the long fibers does not adhere to each other. Only the existing long fibers are fused. Therefore, when the eccentric core-sheath composite long fibers are not present, it is considered that the degree of fusion in the spot fusion zone is low.
【００３４】実施例５ Ｙ字型の紡糸孔を144個持つ紡糸口金を備えた、図６に
示す如き溶融複合紡糸装置を3個準備した。紡糸孔のＹ
字型は、上半分と下半分とに画されており、且つ上半分
から低融点成分が、下半分から高融点成分が吐出する紡
糸孔と、上半分から高融点成分が、下半分から低融点成
分が吐出する紡糸孔とが各々同数存在する。そして、低
融点成分Ｍ2及び高融点成分（Ｍ1及びＭ3）として、実
施例１で使用した熱可塑性樹脂を用いて溶融複合紡糸し
た。この際、単孔吐出量を各々1.25ｇ／分とし、低融点
成分と高融点成分の吐出割合を重量比で1：1とし、紡糸
温度を220℃とした。溶融紡糸した後、12個のエアーサ
ッカーで長繊維を牽引して引き取りながら延伸し、図３
に示す如き並列複合型長繊維ａと並列複合型長繊維ｂを
得た。長繊維ａとｂとは、共にその断面が略Ｔ字型であ
るが、低融点成分と高融点成分の存在位置が逆転してい
るものである。その後、コロナ放電によって強制開繊を
行ない、移動する捕集コンベア上に長繊維ａ及びｂを堆
積させ、長繊維ウェブを得た。Example 5 Three melt-composite spinning devices as shown in FIG. 6 having a spinneret having 144 Y-shaped spinning holes were prepared. Y of spinning hole
The character shape is divided into an upper half and a lower half, and a spinning hole from which the low melting point component is discharged from the upper half and the high melting point component is discharged from the lower half, and the high melting point component is discharged from the upper half and the lower half is discharged from the lower half. The same number of spinning holes as the melting point components are discharged exist. Then, the thermoplastic resin used in Example 1 was used as the low melting point component M 2 and the high melting point component (M 1 and M 3 ) to carry out melt composite spinning. At this time, the single hole discharge rate was 1.25 g / min, the discharge ratio of the low melting point component and the high melting point component was 1: 1 by weight, and the spinning temperature was 220 ° C. After melt-spinning, draw and draw while pulling the long fibers with 12 air suckers.
A parallel composite filament a and a parallel composite filament b were obtained as shown in FIG. Both of the long fibers a and b have a substantially T-shaped cross section, but the low-melting point component and the high-melting point component exist in opposite positions. After that, forced opening was performed by corona discharge, and the long fibers a and b were deposited on the moving collection conveyor to obtain a long fiber web.
【００３５】得られた長繊維ウェブに、実施例１と同様
のエンボス装置を使用し、且つ同様の条件で、点融着区
域を設けた。その後、実施例２と同様の条件で熱処理し
て、長繊維不織布を得た。このようにして得られた長繊
維不織布中の並列複合型捲縮長繊維Ａは、41個／25mmの
捲縮数を有するものであり、並列複合型捲縮長繊維Ｂ
は、34個／25mmの捲縮数を有するものであった。また、
この長繊維不織布の各種物性は、下記のとおりであっ
た。 記 長繊維不織布の目付 52ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 6.58kg 長繊維不織布の伸度 72％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 55％（縦） 58％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.023ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 10ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ３級The resulting long fiber web was provided with spot fusion zones using the same embossing equipment as in Example 1 and under the same conditions. Then, it heat-processed on the conditions similar to Example 2, and obtained the long fiber nonwoven fabric. The parallel composite crimped filament A in the continuous filament non-woven fabric thus obtained has a crimp number of 41/25 mm, and the parallel composite crimped filament B is
Had a crimp number of 34/25 mm. Also,
The various physical properties of this long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note Weight of long-fiber non-woven fabric 52 g / m 2 Strength of long-fiber non-woven fabric 6.58 kg Elongation of long-fiber non-woven fabric 72% 30% of long-fiber non-woven fabric Elongation recovery rate at elongation 55% (longitudinal) 58% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.023 g / cm 3 Compression stiffness of long-fiber non-woven fabric 10 g Wear resistance of long-fiber non-woven fabric Class 3
【００３６】実施例６ 低融点成分Ｍ2として、融点132℃、密度0.95ｇ／cm3、
メルトインデックス値20ｇ／10分、Ｑ値2.44の高密度ポ
リエチレンよりなる熱可塑性樹脂を準備した。一方、高
融点成分（Ｍ1及びＭ3）として、融点162℃、メルトフ
ローレート値68ｇ／10分、Ｑ値3.85であるポリプロピレ
ン系重合体よりなる熱可塑性樹脂を準備した。そして、
図５に示すような紡糸装置を用いて、低融点成分をエク
ストルーダー型押出機に、高融点成分を別個のエクスト
ルーダー型押出機に投入し、溶融及び計量を行なう。こ
の後、図６に示すような溶融複合紡糸装置を用いて、低
融点成分と高融点成分とを別個に、導入路に導入する。
溶融複合紡糸装置は、紡糸孔径0.5mm、孔数72の並列型
複合紡糸孔と、紡糸孔径0.5mm、孔数72の偏心芯鞘型複
合紡糸孔を備えており、且つ並列型複合紡糸孔と偏心芯
鞘型複合紡糸孔とに分配する熱可塑性樹脂の割合を1：1
にする中間板を備えている。そして、紡糸孔の単孔吐出
量を各々1.25ｇ／分にすると共に、低融点成分と高融点
成分との重量割合が1：1になるようにして、240℃の紡
糸温度で溶融複合紡糸を行なった。紡糸した長繊維をエ
アーサッカーで牽引して引き取りながら、延伸して並列
複合型長繊維ａ及び偏心芯鞘複合型長繊維ｂを得た。引
き続いて、これらの長繊維を、移動する捕集コンベア上
に堆積させ、長繊維ウェブを得た。この際、長繊維ウェ
ブは、全体の横断面が円形で、複合形態が並列型で捲縮
数が2個／25mmの潜在捲縮性複合型長繊維ａと、複合形
態が偏心芯鞘型の潜在捲縮性複合型長繊維ｂとが、1：1
の割合で均一に混合されてなるものであった。そして、
この長繊維ウェブを、凹凸ロールの温度を120℃とする
他は、実施例１と同様の方法及び条件でエンボス装置に
導入し、点融着区域を設けた。このようにして得られた
長繊維不織布中の並列複合型捲縮長繊維Ａは、18個／25
mmの捲縮数を有するものであり、偏心芯鞘複合型捲縮長
繊維Ｂは、15個／25mmの捲縮数を有するものであった。Example 6 As the low melting point component M 2 , a melting point of 132 ° C., a density of 0.95 g / cm 3 ,
A thermoplastic resin made of high-density polyethylene having a melt index value of 20 g / 10 minutes and a Q value of 2.44 was prepared. On the other hand, as a high melting point component (M 1 and M 3 ), a thermoplastic resin made of a polypropylene polymer having a melting point of 162 ° C., a melt flow rate value of 68 g / 10 minutes and a Q value of 3.85 was prepared. And
Using the spinning apparatus as shown in FIG. 5, the low melting point component is charged into the extruder type extruder, and the high melting point component is charged into the separate extruder type extruder, and melting and weighing are performed. After that, the low melting point component and the high melting point component are separately introduced into the introduction path by using a melt composite spinning device as shown in FIG.
The melt-composite spinning device is equipped with a parallel type composite spinning hole having a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of 72 holes, and an eccentric core-sheath type composite spinning hole having a spinning hole diameter of 0.5 mm and a number of 72 holes, and a parallel type composite spinning hole. The ratio of the thermoplastic resin distributed to the eccentric core-sheath type composite spinning hole is 1: 1
It has an intermediate plate. Then, the single-hole discharge rate of the spinning holes is set to 1.25 g / min, respectively, and the weight ratio of the low-melting point component and the high-melting point component is set to 1: 1, and the melt composite spinning is performed at a spinning temperature of 240 ° C. I did. The spun long fibers were pulled while being drawn by an air sucker and stretched to obtain a parallel composite long fiber a and an eccentric core-sheath composite long fiber b. Subsequently, these long fibers were deposited on a moving collection conveyor to obtain a long fiber web. At this time, the long fiber web has a circular cross section as a whole, a composite form is a parallel type, and a latent crimpable composite type long fiber a having a crimp number of 2 pieces / 25 mm, and a composite form is an eccentric sheath type. The latent crimpable composite filament b is 1: 1
Was uniformly mixed at a ratio of. And
This continuous fiber web was introduced into an embossing device in the same manner and conditions as in Example 1 except that the temperature of the concavo-convex roll was set to 120 ° C., and a spot fusion zone was provided. The parallel composite crimped filament A in the filament nonwoven fabric thus obtained was 18/25
The eccentric core-sheath composite type crimped filament B had a crimp number of 15/25 mm.
【００３７】実施例７ 実施例１で得られた長繊維不織布を用い、熱風の温度を
140℃に変更した他は、実施例２と同一の熱処理機に導
入して、熱処理を行なった。得られた長繊維不織布の各
種物性は、下記のとおりであった。 記 長繊維不織布の目付 64ｇ／ｍ2 長繊維不織布の強力 11.05kg 長繊維不織布の伸度 68％ 長繊維不織布の30％伸長時の伸長回復率 22％（縦） 24％（横） 長繊維不織布の見掛け密度 0.130ｇ／cm3 長繊維不織布の圧縮剛軟度 93ｇ 長繊維不織布の耐摩耗性 ５級Example 7 Using the long-fiber nonwoven fabric obtained in Example 1, the temperature of hot air was changed.
Heat treatment was performed by introducing the same into the same heat treatment machine as in Example 2 except that the temperature was changed to 140 ° C. The various physical properties of the obtained long-fiber nonwoven fabric were as follows. Note Unit weight of long-fiber non-woven fabric 64 g / m 2 Strength of long-fiber non-woven fabric 11.05 kg Elongation of long-fiber non-woven fabric 68% Expansion recovery rate of long-fiber non-woven fabric 22% (longitudinal) 24% (horizontal) long-fiber non-woven fabric Apparent density of 0.130 g / cm 3 Compressive stiffness of long-fiber non-woven fabric 93 g Wear resistance of long-fiber non-woven fabric Grade 5
【００３８】実施例８〜１１ 実施例３で使用したのと同様の低融点成分及び高融点成
分を使用し、並列型複合紡糸孔及び偏心芯鞘型複合紡糸
孔の数を表１に示したように変更した他は、実施例３と
同一条件で長繊維不織布を得た。なお、並列型複合紡糸
孔と偏心芯鞘型複合紡糸孔とに熱可塑性樹脂（低融点成
分及び高融点成分）を分配するための中間板において、
分配割合は並列型複合紡糸孔数及び偏心芯鞘型複合紡糸
孔数によって変更した。以上のようにして得られた長繊
維不織布の各種物性についても、表１に示した。Examples 8 to 11 The same low melting point component and high melting point component as those used in Example 3 were used, and the numbers of parallel type composite spinning holes and eccentric core-sheath type composite spinning holes are shown in Table 1. A long fiber non-woven fabric was obtained under the same conditions as in Example 3 except for the above changes. In the intermediate plate for distributing the thermoplastic resin (low melting point component and high melting point component) into the parallel type composite spinning hole and the eccentric core-sheath type composite spinning hole,
The distribution ratio was changed depending on the number of parallel composite spinning holes and the number of eccentric core-sheath composite spinning holes. Table 1 also shows various physical properties of the long-fiber nonwoven fabric obtained as described above.
【表１】 表１から明らかなように、実施例８〜１１に係る長繊維
不織布は、いずれも良好な伸縮性と嵩高性を有してい
る。また、一般的な傾向として、並列複合型長繊維ａ或
いはＡと偏心芯鞘複合型長繊維ｂ或いはＢとが、同量使
用されている場合が、一番嵩高性に富み、並列複合型長
繊維ａ或いはＡが増加して偏心芯鞘複合型長繊維ｂ或い
はＢが減少すると、強力や耐摩耗性が低下する傾向が生
じ、逆に偏心芯鞘複合型長繊維ｂ或いはＢが増加して並
列複合型長繊維ａ或いはＡが減少すると、強力低下は来
さないものの嵩高性や柔軟性が極端に低下する傾向が生
じる。[Table 1] As is clear from Table 1, the long fiber nonwoven fabrics according to Examples 8 to 11 all have good stretchability and bulkiness. In addition, as a general tendency, when the parallel composite long fibers a or A and the eccentric core-sheath composite long fibers b or B are used in the same amount, the bulkiness is the highest and the parallel composite long fibers are When the fiber a or A increases and the eccentric core-sheath composite type continuous fiber b or B decreases, the strength and abrasion resistance tend to decrease, and conversely, the eccentric core-sheath composite type continuous fiber b or B increases. When the number of the parallel composite continuous fibers a or A is reduced, the bulkiness and flexibility tend to be extremely reduced although the strength is not reduced.
【００３９】[0039]
【作用及び発明の効果】以上説明したように、本発明
は、複合形態の異なる潜在捲縮性複合型長繊維ａと潜在
捲縮性複合型長繊維ｂとを均一に混合してなる長繊維ウ
ェブに、点融着区域を施して、それと同時にか又はその
後、長繊維ａ及びｂを捲縮させて、伸縮性嵩高長繊維不
織布を得るというものである。長繊維ａ及びｂは、複合
形態が異なっているので異なった捲縮が発現する。その
結果、同一の捲縮が発現した場合と異なり、捲縮同士が
干渉して相殺することが少ないので、捲縮後の長繊維不
織布は、嵩高性に優れているという効果を奏する。ま
た、このようにして得られた長繊維不織布は、長繊維に
捲縮が発現していると共に、点融着区域以外の区域にお
いては長繊維が融着固定されていない。従って、点融着
区域以外の区域における長繊維が自由に伸縮し、長繊維
不織布は良好な伸縮性を示すという効果を奏する。依っ
て、本発明に係る長繊維不織布は、衣料用、産業資材
用、土木建築用、農芸園芸資材用、生活関連資材用、医
療衛生材用等の種々の用途に好適に使用しうるものであ
る。As described above, according to the present invention, the long fibers obtained by uniformly mixing the latently crimpable composite long fibers a and the latently crimpable composite long fibers b having different composite forms. The web is subjected to a point fusion zone and, simultaneously with or after that, the long fibers a and b are crimped to obtain a stretchable bulky long fiber nonwoven fabric. Since the long fibers a and b have different composite forms, different crimps are developed. As a result, unlike the case where the same crimp is developed, the crimps are less likely to interfere with each other and cancel each other. Therefore, the long-fiber nonwoven fabric after crimping has an effect of being excellent in bulkiness. Further, in the long-fiber nonwoven fabric thus obtained, crimp is developed in the long fibers, and the long fibers are not fusion-fixed in the area other than the spot-fusion area. Therefore, the long fibers in the area other than the spot fusion area freely expand and contract, and the long fiber non-woven fabric exhibits good elasticity. Therefore, the long-fiber non-woven fabric according to the present invention is suitable for various applications such as clothing, industrial materials, civil engineering and construction, agricultural and horticultural materials, life-related materials, medical hygiene materials, etc. is there.
【図１】潜在捲縮性複合型長繊維ａ及び潜在捲縮性複合
型長繊維ｂの各々の横断面の一例を示した模式図であ
る。FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of a cross section of each of the latently crimpable composite continuous fiber a and the latently crimpable composite continuous fiber b.
【図２】潜在捲縮性複合型長繊維ａ及び潜在捲縮性複合
型長繊維ｂの各々の横断面の一例を示した模式図であ
る。FIG. 2 is a schematic diagram showing an example of a cross section of each of the latently crimpable composite continuous fiber a and the latently crimpable composite continuous fiber b.
【図３】潜在捲縮性複合型長繊維ａ及び潜在捲縮性複合
型長繊維ｂの各々の横断面の一例を示した模式図であ
る。FIG. 3 is a schematic diagram showing an example of a cross section of each of the latently crimpable composite continuous fiber a and the latently crimpable composite continuous fiber b.
【図４】潜在捲縮性複合型長繊維ａ及び潜在捲縮性複合
型長繊維ｂの各々の横断面の一例を示した模式図であ
る。FIG. 4 is a schematic diagram showing an example of a cross section of each of the latently crimpable composite continuous fiber a and the latently crimpable composite continuous fiber b.
【図５】本発明の一例に係る伸縮性嵩高長繊維不織布を
製造する装置を示す概略図である。FIG. 5 is a schematic view showing an apparatus for producing a stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to an example of the present invention.
【図６】潜在捲縮性複合型長繊維ａ及びｂを吐出するの
に使用する溶融複合紡糸装置の一例を示す断面図であ
る。FIG. 6 is a cross-sectional view showing an example of a melt-composite spinning apparatus used for discharging latent crimpable composite filaments a and b.
【図７】30％伸長時の伸長回復率の定義を説明するため
の強力−伸度曲線である。FIG. 7 is a strength-elongation curve for explaining the definition of elongation recovery rate at 30% elongation.
１４ 長繊維ウェブ １７ 熱処理装置 ２０ 伸縮性嵩高長繊維不織布 14 Long fiber web 17 Heat treatment device 20 Stretchable bulky long fiber nonwoven fabric
フロントページの続き (72)発明者 ▲かせ▼谷 敏 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内Continuation of the front page (72) Inventor ▲ Saké ▼ Satoshi Tani 23 Uji Kozakura, Uji City, Kyoto Prefecture Unitika Ltd. Central Research Laboratory
Claims (7)
された複合型長繊維Ａと、高融点成分Ｍ3と低融点成分
Ｍ2とで構成されると共に長繊維Ａとは複合形態の異な
る複合型長繊維Ｂとが均一に混合されてなり、長繊維Ａ
と長繊維Ｂとは、各々異なった捲縮を持っており、長繊
維Ａ及びＢの低融点成分Ｍ2は、長繊維Ａ及びＢの少な
くとも表面に露出するようにして配置されており、長繊
維Ａ及びＢの低融点成分Ｍ2によって、長繊維Ａ間、長
繊維Ｂ間及び長繊維ＡとＢ間が融着している点融着区域
を具備することを特徴とする伸縮性嵩高長繊維不織布。1. A composite long fiber A composed of a high melting point component M 1 and a low melting point component M 2 , a high melting point component M 3 and a low melting point component M 2 and the long fiber A. The long fibers A are obtained by uniformly mixing the composite long fibers B having different composite forms.
And the long fibers B have different crimps, respectively, and the low melting point component M 2 of the long fibers A and B is arranged so as to be exposed on at least the surface of the long fibers A and B. Stretchable bulky length characterized by comprising point fusion zones in which long fibers A, long fibers B, and long fibers A and B are fused by the low melting point component M 2 of the fibers A and B. Fiber non-woven fabric.
以上であり、圧縮剛軟度は80ｇ以下であり、見掛け密度
は0.1ｇ／cm3以下である請求項１記載の伸縮性嵩高長繊
維不織布。2. The elongation recovery rate at 30% elongation is 20% in both length and width.
The stretchable bulky long fiber non-woven fabric according to claim 1, wherein the compression stiffness is 80 g or less and the apparent density is 0.1 g / cm 3 or less.
あり、長繊維Ｂの複合形態が偏心芯鞘型複合形態である
請求項１又は２記載の伸縮性嵩高長繊維不織布。3. The stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to claim 1, wherein the composite form of the long fibers A is a side-by-side composite form and the composite form of the long fibers B is an eccentric core-sheath composite form.
の長繊維Ｂとが均一に混合されてなる請求項１、２又は
３記載の伸縮性嵩高長繊維不織布。4. The stretchable bulky long fiber nonwoven fabric according to claim 1, wherein 20 to 80 parts by weight of the continuous fiber A and 80 to 20 parts by weight of the continuous fiber B are uniformly mixed.
複合紡糸して得られ、低融点成分Ｍ2が少なくともその
表面に露出している潜在捲縮性複合型長繊維ａと、高融
点成分Ｍ3と低融点成分Ｍ2とを溶融複合紡糸して得ら
れ、低融点成分Ｍ2が少なくともその表面に露出してお
り、且つ長繊維ａとは複合形態の異なる潜在捲縮性複合
型長繊維ｂとを均一に混合して長繊維ウェブを得、該長
繊維ウェブに部分的に加熱及び所望により加圧を施し
て、長繊維ａ及びｂの低融点成分Ｍ2を溶融させ、長繊
維ａ間、長繊維ｂ間及び長繊維ａとｂ間とが融着した点
融着区域を設け、該点融着区域を設けると同時に又はそ
の後に、長繊維ウェブ全体を熱処理して、長繊維ａ及び
ｂに捲縮を発現させることを特徴とする伸縮性嵩高長繊
維不織布の製造方法。5. A latent crimpable composite filament a, which is obtained by melt-compositing a high-melting point component M 1 and a low-melting point component M 2 and in which the low-melting point component M 2 is exposed at least on the surface thereof. A latent crimp obtained by melt-compositing a high-melting point component M 3 and a low-melting point component M 2 in which the low-melting point component M 2 is exposed at least on the surface thereof and which has a different composite form from that of the long fiber a. Of the functional composite type long fibers b are uniformly mixed to obtain a long fiber web, and the long fiber web is partially heated and optionally pressed to melt the low melting point component M 2 of the long fibers a and b. The long fiber web is heat-treated at the same time as or after the provision of the point fusion area where the long fibers a, the long fibers b, and the long fibers a and b are fused. A method for producing a stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric, characterized in that the long fibers a and b are crimped.
重量部の低融点成分Ｍ2とを溶融複合紡糸して潜在捲縮
性複合型長繊維ａを得、30〜70重量部の高融点成分Ｍ3
と70〜30重量部の低融点成分Ｍ3とを溶融複合紡糸して
潜在捲縮性複合型長繊維ｂを得、20〜80重量部の長繊維
ａと80〜20重量部の長繊維ｂとを均一に混合させる請求
項５記載の伸縮性嵩高長繊維不織布の製造方法。6. 30 to 70 parts by weight of a high melting point component M 1 and 70 to 30
By melt-compounding with parts by weight of the low-melting point component M 2 to obtain latent crimpable composite long fibers a, 30 to 70 parts by weight of the high-melting point component M 3 are obtained.
And 70 to 30 parts by weight of the low-melting point component M 3 are melt-composite spun to obtain latent crimpable composite filaments b, 20 to 80 parts by weight of filaments a and 80 to 20 parts by weight of filaments b. The method for producing a stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric according to claim 5, wherein and are uniformly mixed.
並列複合形態であり、潜在捲縮性複合型長繊維ｂの複合
形態が偏心芯鞘型複合形態である請求項５又は６記載の
伸縮性嵩高長繊維不織布の製造方法。7. The composite form of the latently crimpable composite long fibers a is a parallel composite form, and the composite form of the latently crimpable composite long fibers b is an eccentric core-sheath composite form. A method for producing the stretchable bulky long fiber non-woven fabric as described.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3308524A JP2741122B2 (en) | 1991-10-28 | 1991-10-28 | Stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3308524A JP2741122B2 (en) | 1991-10-28 | 1991-10-28 | Stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05125645A true JPH05125645A (en) | 1993-05-21 |
| JP2741122B2 JP2741122B2 (en) | 1998-04-15 |
Family
ID=17982071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3308524A Expired - Fee Related JP2741122B2 (en) | 1991-10-28 | 1991-10-28 | Stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2741122B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996017121A1 (en) * | 1994-11-25 | 1996-06-06 | Polymer Processing Research Inst., Ltd. | Nonwoven cloth of drawn long fiber of different kinds of polymers and method of manufacturing the same |
| WO1999006621A1 (en) * | 1997-08-01 | 1999-02-11 | Corovin Gmbh | Method for producing a spunbonded fabric from thermobonded crimped bicomponent fibers |
| WO2008117805A1 (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-02 | Mitsui Chemicals, Inc. | Mixed continuous fiber nonwoven fabric and process for manufacturing the same |
| JP2010535294A (en) * | 2007-08-02 | 2010-11-18 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Mixed fiber and non-woven fabric made therefrom |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007216034A (en) * | 2007-03-16 | 2007-08-30 | Kao Corp | Sheet for absorptive article |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02191716A (en) * | 1989-01-12 | 1990-07-27 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | Conjugate fiber having latent crimpability and imparting method of high crimp to same conjugate fiber |
| JPH02200859A (en) * | 1989-01-23 | 1990-08-09 | Daiwabo Co Ltd | Stretchable nonwoven fabric |
| JPH02300365A (en) * | 1989-05-16 | 1990-12-12 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Heat shrinkable nonwoven sheet rich in developability of bulkiness and production thereof |
-
1991
- 1991-10-28 JP JP3308524A patent/JP2741122B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02191716A (en) * | 1989-01-12 | 1990-07-27 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | Conjugate fiber having latent crimpability and imparting method of high crimp to same conjugate fiber |
| JPH02200859A (en) * | 1989-01-23 | 1990-08-09 | Daiwabo Co Ltd | Stretchable nonwoven fabric |
| JPH02300365A (en) * | 1989-05-16 | 1990-12-12 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Heat shrinkable nonwoven sheet rich in developability of bulkiness and production thereof |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996017121A1 (en) * | 1994-11-25 | 1996-06-06 | Polymer Processing Research Inst., Ltd. | Nonwoven cloth of drawn long fiber of different kinds of polymers and method of manufacturing the same |
| WO1999006621A1 (en) * | 1997-08-01 | 1999-02-11 | Corovin Gmbh | Method for producing a spunbonded fabric from thermobonded crimped bicomponent fibers |
| US6312545B1 (en) | 1997-08-01 | 2001-11-06 | Corovin Gmbh | Method for producing a spunbonded fabric from thermobonded crimped bicomponent fibers |
| US6632313B2 (en) | 1997-08-01 | 2003-10-14 | Corovin Gmbh | Centralized process for the manufacture of a spunbonded fabric of thermobonded curled bicomponent fibers |
| WO2008117805A1 (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-02 | Mitsui Chemicals, Inc. | Mixed continuous fiber nonwoven fabric and process for manufacturing the same |
| JP5450055B2 (en) * | 2007-03-26 | 2014-03-26 | 三井化学株式会社 | Mixed long fiber nonwoven fabric and method for producing the same |
| JP2010535294A (en) * | 2007-08-02 | 2010-11-18 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Mixed fiber and non-woven fabric made therefrom |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2741122B2 (en) | 1998-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3016361B2 (en) | Unidirectional elastic nonwoven fabric and method for producing the same | |
| AU782574B2 (en) | Soft polypropylene melt spun nonwoven fabric | |
| JP3262803B2 (en) | Melt-spun multicomponent thermoplastic continuous filaments, articles formed therefrom, and methods of forming therefor | |
| KR100350175B1 (en) | Heat-sealed composite fiber, manufacturing method thereof and fused fabric or surface material produced therefrom | |
| JP3109629B2 (en) | Polyolefin core-sheath type composite fiber and nonwoven fabric using the same | |
| JP2741123B2 (en) | Stretchable long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JP2741122B2 (en) | Stretchable bulky long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JP4433567B2 (en) | Latent crimpable conjugate fiber and nonwoven fabric using the same | |
| JP3055288B2 (en) | Stretchable long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JP4438181B2 (en) | Latent crimpable conjugate fiber and nonwoven fabric using the same | |
| JP2872542B2 (en) | Thermally bonded nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JP2691320B2 (en) | Stretchable non-woven fabric | |
| JP3161588B2 (en) | Stretchable long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JPH04163315A (en) | Divided type conjugate fiber | |
| JPH1161618A (en) | Ultrafine fiber nonwoven fabric and its production | |
| JPH0770899A (en) | Heat-bonded nonwoven cloth and its production | |
| JP2005531699A (en) | Spinneret and fiber manufacturing method | |
| JP3135054B2 (en) | Method for producing stretchable nonwoven fabric | |
| JPH1161621A (en) | Stretchable ultrafine fiber nonwoven fabric and its production | |
| JP3188051B2 (en) | Mixed fiber long-fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JP3528792B2 (en) | Thermal adhesive conjugate fiber, method for producing the same, and fiber molded body using the same | |
| JPH1143856A (en) | Non-woven fabric of conjugate, continuous fiber | |
| JP2882492B2 (en) | Ultrafine fiber nonwoven fabric and method for producing the same | |
| JPH0578916A (en) | Conjugate polypropylene staple fiber and its nonwoven fabric | |
| JPH03260115A (en) | Heat-adhesion conjugate fiber |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080130 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090130 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100130 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110130 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |